JP3365651B2 - Drawing method for manufacturing deformed drawn materials such as rails for linear guidance - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】Detailed Description of the Invention

【０００１】[0001]

【産業上の利用分野】本発明は、たとえば直線案内装置
のレール等の被引抜き材の引抜き加工方法および引抜き
装置に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method of drawing a drawing material such as a rail of a linear guide device and a drawing device.

【０００２】[0002]

【従来の技術】近年、実用化されている直動案内は、主
に工作機械の分野で、自動化、高精度位置決めなどに利
用され、大きく貢献している。2. Description of the Related Art Linear motion guides, which have been put into practical use in recent years, are mainly used in the field of machine tools for automation, high-precision positioning, etc., and have greatly contributed.

【０００３】この直動案内に用いられる案内レール１０
０は、図１３に示すように、複雑な異形断面形状を有し
かつ高寸法精度や耐摩耗性などが要求されている。A guide rail 10 used for this linear guide.
As shown in FIG. 13, 0 has a complicated irregular cross-sectional shape and is required to have high dimensional accuracy and wear resistance.

【０００４】この案内レール１００は、一般には圧延さ
れた素材１０１を、図１５に示すように数回の異形引抜
き加工を行い、その後の研削加工により高い精度に仕上
げられる。複雑な断面形状のため、引抜き加工は容易で
はなく、図１５(ｂ)，(ｄ)，(ｆ)に示すように、１パス
ごとに焼きなましを施しているのが現状である。また、
疲労，耐久強度を上げるため、研削加工後に高周波焼き
入れを施している。In general, the guide rail 100 is finished with high precision by subjecting a rolled material 101 to a deformed drawing process several times as shown in FIG. 15 and then performing a grinding process. Due to the complicated cross-sectional shape, the drawing process is not easy, and at present, as shown in FIGS. 15 (b), 15 (d) and 15 (f), annealing is performed for each pass. Also,
To improve fatigue and durability, induction hardening is applied after grinding.

【０００５】[0005]

【発明が解決しようとする課題】しかし、研削加工や、
熱処理は加工コストに占める割合が大きいため、製品は
高価格になり問題となっている。However, the grinding process,
Since heat treatment accounts for a large proportion of the processing cost, the price of the product becomes high, which is a problem.

【０００６】一方、従来から、この種の案内レール１０
０の引抜き装置としては、図１４に示すようなチェーン
式ドローベンチが用いられている。On the other hand, heretofore, this type of guide rail 10 has been used.
A chain type drawbench as shown in FIG. 14 is used as the pulling device of 0.

【０００７】すなわち、この引抜き装置は、基台１１１
と、被引抜き材１１２を所定形状に成形して引き抜くた
めのダイス１１３と、ダイス１１３を保持し基台１１１
上に設けらるダイス保持部１１４と、被引抜き材１１２
の端部を喰え込むチャック１１５を有する引抜きテーブ
ル１１６と、引抜きテーブル１１６をチェーンにて往復
駆動する構成となっている。[0007] That is, this drawing device has a base 111
And a die 113 for forming the drawn material 112 into a predetermined shape and pulling it out, and a base 111 for holding the die 113.
The die holding portion 114 provided above and the material to be drawn 112
The pull-out table 116 having a chuck 115 that bites the end of and the pull-out table 116 are configured to be reciprocally driven by a chain.

【０００８】しかし、従来のドローベンチ式の引抜き装
置の場合には、引抜き時のチェーンの変動や脈動によっ
て引き抜かれた引抜き材のうねり等が生じ、真直度を精
密に加工することが困難であった。この原因としては、
加工の際に生じる機械振動等が原因となっている。ま
た、ダイスの位置ずれが大きい程大きくなる傾向があ
る。However, in the case of the conventional draw-bench type drawing device, it is difficult to precisely process the straightness because the drawn material drawn out is undulated due to fluctuations and pulsation of the chain during drawing. It was The cause of this is
The cause is mechanical vibration that occurs during processing. Further, the larger the positional deviation of the die, the larger the tendency tends to be.

【０００９】本発明は、上記した従来技術の課題を解決
するためになされたもので、その目的とするところは、
焼きなましを全く行わずに引抜き加工を繰り返し、加工
硬化のみで高強度で、かつ高寸法精度を得ることができ
る引抜き加工方法を提供することにある。The present invention has been made in order to solve the above-mentioned problems of the prior art, and its purpose is to:
It is an object of the present invention to provide a drawing method capable of obtaining high strength and high dimensional accuracy only by work hardening by repeating drawing without performing any annealing.

【００１０】また、真直度を精密に加工し得る引抜き装
置を提供することにある。Another object of the present invention is to provide a drawing device capable of precisely processing straightness.

【００１１】[0011]

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明にあっては、直線案内用のレール等の異形引
抜き材を製造するための引抜き加工方法であって、オー
ステナイト系ステンレス鋼からなる被引抜き材をショッ
トブラストする工程と、前記被引抜き材に表面皮膜を形
成する工程と、最初の引抜きの断面減少率を大きく以後
の引抜き断面減少率を徐々に小さくなるようにして引抜
く工程とを有し、前記被引抜き材の最初の引抜き断面減
少率は１５〜３５％であり、引抜き加工硬化のみで製品
としての所定の硬度を得ることを特徴とする。 In order to achieve the above object, in the present invention, a modified guide such as a rail for linear guide is used.
A drawing method for producing a draft member, a step of shot blasting an object to be pulling member consisting of O over <br/> austenitic stainless steel, and forming a surface film said to be pulling member, first of the large subsequent withdrawal of the reduction of the cross-section reduction rate of pulling and the step of pulling out as gradually decreases, the first pull-out of the reduction of the target pulling member is 15% to 35%, withdrawal Product only by work hardening
Is obtained as a predetermined hardness.

【００１２】また、本発明にあっては、直線案内用のレ
ール等の異形引抜き材を製造するための引抜き加工方法
であって、オーステナイト系ステンレス鋼からなる被引
抜き材をショットブラストする工程と、前記被引抜き材
に表面皮膜を形成する工程と、最初の引抜きの断面減少
率を大きく以後の引抜き断面減少率を徐々に小さくなる
ようにして引抜く工程とを有し、前記引抜きのダイス半
角を、８〜１２度、好ましくは１０度に設定し、引抜き
加工硬化のみで製品としての所定の硬度を得ることを特
徴とする。前記被引抜き材の引抜き後のビッカース硬さ
は４００〜４８０Ｈｖであることが好ましい。Further, according to the present invention, there is provided a drawing method for producing a deformed drawn material such as a rail for linear guide, and a step of shot blasting a drawn material made of austenitic stainless steel, The step of forming a surface coating on the material to be drawn, and the step of drawing by increasing the cross-section reduction rate of the first drawing to be gradually smaller the subsequent drawing cross-section reduction rate, the die half angle of the drawing , 8 to 12 degrees, preferably set to 10 degrees and withdrawal
A special feature is to obtain the specified hardness as a product only by work hardening.
To collect. The Vickers hardness of the material to be drawn after drawing is preferably 400 to 480 Hv.

【００１３】また、総断面積減少率は、５０〜９０％と
することが好適である。Further , the total cross-sectional area reduction rate is preferably 50 to 90%.

【００１４】また、好ましくは、引抜き回数は３〜５回
とする。Preferably, the number of times of drawing is 3 to 5 times.

【００１５】[0015]

【００１６】[0016]

【００１７】[0017]

【００１８】[0018]

【作用】本発明の引抜き加工方法によれば、加工硬化の
みで、所定の硬度でありかつ高寸法精度の引抜き材が得
られる。According to the drawing method of the present invention, a drawn material having a predetermined hardness and high dimensional accuracy can be obtained only by work hardening.

【００１９】特に、断面減少率を始めのパスの段階で大
きくとって、徐々に小さく設定することにより、仕上げ
引抜き時の引抜き応力を小さく断線を皆無に抑えること
ができる。In particular, the cross-section reduction rate is set to be large in the first pass stage and set to be gradually small, so that the drawing stress at the time of finish drawing can be made small and the disconnection can be completely suppressed.

【００２０】[0020]

【００２１】[0021]

【実施例】以下に本発明を図示の実施例に基づいて説明
する。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS The present invention will be described below with reference to illustrated embodiments.

【００２２】図１は、本発明の直線案内レール及びブロ
ックの引抜き加工方法の成形工程を、直動案内装置のレ
ールを例にとって示している。FIG. 1 shows the linear guide rail and block of the present invention.
The process of molding the click drawing method is shown as an example rails of the linear guide device.

【００２３】すなわち、被引抜き材Ｗを、複数回の引抜
き行程を通じて徐々に断面形状を小さくして所定の断面
形状の成形体まで加工するものである（図１(ａ)〜(ｄ)
参照）。図１では、加工硬化の程度を斜線の密度によっ
て模式的に表している。図中、密度の高いほど硬くなっ
ていることを示す。That is, the material W to be drawn is gradually reduced in cross-sectional shape through a plurality of drawing steps to form a molded article having a predetermined cross-sectional shape (FIGS. 1A to 1D).
reference). In FIG. 1, the degree of work hardening is schematically represented by the density of diagonal lines. In the figure, the higher the density, the harder it is.

【００２４】すなわち、前段の引抜き工程で加工硬化し
た部分を、次段の引抜き行程にて重ねて加工硬化させる
ことにより段階的に硬さを増大させ、従来のように高周
波焼入れ等をしないで最終的に冷間引抜きだけで所定の
硬さを得るようにするものである。That is, the work-hardened portion in the former drawing process is overlapped and worked and hardened in the next drawing process to gradually increase the hardness, and the final hardness without induction hardening as in the prior art. The purpose is to obtain a predetermined hardness only by cold drawing.

【００２５】最終的に必要な硬さは、たとえば、図示し
たような直動案内装置のレールの場合、レールの使用目
的などによっても異なるが、実用上ビッカース硬さで４
００Ｈｖが目安となる。もちろん、この硬さに限定され
るものではなく、用途に応じて最適の値が選択される。The finally required hardness, for example, in the case of the rail of the linear motion guide device as shown in the figure, varies depending on the purpose of use of the rail, but is practically 4 Vickers hardness.
00Hv is a standard. Of course, the hardness is not limited to this value, and an optimum value is selected according to the application.

【００２６】本発明の引抜き方法は、熱処理をできない
加工硬化型の被引抜き材に好適である。たとえば、直動
案内レールの材料としては、難加工材であるが、より耐
食性が高くかつ非磁性材料であるオーステナイト系ステ
ンレス鋼（たとえばＳＵＳ３０４）が好適であるが、こ
の材料は熱処理による硬化処理をできない欠点があった
が、本発明の引抜き方法によって高強度のレールを得る
ことができる。The drawing method of the present invention is suitable for a work-hardened material to be drawn which cannot be heat treated. For example, as a material for the linear motion guide rail, austenitic stainless steel (for example, SUS304) which is a non-magnetic material, which is a difficult-to-machine material, is preferable, but this material is hardened by heat treatment. Although there is a drawback that cannot be obtained, a high-strength rail can be obtained by the drawing method of the present invention.

【００２７】また、本発明は直動案内レールに限らず、
種々の異形断面の成形品の加工に適用可能である。The present invention is not limited to the linear guide rail,
It can be applied to the processing of molded products of various irregular cross sections.

【００２８】図２(ａ)には、本発明の引抜き方法のより
具体的な行程を示している。FIG. 2A shows a more specific process of the drawing method of the present invention.

【００２９】すなわち、被引抜き材をショットブラスト
処理する行程と、表面皮膜処理を施す行程と、潤滑剤を
用いて引抜きを行う行程と、を１サイクルとして、複数
回繰り返して行う。That is, the process of shot-blasting the material to be drawn, the process of surface coating, and the process of drawing with a lubricant are repeated a plurality of times.

【００３０】ショットブラスト行程は、潤滑剤の保持力
をより高めるために、従来の高鋼粒のみでなく、人工コ
ランダム（アランダム）の砥粒とガラスビーズで処理す
ることが好ましい。In the shot blasting process, it is preferable to use not only conventional high steel grains but also artificial corundum (Alundum) abrasive grains and glass beads in order to further enhance the retention of the lubricant.

【００３１】その後、表面皮膜処理を行う。この表面皮
膜処理は、たとえば、しゅう酸塩，りん酸塩で行い、そ
の表面に、しゅう酸皮膜あるいはりん酸皮膜を形成す
る。After that, a surface film treatment is performed. This surface film treatment is performed with, for example, an oxalate or a phosphate, and an oxalic acid film or a phosphoric acid film is formed on the surface.

【００３２】さらに、この皮膜処理がなされた表面に、
ステアリン酸カルシウム石鹸あるいはＣｌ−Ｐ−Ｓ系油
性潤滑油を塗布し、引き抜く時の表面潤滑状態を保持す
る。Further, on the surface treated with this film,
Calcium stearate soap or Cl-PS oil-based lubricating oil is applied to maintain the surface lubrication state during extraction.

【００３３】引抜き行程は３〜８パス，好ましくは３〜
５パスで製品ができるように、引抜きパススケジュール
を組む。引抜き回数については、２パスの場合は被引抜
き材が断線するおそれがあるし、９パス以上の場合には
被引抜き材の内部に割れが生じるおそれがあるからであ
る。The drawing process is 3 to 8 passes, preferably 3 to
Make a withdrawal pass schedule so that products can be made in 5 passes. With respect to the number of times of drawing, the material to be drawn may be broken in the case of 2 passes, and cracks may occur inside the material to be drawn in the case of 9 passes or more.

【００３４】また、総断面減少率が５０〜９０％程度，
好ましくは５０〜６５もしくは７０％程度とする。特
に、５５％程度が最適である。９０％以上となると断線
するおそれがある。The total cross-section reduction rate is about 50 to 90%,
It is preferably about 50 to 65 or 70%. Especially, about 55% is optimal. If it exceeds 90%, the wire may be broken.

【００３５】図２(ｂ)には、直動案内レールを成形する
際に用いるダイス形状を示している。FIG. 2 (b) shows a die shape used for forming the linear guide rail.

【００３６】このダイス形状は、４パスの場合を例示し
ており、第１パスから仕上げパスに対応する形状Ｄ1，
Ｄ2，Ｄ3，Ｄ4を示しており、丸みを持った断面形状と
なっている。そして、一回の引抜き毎に、原則としてシ
ョットブラスト処理を施すことがよいが、表面性状を向
上させるには、仕上げ引抜き前の２〜３パスは上記処理
を行わない。This die shape exemplifies the case of four passes, and the shape D1 corresponding to the finishing pass from the first pass,
D2, D3, and D4 are shown and have a rounded cross-sectional shape. Then, in principle, shot blasting should be performed for each drawing, but in order to improve the surface texture, the above-mentioned processing is not performed for 2 to 3 passes before finish drawing.

【００３７】そして、本発明では焼きなましをしないの
で、加工行程が進むにつれて加工硬化が進行し、焼き付
きや断線が生じるおそれがある。すなわち、引抜きパス
回数が進むにつれて加工硬化や引抜き形状により、引抜
き応力σが徐々に大きくなる。そこで、仕上げ引抜きで
の負担を減らすため、最初の引抜きの断面減少率を大き
く以後の引抜きの断面減少率を徐々に小さくなるように
設定する。In the present invention, since no annealing is performed, work hardening may proceed as the working process progresses, and seizure or disconnection may occur. That is, as the number of drawing passes increases, the drawing stress σ gradually increases due to work hardening and drawing shape. Therefore, in order to reduce the load in the final drawing, the area reduction rate of the first drawing is set to be large and the area reduction rate of the subsequent drawing is set to be gradually small.

【００３８】特に、図２(ｃ)に示すように、断面減少率
の大きい溝部分Ｒで焼き付きが発生しやすいと考えられ
るので、溝部分Ｒの部分的な断面減少率についても、全
断面の断面減少率と同様に早期に大きくとることが好適
である。In particular, as shown in FIG. 2 (c), since seizure is likely to occur in the groove portion R having a large area reduction rate, the partial area reduction rate of the groove portion R is As with the cross-section reduction rate, it is preferable to take a large value early.

【００３９】表１には、４パスの場合の好適な断面減少
率の範囲を示している。Table 1 shows a preferable range of the area reduction rate in the case of four passes.

【００４０】表１に示す通り、全体の断面減少率につい
ては、第１パスでは２０〜３０％、第２パスでは１５〜
２５％，第３パスでは１５〜２５％，最終の仕上げパス
では９〜１５％程度，総断面減少率で５０〜９０％，好
ましくは５０〜７０とする。As shown in Table 1, the total area reduction rate is 20 to 30% in the first pass and 15 to 30 in the second pass.
25%, 15-25% in the third pass, about 9-15% in the final finishing pass, and 50-90%, preferably 50-70, in the total area reduction rate.

【００４１】一方、溝部分については、第１パスでは２
５〜３５％，第２パスで２０〜２５％，第３パスでは２
０〜２５％，第４パスでは１２〜２０％程度，総断面積
減少率とすることが好ましい。On the other hand, regarding the groove portion, 2 in the first pass.
5 to 35%, 2nd pass 20 to 25%, 3rd pass 2
The total cross-sectional area reduction rate is preferably 0 to 25% and about 12 to 20% in the fourth pass.

【００４２】また、表２には５パス仕上げにおける断面
減少率を、表３には、３パスにおける断面減少率の例を
示している。Table 2 shows the cross-section reduction rate in the 5- pass finishing, and Table 3 shows examples of the cross-section reduction rate in the 3- pass finishing.

【００４３】もちろん、断面減少率については、表に記
載の値に限定されず、製品に応じて適切な値が選択すれ
ばよい。Of course, the cross-section reduction rate is not limited to the value shown in the table, and an appropriate value may be selected according to the product.

【００４４】[0044]

【表１】 [Table 1]

【００４５】[0045]

【表２】 [Table 2]

【００４６】[0046]

【表３】 図２(ｅ)は、図２(ｄ)に示すような各引抜き行程におけ
る断面減少率を均等にして引抜いた場合と（図２(ｅ)
中、Ｎ0.１のダイス）、図２(ｂ)に示すように、断面減
少率を、最初に大きくとり徐々に減らしたダイス形状の
場合（図２(ｅ)中、Ｎo．２のダイス）の各パスにおけ
る引抜き応力σを比較して示したものである。[Table 3] FIG. 2 (e) shows the case where the cross-section reduction rate in each drawing process is equalized as shown in FIG. 2 (d) and the drawing is performed (FIG. 2 (e)).
In the case of a die shape in which the cross-section reduction rate is first set to a large value and gradually reduced as shown in FIG. 3 shows the pull-out stress σ in each pass of FIG.

【００４７】図２(ｅ)から明らかなように、断面減少率
を変化させて引抜いた方が、最終の第４パス目における
引抜き応力が小さくなっていることが分かる。この試験
例では、ダイス半角αが、８°，１０°，１３°の場合
の３種類のダイスを用いて引抜き応力を測定した。As is apparent from FIG. 2 (e), it is understood that the drawing stress in the final fourth pass is smaller when the drawing is performed while changing the cross-section reduction rate. In this test example, the drawing stress was measured using three types of dies having a die half-angle α of 8 °, 10 °, and 13 °.

【００４８】ダイス半角αは、図３(ａ)に示すように型
穴の中心線とアプローチ部のなす角度であり、この角度
は引抜き応力σや引抜き材の応力分布や引抜き材の硬さ
分布に影響する。引抜き性や後加工の穴明けのし易さ等
を考え、従来の角度より大きい８〜１３°、好ましくは
１０°とする。丸棒の引抜きの場合、引抜き力が最小と
なる最適ダイス半角は数式的に求めることができるが、
直動案内レールのように、異形引抜き材の場合は、様々
な加工条件が関係し、数式的に求めることが困難であ
る。The die half angle α is an angle formed by the center line of the mold cavity and the approach portion as shown in FIG. 3 (a). This angle is the drawing stress σ, the stress distribution of the drawn material and the hardness distribution of the drawn material. Affect. The angle is set to 8 to 13 °, which is larger than the conventional angle, preferably 10 °, in consideration of the drawability and the ease of making holes in the post-processing. In the case of drawing a round bar, the optimum die half angle that minimizes the drawing force can be calculated mathematically.
In the case of a deformed drawn material such as a linear guide rail, various processing conditions are involved and it is difficult to obtain it mathematically.

【００４９】そこで、前記ダイス半角が異なる３種類の
ダイスを使用した引抜き応力σのグラフからダイス半角
と引抜き応力の関係に整理すると、図３(ｂ)に示すよう
な関係のグラフが得られる。この結果からして、ダイス
半角αは１０°付近で引抜き応力が最小となり最適であ
り、８°〜１３°の範囲であれば充分であると判断され
る。Therefore, by rearranging the relationship between the die half angle and the drawing stress from the graph of the drawing stress σ using the three types of dies having different die half angles, the graph of the relationship as shown in FIG. 3B is obtained. From these results, it is judged that the die half-angle α is optimum with the drawing stress being the minimum in the vicinity of 10 °, and that it is sufficient if it is in the range of 8 ° to 13 °.

【００５０】１０°付近のダイス半角を用い、特に仕上
げ引抜きの際に大きな差が生じる原因は、仕上げ引抜き
では、特にシャープで複雑な形状となるために、ダイス
半角を大きくするせん断変形の影響を非常に受けるため
である。The reason why a large difference is caused especially in the final drawing is that the half die angle of about 10 ° is used. In the final drawing, a sharp and complicated shape is formed. This is to receive it very much.

【００５１】図３(ｃ)は、各パスごとの試料断面のビッ
カース硬さの平均値を示している。図中点線で示してい
るのはＳＵＳ４４０Ｃ相当の試料を各パス毎に焼きなま
しを施した従来法によって得られた結果である。FIG. 3C shows the average Vickers hardness of the cross section of the sample for each pass. The dotted line in the figure shows the results obtained by a conventional method in which a sample corresponding to SUS440C was annealed in each pass.

【００５２】硬さの目標値は、レールの使用目的等によ
っても異なるが、４００Ｈｖ以上の硬さを合格とした。Although the target value of hardness varies depending on the purpose of use of the rail and the like, a hardness of 400 Hv or more was regarded as acceptable.

【００５３】図３(ｃ)から明らかなように、ＳＵＳ４４
０Ｃを使用した従来の加工行程での硬さは、焼きなまし
を施すたびに硬さは元に戻る。それに対し、ＳＵＳ３０
４を試料としたレール材の硬さは、パス回数が進むにつ
れて加工硬化し、引抜き加工のみで目標の硬さを充分満
たすことができた。As is clear from FIG. 3 (c), SUS44
The hardness in the conventional working process using 0C returns to the original value every time annealing is performed. In contrast, SUS30
The hardness of the rail material using No. 4 as a sample was work-hardened as the number of passes increased, and the target hardness could be sufficiently satisfied only by drawing.

【００５４】図４は、引抜き材断面のビッカース硬さ分
布の例である。焼きなました母材の硬さは約１８０Ｈｖ
である。しかし、引抜き加工により、４００〜４８０Ｈ
ｖまで加工硬化することが分かる。FIG. 4 shows an example of Vickers hardness distribution in the cross section of the drawn material. The hardness of the annealed base material is about 180 Hv
Is. However, due to the drawing process, 400-480H
It can be seen that work hardening occurs up to v.

【００５５】また、ビッカース硬さ分布は外周部や溝部
分において、高い値となっている。これは外周部ほど付
加的な歪を大きく受けたことや、前述のように溝部分の
部分断面減少率が大きいためである。また、ダイス半角
αが大きくなる程硬さ分布の不均一の度合いが大きくな
る。The Vickers hardness distribution has a high value in the outer peripheral portion and the groove portion. This is because the outer peripheral portion is subjected to a large amount of additional strain, and as described above, the partial cross-section reduction rate of the groove portion is large. In addition, as the die half angle α increases, the degree of non-uniformity of hardness distribution increases.

【００５６】次に、上記したダイスを使用した引抜き加
工によって得られた仕上げ形状の寸法精度の一例を図４
(ｅ)，(ｆ)に示す。寸法精度としては、レールの横幅Ｘ
と、上下高さＹを測定した。寸法公差として５０［μ
ｍ］としたが、上記横幅Ｘ及び上下高さＹのいずれの寸
法も公差内に入っており良好であった。Next, an example of the dimensional accuracy of the finished shape obtained by drawing using the above die is shown in FIG.
Shown in (e) and (f). Dimensional accuracy is the rail width X
Then, the vertical height Y was measured. 50 [μ as dimensional tolerance
m], both the lateral width X and the vertical height Y were within the tolerances and were good.

【００５７】一方、使用した鋼材はステンレス鋼である
ため、硬さの高い仕上げ引抜き材の研削加工は容易では
ない。研削加工の省略が可能であれは、製品の低価格化
に有効である。On the other hand, since the steel material used is stainless steel, it is not easy to grind a finish drawn material having high hardness. If the grinding process can be omitted, it is effective in reducing the price of the product.

【００５８】図５には、研削しろを除いた形状のダイス
を作成し、上記した４パスの引抜きが完了した材料を試
料にして引抜きを行った結果が示されている。FIG. 5 shows the result of drawing a die having a shape excluding the grinding allowance, and using the material for which the above four-pass drawing was completed as a sample.

【００５９】硬さ分布のダイス半角αに対する傾向とし
ては、上記した４パス目の引抜き材のものと変わらない
が、硬さはさらに硬くなっていることが分かる。The tendency of the hardness distribution with respect to the die half-angle α is the same as that of the above-mentioned fourth-pass drawing material, but it can be seen that the hardness is further hardened.

【００６０】また、図５(ｅ)，(ｆ)には、レールの横幅
Ｘおよび上下高さＹの寸法精度の一例を示す。引抜き材
の寸法は引き細りも引き太りもあるが、ほぼ公差５０
［μｍ］をとっていれば充分であった。また、ダイス半
角αに対する寸法の傾向は、前記４パス目の引抜き材の
ものと変わらず、ダイス半角αの増加とともに引き太り
量が減少する。Further, FIGS. 5E and 5F show an example of dimensional accuracy of the lateral width X and the vertical height Y of the rail. The dimensions of the drawn material are thin and thick, but the tolerance is about 50.
It was sufficient to have [μm]. Further, the tendency of the dimension with respect to the die half-angle α is the same as that of the drawn material of the fourth pass, and the pulling amount decreases as the die half-angle α increases.

【００６１】また、レール表面の表面粗さについては、
引抜き前のショットブラスト行程の省略や加工条件の変
更により減少させることが可能である。Regarding the surface roughness of the rail surface,
It can be reduced by omitting the shot blasting process before drawing or changing the processing conditions.

【００６２】以上の方法によって、中間焼きなまし等の
中間処理，焼き入れ，研削加工の後処理なしに、±１０
［μｍ］程度の公差範囲でばらつくのが多く、ビッカー
ス硬度がＨv４００以上の精密異形引抜き材が得られ、
この引抜き材を直接直線案内装置のガイドレールに使用
できることがわかった。By the above method, ± 10 without intermediate treatment such as intermediate annealing, quenching and post-treatment of grinding.
There are many variations in the tolerance range of about [μm], and it is possible to obtain a precision deformed drawing material with a Vickers hardness of Hv400 or more.
It was found that this drawn material can be directly used for the guide rail of the linear guide device.

【００６３】次に本発明の引抜き装置について説明す
る。Next, the extraction device of the present invention will be described.

【００６４】図６(ａ)，(ｂ)は本発明の一実施例に係る
引抜き装置の概略構成を示している。すなわち、この引
抜き装置はドローベンチ型で、基台１と、基台１上に設
けらるダイス２と、ダイス２を保持するダイス保持部３
と、被引抜き材の端部を喰え込むチャック部４を有する
引抜きテーブル５と、この引抜きテーブル５を往復駆動
するための往復駆動機構６と、を具備する構成となって
いる。FIGS. 6 (a) and 6 (b) show the schematic construction of a drawing apparatus according to an embodiment of the present invention. That is, this drawing device is a draw bench type, and includes a base 1, a die 2 provided on the base 1, and a die holding portion 3 for holding the die 2.
A pulling table 5 having a chuck portion 4 for biting the end of the material to be pulled, and a reciprocating drive mechanism 6 for reciprocally driving the pulling table 5.

【００６５】基台１は直線的に延びる長尺の台で、その
長手方向中央位置にダイス保持部３が配置されている。The base 1 is an elongated base that extends linearly, and the die holding portion 3 is arranged at the center position in the longitudinal direction.

【００６６】ダイス保持部３は、図７に示すように、基
台１上に固定されるマウント部３１と、このマウント部
３１に対してジャッキ等により上下調整可能に取り付け
られるダイス上下部３２と、このダイス上下部３２に対
して取付角度調整可能に取り付けらるダイスホルダ部３
３と、を有し、ダイス２はダイスホルダ部３３に取り付
けられている。As shown in FIG. 7, the die holding portion 3 includes a mount portion 31 fixed on the base 1, and a die upper and lower portion 32 attached to the mount portion 31 by a jack or the like so as to be vertically adjustable. , Die holder part 3 which is attached to the upper and lower parts 32 of the die so that the mounting angle is adjustable
3, and the die 2 is attached to the die holder portion 33.

【００６７】そして、ダイス上下部３２の上下位置測定
用として、マグネスケール等の位置センサ７が設けられ
ている。この位置センサ７は、この実施例では基台１に
固定されるマウント部３１に対するダイス上下部３２の
位置を検出するようになっている。また、重量物である
ので、ダイス上下部３２をマウント部３１に対して、ホ
イスト等により上部より抜き差しできる構成となってい
る。A position sensor 7 such as a magnescale is provided for measuring the vertical position of the die upper and lower parts 32. In this embodiment, the position sensor 7 detects the position of the die upper and lower parts 32 with respect to the mount 31 fixed to the base 1. Further, since it is a heavy object, the die upper and lower portions 32 can be inserted into and removed from the mount portion 31 from above by a hoist or the like.

【００６８】このダイスホルダ部３３は４本のボルト３
４によって、その４隅がダイス上下部３２に固定される
が、ダイス上下部３２とのダイスホルダ部３３の受けの
部分は球面座３５となっている。そして、角度調整およ
び固定は４本のボルト３４によって行う。また、球面座
３５の中心点がダイス２の中心に設定されている。ダイ
スホルダ部３３の取付角度調整は、マウント部３１にセ
ットされた状態で行う。This die holder part 33 includes four bolts 3
The four corners are fixed to the die upper and lower portions 32 by 4, and the receiving portion of the die holder portion 33 with the die upper and lower portions 32 is a spherical seat 35. The angle adjustment and fixing are performed by the four bolts 34. Further, the center point of the spherical seat 35 is set to the center of the die 2. The mounting angle of the die holder portion 33 is adjusted in a state where the die holder portion 33 is set on the mount portion 31.

【００６９】この角度調整は、Ｘ，Ｙ方向にマグネスケ
ール等の変位センサ８を当てて、角度を測定しながら調
整を行う。This angle adjustment is performed by applying a displacement sensor 8 such as a magnet scale in the X and Y directions and measuring the angle.

【００７０】さらに、ダイス２には、ダイス２の引抜き
時の荷重を測定するためのロードセル等の力センサが９
設けられている。この実施例では、上下２箇所及び左右
２箇所の４ポイントを測定するようになっている。そし
て、荷重センサ９を４等配して４ポイント表示をできる
ように構成している。Further, the die 2 is provided with a force sensor such as a load cell for measuring the load when the die 2 is pulled out.
It is provided. In this embodiment, four points are measured at two points on the upper and lower sides and two points on the left and right sides. Then, the load sensors 9 are arranged in four equal parts so as to display four points.

【００７１】また、引き抜かれる引抜き材の全周に潤滑
剤がかかるように、ダイス２の近傍部には潤滑剤給用ノ
ズル１０がセットされている。そして、基台１中央に
は、振りかけた潤滑剤を受けるためのオイルパン１１が
設けられている。[0071] Further, as the lubricant is applied to the entire circumference of the pull-out member to be withdrawn, in the vicinity of the die 2 is set nozzle 10 for Jun lubricant supply. An oil pan 11 for receiving the sprinkled lubricant is provided in the center of the base 1.

【００７２】チャック部４は、引こうとすればするほ
ど、食い込むような機構となっており、被引抜き材に合
わせて交換するので、着脱は容易にする。チャック部４
は、引抜きテーブル５上に装着された油圧シリンダ４１
を使用して自動開閉とする。The chuck portion 4 has a mechanism that bites more as it is pulled, and is replaced according to the material to be pulled, so that it can be easily attached and detached. Chuck part 4
Is a hydraulic cylinder 41 mounted on the extraction table 5.
Use to automatically open and close.

【００７３】引抜きテーブル５は直動案内装置１２を介
して移動自在に支持されている。The extraction table 5 is movably supported via a linear motion guide device 12.

【００７４】直動案内装置１２は、図８に示すような無
限摺動タイプの直線案内装置が用いられ、この直動案内
装置１２は、軌道レール１３と、この軌道レール１３上
に多数のボール１４を介して移動自在に組み付けられた
ブロック体の移動部材１５とから構成されるもので、基
台１の左右両側端に互いに平行に配設されている。この
実施例では、移動部材１５は下方に開いた中央凹所を有
する断面略コ字形状のブロック体で、中央凹所に軌道レ
ール１３が挿入される。[0074] linear guide apparatus 1 2 is used a linear guide apparatus of an infinite sliding type as shown in FIG. 8, the linear motion guide device 12 includes a track rail 13, a number of on the track rail 13 It is composed of a moving member 15 of a block body that is movably assembled via a ball 14, and is arranged parallel to each other on both left and right ends of the base 1. In this embodiment, the moving member 15 is a block body having a substantially U-shaped cross section having a central recess opened downward, and the track rail 13 is inserted into the central recess.

【００７５】軌道レール１３には左右に突出する突条が
設けられ、この突条を上下から挟むようにして上下２列
づつ計４列のボール１４が介装されている。この４列の
ボール１４によって、上下左右からの荷重に対する支持
剛性が高められている。The track rail 13 is provided with ridges that project to the left and right, and four rows of balls 14 are provided in each of the upper and lower rows so as to sandwich the ridges from above and below. The four rows of balls 14 enhance the support rigidity against loads from above, below, left and right.

【００７６】また、往復駆動機構としてはボールねじ軸
６１，６１を２本使用し、２本のボールねじ軸６１，６
１を同期して駆動する構成となっている。Further, two ball screw shafts 61, 61 are used as the reciprocating drive mechanism, and two ball screw shafts 61, 6 are used.
1 is driven in synchronization.

【００７７】すなわち、２本のボールねじ軸６１，６１
をダイス２の中心軸線に対して左右対称に配置し、その
両端を軸支部６２，６３において、回転方向には可動で
軸方向には固定状態で支持している。このうち、一方の
軸支部６２はダイス保持部のマウント部３１端面に固定
され、他方の軸支部６３は公知の歯車等の駆動伝達系が
内装されたギアボックス部６４端面に固定されている。That is, the two ball screw shafts 61, 61
Are symmetrically arranged with respect to the center axis of the die 2, and both ends thereof are supported by the shaft supporting portions 62 and 63 in a state of being movable in the rotating direction and being fixed in the axial direction. Of these, one shaft support portion 62 is fixed to the end surface of the mount portion 31 of the die holding portion, and the other shaft support portion 63 is fixed to the end surface of a gear box portion 64 in which a drive transmission system such as a known gear is incorporated.

【００７８】一方、引抜きテーブル５上には、左右のボ
ールねじ軸６１，６１が螺合するボールナット６５，６
５が回転方向及び軸方向に移動不能に固定されており、
ボールねじ軸６１，６１の回転運動をこのボールナット
６５，６５によって引抜きテーブル５の直線運動に変換
している。On the other hand, on the extraction table 5, ball nuts 65 and 6 to which the left and right ball screw shafts 61 and 61 are screwed.
5 is fixed immovably in the rotation direction and the axial direction,
The rotational movement of the ball screw shafts 61, 61 is converted into the linear movement of the drawing table 5 by the ball nuts 65, 65.

【００７９】ボールナット６５は、例えば図１０に示す
ように、多数のボール６５１を介してボールねじ軸６１
に螺合しており、このボール６５１には適宜予圧が付与
されて軸方向及びラジアル方向の剛性が高められてい
る。As shown in FIG. 10 , the ball nut 65 has a ball screw shaft 61 through a number of balls 651.
The ball 651 is appropriately pre-loaded to enhance the rigidity in the axial direction and the radial direction.

【００８０】駆動力は、基台１の隣に並べて配置された
駆動源である電動モータ６６の回転力をベルト等の巻き
掛け伝動部材６７および図示しないギアボックス６４内
の歯車伝達機構を介して、両ボールネジ軸６１，６１に
伝達するようになっている。２組のボールねじ軸６１，
６１およびボールナット６５，６５は、同一ピッチで完
全に同期して回転する。The driving force is obtained by rotating the rotating force of an electric motor 66, which is a driving source arranged side by side next to the base 1, through a winding transmission member 67 such as a belt and a gear transmission mechanism in a gear box 64 (not shown). , Are transmitted to both ball screw shafts 61, 61. Two sets of ball screw shafts 61,
61 and the ball nuts 65, 65 rotate at the same pitch in perfect synchronization.

【００８１】また、基台１上のダイス２手前位置には、
ダイス２を通じて引き抜かれる被引抜き材を案内する縦
ガイド１６と、横ガイド１７が配設されている。縦ガイ
ド１６は、図１１(ａ)，(ｂ)に示すように、引抜き材を
上下から挟む一対のガイドローラ１８，１８を複数組並
べた構成となっている。また、横ガイド１７は、被引抜
き材を、左右から水平に挟む一対のガイドローラ１９，
１９を複数組並べた構成となっており、ダイス２に対し
て被引抜き材を真直に案内するようになっている。Further, at the position before the die 2 on the base 1,
A vertical guide 16 for guiding a material to be pulled out through the die 2 and a horizontal guide 17 are provided. As shown in FIGS. 11 (a) and 11 (b), the vertical guide 16 has a configuration in which a plurality of pairs of guide rollers 18, 18 sandwiching the drawn material from above and below are arranged side by side. The lateral guide 17 includes a pair of guide rollers 19 for horizontally sandwiching the material to be pulled from the left and right,
A plurality of sets of 19 are arranged side by side, and the drawn material is guided straight to the die 2.

【００８２】さらに、基台１上方には、ダイス２から引
き抜かれた引抜き材を支持する支持装置２０が設けられ
ている。Further, above the base 1, there is provided a supporting device 20 for supporting the drawing material drawn from the die 2.

【００８３】この支持装置２０は、図１２に示すよう
に、複数の平行ハンド２２と、各平行ハンド２２先端に
設けられた引抜き材把持用ローラ２３と、から構成さ
れ、ダイス保持部３とギアボックス部６４の上に架け渡
された支持梁２１に上下方向に昇降可能に取り付けられ
たいる。As shown in FIG. 12, the supporting device 20 is composed of a plurality of parallel hands 22 and a drawing material gripping roller 23 provided at the tip of each parallel hand 22, a die holding section 3 and a gear. The support beam 21 laid over the box portion 64 is attached so as to be vertically movable.

【００８４】上記引抜き装置にあっては、引抜き作業は
次のようにして行われる。In the drawing device, the drawing work is performed as follows.

【００８５】まず、ダイス２の上下位置およびダイス２
の角度を、上下位置センサ７および変位センサ８からの
検出結果に基づいて調整する。First, the vertical position of the die 2 and the die 2
Is adjusted based on the detection results from the vertical position sensor 7 and the displacement sensor 8.

【００８６】次に、引抜きテーブル５をダイス保持部３
側に移動し、被引抜き材先端の口付け部をダイス２を通
して引抜きテーブル５のチャック部４に固定する。Next, the drawing table 5 is attached to the die holding unit 3.
To the chuck portion 4 of the drawing table 5 through the die 2.

【００８７】そして、電動モータ６６を回転駆動させ
て、引抜きテーブル５をダイス保持部３から遠ざかる方
向（図中右方向）に移動させ、被引抜き材を引き抜く。
すなわち、電動モータ６６の回転駆動力は巻き掛け伝動
部材６７およギヤボックス６４内の歯車機構を介してボ
ールねじ軸６１，６１に伝達され、両ボールねじ軸６
１，６１が同一方向に回転する。この回転力がボールナ
ット６５，６５を介して引抜きテーブル５の直線運動に
変換され、大きな引抜き力が作用する。Then, the electric motor 66 is rotationally driven to move the drawing table 5 in the direction away from the die holding portion 3 (right direction in the drawing), and the material to be drawn is drawn.
That is, the rotational driving force of the electric motor 66 is transmitted to the ball screw shafts 61, 61 via the winding transmission member 67 and the gear mechanism in the gear box 64, and the ball screw shafts 6
1, 61 rotate in the same direction. This rotational force is converted into a linear movement of the drawing table 5 via the ball nuts 65, 65, and a large drawing force acts.

【００８８】しかして、引抜きテーブル２は引抜き方向
に対して直交する方向の剛性の高い直動案内装置１２に
よって支持され、しかもねじ送り機構によって引抜き方
向の剛性も高いので、機械振動が軽減されるので、引抜
きの際の被引抜き材の脈動を抑えることができる。した
がって、引抜き材のうねり量や曲がりが小さくなり、真
直度の高い被引抜き材を得ることができる。Since the pull-out table 2 is supported by the linear guide device 12 having high rigidity in the direction orthogonal to the pull-out direction, and the rigidity in the pull-out direction is also high by the screw feed mechanism, mechanical vibration is reduced. Therefore, the pulsation of the material to be drawn at the time of drawing can be suppressed. Therefore, the amount of undulation and bending of the drawn material is reduced, and a material to be drawn with high straightness can be obtained.

【００８９】なお、本発明の引抜き方法は、本発明の引
抜き装置を用いてもよいし、他の公知の引抜き装置を使
用してもよい。The drawing method of the present invention may use the drawing device of the present invention or another known drawing device.

【００９０】[0090]

【発明の効果】本発明は以上の構成および作用を有する
もので、本発明の引抜き方法によれば、加工硬化のみで
所定の硬度を得るので、中間焼きなまし等の中間処理，
焼き入れ，場合によれば、研削加工の後処理なしに、所
定形状で所定の強度の異形引抜き材が得られる。The present invention has the above-mentioned structure and operation. According to the drawing method of the present invention, a predetermined hardness can be obtained only by work hardening. Therefore, an intermediate treatment such as an intermediate annealing,
It is possible to obtain a deformed drawn material having a predetermined shape and a predetermined strength without quenching and, optionally, after-treatment of grinding.

【００９１】特に、断面減少率を始めのパスの段階で大
きくとって、徐々に小さく設定することにより、仕上げ
引抜き時の引抜き応力を小さく抑えることができる。Particularly, by increasing the cross-section reduction rate in the first pass stage and gradually decreasing it, the drawing stress during the final drawing can be suppressed to a small value.

【００９２】しかして、引抜きテーブル２は引抜き方向
に対して直交する方向の剛性の高い直動案内装置１２に
よって支持され、しかもねじ送り機構によって引抜き方
向の剛性も高いので、機械振動が軽減されるので、引抜
きの際の被引抜き材の脈動を抑えることができる。した
がって、引抜き材のうねり量や曲がりが小さくなり、真
直度の高い被引抜き材を得ることができる。Since the drawing table 2 is supported by the linear guide device 12 having a high rigidity in the direction orthogonal to the drawing direction and the screw feeding mechanism also has a high rigidity in the drawing direction, mechanical vibration is reduced. Therefore, the pulsation of the material to be drawn at the time of drawing can be suppressed. Therefore, the amount of undulation and bending of the drawn material is reduced, and a material to be drawn with high straightness can be obtained.

【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]

【図１】図１は本発明の一実施例に係る引抜き方法によ
り加工硬化状態を模式的に示す説明図である。FIG. 1 is an explanatory view schematically showing a work-hardened state by a drawing method according to an embodiment of the present invention.

【図２】図２(ａ)は本発明の引抜き方法により直動案内
装置の案内レールを引き抜く際の引抜き工程図、同図
(ｂ)は各パスごとのダイス形状を示す説明図、同図(ｃ)
は同図(ｂ)の溝部分の領域を示す図、同図(ｄ)は各パス
に断面減少率を均等にしたダイス形状を示す説明図、同
図(ｅ)は各パス毎の引抜き応力を示す図である。FIG. 2 (a) is a drawing process drawing when drawing out a guide rail of a linear motion guide device by the drawing method of the present invention, FIG.
(b) is an explanatory view showing the die shape of each pass, and FIG. (c)
Is a diagram showing the region of the groove portion of FIG. 2B, FIG. 3D is an explanatory diagram showing a die shape in which the cross-section reduction rate is made uniform for each pass, and FIG. 3E is the drawing stress for each pass. FIG.

【図３】図３(ａ)はダイスのダイス半角を示す断面図、
同図(ｂ)はダイス半角と引抜き応力の関係を示す図、同
図(ｃ)は引抜き回数と硬度の関係を示す図である。FIG. 3 (a) is a sectional view showing a die half angle of a die,
FIG. 6B is a diagram showing the relationship between the die half angle and drawing stress, and FIG. 8C is a diagram showing the relationship between the number of times of drawing and hardness.

【図４】図４(ａ)〜(ｃ)は本発明の引抜き方法で引き抜
いた引抜き材の硬度分布を示す図、同図(ｄ)は硬度分布
の説明図、同図(ｅ)，(ｆ)はダイス半角と案内レールの
Ｘ，Ｙ方向の寸法の関係を示す図である。4 (a) to 4 (c) are diagrams showing the hardness distribution of the drawn material drawn by the drawing method of the present invention, FIG. 4 (d) is an explanatory view of the hardness distribution, and FIGS. f) is a diagram showing the relationship between the die half angle and the dimensions of the guide rails in the X and Y directions.

【図５】図５(ａ)〜(ｃ)は本発明の引抜き方法で研削工
程まで省略した引抜き材の硬度分布を示す図、同図(ｄ)
は硬度分布の説明図、同図(ｅ)，(ｆ)はダイス半角と引
抜き材のＸ，Ｙ方向の寸法の関係を示す図である。5 (a) to 5 (c) are views showing the hardness distribution of the drawn material which is omitted by the drawing method of the present invention up to the grinding step, and FIG. 5 (d).
Is an explanatory diagram of hardness distribution, and FIGS. 6 (e) and 6 (f) are diagrams showing the relationship between the die half angle and the dimensions of the drawn material in the X and Y directions.

【図６】図６(ａ)は本発明の一実施例に係る引抜き装置
の全体構成を示す平面図、同図(ｂ)は同図(ａ)の正面図
である。FIG. 6 (a) is a plan view showing the overall structure of a drawing device according to an embodiment of the present invention, and FIG. 6 (b) is a front view of FIG. 6 (a).

【図７】図７は図６のダイス保持部を示すもので、同図
(ａ)は平面図、同図(ｂ)は正面縦断面図、同図(ｃ)は左
側面図、同図(ｄ)は同図(ｂ)中Ａ方向矢視図である。7 is a view showing the die holding portion of FIG. 6, and FIG.
(a) is a plan view, (b) is a front longitudinal sectional view, (c) is a left side view, and (d) is a view taken in the direction of arrow A in (b).

【図８】図８は図６の引抜きテーブル部を示すもので、
同図(ａ)は正面図、同図(ｂ)は平面図、同図(ｃ)は左側
面図である。FIG. 8 shows the pull-out table portion of FIG.
1A is a front view, FIG. 1B is a plan view, and FIG. 1C is a left side view.

【図９】図９は図７の直動案内装置の一例を示すもの
で、同図(b)は一部破断側面図、同図(a)は正面断面図で
ある。9 shows an example of the linear motion guide device of FIG. 7, FIG. 9 (b) is a partially cutaway side view, and FIG. 9 (a) is a front sectional view.

【図１０】図１０は図７のボールナットの一例を示す概
略断面図である。10 is a schematic cross-sectional view showing an example of the ball nut of FIG.

【図１１】図１１(ａ)は図６の装置の縦ガイドの平面
図、同図(ｂ)は同図(ａ)の側面図、同図(ｃ)は図６の装
置の横ガイドの側面図である。11 (a) is a plan view of a vertical guide of the apparatus of FIG. 6, FIG. 11 (b) is a side view of FIG. 6 (a), and FIG. 11 (c) is a lateral guide of the apparatus of FIG. It is a side view.

【図１２】図１２は図６の装置の引抜き材支持装置の支
持ハンド部の一例を示すもので、同図(ａ)は側面図、同
図(ｂ)は一部破断正面図である。12 shows an example of a supporting hand portion of the pulling material supporting device of the apparatus of FIG. 6, FIG. 12 (a) is a side view, and FIG. 12 (b) is a partially cutaway front view.

【図１３】図１３は引抜き加工で加工される直線案内装
置を案内レールを示すもので、同図(ａ)は概略斜視図、
同図(ｂ)は正面図である。FIG. 13 shows a guide rail for a linear guide device processed by drawing, and FIG. 13 (a) is a schematic perspective view,
FIG. 3B is a front view.

【図１４】図１４は従来のドローベンチ方式の引抜き加
工装置の側面図である。FIG. 14 is a side view of a conventional drawbench type drawing apparatus.

【図１５】図１５は従来の引抜き加工方法により加工さ
れる引抜き材の硬度を模式的に示す図である。FIG. 15 is a diagram schematically showing the hardness of a drawn material processed by a conventional drawing method.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１ 基台 ２ ダイス ３ ダイス保持部 ４ チャック部 ５ 引抜きテーブル ６ 往復駆動機構 ７ 上下位置センサ ８ 変位センサ ９ 荷重センサ １０ 潤滑剤ノズル １２ 直道案内装置 ６１ ボールねじ軸 ６２，６３ 軸支部 ６４ ギアボックス部 ６５ ボールナット ６６ 電動モータ 1 base 2 dice 3 Dice holder 4 Chuck part 5 Extraction table 6 reciprocating drive mechanism 7 Vertical position sensor 8 displacement sensor 9 load sensor 10 Lubricant nozzle 12 Straight road guidance device 61 Ball screw shaft 62, 63 Shaft support 64 gearbox section 65 ball nut 66 electric motor

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平４−305308（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−190180（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−224813（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−55015（ＪＰ，Ａ)   ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continued front page       (56) Reference JP-A-4-305308 (JP, A)                 JP 63-190180 (JP, A)                 JP-A-2-224813 (JP, A)                 JP 4-55015 (JP, A)

Claims (5)

(57)【特許請求の範囲】(57) [Claims] 【請求項１】 直線案内用のレール等の異形引抜き材を
製造するための引抜き加工方法であって、オ ーステナイト系ステンレス鋼からなる被引抜き材をシ
ョットブラストする工程と、 前記被引抜き材に表面皮膜を形成する工程と、 最初の引抜きの断面減少率を大きく以後の引抜き断面減
少率を徐々に小さくなるようにして引抜く工程とを有
し、 前記被引抜き材の最初の引抜き断面減少率は１５〜３５
％であり、引抜き加工硬化のみで製品としての所定の硬
度を得ることを特徴とする引抜き加工方法。1. A drawing method for <br/> producing profiled pull member such as a rail for the linear guide, a step of shot blasting an object to be pulling member consisting of austenitic stainless steel, the object The method includes a step of forming a surface film on the drawn material and a step of drawing so that the cross-section reduction rate of the first drawing is large and the subsequent drawing cross-section reduction rate is gradually reduced, Area reduction rate is 15-35
%, Which is the specified hardness as a product only by drawing and hardening.
A drawing method characterized by obtaining a degree . 【請求項２】 直線案内用のレール等の異形引抜き材を
製造するための引抜き加工方法であって、オ ーステナイト系ステンレス鋼からなる被引抜き材をシ
ョットブラストする工程と、 前記被引抜き材に表面皮膜を形成する工程と、 最初の引抜きの断面減少率を大きく以後の引抜き断面減
少率を徐々に小さくなるようにして引抜く工程とを有
し、 前記引抜きのダイス半角を、８〜１２度、好ましくは１
０度に設定し、引抜き加工硬化のみで製品としての所定
の硬度を得ることを特徴とする引抜き加工方法。2. A drawing method for <br/> producing profiled pull member such as a rail for the linear guide, a step of shot blasting an object to be pulling member consisting of austenitic stainless steel, the object And a step of forming a surface film on the drawn material, and a step of increasing the area reduction rate of the first drawing and gradually decreasing the area reduction rate of the subsequent drawing. ~ 12 degrees, preferably 1
Set to 0 degree and specified as a product only by drawing and hardening
A method of drawing , characterized by obtaining the hardness of . 【請求項３】 前記被引抜き材の引抜き後のビッカース
硬さは４００〜４８０Ｈｖであることを特徴とする請求
項１または２に記載の引抜き加工方法。3. A pull punching method according to claim 1 or 2, wherein the Vickers hardness after withdrawal of the pulling member is 400～480Hv. 【請求項４】 総断面積減少率は、５０〜９０％である
ことを特徴とする請求項１または２に記載の引抜き加工
方法。4. The total cross-sectional area reduction rate, pull punching method according to claim 1 or 2, characterized in that 50 to 90%. 【請求項５】 引抜き回数は、３〜５回であることを特
徴とする請求項１から４の何れかに記載の引抜き加工方
法。5. The withdrawal number, pull punching method according to any one of claims 1 to 4, characterized in that 3 to 5 times.