JP3353597B2 - 耐チッピング性のすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具の製造法 - Google Patents
耐チッピング性のすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具の製造法Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、硬質被覆層を構
成する酸化アルミニウム（以下、Ａｌ2 Ｏ3 で示す）を
主成分とするＡｌ2 Ｏ3 系化合物層が、これを厚膜化し
てもその層厚が均一化し、かつ他の構成層に対してもす
ぐれた層間密着性を示し、したがって、例えば鋼や鋳鉄
などの連続切削は勿論のこと、特に断続切削に用いた場
合にもチッピング（微小欠け）などの発生なく、長期に
亘ってすぐれた切削性能を発揮する表面被覆超硬合金製
切削工具（以下、被覆超硬工具という）の製造法に関す
るものである。
成する酸化アルミニウム（以下、Ａｌ2 Ｏ3 で示す）を
主成分とするＡｌ2 Ｏ3 系化合物層が、これを厚膜化し
てもその層厚が均一化し、かつ他の構成層に対してもす
ぐれた層間密着性を示し、したがって、例えば鋼や鋳鉄
などの連続切削は勿論のこと、特に断続切削に用いた場
合にもチッピング（微小欠け）などの発生なく、長期に
亘ってすぐれた切削性能を発揮する表面被覆超硬合金製
切削工具（以下、被覆超硬工具という）の製造法に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、炭化タングステン基超硬合金基体
（以下、超硬基体という）の表面に、化学蒸着法および
／または物理蒸着法を用いて、Ａｌ2 Ｏ3 層を含む硬質
被覆層、例えばＴｉの炭化物（以下、ＴｉＣで示す）
層、窒化物（以下、同じくＴｉＮで示す）層、炭窒化物
（以下、ＴｉＣＮで示す）層、酸化物（以下、ＴｉＯ2
で示す）層、炭酸化物（以下、ＴｉＣＯで示す）層、窒
酸化物（以下、ＴｉＮＯで示す）層、および炭窒酸化物
（以下、ＴｉＣＮＯで示す）層のうちの１種または２種
以上と、Ａｌ2 Ｏ3 層とからなる硬質被覆層を３〜２０
μｍの平均層厚で形成してなる被覆超硬工具が知られて
いる。また、特に上記被覆超硬工具の硬質被覆層を構成
するＡｌ2 Ｏ3 層の形成が、反応ガスとして、容量％
（以下、％の表示は容量％を示す）で、三塩化アルミニ
ウム（以下、ＡｌＣｌ3 で示す）：１〜２０％、二酸化
炭素（以下、ＣＯ2 で示す）：０．５〜３０％、［必要
に応じて一酸化炭素（ＣＯ）または塩化水素（ＨＣ
ｌ）：１〜３０％］、水素：残り、からなる組成を有す
る水素系反応ガスを用い、反応温度：９５０〜１１００
℃、雰囲気圧力：２０〜２００ｔｏｒｒ、の条件で行わ
れていることも知られている。
（以下、超硬基体という）の表面に、化学蒸着法および
／または物理蒸着法を用いて、Ａｌ2 Ｏ3 層を含む硬質
被覆層、例えばＴｉの炭化物（以下、ＴｉＣで示す）
層、窒化物（以下、同じくＴｉＮで示す）層、炭窒化物
（以下、ＴｉＣＮで示す）層、酸化物（以下、ＴｉＯ2
で示す）層、炭酸化物（以下、ＴｉＣＯで示す）層、窒
酸化物（以下、ＴｉＮＯで示す）層、および炭窒酸化物
（以下、ＴｉＣＮＯで示す）層のうちの１種または２種
以上と、Ａｌ2 Ｏ3 層とからなる硬質被覆層を３〜２０
μｍの平均層厚で形成してなる被覆超硬工具が知られて
いる。また、特に上記被覆超硬工具の硬質被覆層を構成
するＡｌ2 Ｏ3 層の形成が、反応ガスとして、容量％
（以下、％の表示は容量％を示す）で、三塩化アルミニ
ウム（以下、ＡｌＣｌ3 で示す）：１〜２０％、二酸化
炭素（以下、ＣＯ2 で示す）：０．５〜３０％、［必要
に応じて一酸化炭素（ＣＯ）または塩化水素（ＨＣ
ｌ）：１〜３０％］、水素：残り、からなる組成を有す
る水素系反応ガスを用い、反応温度：９５０〜１１００
℃、雰囲気圧力：２０〜２００ｔｏｒｒ、の条件で行わ
れていることも知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の切削加工
のＦＡ化はめざましく、かつ省力化に対する要求も強
く、これに伴い、被覆超硬工具には使用寿命のさらなる
延命化が求められ、これに対応する手段として、これを
構成する硬質被覆層のうち、特に耐酸化性と熱的安定性
にすぐれ、さらに高硬度を有するＡｌ2 Ｏ3 層の厚膜化
が広く検討されているが、前記Ａｌ2 Ｏ3 層は、これを
厚くすると、上記の従来Ａｌ2 Ｏ3 層形成手段では層厚
が局部的に不均一になり、切刃の逃げ面、すくい面、お
よび前記逃げ面とすくい面の交わるエッジ部の間には層
厚に著しいバラツキが発生するようになるばかりでな
く、他の構成層との密着性（層間密着性）も低下し、こ
れらが原因で、例えば鋼や鋳鉄などの断続切削に用いた
場合に切刃にチッピングが発生し易く、比較的短時間で
使用寿命に至るのが現状である。
のＦＡ化はめざましく、かつ省力化に対する要求も強
く、これに伴い、被覆超硬工具には使用寿命のさらなる
延命化が求められ、これに対応する手段として、これを
構成する硬質被覆層のうち、特に耐酸化性と熱的安定性
にすぐれ、さらに高硬度を有するＡｌ2 Ｏ3 層の厚膜化
が広く検討されているが、前記Ａｌ2 Ｏ3 層は、これを
厚くすると、上記の従来Ａｌ2 Ｏ3 層形成手段では層厚
が局部的に不均一になり、切刃の逃げ面、すくい面、お
よび前記逃げ面とすくい面の交わるエッジ部の間には層
厚に著しいバラツキが発生するようになるばかりでな
く、他の構成層との密着性（層間密着性）も低下し、こ
れらが原因で、例えば鋼や鋳鉄などの断続切削に用いた
場合に切刃にチッピングが発生し易く、比較的短時間で
使用寿命に至るのが現状である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、被覆超硬工具の製造に際して、
特に硬質被覆層を構成するＡｌ2 Ｏ3 層の形成に着目
し、層厚を厚くした場合の層厚の局部的バラツキの減少
と、層間密着性の向上を図るべく研究を行った結果、以
下の（Ａ）および（Ｂ）に示す研究結果を得たのであ
る。 （Ａ） 従来の水素系反応ガスを用いて形成されるＡｌ
2 Ｏ3 層においては、反応雰囲気中で、反応ガスの構成
成分であるＣＯ2 と水素（Ｈ2 ）が、 ＣＯ2 ＋Ｈ2 →ＣＯ＋Ｈ2 Ｏ （１） 上記反応式（１）にしたがって反応し、この結果生成し
たＨ2 Ｏと、ＡｌＣｌ3が、 ＡｌＣｌ3 ＋Ｈ2 Ｏ→Ａｌ2 Ｏ3 ＋ＨＣｌ （２） 上記反応式（２）にしたがって反応し、ＡｌＣｌ3 が加
水分解されてＡｌ2 Ｏ3を生成し、この場合上記（１）
式の反応に比して上記（２）式の反応がきわめて速く、
したがって上記（１）式で生成したＨ2 Ｏは、すばやく
反応雰囲気中に存在するＡｌＣｌ3 と反応することか
ら、ほとんどのＡｌ2 Ｏ3 は反応雰囲気中での生成とな
り、これが反応表面に堆積することによりＡｌ2 Ｏ3 層
が形成される反応機構をとるものであるため、反応ガス
の流れや反応表面の形状にも影響されることと相まっ
て、例えば切削工具であるスローアウエイチップを反応
ガス流中にどのような状態で配置しても、切刃の逃げ
面、すくい面、および前記逃げ面とすくい面の交わるエ
ッジ部に相互に均一な層厚のＡｌ2 Ｏ3 層を形成するこ
とは困難で、大きな層厚のバラツキの発生は避けられな
いこと。
上述のような観点から、被覆超硬工具の製造に際して、
特に硬質被覆層を構成するＡｌ2 Ｏ3 層の形成に着目
し、層厚を厚くした場合の層厚の局部的バラツキの減少
と、層間密着性の向上を図るべく研究を行った結果、以
下の（Ａ）および（Ｂ）に示す研究結果を得たのであ
る。 （Ａ） 従来の水素系反応ガスを用いて形成されるＡｌ
2 Ｏ3 層においては、反応雰囲気中で、反応ガスの構成
成分であるＣＯ2 と水素（Ｈ2 ）が、 ＣＯ2 ＋Ｈ2 →ＣＯ＋Ｈ2 Ｏ （１） 上記反応式（１）にしたがって反応し、この結果生成し
たＨ2 Ｏと、ＡｌＣｌ3が、 ＡｌＣｌ3 ＋Ｈ2 Ｏ→Ａｌ2 Ｏ3 ＋ＨＣｌ （２） 上記反応式（２）にしたがって反応し、ＡｌＣｌ3 が加
水分解されてＡｌ2 Ｏ3を生成し、この場合上記（１）
式の反応に比して上記（２）式の反応がきわめて速く、
したがって上記（１）式で生成したＨ2 Ｏは、すばやく
反応雰囲気中に存在するＡｌＣｌ3 と反応することか
ら、ほとんどのＡｌ2 Ｏ3 は反応雰囲気中での生成とな
り、これが反応表面に堆積することによりＡｌ2 Ｏ3 層
が形成される反応機構をとるものであるため、反応ガス
の流れや反応表面の形状にも影響されることと相まっ
て、例えば切削工具であるスローアウエイチップを反応
ガス流中にどのような状態で配置しても、切刃の逃げ
面、すくい面、および前記逃げ面とすくい面の交わるエ
ッジ部に相互に均一な層厚のＡｌ2 Ｏ3 層を形成するこ
とは困難で、大きな層厚のバラツキの発生は避けられな
いこと。
【０００５】（Ｂ） 上記（Ａ）の検討結果から、でき
るだけ反応表面でのＡｌ2 Ｏ3 生成による層形成を行え
ば、層厚の均一化が可能になるという結論に達し、これ
を可能ならしめる反応ガスの開発に努めたところ、反応
ガスとして、 ＡｌＣｌ3 ：０．５〜１０％、 窒素酸化物（以下、ＮＯx で示す）：１〜３０％、 四塩化チタン（以下、ＴｉＣｌ4 で示す）：０．０１〜
１％、 水素（以下、Ｈ2 で示す）：０．５〜２０％、 ［但し、ＴｉＣｌ4 に対するＡｌＣｌ3 の割合：１０〜
１００）、ＡｒまたはＨｅ ：残り、 からなる組成を有するＡｒまたはＨｅ系反応ガスを用い
ると、反応表面上でＮＯx がＴｉＣｌ4 の触媒作用によ
り、 ＮＯx →Ｎ2 ＋Ｏ （ａ） 上記（ａ）式にしたがって分解し（この場合、ＴｉＣｌ
4 が存在しないと、ＮＯx →Ｎ2 ＋Ｏ2 の反応となり、
この反応はきわめて遅い反応である）、上記（ａ）式の
反応で生成したＯは反応表面に吸着し、したがってこの
ＯとＡｌＣｌ3 の反応が、 ＡｌＣｌ3 ＋Ｏ→Ａｌ2 Ｏ3 ＋Ｃｌ2 （ｂ） 上記（ｂ）式の反応式にしたがって反応表面で行われる
ようになり、したがって、層形成は、生成Ａｌ2 Ｏ3 の
反応表面への移動堆積がなく、かつ反応ガスの流れや反
応表面形状に全く影響されることなく行われ、しかもＨ
2 の存在によって反応雰囲気が活性化し、上記（ａ）お
よび（ｂ）式の反応が促進されるようになることから、
この結果形成された蒸着層は、その層厚が厚くなっても
局部的バラツキがきわめて少なく、その上反応表面に対
する密着性も一段と向上したものになり、さらに前記蒸
着層は、Ａｌ2 Ｏ3 を主成分とする、すなわちＡｌおよ
び酸素以外の反応ガス構成成分の含有量が１５％以下、
望ましくは１０％以下のＡｌ2 Ｏ3 系化合物層からなる
ので、Ａｌ2 Ｏ3 の具備する特性と同等の耐酸化性、熱
的安定性、および高硬度を有すること。
るだけ反応表面でのＡｌ2 Ｏ3 生成による層形成を行え
ば、層厚の均一化が可能になるという結論に達し、これ
を可能ならしめる反応ガスの開発に努めたところ、反応
ガスとして、 ＡｌＣｌ3 ：０．５〜１０％、 窒素酸化物（以下、ＮＯx で示す）：１〜３０％、 四塩化チタン（以下、ＴｉＣｌ4 で示す）：０．０１〜
１％、 水素（以下、Ｈ2 で示す）：０．５〜２０％、 ［但し、ＴｉＣｌ4 に対するＡｌＣｌ3 の割合：１０〜
１００）、ＡｒまたはＨｅ ：残り、 からなる組成を有するＡｒまたはＨｅ系反応ガスを用い
ると、反応表面上でＮＯx がＴｉＣｌ4 の触媒作用によ
り、 ＮＯx →Ｎ2 ＋Ｏ （ａ） 上記（ａ）式にしたがって分解し（この場合、ＴｉＣｌ
4 が存在しないと、ＮＯx →Ｎ2 ＋Ｏ2 の反応となり、
この反応はきわめて遅い反応である）、上記（ａ）式の
反応で生成したＯは反応表面に吸着し、したがってこの
ＯとＡｌＣｌ3 の反応が、 ＡｌＣｌ3 ＋Ｏ→Ａｌ2 Ｏ3 ＋Ｃｌ2 （ｂ） 上記（ｂ）式の反応式にしたがって反応表面で行われる
ようになり、したがって、層形成は、生成Ａｌ2 Ｏ3 の
反応表面への移動堆積がなく、かつ反応ガスの流れや反
応表面形状に全く影響されることなく行われ、しかもＨ
2 の存在によって反応雰囲気が活性化し、上記（ａ）お
よび（ｂ）式の反応が促進されるようになることから、
この結果形成された蒸着層は、その層厚が厚くなっても
局部的バラツキがきわめて少なく、その上反応表面に対
する密着性も一段と向上したものになり、さらに前記蒸
着層は、Ａｌ2 Ｏ3 を主成分とする、すなわちＡｌおよ
び酸素以外の反応ガス構成成分の含有量が１５％以下、
望ましくは１０％以下のＡｌ2 Ｏ3 系化合物層からなる
ので、Ａｌ2 Ｏ3 の具備する特性と同等の耐酸化性、熱
的安定性、および高硬度を有すること。
【０００６】この発明は、上記の研究結果に基づいてな
されたものであって、超硬基体の表面に、化学蒸着法お
よび／または物理蒸着法を用いて、Ａｌ2 Ｏ3 を主成分
とするＡｌ2 Ｏ3 系化合物層を含む硬質被覆層、例えば
ＴｉＣ層、ＴｉＮ層、ＴｉＣＮ層、ＴｉＯ2 層、ＴｉＣ
Ｏ層、ＴｉＮＯ層、およびＴｉＣＮＯ層のうちの１種ま
たは２種以上と、前記Ａｌ2 Ｏ3 系化合物層とからなる
硬質被覆層を３〜２０μｍの平均層厚で形成することに
より被覆超硬工具を製造する方法にして、前記硬質被覆
層を構成するＡｌ2 Ｏ3 系化合物層を、反応ガスとし
て、 ＡｌＣｌ3 ：０．５〜１０％、 ＮＯx ：１〜３０％、 ＴｉＣｌ4 ：０．０１〜１％、 Ｈ2 ：０．５〜２０％、 ［但し、ＴｉＣｌ4 に対するＡｌＣｌ3 の割合：１０〜
１００］、ＡｒまたはＨｅ ：残り、 からなる組成を有するＡｒまたはＨｅ系反応ガスを用
い、かつ、反応温度：８５０〜１１００℃、 雰囲気圧力：２０〜２００ｔｏｒｒ、 の条件で形成する ことにより、厚膜化層の層厚均一化お
よび層間密着性の向上をはかり、この結果としてすぐれ
た耐チッピング性を示すようになる被覆超硬工具を製造
する方法に特徴を有するものである。
されたものであって、超硬基体の表面に、化学蒸着法お
よび／または物理蒸着法を用いて、Ａｌ2 Ｏ3 を主成分
とするＡｌ2 Ｏ3 系化合物層を含む硬質被覆層、例えば
ＴｉＣ層、ＴｉＮ層、ＴｉＣＮ層、ＴｉＯ2 層、ＴｉＣ
Ｏ層、ＴｉＮＯ層、およびＴｉＣＮＯ層のうちの１種ま
たは２種以上と、前記Ａｌ2 Ｏ3 系化合物層とからなる
硬質被覆層を３〜２０μｍの平均層厚で形成することに
より被覆超硬工具を製造する方法にして、前記硬質被覆
層を構成するＡｌ2 Ｏ3 系化合物層を、反応ガスとし
て、 ＡｌＣｌ3 ：０．５〜１０％、 ＮＯx ：１〜３０％、 ＴｉＣｌ4 ：０．０１〜１％、 Ｈ2 ：０．５〜２０％、 ［但し、ＴｉＣｌ4 に対するＡｌＣｌ3 の割合：１０〜
１００］、ＡｒまたはＨｅ ：残り、 からなる組成を有するＡｒまたはＨｅ系反応ガスを用
い、かつ、反応温度：８５０〜１１００℃、 雰囲気圧力：２０〜２００ｔｏｒｒ、 の条件で形成する ことにより、厚膜化層の層厚均一化お
よび層間密着性の向上をはかり、この結果としてすぐれ
た耐チッピング性を示すようになる被覆超硬工具を製造
する方法に特徴を有するものである。
【０００７】つぎに、この発明の方法において、反応ガ
スの組成を上記の通りに限定した理由を説明する。 （ａ）ＡｌＣｌ3 その割合が０．５％未満では、Ａｌ2 Ｏ3 のＡｌ源が不
足してＡｌ2 Ｏ3 系化合物層の形成が遅くなり、実用的
でなく、一方その割合が１０％を越えるとＡｌ源が供給
過剰となり、Ａｌ2 Ｏ3 系化合物層（蒸着層）の結晶性
が低下するようになることから、その割合を０．５〜１
０％、望ましくは２〜７％と定めた。
スの組成を上記の通りに限定した理由を説明する。 （ａ）ＡｌＣｌ3 その割合が０．５％未満では、Ａｌ2 Ｏ3 のＡｌ源が不
足してＡｌ2 Ｏ3 系化合物層の形成が遅くなり、実用的
でなく、一方その割合が１０％を越えるとＡｌ源が供給
過剰となり、Ａｌ2 Ｏ3 系化合物層（蒸着層）の結晶性
が低下するようになることから、その割合を０．５〜１
０％、望ましくは２〜７％と定めた。
【０００８】（ｂ）ＮＯx その割合が１％未満では、Ａｌ2 Ｏ3 のＯ源に対してＡ
ｌ源が供給過剰となって蒸着層の結晶性が低下し、一方
その割合が３０％を越えると逆にＡｌ源に対して分解Ｏ
が過剰に存在し、上記（ｂ）式の反応に局部的不均一性
が生じ、層厚の均一性が低下するようになることから、
その割合を１〜３０％、望ましくは５〜２０％と定め
た。
ｌ源が供給過剰となって蒸着層の結晶性が低下し、一方
その割合が３０％を越えると逆にＡｌ源に対して分解Ｏ
が過剰に存在し、上記（ｂ）式の反応に局部的不均一性
が生じ、層厚の均一性が低下するようになることから、
その割合を１〜３０％、望ましくは５〜２０％と定め
た。
【０００９】（ｃ）ＴｉＣｌ4 その割合が０．０１％未満では、上記（ａ）式の反応が
十分に行われず、Ａｌ 2 Ｏ3 のＯ源の供給が不十分とな
って実用的速さでの層形成が行えないばかりでなく、そ
の層厚均一性も損なわれるようになり、一方その割合が
１％を越えると反応雰囲気中に多量のＴｉが存在するよ
うになり、これが蒸着層の結晶性低下の原因となること
から、その割合を０．０１〜１％、望ましくは０．１〜
０．５％と定めた。
十分に行われず、Ａｌ 2 Ｏ3 のＯ源の供給が不十分とな
って実用的速さでの層形成が行えないばかりでなく、そ
の層厚均一性も損なわれるようになり、一方その割合が
１％を越えると反応雰囲気中に多量のＴｉが存在するよ
うになり、これが蒸着層の結晶性低下の原因となること
から、その割合を０．０１〜１％、望ましくは０．１〜
０．５％と定めた。
【００１０】（ｄ）Ｈ2 その割合が、０．５％未満では、反応雰囲気に所望の活
性化を図ることができず、一方その割合が２０％を越え
ると、蒸着層の層厚に不均一性が現れるようになること
から、その割合を０．５〜２０％、望ましくは１〜１０
％と定めた。
性化を図ることができず、一方その割合が２０％を越え
ると、蒸着層の層厚に不均一性が現れるようになること
から、その割合を０．５〜２０％、望ましくは１〜１０
％と定めた。
【００１１】（ｅ）ＴｉＣｌ4 に対するＡｌＣｌ3 の容
量割合（ＡｌＣｌ3 ／ＴｉＣｌ4 ） その割合が１０未満では、反応雰囲気中におけるＡｌ源
に対するＴｉ源の割合が多くなりすぎ、これが蒸着層の
結晶性低下の原因となって、Ａｌ2 Ｏ3 系化合物層に所
定の特性を確保することができず、一方その割合が１０
０を越えると、逆に反応雰囲気中のＴｉの割合が少なく
なりすぎて、Ｔｉによる反応表面上でのＮＯx の分解作
用が著しく低下し、Ａｌ2 Ｏ3 のＯ源の供給が不足し、
層形成速度が低下することから、その割合を１０〜１０
０、望ましくは１０〜５０と定めた。
量割合（ＡｌＣｌ3 ／ＴｉＣｌ4 ） その割合が１０未満では、反応雰囲気中におけるＡｌ源
に対するＴｉ源の割合が多くなりすぎ、これが蒸着層の
結晶性低下の原因となって、Ａｌ2 Ｏ3 系化合物層に所
定の特性を確保することができず、一方その割合が１０
０を越えると、逆に反応雰囲気中のＴｉの割合が少なく
なりすぎて、Ｔｉによる反応表面上でのＮＯx の分解作
用が著しく低下し、Ａｌ2 Ｏ3 のＯ源の供給が不足し、
層形成速度が低下することから、その割合を１０〜１０
０、望ましくは１０〜５０と定めた。
【００１２】なお、その他の製造条件である反応温度お
よび雰囲気圧力は、反応温度：８５０〜１１００℃、望
ましくは９００〜１０５０℃、雰囲気圧力：２０〜２０
０ｔｏｒｒ、望ましくは４０〜１００ｔｏｒｒとするの
がよい。これは、反応温度が８５０℃未満では蒸着層の
結晶性が低下し、一方１１００℃を越えるとＡｌ2 Ｏ 3
系化合物層が粗粒化し、耐摩耗性が低下するようになる
という理由によるものであり、また雰囲気圧力が２０ｔ
ｏｒｒ未満では反応が遅くなり、所定の速さでの層形成
が行われず、一方２００ｔｏｒｒを越えるとＡｌ2 Ｏ3
系化合物層の表面に凹凸が生じるようになって、層厚不
均一化の原因となるという理由によるものである。ま
た、硬質被覆層の平均層厚を３〜２０μｍとしたのは、
その層厚が３μｍ未満では所望のすぐれた耐摩耗性を確
保することができず、一方その層厚が２０μｍを越える
と、切刃に欠けやチッピングが発生し易くなるという理
由によるものである。
よび雰囲気圧力は、反応温度：８５０〜１１００℃、望
ましくは９００〜１０５０℃、雰囲気圧力：２０〜２０
０ｔｏｒｒ、望ましくは４０〜１００ｔｏｒｒとするの
がよい。これは、反応温度が８５０℃未満では蒸着層の
結晶性が低下し、一方１１００℃を越えるとＡｌ2 Ｏ 3
系化合物層が粗粒化し、耐摩耗性が低下するようになる
という理由によるものであり、また雰囲気圧力が２０ｔ
ｏｒｒ未満では反応が遅くなり、所定の速さでの層形成
が行われず、一方２００ｔｏｒｒを越えるとＡｌ2 Ｏ3
系化合物層の表面に凹凸が生じるようになって、層厚不
均一化の原因となるという理由によるものである。ま
た、硬質被覆層の平均層厚を３〜２０μｍとしたのは、
その層厚が３μｍ未満では所望のすぐれた耐摩耗性を確
保することができず、一方その層厚が２０μｍを越える
と、切刃に欠けやチッピングが発生し易くなるという理
由によるものである。
【００１３】
【発明の実施の形態】つぎに、この発明の方法を実施例
により具体的に説明する。原料粉末として、平均粒径：
２．８μｍを有する中粒ＷＣ粉末、同４．９μｍの粗粒
ＷＣ粉末、同１．５μｍの（Ｔｉ，Ｗ）Ｃ（重量比で、
以下同じ、ＴｉＣ／ＷＣ＝３０／７０）粉末、同１．２
μｍの（Ｔｉ，Ｗ）ＣＮ（ＴｉＣ／ＴｉＮ／ＷＣ＝２４
／２０／５６）粉末、同１．２μｍの（Ｔａ，Ｎｂ）Ｃ
（ＴａＣ／ＮｂＣ＝９０／１０）粉末、および同１．１
μｍのＣｏ粉末を用意し、これら原料粉末を表１に示さ
れる配合組成に配合し、ボールミルで７２時間湿式混合
し、乾燥した後、ＩＳＯ・ＣＮＭＧ１２０４０８（超硬
基体Ａ〜Ｄ用）および同ＳＥＥＮ４２ＡＦＴＮ１（超硬
基体Ｅ用）に定める形状の圧粉体にプレス成形し、この
圧粉体を同じく表１に示される条件で真空焼結すること
により超硬基体Ａ〜Ｅをそれぞれ製造した。さらに、上
記超硬基体Ｂに対して、１００ｔｏｒｒのＣＨ4 ガス雰
囲気中、温度：１４００℃に１時間保持後、徐冷の浸炭
を施し、処理後、超硬基体表面に付着するカーボンとＣ
ｏを酸およびバレル研磨で除去することにより、表面か
ら１１μｍの位置で最大Ｃｏ含有量：１５．９重量％、
深さ：４２μｍのＣｏ富化帯域を基体表面部に形成し
た。また、上記超硬基体ＡおよびＤには、焼結したまま
で、表面部に表面から１７μｍの位置で最大Ｃｏ含有
量：９．１重量％、深さ：２３μｍのＣｏ富化帯域が形
成されており、残りの超硬基体ＣおよびＥには、前記Ｃ
ｏ富化帯域の形成がなく、全体的に均質な組織をもつも
のであった。なお、表１には、上記超硬基体Ａ〜Ｅの内
部硬さ（ロックウエル硬さＡスケール）をそれぞれ示し
た。
により具体的に説明する。原料粉末として、平均粒径：
２．８μｍを有する中粒ＷＣ粉末、同４．９μｍの粗粒
ＷＣ粉末、同１．５μｍの（Ｔｉ，Ｗ）Ｃ（重量比で、
以下同じ、ＴｉＣ／ＷＣ＝３０／７０）粉末、同１．２
μｍの（Ｔｉ，Ｗ）ＣＮ（ＴｉＣ／ＴｉＮ／ＷＣ＝２４
／２０／５６）粉末、同１．２μｍの（Ｔａ，Ｎｂ）Ｃ
（ＴａＣ／ＮｂＣ＝９０／１０）粉末、および同１．１
μｍのＣｏ粉末を用意し、これら原料粉末を表１に示さ
れる配合組成に配合し、ボールミルで７２時間湿式混合
し、乾燥した後、ＩＳＯ・ＣＮＭＧ１２０４０８（超硬
基体Ａ〜Ｄ用）および同ＳＥＥＮ４２ＡＦＴＮ１（超硬
基体Ｅ用）に定める形状の圧粉体にプレス成形し、この
圧粉体を同じく表１に示される条件で真空焼結すること
により超硬基体Ａ〜Ｅをそれぞれ製造した。さらに、上
記超硬基体Ｂに対して、１００ｔｏｒｒのＣＨ4 ガス雰
囲気中、温度：１４００℃に１時間保持後、徐冷の浸炭
を施し、処理後、超硬基体表面に付着するカーボンとＣ
ｏを酸およびバレル研磨で除去することにより、表面か
ら１１μｍの位置で最大Ｃｏ含有量：１５．９重量％、
深さ：４２μｍのＣｏ富化帯域を基体表面部に形成し
た。また、上記超硬基体ＡおよびＤには、焼結したまま
で、表面部に表面から１７μｍの位置で最大Ｃｏ含有
量：９．１重量％、深さ：２３μｍのＣｏ富化帯域が形
成されており、残りの超硬基体ＣおよびＥには、前記Ｃ
ｏ富化帯域の形成がなく、全体的に均質な組織をもつも
のであった。なお、表１には、上記超硬基体Ａ〜Ｅの内
部硬さ（ロックウエル硬さＡスケール）をそれぞれ示し
た。
【００１４】ついで、これらの超硬基体Ａ〜Ｅの表面
に、ホーニングを施した状態で、通常の化学蒸着装置を
用い、表２（表中のｌ−ＴｉＣＮは特開平６−８０１０
号公報に記載される縦長成長結晶組織をもつものであ
り、また同ｐ−ＴｉＣＮは通常の粒状結晶組織をもつも
のである）および表３［表中のＡｌ2 Ｏ3 （ａ）〜
（ｎ）はＡｌ2 Ｏ3 系化合物層を示し、Ａｌ2 Ｏ
3 （ｏ）はＡｌ2 Ｏ3 層を示す。以下、表４、５も同
じ］に示される条件にて、表４、５に示される組成およ
び目標層厚（切刃の逃げ面）の硬質被覆層を形成するこ
とにより本発明法１〜１５および従来法１〜１０をそれ
ぞれ実施し、被覆超硬工具（以下、それぞれの方法に対
応する被覆超硬工具を本発明被覆超硬工具１〜１４およ
び従来被覆超硬工具１〜１０という）を製造した。この
結果得られた各種の被覆超硬工具の硬質被覆層を構成す
るＡｌ2 Ｏ3 系化合物層およびＡｌ2 Ｏ3 層（表６、７
では、これらを総称してＡｌ2 Ｏ3 層で示す）につい
て、切刃の逃げ面とすくい面の交わるエッジ部の最大層
厚を測定し、さらに前記エッジ部からそれぞれ１mm内側
の箇所の逃げ面とすくい面における層厚を測定した。こ
の測定結果を表６，７に示した。なお、硬質被覆層を構
成するＡｌ2 Ｏ3 系化合物層およびＡｌ2 Ｏ3 層以外の
その他の層の層厚には、いずれも局部的バラツキがほと
んどなく、目標層厚とほぼ同じ値を示すものであった。
に、ホーニングを施した状態で、通常の化学蒸着装置を
用い、表２（表中のｌ−ＴｉＣＮは特開平６−８０１０
号公報に記載される縦長成長結晶組織をもつものであ
り、また同ｐ−ＴｉＣＮは通常の粒状結晶組織をもつも
のである）および表３［表中のＡｌ2 Ｏ3 （ａ）〜
（ｎ）はＡｌ2 Ｏ3 系化合物層を示し、Ａｌ2 Ｏ
3 （ｏ）はＡｌ2 Ｏ3 層を示す。以下、表４、５も同
じ］に示される条件にて、表４、５に示される組成およ
び目標層厚（切刃の逃げ面）の硬質被覆層を形成するこ
とにより本発明法１〜１５および従来法１〜１０をそれ
ぞれ実施し、被覆超硬工具（以下、それぞれの方法に対
応する被覆超硬工具を本発明被覆超硬工具１〜１４およ
び従来被覆超硬工具１〜１０という）を製造した。この
結果得られた各種の被覆超硬工具の硬質被覆層を構成す
るＡｌ2 Ｏ3 系化合物層およびＡｌ2 Ｏ3 層（表６、７
では、これらを総称してＡｌ2 Ｏ3 層で示す）につい
て、切刃の逃げ面とすくい面の交わるエッジ部の最大層
厚を測定し、さらに前記エッジ部からそれぞれ１mm内側
の箇所の逃げ面とすくい面における層厚を測定した。こ
の測定結果を表６，７に示した。なお、硬質被覆層を構
成するＡｌ2 Ｏ3 系化合物層およびＡｌ2 Ｏ3 層以外の
その他の層の層厚には、いずれも局部的バラツキがほと
んどなく、目標層厚とほぼ同じ値を示すものであった。
【００１５】さらに、いずれも耐チッピング性を評価す
る目的で、上記本発明被覆超硬工具１〜３および従来被
覆超硬工具１、２については、被削材：ＪＩＳ・ＦＣＤ
４５０の角材、切削速度：１８０ｍ／ｍｉｎ．、切込
み：２ｍｍ、送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ．、切削時間：
１５分、の条件でダクタイル鋳鉄の断続切削試験を行
い、切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。
る目的で、上記本発明被覆超硬工具１〜３および従来被
覆超硬工具１、２については、被削材：ＪＩＳ・ＦＣＤ
４５０の角材、切削速度：１８０ｍ／ｍｉｎ．、切込
み：２ｍｍ、送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ．、切削時間：
１５分、の条件でダクタイル鋳鉄の断続切削試験を行
い、切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。
【００１６】また上記本発明被覆超硬工具４〜６および
従来被覆超硬工具３、４については、被削材：ＪＩＳ・
ＳＣＭ４４０の角材、切削速度：１８０ｍ／ｍｉｎ．、
切込み：２ｍｍ．、送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ．、切削
時間：１５分、の条件で合金鋼の乾式断続切削試験を行
い、同じく切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。
従来被覆超硬工具３、４については、被削材：ＪＩＳ・
ＳＣＭ４４０の角材、切削速度：１８０ｍ／ｍｉｎ．、
切込み：２ｍｍ．、送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ．、切削
時間：１５分、の条件で合金鋼の乾式断続切削試験を行
い、同じく切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。
【００１７】また、同じく本発明被覆切削工具７〜９お
よび従来被覆切削工具５、６については、被削材：ＪＩ
Ｓ・Ｓ４５Ｃの角材、切削速度：１８０ｍ／ｍｉｎ．、
切込み：２ｍｍ．、送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ．、切削
時間：１５分、の条件で炭素鋼の乾式断続切削試験を行
い、切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。
よび従来被覆切削工具５、６については、被削材：ＪＩ
Ｓ・Ｓ４５Ｃの角材、切削速度：１８０ｍ／ｍｉｎ．、
切込み：２ｍｍ．、送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ．、切削
時間：１５分、の条件で炭素鋼の乾式断続切削試験を行
い、切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。
【００１８】同じく本発明被覆切削工具１０〜１２およ
び従来被覆切削工具７、８については、被削材：ＪＩＳ
・ＦＣ２００の角材、切削速度：１８０ｍ／ｍｉｎ．、
切込み：２ｍｍ．、送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ．、切削
時間：１５分、の条件で鋳鉄の乾式断続切削試験を行
い、切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。
び従来被覆切削工具７、８については、被削材：ＪＩＳ
・ＦＣ２００の角材、切削速度：１８０ｍ／ｍｉｎ．、
切込み：２ｍｍ．、送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ．、切削
時間：１５分、の条件で鋳鉄の乾式断続切削試験を行
い、切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。
【００１９】さらに同じく本発明被覆切削工具１３〜１
５および従来被覆切削工具９、１０については、被削
材：幅１００ｍｍ×長さ５００ｍｍの寸法をもったＪＩ
Ｓ・ＳＮＣＭ４３９の角材、使用条件：直径１２５ｍｍ
のカッターに単刃取り付け、回転数：５１０ｒ．ｐ．
ｍ．、切削速度：２００ｍ／ｍｉｎ．、切込み：２ｍ
ｍ．、送り：０．２ｍｍ／刃、切削時間：３パス（１パ
スの切削時間：５．３分）、の条件で合金鋼の乾式フラ
イス切削（断続切削）試験を行い、切刃の逃げ面摩耗幅
を測定した。これらの測定結果を表６、７に示した。
５および従来被覆切削工具９、１０については、被削
材：幅１００ｍｍ×長さ５００ｍｍの寸法をもったＪＩ
Ｓ・ＳＮＣＭ４３９の角材、使用条件：直径１２５ｍｍ
のカッターに単刃取り付け、回転数：５１０ｒ．ｐ．
ｍ．、切削速度：２００ｍ／ｍｉｎ．、切込み：２ｍ
ｍ．、送り：０．２ｍｍ／刃、切削時間：３パス（１パ
スの切削時間：５．３分）、の条件で合金鋼の乾式フラ
イス切削（断続切削）試験を行い、切刃の逃げ面摩耗幅
を測定した。これらの測定結果を表６、７に示した。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】
【表３】
【００２３】
【表４】
【００２４】
【表５】
【００２５】
【表６】
【００２６】
【表７】
【００２７】
【発明の効果】表６，７に示される結果から、いずれも
硬質被覆層を構成するＡｌ2 Ｏ3 系化合物層の形成に不
活性ガス系反応ガスを用いる本発明法１〜１５で製造さ
れた本発明被覆超硬工具１〜１５は、いずれもこれを構
成する硬質被覆層のうちのＡｌ 2 Ｏ3 系化合物層の層厚
に、これを厚膜化しても局部的バラツキがきわめて少な
く、切刃の逃げ面、すくい面、および逃げ面とすくい面
の交わるエッジ部の相互間の層厚が均一化しているのに
対して、Ａｌ2 Ｏ3 層の形成に水素系反応ガスを用いる
従来法１〜１０で製造された従来被覆超硬工具１〜１０
においては、逃げ面、すくい面、およびエッジ部におけ
る層厚の相互バラツキが著しく、この結果として本発明
被覆超硬工具１〜１５は、鋼および鋳鉄の断続切削で、
前記Ａｌ2Ｏ3 系化合物層がすぐれた層間密着性を有す
ることと相まって、従来被覆超硬工具１〜１０に比して
すぐれた耐チッピング性を示すようになることが明らか
である。上述のように、この発明の方法によれば、硬質
被覆層を構成するＡｌ2 Ｏ3 系化合物層の層厚を厚膜化
しても、その層厚に局部的バラツキがきわめて少なく、
かつ層間密着性のすぐれた被覆超硬工具を製造すること
ができ、したがって、この結果得られた被覆超硬工具
は、前記Ａｌ2 Ｏ3 系化合物層がＡｌ2 Ｏ3 と同等の特
性を具備することと相まって、例えば鋼や鋳鉄などの連
続切削は勿論のこと、断続切削においてもすぐれた耐チ
ッピング性を示し、長期に亘ってすぐれた切削性能を示
すので、切削加工のＦＡ化および省力化に寄与するなど
工業上有用な効果をもたらすものである。
硬質被覆層を構成するＡｌ2 Ｏ3 系化合物層の形成に不
活性ガス系反応ガスを用いる本発明法１〜１５で製造さ
れた本発明被覆超硬工具１〜１５は、いずれもこれを構
成する硬質被覆層のうちのＡｌ 2 Ｏ3 系化合物層の層厚
に、これを厚膜化しても局部的バラツキがきわめて少な
く、切刃の逃げ面、すくい面、および逃げ面とすくい面
の交わるエッジ部の相互間の層厚が均一化しているのに
対して、Ａｌ2 Ｏ3 層の形成に水素系反応ガスを用いる
従来法１〜１０で製造された従来被覆超硬工具１〜１０
においては、逃げ面、すくい面、およびエッジ部におけ
る層厚の相互バラツキが著しく、この結果として本発明
被覆超硬工具１〜１５は、鋼および鋳鉄の断続切削で、
前記Ａｌ2Ｏ3 系化合物層がすぐれた層間密着性を有す
ることと相まって、従来被覆超硬工具１〜１０に比して
すぐれた耐チッピング性を示すようになることが明らか
である。上述のように、この発明の方法によれば、硬質
被覆層を構成するＡｌ2 Ｏ3 系化合物層の層厚を厚膜化
しても、その層厚に局部的バラツキがきわめて少なく、
かつ層間密着性のすぐれた被覆超硬工具を製造すること
ができ、したがって、この結果得られた被覆超硬工具
は、前記Ａｌ2 Ｏ3 系化合物層がＡｌ2 Ｏ3 と同等の特
性を具備することと相まって、例えば鋼や鋳鉄などの連
続切削は勿論のこと、断続切削においてもすぐれた耐チ
ッピング性を示し、長期に亘ってすぐれた切削性能を示
すので、切削加工のＦＡ化および省力化に寄与するなど
工業上有用な効果をもたらすものである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 大鹿 高歳 埼玉県大宮市北袋町１−297 三菱マテ リアル株式会社 総合研究所内 (56)参考文献 特許3240914（ＪＰ，Ｂ２) 特許3240915（ＪＰ，Ｂ２) 特許3240916（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B23B 27/14 B23P 15/28 C23C 16/30 - 16/40
Claims (2)
- 【請求項１】 炭化タングステン基超硬合金基体の表面
に、化学蒸着法および／または物理蒸着法を用いて、酸
化アルミニウムを主成分とする酸化アルミニウム系化合
物層を含む硬質被覆層を３〜２０μｍの平均層厚で形成
することにより表面被覆超硬合金製切削工具を製造する
方法にして、前記酸化アルミニウム系化合物層を、反応
ガスとして、容量％で、 三塩化アルミニウム：０．５〜１０％、 窒素酸化物：１〜３０％、 四塩化チタン：０．０１〜１％、 水素：０．５〜２０％、 （但し、四塩化チタンに対する三塩化アルミニウムの割
合：１０〜１００）、ＡｒまたはＨｅ ：残り、 からなる組成を有するＡｒまたはＨｅ系反応ガスを用
い、かつ、反応温度：８５０〜１１００℃、 雰囲気圧力：２０〜２００ｔｏｒｒ、 の条件で形成する ことを特徴とする耐チッピング性のす
ぐれた表面被覆超硬合金製切削工具の製造法。 - 【請求項２】 炭化タングステン基超硬合金基体の表面
に、化学蒸着法および／または物理蒸着法を用いて、Ｔ
ｉの炭化物層、窒化物層、炭窒化物層、酸化物層、炭酸
化物層、窒酸化物層、および炭窒酸化物層のうちの１種
または２種以上と、酸化アルミニウムを主成分とする酸
化アルミニウム系化合物層とからなる硬質被覆層を３〜
２０μｍの平均層厚で形成することにより表面被覆超硬
合金製切削工具を製造する方法にして、前記酸化アルミ
ニウム系化合物層の形成に、反応ガスとして、容量％
で、 三塩化アルミニウム：０．５〜１０％、 窒素酸化物：１〜３０％、 四塩化チタン：０．０１〜１％、 水素：０．５〜２０％、 （但し、四塩化チタンに対する三塩化アルミニウムの割
合：１０〜１００）、ＡｒまたはＨｅ ：残り、 からなる組成を有するＡｒまたはＨｅ系反応ガスを用
い、かつ、反応温度：８５０〜１１００℃、 雰囲気圧力：２０〜２００ｔｏｒｒ、 の条件で形成する ことを特徴とする耐チッピング性のす
ぐれた表面被覆超硬合金製切削工具の製造法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09102596A JP3353597B2 (ja) | 1996-04-12 | 1996-04-12 | 耐チッピング性のすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具の製造法 |
| EP97100089A EP0784103B1 (en) | 1996-01-10 | 1997-01-04 | Method of manufacturing coated cutting tools |
| DE69720561T DE69720561T2 (de) | 1996-01-10 | 1997-01-04 | Verfahren zur Herstellung von beschichteten Schneideinsätzen |
| US08/781,236 US5770261A (en) | 1996-01-10 | 1997-01-10 | Method of manufacturing coated cutting tool and coated cutting tool made from |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09102596A JP3353597B2 (ja) | 1996-04-12 | 1996-04-12 | 耐チッピング性のすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09279343A JPH09279343A (ja) | 1997-10-28 |
| JP3353597B2 true JP3353597B2 (ja) | 2002-12-03 |
Family
ID=14014999
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP09102596A Expired - Lifetime JP3353597B2 (ja) | 1996-01-10 | 1996-04-12 | 耐チッピング性のすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3353597B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103182538A (zh) * | 2011-12-28 | 2013-07-03 | 三菱综合材料株式会社 | 硬质包覆层发挥优异的耐崩刀性的表面包覆切削工具 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001328005A (ja) * | 2000-05-19 | 2001-11-27 | Mitsubishi Materials Corp | 硬質被覆層がすぐれた層間密着性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製スローアウエイ切削チップ |
-
1996
- 1996-04-12 JP JP09102596A patent/JP3353597B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103182538A (zh) * | 2011-12-28 | 2013-07-03 | 三菱综合材料株式会社 | 硬质包覆层发挥优异的耐崩刀性的表面包覆切削工具 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH09279343A (ja) | 1997-10-28 |
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