JP3341294B2 - 冷陰極放電灯 - Google Patents
冷陰極放電灯Info
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- cold cathode
- metal
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- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
- H01J61/00—Gas-discharge or vapour-discharge lamps
- H01J61/02—Details
- H01J61/36—Seals between parts of vessels; Seals for leading-in conductors; Leading-in conductors
Landscapes
- Vessels And Coating Films For Discharge Lamps (AREA)
- Manufacture Of Electron Tubes, Discharge Lamp Vessels, Lead-In Wires, And The Like (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、バルブ径が小さく、し
かも電極として冷陰極を用いた冷陰極放電灯およびその
封止方法に関する。
かも電極として冷陰極を用いた冷陰極放電灯およびその
封止方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】最近、各種ＯＡ機器のバックライトとし
て、冷陰極放電灯が使用されている。冷陰極放電灯は電
極が冷陰極であるため熱負担が小さく、このためバルブ
径を細くすることができ、小形、軽量、薄形のＯＡ機器
等の用いるのに好都合である。
て、冷陰極放電灯が使用されている。冷陰極放電灯は電
極が冷陰極であるため熱負担が小さく、このためバルブ
径を細くすることができ、小形、軽量、薄形のＯＡ機器
等の用いるのに好都合である。
【０００３】ところが、このような冷陰極放電灯の有利
さを活用して最近では、益々バルブ径の細いランプが要
請されており、内径が１２mm以下、例えば５mm以下の極
めて細い冷陰極放電灯も開発されている。
さを活用して最近では、益々バルブ径の細いランプが要
請されており、内径が１２mm以下、例えば５mm以下の極
めて細い冷陰極放電灯も開発されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな細い冷陰極放電灯においては、電極マウントの封着
構造が問題となる。従来の場合、図７に示すような封着
構造が採用されている。すなわち、図７の（Ａ）図の場
合、バルブ１０の端部に接合ガラス１５を介して金属キ
ャップ１１を被せ、この金属キャップ１１にインナリー
ド１２およびアウタリード１３を接合し、このインナリ
ード１１の内端部に電極１４を接続した構造である。し
かし、このような構造は金属キャップ１１の成形に手間
を要するとともに、この金属キャップ１１をバルブ１０
の端部に接合する場合は接合ガラス１５を用いるので封
着作業にも手間を要し、コスト高になる不具合がある。
うな細い冷陰極放電灯においては、電極マウントの封着
構造が問題となる。従来の場合、図７に示すような封着
構造が採用されている。すなわち、図７の（Ａ）図の場
合、バルブ１０の端部に接合ガラス１５を介して金属キ
ャップ１１を被せ、この金属キャップ１１にインナリー
ド１２およびアウタリード１３を接合し、このインナリ
ード１１の内端部に電極１４を接続した構造である。し
かし、このような構造は金属キャップ１１の成形に手間
を要するとともに、この金属キャップ１１をバルブ１０
の端部に接合する場合は接合ガラス１５を用いるので封
着作業にも手間を要し、コスト高になる不具合がある。
【０００５】図７の（Ｂ）図の場合は、予めビードガラ
ス２１またはボタンステムにインナリードとアウタリー
ドを一体化したリード線２２を気密に貫通させ、このリ
ード線２２の端部に電極２４を接続し、このようなビー
ドガラス２１をバルブ２０の端部に溶着した構造をなし
ている。しかし、このような構造は、ビードガラス２１
またはボタンステムでリード線２２を機械的に支持する
ようになっているからリード線２２の封着長さＬを長く
必要とし、またこれら部材間の熱膨脹差のためにビード
ガラス２１またはボタンステムに熱歪が発生し易く、ク
ラックが発生する心配がある。
ス２１またはボタンステムにインナリードとアウタリー
ドを一体化したリード線２２を気密に貫通させ、このリ
ード線２２の端部に電極２４を接続し、このようなビー
ドガラス２１をバルブ２０の端部に溶着した構造をなし
ている。しかし、このような構造は、ビードガラス２１
またはボタンステムでリード線２２を機械的に支持する
ようになっているからリード線２２の封着長さＬを長く
必要とし、またこれら部材間の熱膨脹差のためにビード
ガラス２１またはボタンステムに熱歪が発生し易く、ク
ラックが発生する心配がある。
【０００６】さらに、図７の（Ｃ）図の場合、バルブ２
０の端部をフリットガラス３１で閉塞し、このフリット
ガラス３１にインナリードとアウタリードを一体化した
リード線３２を気密に貫通し、このリード線３２の端部
に電極３４を接続した構造である。この構造の場合も、
リード線３２の封着長さＬを長く必要とし、かつフリッ
トガラス３１とリード線３２の熱膨脹差により、クラッ
クが発生してリークし易い欠点がある。
０の端部をフリットガラス３１で閉塞し、このフリット
ガラス３１にインナリードとアウタリードを一体化した
リード線３２を気密に貫通し、このリード線３２の端部
に電極３４を接続した構造である。この構造の場合も、
リード線３２の封着長さＬを長く必要とし、かつフリッ
トガラス３１とリード線３２の熱膨脹差により、クラッ
クが発生してリークし易い欠点がある。
【０００７】本発明はこのような事情にもとづきなされ
たもので、その目的とするところは、電極マウントの封
着構造が簡単であり、作業性もよく、かつクラックやリ
ークの発生が防止される冷陰極放電灯およびその封止方
法を提供しようとするものである。
たもので、その目的とするところは、電極マウントの封
着構造が簡単であり、作業性もよく、かつクラックやリ
ークの発生が防止される冷陰極放電灯およびその封止方
法を提供しようとするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明の冷陰極放電灯
は、ガラスバルブの端部にバルブの熱膨張率に近似した
熱膨張率を有する封着メタルを封着し、この封着メタル
に電極を接続した冷陰極放電灯において、上記封着メタ
ルの外径をＤ、封着メタルのバルブに対する封着長さを
Ｌ、バルブ内径をｄとした場合、２Ｌ≧Ｄ≧ｄ／３とし
たことを特徴とする。
は、ガラスバルブの端部にバルブの熱膨張率に近似した
熱膨張率を有する封着メタルを封着し、この封着メタル
に電極を接続した冷陰極放電灯において、上記封着メタ
ルの外径をＤ、封着メタルのバルブに対する封着長さを
Ｌ、バルブ内径をｄとした場合、２Ｌ≧Ｄ≧ｄ／３とし
たことを特徴とする。
【０００９】
【００１０】
【作用】本発明の冷陰極放電灯によると、ガラスバルブ
の端部にバルブの熱膨張率に近似した熱膨張率を有する
封着メタルを封着し、この封着メタルに電極を接続した
冷陰極放電灯において、封着メタルの外径をＤ、封着メ
タルのバルブに対する封着長さをＬ、バルブ内径をｄと
した場合、２Ｌ≧Ｄ≧ｄ／３としたので、封着作業が良
好であり、かつ封着メタルはバルブの熱膨張率に近似し
ているのでバルブに熱歪を発生させず、クラックやリー
クの発生を防止することができる。
の端部にバルブの熱膨張率に近似した熱膨張率を有する
封着メタルを封着し、この封着メタルに電極を接続した
冷陰極放電灯において、封着メタルの外径をＤ、封着メ
タルのバルブに対する封着長さをＬ、バルブ内径をｄと
した場合、２Ｌ≧Ｄ≧ｄ／３としたので、封着作業が良
好であり、かつ封着メタルはバルブの熱膨張率に近似し
ているのでバルブに熱歪を発生させず、クラックやリー
クの発生を防止することができる。
【００１１】
【実施例】以下本発明について、図１ないし図３に示す
第１の実施例にもとづき説明する。図において、１はガ
ラスバルブであり、ソーダライムマグネシアガラス（熱
膨脹係数８９〜１０７×１０-7cm／cm／℃）、また鉛ガ
ラス（熱膨脹係数８５〜９５×１０-7cm／cm／℃）によ
り形成されており、内径ｄが１２mm以下、例えば３mm程
度に形成され、肉厚ｔが０．３〜０．８mm程度、例えば
０．５mmに構成されている。なお、バルブ１の内面には
けい光体被膜２が形成されている。
第１の実施例にもとづき説明する。図において、１はガ
ラスバルブであり、ソーダライムマグネシアガラス（熱
膨脹係数８９〜１０７×１０-7cm／cm／℃）、また鉛ガ
ラス（熱膨脹係数８５〜９５×１０-7cm／cm／℃）によ
り形成されており、内径ｄが１２mm以下、例えば３mm程
度に形成され、肉厚ｔが０．３〜０．８mm程度、例えば
０．５mmに構成されている。なお、バルブ１の内面には
けい光体被膜２が形成されている。
【００１２】バルブ１の両端はそれぞれ封着メタル３、
３により封止されている。封着メタル３は、本実施例の
場合、特殊ジュメット線により形成されている。この特
殊ジュメット線は、例えば株式会社東芝製のＤＵＸ−Ｄ
（商品名）が好適し、ニッケル４７％、鉄５３％からな
る合金を銅で被覆したものである。この特殊ジュメット
線は、径方向および軸方向とも、熱膨脹係数が９５×１
０-7cm／cm／℃程度であり、上記バルブ１の熱膨脹係数
に近似している。なお、上記特殊ジュメット線に対して
普通のジュメット線を用いてもよく、普通のジュメット
線はニッケル４２％、鉄５８％からなる合金を銅で被覆
したものであり、熱膨脹係数は８１〜８４×１０-7cm／
cm／℃程度である。本発明は上記特殊ジュメット線また
は普通のジュメット線のいづれを用いてもよく、要する
に封着されるガラスの熱膨脹係数に近似しておればよい
のでニッケル４０〜５０％、鉄６０〜５０％からなる合
金を銅で被覆した金属が使用可能である。ただし、特殊
ジュメット線は線径が２〜４mm程度のものが市販されて
おり、本実施例の封着メタル３は、線径Ｄが２mmの特殊
ジュメット線を長さ４mm程度に切断して用いている。
３により封止されている。封着メタル３は、本実施例の
場合、特殊ジュメット線により形成されている。この特
殊ジュメット線は、例えば株式会社東芝製のＤＵＸ−Ｄ
（商品名）が好適し、ニッケル４７％、鉄５３％からな
る合金を銅で被覆したものである。この特殊ジュメット
線は、径方向および軸方向とも、熱膨脹係数が９５×１
０-7cm／cm／℃程度であり、上記バルブ１の熱膨脹係数
に近似している。なお、上記特殊ジュメット線に対して
普通のジュメット線を用いてもよく、普通のジュメット
線はニッケル４２％、鉄５８％からなる合金を銅で被覆
したものであり、熱膨脹係数は８１〜８４×１０-7cm／
cm／℃程度である。本発明は上記特殊ジュメット線また
は普通のジュメット線のいづれを用いてもよく、要する
に封着されるガラスの熱膨脹係数に近似しておればよい
のでニッケル４０〜５０％、鉄６０〜５０％からなる合
金を銅で被覆した金属が使用可能である。ただし、特殊
ジュメット線は線径が２〜４mm程度のものが市販されて
おり、本実施例の封着メタル３は、線径Ｄが２mmの特殊
ジュメット線を長さ４mm程度に切断して用いている。
【００１３】このような封着メタル３には、図２に示す
通り、それぞれ両端にインナリード４およびアウタリー
ド５が電気溶接などの手段で突き合わせ溶接されてお
り、インナリード４の内端部には例えば円筒形の電極６
が接続されている。
通り、それぞれ両端にインナリード４およびアウタリー
ド５が電気溶接などの手段で突き合わせ溶接されてお
り、インナリード４の内端部には例えば円筒形の電極６
が接続されている。
【００１４】上記構成の電極マウントは、電極６をバル
ブ１内に挿入して上記封着メタル３をバルブ１の封着予
定部、たとえば開口端部に挿入し、この状態でバルブ１
の開口端部を加熱する。すると、バルブ１の開口端部は
軟化し、この場合ガラスチューブの性質により縮径する
ので封着メタル３を封着することができる。
ブ１内に挿入して上記封着メタル３をバルブ１の封着予
定部、たとえば開口端部に挿入し、この状態でバルブ１
の開口端部を加熱する。すると、バルブ１の開口端部は
軟化し、この場合ガラスチューブの性質により縮径する
ので封着メタル３を封着することができる。
【００１５】このような封着は、バルブ１の封着予定部
を加熱溶融することによりなされる。バルブ１を加熱軟
化する場合、ガスバーナ等によって加熱することも可能
であるが、本実施例は加熱軟化時にガス等の不純ガスが
バルブ内に溶け込まないように、例えば図３に示すよう
な高周波による誘導加熱方法を用いることが望ましい。
高周波誘導加熱は、封着予定部の周囲を取り巻いて高周
波コイル５０を配置し、この高周波コイル５０を高周波
電源、つまり高周波発振装置５１に接続する。高周波発
振装置５１から高周波コイル５０に電流が流されると、
高周波コイル５０が磁束を発し、この磁界により封着メ
タル３が誘導加熱される。しかし、封着メタル３のみが
温度上昇しても封着が迅速かつ確実になされないから、
本実施例の場合は図３の（Ａ）図および（Ｂ）図に示す
通り、高周波コイル５０とバルブ１との間に金属または
カーボンからなる加熱用リング５２を配置してある。こ
のような加熱用リング５２を用いた場合は上記高周波コ
イル５０により発生した磁束により、この加熱用リング
５２および上記封着メタル３が同時に誘導加熱される。
このため、バルブ１は加熱用リング５２および封着メタ
ル３からそれぞれ輻射熱を受けて内面側および外面側か
ら加熱されるようになり、よって封着予定部が迅速、均
等かつ確実に加熱される。このような封着予定部の加熱
によりこの封着予定部が軟化すると、ガラスチューブの
性質により封着予定部が自然と縮径するので封着メタル
３と融着し、よって封着メタル３を封着することができ
る。この場合の有効封着長さＬは１．５〜２mmとなって
いる。なお、このような封着作業は、気密容器内で所定
の希ガス、例えばバルブ１内に封入される希ガスの雰囲
気で行うことが可能であり、この場合は格別な排気管を
使用しなくても封止が可能である。そして排気管が不要
になると、この分バルブ長さを短くすることができる。
なお、バルブ内には所定量の水銀と希ガスが封入されて
いる。
を加熱溶融することによりなされる。バルブ１を加熱軟
化する場合、ガスバーナ等によって加熱することも可能
であるが、本実施例は加熱軟化時にガス等の不純ガスが
バルブ内に溶け込まないように、例えば図３に示すよう
な高周波による誘導加熱方法を用いることが望ましい。
高周波誘導加熱は、封着予定部の周囲を取り巻いて高周
波コイル５０を配置し、この高周波コイル５０を高周波
電源、つまり高周波発振装置５１に接続する。高周波発
振装置５１から高周波コイル５０に電流が流されると、
高周波コイル５０が磁束を発し、この磁界により封着メ
タル３が誘導加熱される。しかし、封着メタル３のみが
温度上昇しても封着が迅速かつ確実になされないから、
本実施例の場合は図３の（Ａ）図および（Ｂ）図に示す
通り、高周波コイル５０とバルブ１との間に金属または
カーボンからなる加熱用リング５２を配置してある。こ
のような加熱用リング５２を用いた場合は上記高周波コ
イル５０により発生した磁束により、この加熱用リング
５２および上記封着メタル３が同時に誘導加熱される。
このため、バルブ１は加熱用リング５２および封着メタ
ル３からそれぞれ輻射熱を受けて内面側および外面側か
ら加熱されるようになり、よって封着予定部が迅速、均
等かつ確実に加熱される。このような封着予定部の加熱
によりこの封着予定部が軟化すると、ガラスチューブの
性質により封着予定部が自然と縮径するので封着メタル
３と融着し、よって封着メタル３を封着することができ
る。この場合の有効封着長さＬは１．５〜２mmとなって
いる。なお、このような封着作業は、気密容器内で所定
の希ガス、例えばバルブ１内に封入される希ガスの雰囲
気で行うことが可能であり、この場合は格別な排気管を
使用しなくても封止が可能である。そして排気管が不要
になると、この分バルブ長さを短くすることができる。
なお、バルブ内には所定量の水銀と希ガスが封入されて
いる。
【００１６】このような構成の冷陰極けい光ランプにつ
いて、作用を説明する。バルブ１の開口端部は熱膨脹率
の近似する封着メタル３で閉塞したから、熱膨脹差が少
なく、したがって太い封着メタル３で肉厚が０．３〜
０．８mm程度の薄肉のバルブ１を封止しても、封着部に
クラックやリークを発生し難い。
いて、作用を説明する。バルブ１の開口端部は熱膨脹率
の近似する封着メタル３で閉塞したから、熱膨脹差が少
なく、したがって太い封着メタル３で肉厚が０．３〜
０．８mm程度の薄肉のバルブ１を封止しても、封着部に
クラックやリークを発生し難い。
【００１７】また、封着メタル３の外径Ｄが大きいの
で、ガラスとの接触（封着）面積が大きくなり、図７の
（Ｂ）図に示す場合に比べて約３倍程度になるから封着
強度が増し、封着長さＬを従来の半分程度にしてもリー
クを生じることがなくなる。このことから、電極高さを
低くすることができ、バルブ全長に対する有効発光長さ
を増すこともできる。
で、ガラスとの接触（封着）面積が大きくなり、図７の
（Ｂ）図に示す場合に比べて約３倍程度になるから封着
強度が増し、封着長さＬを従来の半分程度にしてもリー
クを生じることがなくなる。このことから、電極高さを
低くすることができ、バルブ全長に対する有効発光長さ
を増すこともできる。
【００１８】ここで、本発明者らの実験によれば、封着
メタル３の外径Ｄと、バルブ１の内径ｄ、および有効封
着長さＬとの関係は、以下の数式を満足すればよいこと
が確認されている。 ２Ｌ≧Ｄ≧ｄ／３ …（１） このような数式の裏付けとなる実験は、完成品がリーク
を発生する確率にもとづき判断したもので、その実験結
果の表を下記に示す。
メタル３の外径Ｄと、バルブ１の内径ｄ、および有効封
着長さＬとの関係は、以下の数式を満足すればよいこと
が確認されている。 ２Ｌ≧Ｄ≧ｄ／３ …（１） このような数式の裏付けとなる実験は、完成品がリーク
を発生する確率にもとづき判断したもので、その実験結
果の表を下記に示す。
【００１９】
【表１】 上記表から良品率１００％はリークの発生がなかった場
合であり、良品率１００％を達成するには前記（１）式
を満足すればよいことが判った。この理由を解析すれば
以下のことが推測される。
合であり、良品率１００％を達成するには前記（１）式
を満足すればよいことが判った。この理由を解析すれば
以下のことが推測される。
【００２０】つまり、バルブ径ｄが封着メタルの径Ｄの
３倍以下であれば、バルブ端部を加熱軟化してガラスチ
ューブを縮径させる場合に自己の縮径作用によって自動
的に絞り変形できる範囲となり、バルブ端部を単に加熱
軟化させるだけで容易に封着することができる。そし
て、バルブ径ｄが封着メタルの径Ｄの３倍以上になる
と、加熱により軟化したガラスに肉溜まりが生じ易くな
り、その部分の肉厚が部分的に厚くなり、封着メタルの
封着が不完全になる。
３倍以下であれば、バルブ端部を加熱軟化してガラスチ
ューブを縮径させる場合に自己の縮径作用によって自動
的に絞り変形できる範囲となり、バルブ端部を単に加熱
軟化させるだけで容易に封着することができる。そし
て、バルブ径ｄが封着メタルの径Ｄの３倍以上になる
と、加熱により軟化したガラスに肉溜まりが生じ易くな
り、その部分の肉厚が部分的に厚くなり、封着メタルの
封着が不完全になる。
【００２１】また、有効封着長さＬが封着メタルの径Ｄ
の１／２倍以上であると、封着面積が大きくなるから確
実な封着が可能になる。しかし、有効封着長さＬが封着
メタルの径Ｄの１／２倍未満であると、高周波誘導加熱
により封着メタルの表面に蓄えられた熱に対する封着メ
タルの端面から放出されて逃げる熱の比率が相対的に増
大し、封着メタルの温度が上昇しなくて不完全な封着の
原因になる。このようなことから、２Ｌ≧Ｄ≧ｄ／３の
関係を満足すれば確実な封止が可能となり、リークやク
ラックの発生を防止または大幅に軽減することができ
る。なお、封着メタル３の外端面に、バルブ１と連続し
たガラスが付着して残留しているとこれがクラックを生
じ、このクラックが封着部全体に波及してリークを発生
させることがある。つまり、バルブ１の封止工程中にバ
ルブ端部を高周波加熱して溶融すると、溶融ガラスが封
着メタル３の外端面に付着して固化することがあり、こ
のような残留ガラスはヒートショックによりクラックが
生じ易く、このクラックが封止部全体のクラックを誘発
する。このため、封着メタルの外周部に封着した部分の
有効封着長さＬを規制するときに封着メタル３の外端面
から軸方向に出っ張るガラス部を切断したり、封着メタ
ル３の外端面をカットして外端面に付着したガラスを一
緒に切り落とすなどの手段により、封着メタル３の外端
面にガラスを残さないようにすることが望ましい。
の１／２倍以上であると、封着面積が大きくなるから確
実な封着が可能になる。しかし、有効封着長さＬが封着
メタルの径Ｄの１／２倍未満であると、高周波誘導加熱
により封着メタルの表面に蓄えられた熱に対する封着メ
タルの端面から放出されて逃げる熱の比率が相対的に増
大し、封着メタルの温度が上昇しなくて不完全な封着の
原因になる。このようなことから、２Ｌ≧Ｄ≧ｄ／３の
関係を満足すれば確実な封止が可能となり、リークやク
ラックの発生を防止または大幅に軽減することができ
る。なお、封着メタル３の外端面に、バルブ１と連続し
たガラスが付着して残留しているとこれがクラックを生
じ、このクラックが封着部全体に波及してリークを発生
させることがある。つまり、バルブ１の封止工程中にバ
ルブ端部を高周波加熱して溶融すると、溶融ガラスが封
着メタル３の外端面に付着して固化することがあり、こ
のような残留ガラスはヒートショックによりクラックが
生じ易く、このクラックが封止部全体のクラックを誘発
する。このため、封着メタルの外周部に封着した部分の
有効封着長さＬを規制するときに封着メタル３の外端面
から軸方向に出っ張るガラス部を切断したり、封着メタ
ル３の外端面をカットして外端面に付着したガラスを一
緒に切り落とすなどの手段により、封着メタル３の外端
面にガラスを残さないようにすることが望ましい。
【００２２】なお、本発明は上記実施例の制約されるも
のではない。すなわち、図４および図５は本発明の第２
の実施例を示すもので、この例は封着メタル３の外周面
に凹凸、例えば全周に亘る凹溝３ａを形成したものであ
る。このような凹溝３ａを形成した場合は、加熱軟化さ
れたバルブ端部のガラスが凹溝３ａに進入して流れ込
み、これが硬化して凹溝３ａと機械的に係合する。よっ
てガラスの硬化時に封着メタル３が移動したり落下する
心配がなく、かつガラスと封着メタル３の接触長さが長
くなるのでリークの発生も少なくなるなどの利点があ
る。
のではない。すなわち、図４および図５は本発明の第２
の実施例を示すもので、この例は封着メタル３の外周面
に凹凸、例えば全周に亘る凹溝３ａを形成したものであ
る。このような凹溝３ａを形成した場合は、加熱軟化さ
れたバルブ端部のガラスが凹溝３ａに進入して流れ込
み、これが硬化して凹溝３ａと機械的に係合する。よっ
てガラスの硬化時に封着メタル３が移動したり落下する
心配がなく、かつガラスと封着メタル３の接触長さが長
くなるのでリークの発生も少なくなるなどの利点があ
る。
【００２３】また、上記実施例の場合、バルブ内に水銀
を封入した冷陰極けい光ランプについて説明したが、水
銀を用いずにキセノンを主体とする希ガス放電灯であっ
ても実施可能である。
を封入した冷陰極けい光ランプについて説明したが、水
銀を用いずにキセノンを主体とする希ガス放電灯であっ
ても実施可能である。
【００２４】さらに、上記実施例では、バルブ１の両端
部に冷陰極６、６を封装したランプを説明したが、本発
明は図６に示す第３の実施例のように、バルブ１の一端
のみに冷陰極６を封装し、他端は封止切りし、このバル
ブ１の外部に軸方向に沿って帯状の導電被膜からなる外
部電極７を形成したランプであっても実施可能である。
この冷陰極放電灯は、内部電極６とバルブ１の外面に設
けた外部電極７との間で放電を行うものであり、例えば
高周波放電が好適する。
部に冷陰極６、６を封装したランプを説明したが、本発
明は図６に示す第３の実施例のように、バルブ１の一端
のみに冷陰極６を封装し、他端は封止切りし、このバル
ブ１の外部に軸方向に沿って帯状の導電被膜からなる外
部電極７を形成したランプであっても実施可能である。
この冷陰極放電灯は、内部電極６とバルブ１の外面に設
けた外部電極７との間で放電を行うものであり、例えば
高周波放電が好適する。
【００２５】そしてまた、本発明の封止工程は、図示し
ない気密容器内で行うようにしてもよく、この場合は気
密容器内を真空引きし、所定に希ガスを封入し、この状
態でバルブの封着予定部を加熱溶融する。
ない気密容器内で行うようにしてもよく、この場合は気
密容器内を真空引きし、所定に希ガスを封入し、この状
態でバルブの封着予定部を加熱溶融する。
【００２６】さらに、バルブ１内を外部に比べて若干減
圧状態にして封着作業を行うようにしてもよく、このよ
うにすると封着予定部が加熱軟化されれた時に内部が減
圧雰囲気であるから強制的に縮径されるようになり、封
着が一層迅速かつ確実になされる。
圧状態にして封着作業を行うようにしてもよく、このよ
うにすると封着予定部が加熱軟化されれた時に内部が減
圧雰囲気であるから強制的に縮径されるようになり、封
着が一層迅速かつ確実になされる。
【００２７】
【発明の効果】以上説明したように本発明によると、ガ
ラスバルブの端部にバルブの熱膨張率に近似した熱膨張
率を有する封着メタルを封着し、この封着メタルに電極
を接続した冷陰極放電灯において、封着メタルの外径を
Ｄ、封着メタルのバルブに対する封着長さをＬ、バルブ
内径をｄとした場合、２Ｌ≧Ｄ≧ｄ／３としたので、封
着作業が迅速かつ確実になされ、しかも封着構造が簡単
であり封着作業が容易になる。また、封着メタルはバル
ブの熱膨張率に近似しているのでバルブに熱歪を発生さ
せず、クラックやリークの発生を防止することができ
る。
ラスバルブの端部にバルブの熱膨張率に近似した熱膨張
率を有する封着メタルを封着し、この封着メタルに電極
を接続した冷陰極放電灯において、封着メタルの外径を
Ｄ、封着メタルのバルブに対する封着長さをＬ、バルブ
内径をｄとした場合、２Ｌ≧Ｄ≧ｄ／３としたので、封
着作業が迅速かつ確実になされ、しかも封着構造が簡単
であり封着作業が容易になる。また、封着メタルはバル
ブの熱膨張率に近似しているのでバルブに熱歪を発生さ
せず、クラックやリークの発生を防止することができ
る。
【図１】本発明の第１の実施例を示し、（Ａ）図は冷陰
極放電灯の斜視図、（Ｂ）図は封着部の断面図。
極放電灯の斜視図、（Ｂ）図は封着部の断面図。
【図２】同実施例のマウントの分解した斜視図。
【図３】同実施例の封着方法を説明するもので、（Ａ）
図は封着前の状態、（Ｂ）図は封着後の状態をそれぞれ
示す断面図。
図は封着前の状態、（Ｂ）図は封着後の状態をそれぞれ
示す断面図。
【図４】本発明の第２の実施例を示す冷陰極放電灯の封
着部の断面図。
着部の断面図。
【図５】同実施例のマウントの分解した斜視図。
【図６】本発明の第３の実施例を示す冷陰極放電灯の斜
視図。
視図。
【図７】従来の構造を示すもので、（Ａ）図はメタルキ
ャップで封止した場合の断面図、（Ｂ）図はビードガラ
スで封止した場合の断面図、（Ｃ）図はフリットガラス
で封止した場合の断面図。
ャップで封止した場合の断面図、（Ｂ）図はビードガラ
スで封止した場合の断面図、（Ｃ）図はフリットガラス
で封止した場合の断面図。
１…ガラスバルブ、３…封着メタル、３ａ…凹溝、５…
リード線、６…電極、７…外部電極。
リード線、６…電極、７…外部電極。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 持丸 真次 東京都港区三田一丁目４番28号 東芝ラ イテック株式会社内 (72)発明者 大谷 哲夫 東京都港区三田一丁目４番28号 東芝ラ イテック株式会社内 (56)参考文献 特開 昭64−77857（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−188047（ＪＰ，Ａ) 実開 昭55−129364（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭52−120928（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭59−165660（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭55−85761（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) H01J 61/36 C22C 38/00 302 C22C 38/08 H01J 9/32
Claims (1)
- 【請求項１】 ガラスバルブの端部にバルブの熱膨張率
に近似した熱膨張率を有する封着メタルを封着し、この
封着メタルに電極を接続した冷陰極放電灯において、 上記封着メタルの外径をＤ、封着メタルのバルブに対す
る封着長さをＬ、バルブ内径をｄとした場合、 ２Ｌ≧Ｄ≧ｄ／３ としたことを特徴とする冷陰極放電灯。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07435692A JP3341294B2 (ja) | 1991-09-30 | 1992-03-30 | 冷陰極放電灯 |
| KR1019920017661A KR0135966B1 (ko) | 1991-09-30 | 1992-09-28 | 저압 방전 램프 및 그 밀폐 방법 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25126391 | 1991-09-30 | ||
| JP3-251263 | 1991-09-30 | ||
| JP07435692A JP3341294B2 (ja) | 1991-09-30 | 1992-03-30 | 冷陰極放電灯 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05151936A JPH05151936A (ja) | 1993-06-18 |
| JP3341294B2 true JP3341294B2 (ja) | 2002-11-05 |
Family
ID=26415497
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07435692A Expired - Fee Related JP3341294B2 (ja) | 1991-09-30 | 1992-03-30 | 冷陰極放電灯 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3341294B2 (ja) |
| KR (1) | KR0135966B1 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE1009483A3 (nl) * | 1995-07-13 | 1997-04-01 | Philips Electronics Nv | Lagedrukontladingslamp. |
| KR20040035062A (ko) * | 2002-10-18 | 2004-04-29 | 코리아라이테크 주식회사 | 냉음극형 형광램프용 전극 조립체 |
| TW200924014A (en) * | 2007-11-21 | 2009-06-01 | Nec Lighting Ltd | External electrode fluorescent lamp and liquid crystal display device |
| JP5254835B2 (ja) * | 2009-02-13 | 2013-08-07 | アイテック株式会社 | 冷陰極ランプ用電極体の製造方法 |
| CN112984391A (zh) * | 2019-12-17 | 2021-06-18 | 漳州立达信光电子科技有限公司 | 条灯及条灯的制作方法 |
-
1992
- 1992-03-30 JP JP07435692A patent/JP3341294B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1992-09-28 KR KR1019920017661A patent/KR0135966B1/ko not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05151936A (ja) | 1993-06-18 |
| KR930006809A (ko) | 1993-04-21 |
| KR0135966B1 (ko) | 1998-04-24 |
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|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |