JP3336820B2 - 耐海水腐食性オーステナイト系ステンレス鋳鋼及び海水用ポンプ - Google Patents
耐海水腐食性オーステナイト系ステンレス鋳鋼及び海水用ポンプInfo
- Publication number
- JP3336820B2 JP3336820B2 JP18882295A JP18882295A JP3336820B2 JP 3336820 B2 JP3336820 B2 JP 3336820B2 JP 18882295 A JP18882295 A JP 18882295A JP 18882295 A JP18882295 A JP 18882295A JP 3336820 B2 JP3336820 B2 JP 3336820B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- seawater
- less
- casing
- ferrite
- stainless steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は耐孔食性に優れた低コス
トの耐海水腐食性オーステナイト系ステンレス鋳鋼に関
し、特に海洋環境一般における耐孔食性に優れた構造
材,圧延などの加工が困難である大型機器部材としての
海水用ポンプに関する。
トの耐海水腐食性オーステナイト系ステンレス鋳鋼に関
し、特に海洋環境一般における耐孔食性に優れた構造
材,圧延などの加工が困難である大型機器部材としての
海水用ポンプに関する。
【0002】
【従来の技術】火力発電プラント,原子力発電プラント
において、復水器を冷却するための水を汲み揚げる海水
ポンプは近年大型化が進み、より一層の信頼性向上が求
められている。このことから、海水ポンプの各部位にお
いて高級材料化が進み、SCS13などのオーステナイト系
ステンレス鋳鋼が使用されるようになってきている。海
洋環境中における耐食材料としては、例えば特開平1−1
54848 号公報において、耐海水性に優れたオーステナイ
ト系ステンレス鋼の製造方法ということで、Cr,N
i,Moを多く含んだ高合金鋼が発明されているが、コ
ストなどの面からSCS13が広く利用されている。
において、復水器を冷却するための水を汲み揚げる海水
ポンプは近年大型化が進み、より一層の信頼性向上が求
められている。このことから、海水ポンプの各部位にお
いて高級材料化が進み、SCS13などのオーステナイト系
ステンレス鋳鋼が使用されるようになってきている。海
洋環境中における耐食材料としては、例えば特開平1−1
54848 号公報において、耐海水性に優れたオーステナイ
ト系ステンレス鋼の製造方法ということで、Cr,N
i,Moを多く含んだ高合金鋼が発明されているが、コ
ストなどの面からSCS13が広く利用されている。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】この材料は一般に海洋
環境において高耐食性を示すと言われている。しかし、
反面では局部腐食を起こすことも知られている。問題と
なる局部腐食に至る最初の過程は、腐食ピットすなわち
孔食の発生である。
環境において高耐食性を示すと言われている。しかし、
反面では局部腐食を起こすことも知られている。問題と
なる局部腐食に至る最初の過程は、腐食ピットすなわち
孔食の発生である。
【0004】本発明の目的は、優れた耐孔食性を有する
耐海水腐食性オーステナイト系ステンレス鋳鋼とその製
造法及び海水用ポンプを提供するものである。
耐海水腐食性オーステナイト系ステンレス鋳鋼とその製
造法及び海水用ポンプを提供するものである。
【0005】
【課題を解決するための手段】本発明は、重量で、C:
0.08wt% 以下,Si:0.5〜1.5wt%,M
n:0.5〜2wt% ,P:0.04wt%以下,S:
0.01wt%以下,Ni:8.0〜9.5wt%,C
r:18〜21wt%、を含むオーステナイト系ステン
レス鋳鋼について、δフェライト相を6vol% 以上にす
るか、あるいは、清浄度を0.1% 以下にすることによ
り達成される。
0.08wt% 以下,Si:0.5〜1.5wt%,M
n:0.5〜2wt% ,P:0.04wt%以下,S:
0.01wt%以下,Ni:8.0〜9.5wt%,C
r:18〜21wt%、を含むオーステナイト系ステン
レス鋳鋼について、δフェライト相を6vol% 以上にす
るか、あるいは、清浄度を0.1% 以下にすることによ
り達成される。
【0006】更に、本発明は前述の鋳鋼をケーシングお
よびケーシングライナの少なくとも一方に用いられた海
水用ポンプにある。
よびケーシングライナの少なくとも一方に用いられた海
水用ポンプにある。
【0007】また、本発明は、流速5m/秒の流動海水
に1600時間浸漬した後の腐食ピット数が10個/cm
2 以下であるオーステナイト系ステンレス鋳鋼によって
ケーシング及びケーシングライナの少なくとも一方が構
成されていることを特徴とする海水用ポンプにある。
に1600時間浸漬した後の腐食ピット数が10個/cm
2 以下であるオーステナイト系ステンレス鋳鋼によって
ケーシング及びケーシングライナの少なくとも一方が構
成されていることを特徴とする海水用ポンプにある。
【0008】
【作用】本発明によれば、優れた耐孔食性を有し、低コ
ストの海水ポンプ用オーステナイト系ステンレス鋳鋼を
得ることができる。この材料をケーシング,ケーシング
ライナなどの部位に利用することで、信頼性の高い海水
ポンプを製造することができる。以下に、その成分につ
いて説明する。
ストの海水ポンプ用オーステナイト系ステンレス鋳鋼を
得ることができる。この材料をケーシング,ケーシング
ライナなどの部位に利用することで、信頼性の高い海水
ポンプを製造することができる。以下に、その成分につ
いて説明する。
【0009】Cは耐食性の観点、またオーステナイト生
成元素であるという観点から低いほど好ましく、0.0
8wt%を越えると耐食性を損なうため上限を0.08
wt%とした。特に0.04〜0.06%が好ましい。
成元素であるという観点から低いほど好ましく、0.0
8wt%を越えると耐食性を損なうため上限を0.08
wt%とした。特に0.04〜0.06%が好ましい。
【0010】Siは脱酸のために必要であり、かつフェ
ライト生成元素としても好ましいが、多量の添加は靭性
を害する。よって、0.5〜1.5wt%とした。特に
0.9〜1.3wt% が好ましい。
ライト生成元素としても好ましいが、多量の添加は靭性
を害する。よって、0.5〜1.5wt%とした。特に
0.9〜1.3wt% が好ましい。
【0011】Mnは脱酸のために必要であるが、オース
テナイト生成元素である。また、量が多くなると硫化物
系の介在物を形成し、海水中での耐孔食性を悪化させ
る。よって、0.5〜2wt%とした。特に0.8〜1.
5wt%が好ましい。
テナイト生成元素である。また、量が多くなると硫化物
系の介在物を形成し、海水中での耐孔食性を悪化させ
る。よって、0.5〜2wt%とした。特に0.8〜1.
5wt%が好ましい。
【0012】Pはδフェライト/γオーステナイト境界
に偏析し、海水中での耐孔食性を悪化させるので低いほ
ど好ましく、0.04wt%以下とした。
に偏析し、海水中での耐孔食性を悪化させるので低いほ
ど好ましく、0.04wt%以下とした。
【0013】Sは硫化物系の介在物を形成し、海水中で
の耐孔食性を悪化させるので低いほど好ましく、0.0
1wt%以下とした。特に0.006wt%以下が好ま
しい。Niはオーステナイト生成元素であり、δフェラ
イト量を低下させてしまうが、ステンレス鋼本来の耐食
性及び溶接性を考慮して、8.0〜9.5wt%とした。
の耐孔食性を悪化させるので低いほど好ましく、0.0
1wt%以下とした。特に0.006wt%以下が好ま
しい。Niはオーステナイト生成元素であり、δフェラ
イト量を低下させてしまうが、ステンレス鋼本来の耐食
性及び溶接性を考慮して、8.0〜9.5wt%とした。
【0014】Crは海水中での耐孔食性,耐すきま腐食
性向上のために有効であり、かつフェライト生成元素で
あるので多いほど好ましく、18〜21wt%とした。
性向上のために有効であり、かつフェライト生成元素で
あるので多いほど好ましく、18〜21wt%とした。
【0015】次に、Cr当量/Ni当量の値について説
明する。ここでのCr当量,Ni当量とはそれぞれ、フ
ェライト生成元素,オーステナイト生成元素としての当
量を意味する。
明する。ここでのCr当量,Ni当量とはそれぞれ、フ
ェライト生成元素,オーステナイト生成元素としての当
量を意味する。
【0016】本発明のオーステナイト系ステンレス鋳鋼
は溶体化処理が不可欠であり、1050℃〜1150℃で溶
体化処理し、フェライト量を6vol% 以上に制御される
が、大型構造材など部品の肉厚や加工しろが大きいもの
は、組織を均質化するために溶体化処理温度を高くある
いは時間を長くしなければならない。温度が高く、時間
が長くなるほどδフェライト量は少なくなるが、この値
を1.95 以上にすることでδフェライト量6vol% 以
上を達成しやすくなる。後述のように、δフェライト量
を6vol% 以上にすることで耐孔食性を向上させること
ができる。δフェライト量が6vol% 未満では、耐孔食
性が極めて悪くなる。特に、6〜15vol%が好まし
い。
は溶体化処理が不可欠であり、1050℃〜1150℃で溶
体化処理し、フェライト量を6vol% 以上に制御される
が、大型構造材など部品の肉厚や加工しろが大きいもの
は、組織を均質化するために溶体化処理温度を高くある
いは時間を長くしなければならない。温度が高く、時間
が長くなるほどδフェライト量は少なくなるが、この値
を1.95 以上にすることでδフェライト量6vol% 以
上を達成しやすくなる。後述のように、δフェライト量
を6vol% 以上にすることで耐孔食性を向上させること
ができる。δフェライト量が6vol% 未満では、耐孔食
性が極めて悪くなる。特に、6〜15vol%が好まし
い。
【0017】Ni当量は9.5〜11.5、特に10〜1
1及びCr当量は19.5〜22.5、特に20〜22が
好ましい。
1及びCr当量は19.5〜22.5、特に20〜22が
好ましい。
【0018】
(実施例1)本実施例の試験に用いた供試材の化学成分
を表1に示す。また、緒性質を表2
を表1に示す。また、緒性質を表2
【0019】
【表1】
【0020】
【表2】
【0021】に示す。いずれの材料も鋳造後に溶体化処
理をしたものである。試験片はこれらのインゴットの内
部から、板状に切り出した。供試材A,Bは、精錬の際
の脱炭処理にそれぞれ、Ar−O2混合ガス吹き付け処
理、減圧下O2吹き付け処理をしているので、鋼中介在
物の量が少なく、清浄度が小さくなっている。なお、清
浄度の値は、JIS G 0555鋼の非金属介在物の顕微鏡試験
方法により測定した。表1及び表2中の供試材A〜Dが
本発明材であり、E〜Gが比較材として作製したもので
ある。発明材と比較材との違いはδフェライト量あるい
は清浄度であり、δフェライト量を6vol% 以上にする
か、清浄度を0.1%以下にしてある。
理をしたものである。試験片はこれらのインゴットの内
部から、板状に切り出した。供試材A,Bは、精錬の際
の脱炭処理にそれぞれ、Ar−O2混合ガス吹き付け処
理、減圧下O2吹き付け処理をしているので、鋼中介在
物の量が少なく、清浄度が小さくなっている。なお、清
浄度の値は、JIS G 0555鋼の非金属介在物の顕微鏡試験
方法により測定した。表1及び表2中の供試材A〜Dが
本発明材であり、E〜Gが比較材として作製したもので
ある。発明材と比較材との違いはδフェライト量あるい
は清浄度であり、δフェライト量を6vol% 以上にする
か、清浄度を0.1%以下にしてある。
【0022】図1は天然海水中における孔食電位とδフ
ェライト量との関係を示している。なお分極曲線は、液
温30℃,N2 脱気,電位送り速度20mV/min の条
件で測定した。比較材ではδフェライト量が5vol% 以
下であり、アノード電流密度が100μA/cm2となる
孔食電位が150mV vs.Ag/AgCl以下とな
り耐孔食性が悪い。δフェライト量が6vol% 以上であ
れば、アノード電流密度が100μA/cm2となる孔食
電位が200mV vs.Ag/AgCl以上となり耐
孔食性が良くなる。
ェライト量との関係を示している。なお分極曲線は、液
温30℃,N2 脱気,電位送り速度20mV/min の条
件で測定した。比較材ではδフェライト量が5vol% 以
下であり、アノード電流密度が100μA/cm2となる
孔食電位が150mV vs.Ag/AgCl以下とな
り耐孔食性が悪い。δフェライト量が6vol% 以上であ
れば、アノード電流密度が100μA/cm2となる孔食
電位が200mV vs.Ag/AgCl以上となり耐
孔食性が良くなる。
【0023】図2は各試験片を流速5m/sの流動海水
中に1676h浸漬した後の、腐食ピットの発生数を示
している。比較材である供試材Eでは17.8個/cm
2と、多くピットが発生しているが、発明材である供試
材A,B,Dでは、それぞれ、4.4個/cm2,4.0個
/cm2,5.2個/cm2と、ピットの数は10個/cm2 以
下と少なくなっている。つまり、清浄度の値が小さい材
料ではピットの数は少なく、また、清浄度が供試材Eと
同程度である供試材Dにおいても、δフェライト量が大
きいものではピットの数は少なくなっている。
中に1676h浸漬した後の、腐食ピットの発生数を示
している。比較材である供試材Eでは17.8個/cm
2と、多くピットが発生しているが、発明材である供試
材A,B,Dでは、それぞれ、4.4個/cm2,4.0個
/cm2,5.2個/cm2と、ピットの数は10個/cm2 以
下と少なくなっている。つまり、清浄度の値が小さい材
料ではピットの数は少なく、また、清浄度が供試材Eと
同程度である供試材Dにおいても、δフェライト量が大
きいものではピットの数は少なくなっている。
【0024】天然海水中にそれぞれ、96h,647
h,856h浸漬した供試材Eの試験片の表面を光学顕
微鏡写真にて観察した結果、腐食ピットは主にδ/γ境
界に多く発生し、これらのピットは時間とともにδ/γ
境界に沿って増えていき、最終的にはδフェライトの脱
落に到る。
h,856h浸漬した供試材Eの試験片の表面を光学顕
微鏡写真にて観察した結果、腐食ピットは主にδ/γ境
界に多く発生し、これらのピットは時間とともにδ/γ
境界に沿って増えていき、最終的にはδフェライトの脱
落に到る。
【0025】図3,図4は分析電子顕微鏡により得られ
た、δ/γ境界近傍におけるPの分布を示している。図
3は発明材である供試材Bの分布であり、図4は比較材
である供試材Eの分布で、P量が約0.47% と高くな
っている。供試材Bは供試材Eよりもδ/γ境界におけ
るPの偏析量が少なくなっている。一般にδフェライト
相とγオーステナイト相とでは、前者の方がPなどの不
純物をより多く固溶する。δフェライトの量を大きくす
れば、結果としてδ/γ境界におけるPの偏析量が0.
32% 以下と少なくなり、腐食ピットの発生数が少な
くなり、耐孔食性が良くなるのである。
た、δ/γ境界近傍におけるPの分布を示している。図
3は発明材である供試材Bの分布であり、図4は比較材
である供試材Eの分布で、P量が約0.47% と高くな
っている。供試材Bは供試材Eよりもδ/γ境界におけ
るPの偏析量が少なくなっている。一般にδフェライト
相とγオーステナイト相とでは、前者の方がPなどの不
純物をより多く固溶する。δフェライトの量を大きくす
れば、結果としてδ/γ境界におけるPの偏析量が0.
32% 以下と少なくなり、腐食ピットの発生数が少な
くなり、耐孔食性が良くなるのである。
【0026】以上の通り、本発明によりP量を0.40
% 以下で、耐孔食性に優れたオーステナイト系ステン
レス鋳鋼を得ることができる。
% 以下で、耐孔食性に優れたオーステナイト系ステン
レス鋳鋼を得ることができる。
【0027】(実施例2)図5は、本発明に係る火力発
電プラントにおける復水器冷却用立軸斜流海水ポンプの
断面図である。吸込水路から入った海水を整流するFC
25製のベルマウス7,原動機の回転動力を伝達するSU
S304製のシャフト1,シャフトに固定されたSCS13
製のインペラハブ5,原動機の回転動力を効率良く海水
に与えるSCS13製のインペラベーン3,インペラベ
ーン外周の隙間が常に一定になるよう内側を球面にした
ケーシングライナ4,インペラベーンから海水に与えた
速度エネルギーを圧力エネルギーに変換するケーシング
2,加圧された海水が内部を通っていくFC25製のコ
ラムパイプ9およびディスチャージケーシング10、な
どからなる。ケーシングライナ4,ケーシング2を各々
実施例1のNo.DおよびNo.Aのオーステナイト系ステ
ンレス鋳鋼によって構成した。Dについては鋳造後、1
100℃×4h水冷の溶体化処理を行い、δフェライト
量を10〜15%とした。Aについては清浄度を0.0
5% 程度にした。本実施例によれば、信頼性が高く、
使用寿命の長い海水ポンプを製作することできた。
電プラントにおける復水器冷却用立軸斜流海水ポンプの
断面図である。吸込水路から入った海水を整流するFC
25製のベルマウス7,原動機の回転動力を伝達するSU
S304製のシャフト1,シャフトに固定されたSCS13
製のインペラハブ5,原動機の回転動力を効率良く海水
に与えるSCS13製のインペラベーン3,インペラベ
ーン外周の隙間が常に一定になるよう内側を球面にした
ケーシングライナ4,インペラベーンから海水に与えた
速度エネルギーを圧力エネルギーに変換するケーシング
2,加圧された海水が内部を通っていくFC25製のコ
ラムパイプ9およびディスチャージケーシング10、な
どからなる。ケーシングライナ4,ケーシング2を各々
実施例1のNo.DおよびNo.Aのオーステナイト系ステ
ンレス鋳鋼によって構成した。Dについては鋳造後、1
100℃×4h水冷の溶体化処理を行い、δフェライト
量を10〜15%とした。Aについては清浄度を0.0
5% 程度にした。本実施例によれば、信頼性が高く、
使用寿命の長い海水ポンプを製作することできた。
【0028】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
δフェライト量を6vol% 以上にするか、清浄度を0.
1% 以下にすることで、耐孔食性に優れたオーステナ
イト系ステンレス鋳鋼を得ることができる。この材料を
海水ポンプの各部位に利用することで、定期検査毎の補
修に手間がかからなくなり、信頼性が高く、使用寿命の
長い海水ポンプを製作することが可能になる。海洋環境
中においては、藻などが付着することが避けられない場
合がよくあるが、本発明によるオーステナイト系ステン
レス鋳鋼は、優れた耐孔食性を有することから、すきま
腐食に対しても優れた耐食性を有することが期待され
る。よって、この材料は海水ポンプに限らず、海洋環境
における構造材としても利用することができる。
δフェライト量を6vol% 以上にするか、清浄度を0.
1% 以下にすることで、耐孔食性に優れたオーステナ
イト系ステンレス鋳鋼を得ることができる。この材料を
海水ポンプの各部位に利用することで、定期検査毎の補
修に手間がかからなくなり、信頼性が高く、使用寿命の
長い海水ポンプを製作することが可能になる。海洋環境
中においては、藻などが付着することが避けられない場
合がよくあるが、本発明によるオーステナイト系ステン
レス鋳鋼は、優れた耐孔食性を有することから、すきま
腐食に対しても優れた耐食性を有することが期待され
る。よって、この材料は海水ポンプに限らず、海洋環境
における構造材としても利用することができる。
【図1】天然海水中における孔食電位とδフェライト量
との関係。
との関係。
【図2】各試験片を流動海水中に浸漬した後のピットの
発生数。
発生数。
【図3】発明材Bのδ/γ境界近傍におけるPの分布
図。
図。
【図4】比較材Eのδ/γ境界近傍におけるPの分布
図。
図。
【図5】火力発電プラント用立軸斜流海水ポンプの概略
図。
図。
1…シャフト、2…ケーシング、3…インペラベーン、
4…ケーシングライナ、5…インペラハブ、6…インペ
ラキャップ、7…ベルマウス、8…コーン、9…コラム
パイプ、10…ディスチャージケーシング。
4…ケーシングライナ、5…インペラハブ、6…インペ
ラキャップ、7…ベルマウス、8…コーン、9…コラム
パイプ、10…ディスチャージケーシング。
フロントページの続き (72)発明者 木村 仁治 茨城県土浦市神立町603番地 株式会社 日立製作所 土浦工場内 (56)参考文献 特公 昭60−57500(JP,B1) 特公 昭64−2660(JP,B1) (58)調査した分野(Int.Cl.7,DB名) C22C 38/00 - 38/60
Claims (6)
- 【請求項1】重量で、C:0.08wt%以下,Si:
0.5〜1.5wt%,Mn:0.5〜2wt%,P:0.
04wt%以下,S:0.01wt%以下,Ni:8.0〜
9.5wt%,Cr:18〜21wt%を含み、δフェ
ライト相が6vol% 以上であることを特徴とする耐海水
腐食性オーステナイト系ステンレス鋳鋼。 - 【請求項2】重量で、C:0.08wt%以下,Si:
0.5〜1.5wt%,Mn:0.5〜2wt%,P:0.
04wt%以下,S:0.01wt%以下,Ni:8.0〜
9.5wt%,Cr:18〜21wt%を含み、清浄度
が0.1% 以下であることを特徴とする耐海水腐食性オ
ーステナイト系ステンレス鋳鋼。 - 【請求項3】重量で、C:0.08wt%以下,Si:
0.5〜1.5wt%,Mn:0.5〜2wt%,P:0.
04wt%以下,S:0.01wt%以下,Ni:8.0〜
9.5wt%,Cr:18〜21wt%を含み、δフェ
ライト相が6vol% 以上であるオーステナイト系ステン
レス鋳鋼によってケーシング及びケーシングライナの少
なくとも一方が構成されていることを特徴とする海水用
ポンプ。 - 【請求項4】請求項1または2に記載のオーステナイト
系ステンレス鋳鋼において、流速5m/秒の流動海水に
1600時間浸漬した後の腐食ピット数が10個/cm2
以下であることを特徴とする耐海水腐食性オーステナイ
ト系ステンレス鋳鋼。 - 【請求項5】重量で、C:0.08wt%以下,Si:
0.5〜1.5wt%,Mn:0.5〜2wt%,P:0.
04wt%以下,S:0.01wt%以下,Ni:8.0〜
9.5wt%,Cr:18〜21wt%を含み、清浄度
が0.1% 以下であるオーステナイト系ステンレス鋳鋼
によってケーシング及びケーシングライナの少なくとも
一方が構成されていることを特徴とする海水用ポンプ。 - 【請求項6】請求項3または5に記載の海水用ポンプに
おいて、流速5m/秒の流動海水に1600時間浸漬し
た後の腐食ピット数が10個/cm2 以下であるオーステ
ナイト系ステンレス鋳鋼によってケーシング及びケーシ
ングライナの少なくとも一方が構成されていることを特
徴とする海水用ポンプ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18882295A JP3336820B2 (ja) | 1995-07-25 | 1995-07-25 | 耐海水腐食性オーステナイト系ステンレス鋳鋼及び海水用ポンプ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18882295A JP3336820B2 (ja) | 1995-07-25 | 1995-07-25 | 耐海水腐食性オーステナイト系ステンレス鋳鋼及び海水用ポンプ |
Related Child Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2001308148A Division JP2002161344A (ja) | 2001-10-04 | 2001-10-04 | 耐海水腐食性オーステナイト系ステンレス鋳鋼及び海水用ポンプ |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0931601A JPH0931601A (ja) | 1997-02-04 |
JP3336820B2 true JP3336820B2 (ja) | 2002-10-21 |
Family
ID=16230435
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP18882295A Expired - Fee Related JP3336820B2 (ja) | 1995-07-25 | 1995-07-25 | 耐海水腐食性オーステナイト系ステンレス鋳鋼及び海水用ポンプ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3336820B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2013132863A1 (ja) | 2012-03-08 | 2013-09-12 | Jfeスチール株式会社 | 耐海水ステンレスクラッド鋼 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2012132679A1 (ja) * | 2011-03-31 | 2012-10-04 | 株式会社クボタ | オーステナイト系ステンレス鋳鋼 |
-
1995
- 1995-07-25 JP JP18882295A patent/JP3336820B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2013132863A1 (ja) | 2012-03-08 | 2013-09-12 | Jfeスチール株式会社 | 耐海水ステンレスクラッド鋼 |
US10774396B2 (en) | 2012-03-08 | 2020-09-15 | Jfe Steel Corporation | Seawater-resistant stainless clad steel |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0931601A (ja) | 1997-02-04 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP0065631B1 (en) | Corrosion-resistant non-magnetic steel and retaining ring for a generator made of it | |
US11834725B2 (en) | Martensitic stainless steel material | |
JP3608743B2 (ja) | 熱間加工性に優れた耐硫化物応力割れ性を有するマルテンサイト系ステンレス鋼 | |
US6793744B1 (en) | Martenstic stainless steel having high mechanical strength and corrosion | |
CN105579597A (zh) | 高强度不锈钢管的制造方法及高强度不锈钢管 | |
JP2002069591A (ja) | 高耐食ステンレス鋼 | |
US4431446A (en) | High cavitation erosion resistance stainless steel and hydraulic machines being made of the same | |
US2007954A (en) | Acid handling equipment and method of producing the same | |
JP2003003243A (ja) | 耐炭酸ガス腐食性および耐硫化物応力腐食割れ性に優れた高強度マルテンサイトステンレス鋼 | |
US3925064A (en) | High corrosion fatigue strength stainless steel | |
JP3336820B2 (ja) | 耐海水腐食性オーステナイト系ステンレス鋳鋼及び海水用ポンプ | |
JP2015217434A (ja) | 二相ステンレス鋼溶接部の耐食性改善方法 | |
JP2006022343A (ja) | 耐熱鋼とそれを用いた蒸気タービン用ロータシャフト及び蒸気タービン並びに蒸気タービン発電プラント | |
JP2002161344A (ja) | 耐海水腐食性オーステナイト系ステンレス鋳鋼及び海水用ポンプ | |
EP0109221A1 (en) | High-strength austenitic steel | |
CN108342651A (zh) | 一种耐微生物腐蚀管线钢板及其制备方法 | |
GB2368849A (en) | Martensitic stainless steel | |
JPH09209087A (ja) | 二相ステンレス鋼 | |
JPH108217A (ja) | 耐孔食性に優れた蒸気タービンブレード用ステンレス鋼 | |
JPH09195003A (ja) | 二相ステンレス鋼 | |
EP0067526B1 (en) | Superhigh temperature and pressure steam turbine | |
JP2678263B2 (ja) | 高強度高耐食性マルテンサイト系,ステンレス鋼の製造方法及びその用途 | |
JPH08239735A (ja) | オーステナイト系ステンレス鋳鋼 | |
JPH0633193A (ja) | 耐食高強度材料 | |
GB2138024A (en) | Corrosion resistant castable stainless steel alloy composition for use at low temperatures |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |