JP3335223B2 - 高熱伝導性銅系焼結摺動部材 - Google Patents
高熱伝導性銅系焼結摺動部材Info
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- JP3335223B2 JP3335223B2 JP20240093A JP20240093A JP3335223B2 JP 3335223 B2 JP3335223 B2 JP 3335223B2 JP 20240093 A JP20240093 A JP 20240093A JP 20240093 A JP20240093 A JP 20240093A JP 3335223 B2 JP3335223 B2 JP 3335223B2
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- JP
- Japan
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- thermal conductivity
- amount
- sliding member
- strength
- based sintered
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2204/00—Metallic materials; Alloys
- F16C2204/50—Alloys based on zinc
Landscapes
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、熱伝導性と耐摩耗性に
優れた焼結合金に関し、例えば、各種の軸受や摺動体等
に利用することができる高熱伝導性銅系焼結摺動部材に
関するものである。
優れた焼結合金に関し、例えば、各種の軸受や摺動体等
に利用することができる高熱伝導性銅系焼結摺動部材に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】例えば、自動車用の内燃機関の場合、そ
の動弁機構に用いられるバルブガイドには、以前は、合
金鋳鉄が用いられていたが、現在は、鉄系の焼結合金が
主として用いられている。
の動弁機構に用いられるバルブガイドには、以前は、合
金鋳鉄が用いられていたが、現在は、鉄系の焼結合金が
主として用いられている。
【０００３】一方、エンジンの高出力化に対応するた
め、最近では、高熱伝導性を有するバルブガイドも使用
されており、その素材としては高力黄銅の溶製材が適用
されている。
め、最近では、高熱伝導性を有するバルブガイドも使用
されており、その素材としては高力黄銅の溶製材が適用
されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、近年における
エンジンの高出力化指向のさらなる増大に伴って、エン
ジン構成部材の特性に対する要求が一段と厳しくなるに
つれ、バルブガイドの素材においても、熱伝導性，耐摩
耗性に優れた材料が求められるに至った。
エンジンの高出力化指向のさらなる増大に伴って、エン
ジン構成部材の特性に対する要求が一段と厳しくなるに
つれ、バルブガイドの素材においても、熱伝導性，耐摩
耗性に優れた材料が求められるに至った。
【０００５】
【発明の目的】本発明は、上述した従来の課題にかんが
みてなされたものであって、構造部材として必要な強度
が得られると共に、熱伝導性と耐摩耗性に優れ、例え
ば、エンジンの動弁機構におけるバルブガイド等の素材
としても十分適用可能である高熱伝導性銅系焼結摺動部
材を提供することを目的としている。
みてなされたものであって、構造部材として必要な強度
が得られると共に、熱伝導性と耐摩耗性に優れ、例え
ば、エンジンの動弁機構におけるバルブガイド等の素材
としても十分適用可能である高熱伝導性銅系焼結摺動部
材を提供することを目的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明に係わる高熱伝導
性銅系焼結摺動部材は、全体組成が、重量比で、Ｚｎ：
８．７〜２９％、Ｃ：０．５〜３％、Ｓｎ：０．５〜５
％、Ｃｒ：０．２〜１％、Ｍｏ：０．８〜３％、Ｓｉ：
０．０６〜０．３％、Ｃｏ：１．７〜６．３％、残部：
実質的にＣｕよりなり、且つ、Ｚｎ：１０〜３０％、Ｓ
ｎ：０．５８〜５．１８％、残部：実質的にＣｕの合金
基地中に、Ｃｒ：７．５〜９．５％、Ｍｏ：２７〜３０
％、Ｓｉ：２．１〜２．７％、残部：実質的にＣｏの硬
質相：３〜１０％、黒鉛：０．５〜３％が分散した組織
を呈するものであることを特徴としており、このような
高熱伝導性銅系焼結摺動部材に係わる発明の構成をもっ
て前述した従来の課題を解決するための手段としてい
る。
性銅系焼結摺動部材は、全体組成が、重量比で、Ｚｎ：
８．７〜２９％、Ｃ：０．５〜３％、Ｓｎ：０．５〜５
％、Ｃｒ：０．２〜１％、Ｍｏ：０．８〜３％、Ｓｉ：
０．０６〜０．３％、Ｃｏ：１．７〜６．３％、残部：
実質的にＣｕよりなり、且つ、Ｚｎ：１０〜３０％、Ｓ
ｎ：０．５８〜５．１８％、残部：実質的にＣｕの合金
基地中に、Ｃｒ：７．５〜９．５％、Ｍｏ：２７〜３０
％、Ｓｉ：２．１〜２．７％、残部：実質的にＣｏの硬
質相：３〜１０％、黒鉛：０．５〜３％が分散した組織
を呈するものであることを特徴としており、このような
高熱伝導性銅系焼結摺動部材に係わる発明の構成をもっ
て前述した従来の課題を解決するための手段としてい
る。
【０００７】本発明に係わる高熱伝導性銅系焼結摺動部
材は、上述した構成としており、Ｚｎ：１０〜３０％、
Ｓｎ：０．５８〜５．１８％、残部：実質的にＣｕの合
金基地中に、Ｃｒ：７．５〜９．５％、Ｍｏ：２７〜３
０％、Ｓｉ：２．１〜２．７％、残部：実質的にＣｏの
硬質相：３〜１０％、黒鉛：０．５〜３％が分散した組
織を呈するものであるようにしているが、この場合、Ｃ
ｕ−Ｚｎ−Ｓｎ基地中のＺｎ量を１０〜３０％としてい
るのは、図１に示すように、基地中のＺｎ含有量が増加
するのにつれて曲げ強さ，耐摩耗性が良好となり、１０
％以上とすることによって曲げ強さを増大させるのに有
効であると共に摩耗量を減少させるのに有効となるため
であるが、Ｚｎ含有量が３０％を超えると熱伝導率が低
下することとなるため、バルブガイドとして要求される
高熱伝導特性が得がたくなるので３０％以下とした。
材は、上述した構成としており、Ｚｎ：１０〜３０％、
Ｓｎ：０．５８〜５．１８％、残部：実質的にＣｕの合
金基地中に、Ｃｒ：７．５〜９．５％、Ｍｏ：２７〜３
０％、Ｓｉ：２．１〜２．７％、残部：実質的にＣｏの
硬質相：３〜１０％、黒鉛：０．５〜３％が分散した組
織を呈するものであるようにしているが、この場合、Ｃ
ｕ−Ｚｎ−Ｓｎ基地中のＺｎ量を１０〜３０％としてい
るのは、図１に示すように、基地中のＺｎ含有量が増加
するのにつれて曲げ強さ，耐摩耗性が良好となり、１０
％以上とすることによって曲げ強さを増大させるのに有
効であると共に摩耗量を減少させるのに有効となるため
であるが、Ｚｎ含有量が３０％を超えると熱伝導率が低
下することとなるため、バルブガイドとして要求される
高熱伝導特性が得がたくなるので３０％以下とした。
【０００８】また、Ｃｕ−Ｚｎ基地中に全体組成でＳ
ｎ：０．５〜５％が固溶するようにしているのは、図４
に示すように、０．５％以上添加することによって所要
の曲げ強さを得ることができるようになるためである
が、５％を超えると曲げ強さが急激に低下すると共に摩
耗量が増加する傾向にあり、さらに熱伝導率が低下する
ため、５％以下としている。そして、残部をＣｕとして
いるのは高熱伝導率を得ることができるようにするため
である。
ｎ：０．５〜５％が固溶するようにしているのは、図４
に示すように、０．５％以上添加することによって所要
の曲げ強さを得ることができるようになるためである
が、５％を超えると曲げ強さが急激に低下すると共に摩
耗量が増加する傾向にあり、さらに熱伝導率が低下する
ため、５％以下としている。そして、残部をＣｕとして
いるのは高熱伝導率を得ることができるようにするため
である。
【０００９】また、硬質層の分散量を３〜１０％として
いるのは、図２に示すように、３％以上分散させること
によって摩耗量を著しく減少させることができるためで
あり、１０％を超えると曲げ強さが低下すると共に熱伝
導率も低下するためである。
いるのは、図２に示すように、３％以上分散させること
によって摩耗量を著しく減少させることができるためで
あり、１０％を超えると曲げ強さが低下すると共に熱伝
導率も低下するためである。
【００１０】さらに、黒鉛の分散量を０．５〜３％とし
ているのは、図３に示すように、０．５％以上とするこ
とによって摩耗量を著しく減少させることができるため
であるが、黒鉛添加量が多くなると曲げ強さおよび熱伝
導率が低下するようになるので３％以下としている。
ているのは、図３に示すように、０．５％以上とするこ
とによって摩耗量を著しく減少させることができるため
であるが、黒鉛添加量が多くなると曲げ強さおよび熱伝
導率が低下するようになるので３％以下としている。
【００１１】
【発明の作用】本発明に係わる高熱伝導性銅系焼結摺動
部材は、上述した構成を有するものであって、熱伝導性
の良好なＣｕ−Ｚｎ基地中に強度および耐摩耗性を向上
させるためＳｎを固溶させ、耐摩耗性を向上させるため
高温下での耐摩耗性に優れたＣｏ−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｓｉか
らなる硬質粒子および高温下での潤滑特性に優れた黒鉛
を分散させるようにしたものであるから、構造部材とし
て必要な強度が保持されると共に、熱伝導性と耐摩耗性
にも優れた高熱伝導性銅系焼結摺動部材となり、例え
ば、エンジンの動弁機構におけるバルブガイドの素材と
しても有用なものとなる。
部材は、上述した構成を有するものであって、熱伝導性
の良好なＣｕ−Ｚｎ基地中に強度および耐摩耗性を向上
させるためＳｎを固溶させ、耐摩耗性を向上させるため
高温下での耐摩耗性に優れたＣｏ−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｓｉか
らなる硬質粒子および高温下での潤滑特性に優れた黒鉛
を分散させるようにしたものであるから、構造部材とし
て必要な強度が保持されると共に、熱伝導性と耐摩耗性
にも優れた高熱伝導性銅系焼結摺動部材となり、例え
ば、エンジンの動弁機構におけるバルブガイドの素材と
しても有用なものとなる。
【００１２】そして、先にも述べたように、Ｃｕ基地中
に含まれたＺｎは強度および耐摩耗性の向上に寄与する
作用を有するので、このような作用を得るために１０％
以上としているが、３０％を超えると熱伝導率が低下す
るので、１０〜３０％としており、また、ＳｎはＺｎと
同様に、強度および耐摩耗性の向上に寄与する作用を有
するので０．５８％以上としているが、５．１８％を超
えると十分な作用を得ることができなくなり、また、熱
伝導率も低下するので、０．５８〜５．１８％としてい
る。さらに、硬質粒子は耐摩耗性の向上に寄与する作用
を有するので３％以上としているが、１０％を超えると
強度，熱伝導率が低下するので３〜１０％としており、
さらにまた、黒鉛も硬質粒子と同様に耐摩耗性の向上に
寄与する作用を有するので０．５％以上としているが、
３％を超えると強度および熱伝導率が低下するので０．
５〜３％としている。
に含まれたＺｎは強度および耐摩耗性の向上に寄与する
作用を有するので、このような作用を得るために１０％
以上としているが、３０％を超えると熱伝導率が低下す
るので、１０〜３０％としており、また、ＳｎはＺｎと
同様に、強度および耐摩耗性の向上に寄与する作用を有
するので０．５８％以上としているが、５．１８％を超
えると十分な作用を得ることができなくなり、また、熱
伝導率も低下するので、０．５８〜５．１８％としてい
る。さらに、硬質粒子は耐摩耗性の向上に寄与する作用
を有するので３％以上としているが、１０％を超えると
強度，熱伝導率が低下するので３〜１０％としており、
さらにまた、黒鉛も硬質粒子と同様に耐摩耗性の向上に
寄与する作用を有するので０．５％以上としているが、
３％を超えると強度および熱伝導率が低下するので０．
５〜３％としている。
【００１３】
【実施例】以下、実施例について比較例と共に詳細に説
明する。
明する。
【００１４】銅系焼結摺動部材の製造に際して用いた原
料粉は、Ｃｕ−２０％Ｚｎ（品種Ｍ），Ｃｕ−３５％Ｚ
ｎ（品種Ｈ）の各合金粉，Ｃｕ粉末，Ｓｎ粉末，黒鉛粉
末，硬質粒子（Ｃｏ−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｓｉ）であり、硬質
粒子については、標準組成の粉末（品種Ｍ）として、Ｃ
ｏ−８．５％Ｃｒ−２８％Ｍｏ−２．４％Ｓｉ粉末を用
い、粉末の製品規格の上限組成の粉末（品種Ｈ）とし
て、Ｃｏ−９．５％Ｃｒ−３０％Ｍｏ−２．７％Ｓｉ粉
末を用い、粉末の製品規格の下限組成の粉末（品種Ｌ）
として、Ｃｏ−７．５％Ｃｒ−２７％Ｍｏ−２．１％Ｓ
ｉ粉末を用いた。そして、表１，表２，表３，表４，表
５の原料粉の種類とその配合割合の欄に示す配合割合
で、試料番号１から試料番号３５までの割合に配合し、
ステアリン酸Ｌｉを０．５重量％添加した混合粉を成形
密度７．１５ｇ／ｃｍ３に圧縮成形し、温度５５０℃の
アンモニア分解ガス中で仮焼結した後、圧力５０００ｆ
／ｃｍ２で再加圧し、その後、温度８２０℃のアンモニ
ア分解ガス中で焼結して各焼結体試料とした。
料粉は、Ｃｕ−２０％Ｚｎ（品種Ｍ），Ｃｕ−３５％Ｚ
ｎ（品種Ｈ）の各合金粉，Ｃｕ粉末，Ｓｎ粉末，黒鉛粉
末，硬質粒子（Ｃｏ−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｓｉ）であり、硬質
粒子については、標準組成の粉末（品種Ｍ）として、Ｃ
ｏ−８．５％Ｃｒ−２８％Ｍｏ−２．４％Ｓｉ粉末を用
い、粉末の製品規格の上限組成の粉末（品種Ｈ）とし
て、Ｃｏ−９．５％Ｃｒ−３０％Ｍｏ−２．７％Ｓｉ粉
末を用い、粉末の製品規格の下限組成の粉末（品種Ｌ）
として、Ｃｏ−７．５％Ｃｒ−２７％Ｍｏ−２．１％Ｓ
ｉ粉末を用いた。そして、表１，表２，表３，表４，表
５の原料粉の種類とその配合割合の欄に示す配合割合
で、試料番号１から試料番号３５までの割合に配合し、
ステアリン酸Ｌｉを０．５重量％添加した混合粉を成形
密度７．１５ｇ／ｃｍ３に圧縮成形し、温度５５０℃の
アンモニア分解ガス中で仮焼結した後、圧力５０００ｆ
／ｃｍ２で再加圧し、その後、温度８２０℃のアンモニ
ア分解ガス中で焼結して各焼結体試料とした。
【００１５】そして、各焼結体試料１〜３５の密度，硬
さを表１，表２，表３，表４，表５に示し、各焼結体試
料１〜３５の曲げ強さ，熱伝導率，摩耗量を表６，表
７，表８，表９，表１０に示す。なお、試料３６は、従
来用いられた高力黄銅の溶製材である。
さを表１，表２，表３，表４，表５に示し、各焼結体試
料１〜３５の曲げ強さ，熱伝導率，摩耗量を表６，表
７，表８，表９，表１０に示す。なお、試料３６は、従
来用いられた高力黄銅の溶製材である。
【００１６】ここで、この実施例において適用される高
熱伝導性バルブガイドに必要な特性について述べると、
従来材である高力黄銅の熱伝導率は０．１９ｃａｌ／ｃ
ｍ・ｓｅｃ・℃（６００℃）であり、さらに、トルクの
向上，耐ノッキング性の向上をはかるためには、従来材
以上の熱伝導率は必要となる。また、バルブガイドをヘ
ッドに圧入するためには、相応の強度（曲げ強さ）が必
要となり、さらに、耐摩耗性は従来材と比較して優れて
いることが必要特性となっている。
熱伝導性バルブガイドに必要な特性について述べると、
従来材である高力黄銅の熱伝導率は０．１９ｃａｌ／ｃ
ｍ・ｓｅｃ・℃（６００℃）であり、さらに、トルクの
向上，耐ノッキング性の向上をはかるためには、従来材
以上の熱伝導率は必要となる。また、バルブガイドをヘ
ッドに圧入するためには、相応の強度（曲げ強さ）が必
要となり、さらに、耐摩耗性は従来材と比較して優れて
いることが必要特性となっている。
【００１７】そこで、今回の評価規準として、熱伝導率
は０．２０ｃａｌ／ｃｍ・ｓｅｃ・℃（６００℃）以
上、強度は曲げ強さ２０ｋｇｆ／ｍｍ２以上、摩耗量は
従来材の２割（１０μｍ）以下とした。
は０．２０ｃａｌ／ｃｍ・ｓｅｃ・℃（６００℃）以
上、強度は曲げ強さ２０ｋｇｆ／ｍｍ２以上、摩耗量は
従来材の２割（１０μｍ）以下とした。
【００１８】表１に示す試料１〜９は、Ｚｎ量の影響を
みており、また、表６に示す熱伝導率，強度，摩耗量は
基地中のＺｎ含有量が重要となるため、基地中のＺｎ含
有量と熱伝導率，曲げ強さ，摩耗量の関係を調べた。こ
の結果を図１に示す。
みており、また、表６に示す熱伝導率，強度，摩耗量は
基地中のＺｎ含有量が重要となるため、基地中のＺｎ含
有量と熱伝導率，曲げ強さ，摩耗量の関係を調べた。こ
の結果を図１に示す。
【００１９】表６および図１に示すように、曲げ強さ，
摩耗量はＺｎ添加量が増加するとともに良好となり、そ
れぞれ１０％添加で評価規準を満足している。しかし、
熱伝導率はＺｎ添加量が増加するとともに低くなる傾向
にあり、３２％添加で評価規準を確保できなくなること
から、Ｃｕ−Ｚｎ基地中のＺｎ含有量は１０〜３０％と
した。
摩耗量はＺｎ添加量が増加するとともに良好となり、そ
れぞれ１０％添加で評価規準を満足している。しかし、
熱伝導率はＺｎ添加量が増加するとともに低くなる傾向
にあり、３２％添加で評価規準を確保できなくなること
から、Ｃｕ−Ｚｎ基地中のＺｎ含有量は１０〜３０％と
した。
【００２０】表２に示す試料１０〜１５は、硬質粒子の
影響をみており、図２に硬質粒子の添加量と熱伝導率，
曲げ強さ，摩耗量の関係を調べた結果を示している。表
７および図２に示すように、硬質粒子の添加量３％で著
しく摩耗量を減少させることができ、評価規準を満足し
ている。しかし、１２％添加において、熱伝導率，曲げ
強さは評価規準を満足していないため、硬質粒子の添加
量は３〜１０％とした。
影響をみており、図２に硬質粒子の添加量と熱伝導率，
曲げ強さ，摩耗量の関係を調べた結果を示している。表
７および図２に示すように、硬質粒子の添加量３％で著
しく摩耗量を減少させることができ、評価規準を満足し
ている。しかし、１２％添加において、熱伝導率，曲げ
強さは評価規準を満足していないため、硬質粒子の添加
量は３〜１０％とした。
【００２１】また、表５に示す試料３２〜３５は、硬質
粒子の製品規格の上限の粉末（品種Ｈ）および下限の粉
末（品種Ｌ）を用い、添加量の上限・下限に設定したも
のである。表１０に示すように、いずれの試料ともに熱
伝導率，曲げ強さ，摩耗量は評価規準を満足しているこ
とから、硬質粒子中の成分組成は、Ｃｒ：７．５〜９．
５％、Ｍｏ：２７〜３０％、Ｓｉ：２．１〜２．７％、
残部：実質的にＣｏよりなるものとした。
粒子の製品規格の上限の粉末（品種Ｈ）および下限の粉
末（品種Ｌ）を用い、添加量の上限・下限に設定したも
のである。表１０に示すように、いずれの試料ともに熱
伝導率，曲げ強さ，摩耗量は評価規準を満足しているこ
とから、硬質粒子中の成分組成は、Ｃｒ：７．５〜９．
５％、Ｍｏ：２７〜３０％、Ｓｉ：２．１〜２．７％、
残部：実質的にＣｏよりなるものとした。
【００２２】表３に示す試料１６〜２２は、黒鉛添加量
の影響をみており、図３に黒鉛の添加量と熱伝導率，曲
げ強さ，摩耗量の関係を調べた結果を示している。表８
および図３に示すように、黒鉛添加量が増加すると摩耗
量は減少する傾向にあり、０．５％添加で評価規準を確
保している。しかし、添加量が増加するに従い曲げ強
さ，熱伝導率は低くなる傾向を示し、４％添加におい
て、それぞれ評価規準を満足しないことから、黒鉛添加
量は０．５〜３％とした。
の影響をみており、図３に黒鉛の添加量と熱伝導率，曲
げ強さ，摩耗量の関係を調べた結果を示している。表８
および図３に示すように、黒鉛添加量が増加すると摩耗
量は減少する傾向にあり、０．５％添加で評価規準を確
保している。しかし、添加量が増加するに従い曲げ強
さ，熱伝導率は低くなる傾向を示し、４％添加におい
て、それぞれ評価規準を満足しないことから、黒鉛添加
量は０．５〜３％とした。
【００２３】表４に示す試料２３〜３１はＳｎ添加量の
影響をみており、図４にＳｎの添加量と熱伝導率，曲げ
強さ，摩耗量の関係を調べた結果を示している。表９お
よび図４に示すように、Ｓｎ添加量が増加すると曲げ強
さが向上し、０．５％添加で評価規準を満足する。ま
た、５％添加で最高値を示し、その後急激に曲げ強さは
低下する。さらに、摩耗量は、添加量が増加すると減少
傾向にあるが、熱伝導率は６％添加で０．２ｃａｌ／ｃ
ｍ・ｓｅｃ・℃を確保できないため、Ｓｎ添加量は０．
５〜５％とした。表５に示す試料３６は従来材である高
力黄銅であるが、表１０に示すように、本発明材は従来
材よりも優れた熱伝導性，耐摩耗性を示している。
影響をみており、図４にＳｎの添加量と熱伝導率，曲げ
強さ，摩耗量の関係を調べた結果を示している。表９お
よび図４に示すように、Ｓｎ添加量が増加すると曲げ強
さが向上し、０．５％添加で評価規準を満足する。ま
た、５％添加で最高値を示し、その後急激に曲げ強さは
低下する。さらに、摩耗量は、添加量が増加すると減少
傾向にあるが、熱伝導率は６％添加で０．２ｃａｌ／ｃ
ｍ・ｓｅｃ・℃を確保できないため、Ｓｎ添加量は０．
５〜５％とした。表５に示す試料３６は従来材である高
力黄銅であるが、表１０に示すように、本発明材は従来
材よりも優れた熱伝導性，耐摩耗性を示している。
【００２４】
【表１】
【００２５】
【表２】
【００２６】
【表３】
【００２７】
【表４】
【００２８】
【表５】
【００２９】
【表６】
【００３０】
【表７】
【００３１】
【表８】
【００３２】
【表９】
【００３３】
【表１０】
【００３４】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係わる銅
系焼結摺動部材は、熱伝導性の良好なＣｕ−Ｚｎ基地中
に強度および耐摩耗性向上のためにＳｎを添加し、高温
下での耐摩耗性に優れたＣｏ−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｓｉからな
る硬質粒子および高温下での潤滑特性に優れた黒鉛が分
散した焼結合金であるから、従来材である高力黄銅の溶
製材よりも熱伝導性，耐摩耗性が優れているものとな
る。したがって、例えば、エンジンの動弁機構のバルブ
ガイドの素材として用いた場合に、従来材を使用した場
合に比べて燃焼室内の冷却性能を向上させることがで
き、出力および燃費を向上させることが可能となるとい
う著しく優れた効果がもたらされる。
系焼結摺動部材は、熱伝導性の良好なＣｕ−Ｚｎ基地中
に強度および耐摩耗性向上のためにＳｎを添加し、高温
下での耐摩耗性に優れたＣｏ−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｓｉからな
る硬質粒子および高温下での潤滑特性に優れた黒鉛が分
散した焼結合金であるから、従来材である高力黄銅の溶
製材よりも熱伝導性，耐摩耗性が優れているものとな
る。したがって、例えば、エンジンの動弁機構のバルブ
ガイドの素材として用いた場合に、従来材を使用した場
合に比べて燃焼室内の冷却性能を向上させることがで
き、出力および燃費を向上させることが可能となるとい
う著しく優れた効果がもたらされる。
【図１】Ｃｕ−Ｚｎ基地中のＺｎ含有量による曲げ強
さ，摩耗量，熱伝導率への影響を調べた結果を示すグラ
フである。
さ，摩耗量，熱伝導率への影響を調べた結果を示すグラ
フである。
【図２】硬質粒子添加量による曲げ強さ，摩耗量，熱伝
導率への影響を調べた結果を示すグラフである。
導率への影響を調べた結果を示すグラフである。
【図３】黒鉛添加量による曲げ強さ，摩耗量，熱伝導率
への影響を調べた結果を示すグラフである。
への影響を調べた結果を示すグラフである。
【図４】Ｓｎ添加量による曲げ強さ，摩耗量，熱伝導率
への影響を調べた結果を示すグラフである。
への影響を調べた結果を示すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き 審査官 寺本 光生 (56)参考文献 特開 平３−6342（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−43913（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−33796（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−340（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 9/04 F16C 33/12
Claims (1)
- 【請求項１】 全体組成が、重量比で、Ｚｎ：８．７〜
２９％、Ｃ：０．５〜３％、Ｓｎ：０．５〜５％、Ｃ
ｒ：０．２〜１％、Ｍｏ：０．８〜３％、Ｓｉ：０．０
６〜０．３％、Ｃｏ：１．７〜６．３％、残部：実質的
にＣｕよりなり、且つ、Ｚｎ：１０〜３０％、Ｓｎ：
０．５８〜５．１８％、残部：実質的にＣｕの合金基地
中に、Ｃｒ：７．５〜９．５％、Ｍｏ：２７〜３０％、
Ｓｉ：２．１〜２．７％、残部：実質的にＣｏの硬質
相：３〜１０％、黒鉛：０．５〜３％が分散した組織を
呈することを特徴とする高熱伝導性銅系焼結摺動部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20240093A JP3335223B2 (ja) | 1993-08-16 | 1993-08-16 | 高熱伝導性銅系焼結摺動部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20240093A JP3335223B2 (ja) | 1993-08-16 | 1993-08-16 | 高熱伝導性銅系焼結摺動部材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0754080A JPH0754080A (ja) | 1995-02-28 |
| JP3335223B2 true JP3335223B2 (ja) | 2002-10-15 |
Family
ID=16456877
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20240093A Expired - Fee Related JP3335223B2 (ja) | 1993-08-16 | 1993-08-16 | 高熱伝導性銅系焼結摺動部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3335223B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106457401A (zh) * | 2014-06-27 | 2017-02-22 | 株式会社理研 | 烧结阀座及其制造方法 |
-
1993
- 1993-08-16 JP JP20240093A patent/JP3335223B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106457401A (zh) * | 2014-06-27 | 2017-02-22 | 株式会社理研 | 烧结阀座及其制造方法 |
| CN106457401B (zh) * | 2014-06-27 | 2019-04-23 | 株式会社理研 | 烧结阀座及其制造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0754080A (ja) | 1995-02-28 |
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