JP3315445B2 - セラミック製バルブアッセンブリの支持構造 - Google Patents
セラミック製バルブアッセンブリの支持構造Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は金属製管にセラミック製
バルブアッセンブリを支持する支持構造に関し、たとえ
ば過給機付内燃機関の排気制御弁の排気管からの支持構
造等に利用される。
バルブアッセンブリを支持する支持構造に関し、たとえ
ば過給機付内燃機関の排気制御弁の排気管からの支持構
造等に利用される。
【０００２】
【従来の技術】２個の過給機を有しそのうち一方の過給
機の吸、排気系に吸気制御弁、排気制御弁を備え、これ
らの弁を開閉して１個ターボ運転、２個ターボ運転を切
替えるようにした過給機付エンジンにおいては、耐熱性
の向上、スティック防止等のバルブ作動の信頼性の向
上、バルブクリアランスの減少によるガス洩れ量の低減
による過給機の過渡応答性の向上等をはかるために、排
気制御弁をセラミック製バタフライバルブアッセンブリ
から構成することが望まれる。
機の吸、排気系に吸気制御弁、排気制御弁を備え、これ
らの弁を開閉して１個ターボ運転、２個ターボ運転を切
替えるようにした過給機付エンジンにおいては、耐熱性
の向上、スティック防止等のバルブ作動の信頼性の向
上、バルブクリアランスの減少によるガス洩れ量の低減
による過給機の過渡応答性の向上等をはかるために、排
気制御弁をセラミック製バタフライバルブアッセンブリ
から構成することが望まれる。
【０００３】しかし、セラミックと排気管材料である鋳
鋼との間には熱膨張差があるので、セラミック製バタフ
ライバルブアッセンブリの排気管からの支持が問題とな
る。たとえば隙間を極小にして支持すると熱膨張で隙間
がなくなったときに過大な圧接力がセラミック製部材お
よび排気管にかかってセラミック製部材および排気管が
割れるおそれがあるし、逆に隙間をもたせて支持する
と、振動時に、セラミック製部材と金属製部材が衝突し
て衝撃に弱いセラミック製部材が損傷するであろう。
鋼との間には熱膨張差があるので、セラミック製バタフ
ライバルブアッセンブリの排気管からの支持が問題とな
る。たとえば隙間を極小にして支持すると熱膨張で隙間
がなくなったときに過大な圧接力がセラミック製部材お
よび排気管にかかってセラミック製部材および排気管が
割れるおそれがあるし、逆に隙間をもたせて支持する
と、振動時に、セラミック製部材と金属製部材が衝突し
て衝撃に弱いセラミック製部材が損傷するであろう。
【０００４】たとえば、実開昭５５−１７５６６３号公
報は、環状の金属製バルブボデーの内周面にセラミック
製ライナーを接着し、その内側に回転可能にセラミック
製バタフライバルブを配設した、セラミック製バタフラ
イバルブアッセンブリ支持構造を提案している。
報は、環状の金属製バルブボデーの内周面にセラミック
製ライナーを接着し、その内側に回転可能にセラミック
製バタフライバルブを配設した、セラミック製バタフラ
イバルブアッセンブリ支持構造を提案している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、実開昭５５−
１７５６６３号の構造を、過給機付エンジンの排気制御
弁のような高温部位に適用すると、金属製バルブボデー
とセラミック製ライナーとの熱膨張差により、セラミッ
ク製ライナーは破損するであろう。また、バルブボデー
とセラミックライナーとは接着により一体となっている
ため、自動車用排気管に使用した場合、飛石等でバルブ
ボデーが衝撃を受けるとそれがそのままセラミックライ
ナーに伝わって、セラミックライナーが衝撃で損傷する
おそれがある。
１７５６６３号の構造を、過給機付エンジンの排気制御
弁のような高温部位に適用すると、金属製バルブボデー
とセラミック製ライナーとの熱膨張差により、セラミッ
ク製ライナーは破損するであろう。また、バルブボデー
とセラミックライナーとは接着により一体となっている
ため、自動車用排気管に使用した場合、飛石等でバルブ
ボデーが衝撃を受けるとそれがそのままセラミックライ
ナーに伝わって、セラミックライナーが衝撃で損傷する
おそれがある。
【０００６】本発明の目的は、熱膨張差があるにかかわ
らず、安定したシール力で、かつガタを生じさせずに、
セラミック製バルブアッセンブリを金属製管から支持で
きるセラミック製バルブアッセンブリの支持構造を提供
することにある。
らず、安定したシール力で、かつガタを生じさせずに、
セラミック製バルブアッセンブリを金属製管から支持で
きるセラミック製バルブアッセンブリの支持構造を提供
することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記目的は、本発明によ
れば、次のセラミック製バルブアッセンブリの支持構造
によって達成される。すなわち、フランジ部を有し互い
に連結される２つの金属製管、および一方の金属製管の
フランジ部の内周に形成された段付凹部と、内周にボア
を郭定するほぼ円筒状の壁を有し該円筒状の壁に前記ボ
アの軸芯と直交方向に延びるシャフト支持孔を有するセ
ラミック製のハウジング、前記シャフト支持孔に回転可
能に支持されたセラミック製のシャフト、前記セラミッ
ク製のシャフトに支持され前記ボア内に回転可能に配設
されたセラミック製のバルブとを有するバタフライバル
ブアッセンブリと、ハウジングの一端の端面と前記一方
の金属製管の段付凹部の段面との間、およびハウジング
の他端の端面と他方の金属製管のフランジ部端面との間
にそれぞれ介装された、金属製管の線膨張係数より大き
い線膨張係数を有するガスケットと、から成るセラミッ
ク製バルブアッセンブリの支持構造。
れば、次のセラミック製バルブアッセンブリの支持構造
によって達成される。すなわち、フランジ部を有し互い
に連結される２つの金属製管、および一方の金属製管の
フランジ部の内周に形成された段付凹部と、内周にボア
を郭定するほぼ円筒状の壁を有し該円筒状の壁に前記ボ
アの軸芯と直交方向に延びるシャフト支持孔を有するセ
ラミック製のハウジング、前記シャフト支持孔に回転可
能に支持されたセラミック製のシャフト、前記セラミッ
ク製のシャフトに支持され前記ボア内に回転可能に配設
されたセラミック製のバルブとを有するバタフライバル
ブアッセンブリと、ハウジングの一端の端面と前記一方
の金属製管の段付凹部の段面との間、およびハウジング
の他端の端面と他方の金属製管のフランジ部端面との間
にそれぞれ介装された、金属製管の線膨張係数より大き
い線膨張係数を有するガスケットと、から成るセラミッ
ク製バルブアッセンブリの支持構造。
【０００８】
【作用】上記支持構造では、金属製管とセラミック製ハ
ウジングとの熱膨張差によって生じる隙間は、金属管の
線膨張係数より大きい線膨張係数を有するガスケットの
熱膨張によって埋められ、ガタの発生とシール性の低下
が防止される。また、セラミック製バルブアッセンブリ
のハウジング、シャフト、バルブは、金属製管によって
覆われており、飛石等、外部からの衝撃に対しても保護
される。
ウジングとの熱膨張差によって生じる隙間は、金属管の
線膨張係数より大きい線膨張係数を有するガスケットの
熱膨張によって埋められ、ガタの発生とシール性の低下
が防止される。また、セラミック製バルブアッセンブリ
のハウジング、シャフト、バルブは、金属製管によって
覆われており、飛石等、外部からの衝撃に対しても保護
される。
【０００９】
【実施例】図１は本発明の一実施例に係るセラミック製
バルブアッセンブリの支持構造を示している。この支持
構造は、２つの金属製管１、２と、セラミック製のバタ
フライバルブアッセンブリ４と、バルブアッセンブリ４
と金属製管１、２の間に介装されるガスケット３から構
成される。
バルブアッセンブリの支持構造を示している。この支持
構造は、２つの金属製管１、２と、セラミック製のバタ
フライバルブアッセンブリ４と、バルブアッセンブリ４
と金属製管１、２の間に介装されるガスケット３から構
成される。
【００１０】金属製管１、２は、図１−図３に示すよう
に、それぞれ管端部にフランジ部７、８を有し、フラン
ジ部７、８で互いにボルト結合される。各金属製管１、
２は、２つの管が並設されたデュアル管から成ってい
る。すなわち、金属製管１は管１Ａ、１Ｂを有し、管１
Ａ、１Ｂはフランジ部７で一体となっている。また、金
属製管２は管２Ａ、２Ｂを有し、管２Ａ、２Ｂはフラン
ジ部８で一体となっている。管２Ａ、２Ｂは下流側で合
流している。
に、それぞれ管端部にフランジ部７、８を有し、フラン
ジ部７、８で互いにボルト結合される。各金属製管１、
２は、２つの管が並設されたデュアル管から成ってい
る。すなわち、金属製管１は管１Ａ、１Ｂを有し、管１
Ａ、１Ｂはフランジ部７で一体となっている。また、金
属製管２は管２Ａ、２Ｂを有し、管２Ａ、２Ｂはフラン
ジ部８で一体となっている。管２Ａ、２Ｂは下流側で合
流している。
【００１１】金属製管１、２のうち一方の金属製管２に
は、デュアル管２Ａ、２Ｂの一方２Ａのフランジ部８の
内周に、段付凹部９が管２Ａ軸芯と同芯状に形成されて
いる。段付凹部９の内径は管２Ａの内径よりも拡径され
ており、管端から軸方向に所定距離だけ隔たったところ
に段面９Ａを有する。この凹部９にバタフライバルブア
ッセンブリ４が挿入される。
は、デュアル管２Ａ、２Ｂの一方２Ａのフランジ部８の
内周に、段付凹部９が管２Ａ軸芯と同芯状に形成されて
いる。段付凹部９の内径は管２Ａの内径よりも拡径され
ており、管端から軸方向に所定距離だけ隔たったところ
に段面９Ａを有する。この凹部９にバタフライバルブア
ッセンブリ４が挿入される。
【００１２】バタフライバルブアッセンブリ４は、図４
に示すセラミック製のハウジング１０と、図５−７に示
すセラミック製のシャフト１１と、セラミック製のバル
ブ１２とを有する。ハウジング１０は、図４に示すよう
に、内周にボア１３を郭定するほぼ円筒状の壁を有し、
この壁には、ボア１３の軸芯と直交する方向に延びるシ
ャフト支持孔１４が穿設されている。シャフト１１は、
シャフト支持孔１４に挿通されて、ハウジング１０に回
転自在に支持される。バルブ１２は、ボア１３内に回転
自在に配置され、シャフト１１に固定されてシャフト１
１と共に回転する。ハウジング１０、シャフト１１、バ
ルブ１２は窒化珪素等の耐熱セラミック材から成り、シ
ャフト１１とバルブ１２は一体化成形された耐熱セラミ
ック焼結体でも、焼ばめ拡散接合などで一体化接合した
ものの何れでもよい。
に示すセラミック製のハウジング１０と、図５−７に示
すセラミック製のシャフト１１と、セラミック製のバル
ブ１２とを有する。ハウジング１０は、図４に示すよう
に、内周にボア１３を郭定するほぼ円筒状の壁を有し、
この壁には、ボア１３の軸芯と直交する方向に延びるシ
ャフト支持孔１４が穿設されている。シャフト１１は、
シャフト支持孔１４に挿通されて、ハウジング１０に回
転自在に支持される。バルブ１２は、ボア１３内に回転
自在に配置され、シャフト１１に固定されてシャフト１
１と共に回転する。ハウジング１０、シャフト１１、バ
ルブ１２は窒化珪素等の耐熱セラミック材から成り、シ
ャフト１１とバルブ１２は一体化成形された耐熱セラミ
ック焼結体でも、焼ばめ拡散接合などで一体化接合した
ものの何れでもよい。
【００１３】図７に示すように、シャフト１１の一端に
はカラー１５が銀ロー付け等によって固定され、カラー
１５には金属製のレバー１６が固定されている。レバー
１６にはアクチュエータ５（図１参照）が連結し、バル
ブ１２を開閉する。アクチュエータ５はダイヤフラム式
のアクチュエータから成り、そのダイヤフラム室には、
過給圧または吸気管負圧が導かれ、その圧力導管上にデ
ューティ制御の電磁弁を配し、バルブ１２を任意開度に
開閉制御する。
はカラー１５が銀ロー付け等によって固定され、カラー
１５には金属製のレバー１６が固定されている。レバー
１６にはアクチュエータ５（図１参照）が連結し、バル
ブ１２を開閉する。アクチュエータ５はダイヤフラム式
のアクチュエータから成り、そのダイヤフラム室には、
過給圧または吸気管負圧が導かれ、その圧力導管上にデ
ューティ制御の電磁弁を配し、バルブ１２を任意開度に
開閉制御する。
【００１４】図８および図４に示すように、一方の金属
製管２の管２Ａの段付凹部９の段面９Ａとそれに対向す
るハウジング１０の端面１７との間、および他方の金属
製管１の管１Ａのフランジ部７の端面１８とそれに対向
するハウジング１０の端面１９との間には、それぞれ、
ガスケット３が介装されている。図１０および図４に示
すように、フランジ部８のうち、一方の金属製管２の管
２Ｂのまわりに、溝２０が形成されており、ここにもう
１つのガスケット６が挿入される。ガスケット６とガス
ケット３とは別体とされている。
製管２の管２Ａの段付凹部９の段面９Ａとそれに対向す
るハウジング１０の端面１７との間、および他方の金属
製管１の管１Ａのフランジ部７の端面１８とそれに対向
するハウジング１０の端面１９との間には、それぞれ、
ガスケット３が介装されている。図１０および図４に示
すように、フランジ部８のうち、一方の金属製管２の管
２Ｂのまわりに、溝２０が形成されており、ここにもう
１つのガスケット６が挿入される。ガスケット６とガス
ケット３とは別体とされている。
【００１５】ガスケット３は、金属製管１、２の金属材
の線膨張係数より大きな線膨張係数を有する。図９に示
すように、ガスケット３は、線膨張係数調整用のステン
レス材（ＳＵＳ３０４）から成る重ね合された環状板２
１、２２と、それらの重ね合せ体の両面に設けられた耐
高温のばね材から成るビード２３と、これらを一体に固
定するステンレス材（ＳＵＳ３１０Ｓ）のグロメット２
４、２５とから成る。ビード２３は径方向の一部２３Ａ
で環状板２１、２２に密着し、その他の部分２３Ｂで環
状板２１、２２から離れており、密着部２３Ａと離れた
部分（圧接部）２３Ｂとは屈曲部２３Ｃを介してつなが
っている。
の線膨張係数より大きな線膨張係数を有する。図９に示
すように、ガスケット３は、線膨張係数調整用のステン
レス材（ＳＵＳ３０４）から成る重ね合された環状板２
１、２２と、それらの重ね合せ体の両面に設けられた耐
高温のばね材から成るビード２３と、これらを一体に固
定するステンレス材（ＳＵＳ３１０Ｓ）のグロメット２
４、２５とから成る。ビード２３は径方向の一部２３Ａ
で環状板２１、２２に密着し、その他の部分２３Ｂで環
状板２１、２２から離れており、密着部２３Ａと離れた
部分（圧接部）２３Ｂとは屈曲部２３Ｃを介してつなが
っている。
【００１６】金属製管２の線膨張係数は１４．７×１０
-6、セラミックの線膨張係数は３．２×１０-6、ステン
レス材（ＳＵＳ３０４）の線膨張係数は１８．９×１０
-6である。したがって、室温状態でビード２３の圧接部
２３Ｂと対向面９Ａ、１８に圧接させて組付けられたガ
スケット３は、高温時に金属製管２とセラミック製ハウ
ジング１０との熱膨張差によって生じる隙間を、環状板
２１、２２の大きな熱膨張によって埋めることができ、
ビード２３の対向面９Ａ、１８への圧接力が弱まらない
ようにされている。さらに、ビード２３の材質を使用環
境にあわせて設定することによって、バネ力の低下をさ
らに抑えることができる。従って、線膨張調整機能と合
せて、ビード２３の対向面への圧接力を確保できる。
-6、セラミックの線膨張係数は３．２×１０-6、ステン
レス材（ＳＵＳ３０４）の線膨張係数は１８．９×１０
-6である。したがって、室温状態でビード２３の圧接部
２３Ｂと対向面９Ａ、１８に圧接させて組付けられたガ
スケット３は、高温時に金属製管２とセラミック製ハウ
ジング１０との熱膨張差によって生じる隙間を、環状板
２１、２２の大きな熱膨張によって埋めることができ、
ビード２３の対向面９Ａ、１８への圧接力が弱まらない
ようにされている。さらに、ビード２３の材質を使用環
境にあわせて設定することによって、バネ力の低下をさ
らに抑えることができる。従って、線膨張調整機能と合
せて、ビード２３の対向面への圧接力を確保できる。
【００１７】他方のガスケット６は、図１１に示すよう
に、グラファイト２６とステンレス板２７との積層体を
ステンレスのグロメット２８、２９で固定したものから
成る。また、バルブ部位の洩れ量を押さえるために、バ
ルブ１２とボア１３との隙間、およびシャフト１１とシ
ャフト支持孔１４との隙間は、小とされている。これ
は、セラミック材の線膨張係数が金属のそれに比べて小
さいこと、また、隙間を小にして摺接させてもセラミッ
クの場合は金属材の高温時におけるようなカジリが生じ
ないこと、により可能である。
に、グラファイト２６とステンレス板２７との積層体を
ステンレスのグロメット２８、２９で固定したものから
成る。また、バルブ部位の洩れ量を押さえるために、バ
ルブ１２とボア１３との隙間、およびシャフト１１とシ
ャフト支持孔１４との隙間は、小とされている。これ
は、セラミック材の線膨張係数が金属のそれに比べて小
さいこと、また、隙間を小にして摺接させてもセラミッ
クの場合は金属材の高温時におけるようなカジリが生じ
ないこと、により可能である。
【００１８】図１２は、上記のようなセラミック製バル
ブアッセンブリの支持構造を、過給機付内燃機関の排気
制御弁に適用した場合を示している。図１２において、
内燃機関３０に対して２つのターボ過給機３１、３２が
並列に設けられ、一方の過給機（第１の過給機）３１は
全吸入空気量域で運転され、他方の過給機（第２の過給
機）３２は高吸入空気量域のみで運転される。１個ター
ボ運転と２個ターボ運転とを切替えるために、過給機３
２の排気通路３３に排気制御弁３４が、過給機３２の吸
気通路３５に吸気制御弁３６が設けられる。吸、排気制
御弁３６、３４が閉じて過給機３２の運転が停止された
ときが１個ターボ運転であり、吸、排気制御弁３６、３
４が開いて過給機３２が運転されたときが２個ターボ運
転である。なお、図１２において、３７はサージタン
ク、３８は正圧保持タンク、３９は排気マニホルド、４
０は酸素センサ、４１、４２は触媒コンバータである。
ブアッセンブリの支持構造を、過給機付内燃機関の排気
制御弁に適用した場合を示している。図１２において、
内燃機関３０に対して２つのターボ過給機３１、３２が
並列に設けられ、一方の過給機（第１の過給機）３１は
全吸入空気量域で運転され、他方の過給機（第２の過給
機）３２は高吸入空気量域のみで運転される。１個ター
ボ運転と２個ターボ運転とを切替えるために、過給機３
２の排気通路３３に排気制御弁３４が、過給機３２の吸
気通路３５に吸気制御弁３６が設けられる。吸、排気制
御弁３６、３４が閉じて過給機３２の運転が停止された
ときが１個ターボ運転であり、吸、排気制御弁３６、３
４が開いて過給機３２が運転されたときが２個ターボ運
転である。なお、図１２において、３７はサージタン
ク、３８は正圧保持タンク、３９は排気マニホルド、４
０は酸素センサ、４１、４２は触媒コンバータである。
【００１９】つぎに、作用を説明する。セラミック製バ
タフライバルブアッセンブリ４の金属製管１、２からの
支持において、ビード２３を具備するガスケット３を介
して支持しているので、ビード２３と対向面との間に、
セラミック製ハウジング１０を損傷させることがない、
かつ必要なシール性を出せる、安定した圧接力が作用す
る。しかも排気制御弁３４が開いて、排気通路３３に高
温の排気ガスが流れ、排気制御弁３４の部位が高温にな
って、金属製管２とセラミック製ハウジング１０との熱
膨張差によって軸方向隙間が増大しようとしても、線膨
張係数の大きいガスケット３の軸方向膨張によって隙間
が埋められ、さらにビードのバネ力の追従性によって、
隙間は増大せず、ビード２３の圧接力は少なくなること
はなく、ガタを発生させずに、安定したシール性が維持
される。
タフライバルブアッセンブリ４の金属製管１、２からの
支持において、ビード２３を具備するガスケット３を介
して支持しているので、ビード２３と対向面との間に、
セラミック製ハウジング１０を損傷させることがない、
かつ必要なシール性を出せる、安定した圧接力が作用す
る。しかも排気制御弁３４が開いて、排気通路３３に高
温の排気ガスが流れ、排気制御弁３４の部位が高温にな
って、金属製管２とセラミック製ハウジング１０との熱
膨張差によって軸方向隙間が増大しようとしても、線膨
張係数の大きいガスケット３の軸方向膨張によって隙間
が埋められ、さらにビードのバネ力の追従性によって、
隙間は増大せず、ビード２３の圧接力は少なくなること
はなく、ガタを発生させずに、安定したシール性が維持
される。
【００２０】また、セラミック製バタフライバルブアッ
センブリ４のハウジング１０、シャフト１１、バルブ１
２は、金属製管２の段付凹部９内に配置されることによ
り、外管を金属部材で囲まれているので、飛石等があた
ることがなく、セラミック部材が衝撃によって損傷する
ことが防止される。
センブリ４のハウジング１０、シャフト１１、バルブ１
２は、金属製管２の段付凹部９内に配置されることによ
り、外管を金属部材で囲まれているので、飛石等があた
ることがなく、セラミック部材が衝撃によって損傷する
ことが防止される。
【００２１】さらに、洩れも低減される。洩れとして
は、バルブ１２とボア１３との隙間からの洩れ、シャフ
ト１１とシャフト支持孔１４との隙間からの洩れがあ
る。何れもセラミック部材とセラミック部材との間の隙
間であり、隙間は小にしてもカジリが生じないこと、セ
ラミック材の線膨張係数は金属のそれに比べて小さいこ
とから、図１３に示されているようにメタル部材間の隙
間に比べて、隙間を小にでき、洩れ量を小にできる。
は、バルブ１２とボア１３との隙間からの洩れ、シャフ
ト１１とシャフト支持孔１４との隙間からの洩れがあ
る。何れもセラミック部材とセラミック部材との間の隙
間であり、隙間は小にしてもカジリが生じないこと、セ
ラミック材の線膨張係数は金属のそれに比べて小さいこ
とから、図１３に示されているようにメタル部材間の隙
間に比べて、隙間を小にでき、洩れ量を小にできる。
【００２２】図１４は洩れ量の低減による過給機付内燃
機関の過渡特性の改善を示している。たとえば、１個タ
ーボ運転におけるスロットル弁開時点からの時間経過に
伴う軸トルクおよび過給圧の上昇を示すと、従来の金属
製バタフライバルブアッセンブリの場合が図１４の破線
のようになり、本発明のセラミック製バタフライバルブ
アッセンブリが実線のようになる。セラミック製バタフ
ライバルブアッセンブリとすることによって、第２の過
給機３２の排気通路３３に逃げる排気量分第１の過給機
３１を回転駆動する排気量が低減するのを防止でき、第
１の過給機３１による１個ターボ運転時の立上りを良く
することができる。
機関の過渡特性の改善を示している。たとえば、１個タ
ーボ運転におけるスロットル弁開時点からの時間経過に
伴う軸トルクおよび過給圧の上昇を示すと、従来の金属
製バタフライバルブアッセンブリの場合が図１４の破線
のようになり、本発明のセラミック製バタフライバルブ
アッセンブリが実線のようになる。セラミック製バタフ
ライバルブアッセンブリとすることによって、第２の過
給機３２の排気通路３３に逃げる排気量分第１の過給機
３１を回転駆動する排気量が低減するのを防止でき、第
１の過給機３１による１個ターボ運転時の立上りを良く
することができる。
【００２３】
【発明の効果】本発明によれば、金属製管とセラミック
製ハウジングとの熱膨張差によって生じる隙間を、熱膨
張係数の大きなガスケットにより埋めることによって、
ガタの発生とシール性の低下を防止できる。
製ハウジングとの熱膨張差によって生じる隙間を、熱膨
張係数の大きなガスケットにより埋めることによって、
ガタの発生とシール性の低下を防止できる。
【図１】本発明の一実施例のセラミック製バルブアッセ
ンブリの支持構造の斜視図である。
ンブリの支持構造の斜視図である。
【図２】図１の金属製管２の平面図である。
【図３】図２の金属製管２の正面図である。
【図４】図１の、セラミック製バタフライバルブアッセ
ンブリ装着部近傍の部分拡大断面図である。
ンブリ装着部近傍の部分拡大断面図である。
【図５】セラミック製バタフライバルブアッセンブリの
シャフトおよびバルブの斜視図である。
シャフトおよびバルブの斜視図である。
【図６】図５のシャフトおよびバルブのアッセンブリの
平面図である。
平面図である。
【図７】図のシャフトおよびバルブのアッセンブリの正
面図である。
面図である。
【図８】セラミック製バタフライバルブアッセンブリと
金属製管との間に介装されたガスケットとその近傍の拡
大断面図である。
金属製管との間に介装されたガスケットとその近傍の拡
大断面図である。
【図９】図８のうち、ガスケットの拡大断面図である。
【図１０】もう一つのガスケットとその近傍の拡大断面
図である。
図である。
【図１１】図１０のガスケットの拡大断面図である。
【図１２】本発明のセラミック製バルブアッセンブリの
支持構造を排気制御弁に適用した過給機付エンジンの系
統図である。
支持構造を排気制御弁に適用した過給機付エンジンの系
統図である。
【図１３】バルブアッセンブリをセラミック製とした場
合と金属製とした場合の洩れの比較図である。
合と金属製とした場合の洩れの比較図である。
【図１４】過給機付内燃機関において排気制御弁に本発
明に係るセラミック製バルブアッセンブリを適用した場
合とメタルアッセンブリとした場合との、過渡特性の比
較図である。
明に係るセラミック製バルブアッセンブリを適用した場
合とメタルアッセンブリとした場合との、過渡特性の比
較図である。
１ 金属製管 ２ 金属製管 ３ ガスケット ４ セラミック製バタフライバルブアッセンブリ ７ フランジ部 ８ フランジ部 ９ 段付凹部 ９Ａ 段面 １０ ハウジング １１ シャフト １２ バルブ １３ ボア １４ シャフト支持孔 １７ ハウジング端面 １８ フランジ部端面 １９ ハウジング端面 ２１ 環状板 ２２ 環状板 ２３ ビード ３０ 内燃機関 ３１ 第１の過給機 ３２ 第２の過給機 ３４ 排気制御弁
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 鶴丸 尚文 鹿児島県国分市山下町１番１号 京セラ 株式会社 鹿児島国分工場内 (72)発明者 竹西 進介 鹿児島県国分市山下町１番１号 京セラ 株式会社 鹿児島国分工場内 (56)参考文献 特開 平４−285368（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−21326（ＪＰ，Ａ) 実開 昭60−137278（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F01N 7/08 F02B 37/007 F02B 37/02
Claims (1)
- 【請求項１】 フランジ部を有し互いに連結される２つ
の金属製管、および一方の金属製管のフランジ部の内周
に形成された段付凹部と、 内周にボアを郭定するほぼ円筒状の壁を有し該円筒状の
壁に前記ボアの軸芯と直交方向に延びるシャフト支持孔
を有するセラミック製のハウジング、前記シャフト支持
孔に回転可能に支持されたセラミック製のシャフト、前
記セラミック製のシャフトに支持され前記ボア内に回転
可能に配設されたセラミック製のバルブとを有するバタ
フライバルブアッセンブリと、 ハウジングの一端の端面と前記一方の金属製管の段付凹
部の段面との間、およびハウジングの他端の端面と他方
の金属製管のフランジ部端面との間にそれぞれ介装され
た、金属製管の線膨張係数より大きい線膨張係数を有す
るガスケットと、 から成るセラミック製バルブアッセンブリの支持構造。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29441892A JP3315445B2 (ja) | 1992-11-02 | 1992-11-02 | セラミック製バルブアッセンブリの支持構造 |
| DE4337097A DE4337097C2 (de) | 1992-11-02 | 1993-10-29 | Tragkonstruktion für eine keramische Drosselklappenanordnung |
| US08/146,299 US5350154A (en) | 1992-11-02 | 1993-11-01 | Support structure for a ceramic valve assembly |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29441892A JP3315445B2 (ja) | 1992-11-02 | 1992-11-02 | セラミック製バルブアッセンブリの支持構造 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06146874A JPH06146874A (ja) | 1994-05-27 |
| JP3315445B2 true JP3315445B2 (ja) | 2002-08-19 |
Family
ID=17807504
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29441892A Expired - Fee Related JP3315445B2 (ja) | 1992-11-02 | 1992-11-02 | セラミック製バルブアッセンブリの支持構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3315445B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102013222920A1 (de) * | 2013-11-11 | 2015-05-13 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Heissgasventil für Turbinengehäuse eines Turboladers einer Brennkraftmaschine und Verfahren zur Montage |
-
1992
- 1992-11-02 JP JP29441892A patent/JP3315445B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06146874A (ja) | 1994-05-27 |
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