JP3298678B2 - 溶接歪の少ない鋼板 - Google Patents
溶接歪の少ない鋼板Info
- Publication number
- JP3298678B2 JP3298678B2 JP32963592A JP32963592A JP3298678B2 JP 3298678 B2 JP3298678 B2 JP 3298678B2 JP 32963592 A JP32963592 A JP 32963592A JP 32963592 A JP32963592 A JP 32963592A JP 3298678 B2 JP3298678 B2 JP 3298678B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- welding
- deformation
- bainite
- yield strength
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、造船、海洋構造物、建
築、橋梁、土木等で用いられる鋼板の溶接作業時に発生
する変形量が少ないことから、歪取り作業或は歪発生防
止のための作業を軽減もしくは省略することが可能な溶
接構造用高降伏点型高張力鋼に関するものである。
築、橋梁、土木等で用いられる鋼板の溶接作業時に発生
する変形量が少ないことから、歪取り作業或は歪発生防
止のための作業を軽減もしくは省略することが可能な溶
接構造用高降伏点型高張力鋼に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、各種鋼構造物における鋼材の溶接
時には、溶接金属の凝固収縮およびその後の冷却と相変
態による収縮、膨張によって、例えば隅肉溶接の継手形
状の場合には、角変形と呼ばれる面外変形が発生する。
このような残留変形は、例えば圧縮荷重が負荷される場
合には座屈強度の低下を生じるといった構造強度の低下
の原因となる。また、この変形を拘束治具によって強制
的に防止しようとすると、過大な残留応力が発生するこ
ととなる。さらに、寸法精度が不十分となり、鋼構造物
製作上の不都合を生じたり、美観を損なうこととなる。
そこで、例えば、溶接学会誌１９８８年第５２巻第４〜
９号に掲載されている「溶接変形の発生とその防止」に
見られるように、溶接時に発生した残留応力を局所的な
加熱により矯正する手法が経験的に多数提案され実施さ
れている。しかし、溶接部の再加熱によって鋼材の材質
の劣化を生じることや、矯正作業に要する時間と費用は
実用上重大な障害となっており、これを軽減もしくは省
略することが可能な鋼材の開発が望まれていた。
時には、溶接金属の凝固収縮およびその後の冷却と相変
態による収縮、膨張によって、例えば隅肉溶接の継手形
状の場合には、角変形と呼ばれる面外変形が発生する。
このような残留変形は、例えば圧縮荷重が負荷される場
合には座屈強度の低下を生じるといった構造強度の低下
の原因となる。また、この変形を拘束治具によって強制
的に防止しようとすると、過大な残留応力が発生するこ
ととなる。さらに、寸法精度が不十分となり、鋼構造物
製作上の不都合を生じたり、美観を損なうこととなる。
そこで、例えば、溶接学会誌１９８８年第５２巻第４〜
９号に掲載されている「溶接変形の発生とその防止」に
見られるように、溶接時に発生した残留応力を局所的な
加熱により矯正する手法が経験的に多数提案され実施さ
れている。しかし、溶接部の再加熱によって鋼材の材質
の劣化を生じることや、矯正作業に要する時間と費用は
実用上重大な障害となっており、これを軽減もしくは省
略することが可能な鋼材の開発が望まれていた。
【０００３】溶接部における残留応力や変形の発生機構
に関しては、佐藤による「溶接構造要覧」１９８８（黒
木出版）や、Ｋ．Ｍａｓｕｂｕｃｈｉの「Ａｎａｌｙｓ
ｉｓｏｆ Ｗｅｌｄｅｄ Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ」１９
８０，ＰＥＲＧＡＭＯＮＰＲＥＳＳに詳しい。しかし、
溶接変形は主として溶接時の入熱に対する部材の幾何学
的形状によって決定されるというように、使用される鋼
材の詳細な特性に注目したものではない。また佐藤らの
溶接学会誌１９７６年第４５巻第１号に掲載されている
「構造用材料の溶接残留応力・溶接変形におよぼす溶接
条件の影響」に見られるように、溶接入熱の小さな場
合、溶接変形の因子として変態膨張よりもむしろ降伏応
力が考えられることが挙げられており、例としてＨＴ８
０と９％Ｎｉ鋼の溶接変形は、降伏応力の小さな９％Ｎ
ｉ鋼の方が溶接変形は大きいことが示されている。
に関しては、佐藤による「溶接構造要覧」１９８８（黒
木出版）や、Ｋ．Ｍａｓｕｂｕｃｈｉの「Ａｎａｌｙｓ
ｉｓｏｆ Ｗｅｌｄｅｄ Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ」１９
８０，ＰＥＲＧＡＭＯＮＰＲＥＳＳに詳しい。しかし、
溶接変形は主として溶接時の入熱に対する部材の幾何学
的形状によって決定されるというように、使用される鋼
材の詳細な特性に注目したものではない。また佐藤らの
溶接学会誌１９７６年第４５巻第１号に掲載されている
「構造用材料の溶接残留応力・溶接変形におよぼす溶接
条件の影響」に見られるように、溶接入熱の小さな場
合、溶接変形の因子として変態膨張よりもむしろ降伏応
力が考えられることが挙げられており、例としてＨＴ８
０と９％Ｎｉ鋼の溶接変形は、降伏応力の小さな９％Ｎ
ｉ鋼の方が溶接変形は大きいことが示されている。
【０００４】しかし、通常鋼構造物に使用される普通鋼
材の成分および組織ならびに降伏強度に対してそのまま
適用できる知見ではなく、さらに、変形に対する材料の
強度をＣｒ，Ｍｏ，Ｖ，Ｎｂ等の合金元素を添加するこ
とによって推測されることが、西野らの「ガスシールド
アーク溶接方法」特開平４−２２５９７号公報に記載さ
れているものの実際に確認されているわけではなく、さ
らに溶接変形に対して、鋼材の成分および組織との関係
で注目したものでもない。
材の成分および組織ならびに降伏強度に対してそのまま
適用できる知見ではなく、さらに、変形に対する材料の
強度をＣｒ，Ｍｏ，Ｖ，Ｎｂ等の合金元素を添加するこ
とによって推測されることが、西野らの「ガスシールド
アーク溶接方法」特開平４−２２５９７号公報に記載さ
れているものの実際に確認されているわけではなく、さ
らに溶接変形に対して、鋼材の成分および組織との関係
で注目したものでもない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、鋼構造物の
溶接において溶接変形を低減させ、変形防止作業および
形状矯正作業等の多大な労力と費用の低減を可能とする
溶接歪の少ない鋼材を提供するものである。
溶接において溶接変形を低減させ、変形防止作業および
形状矯正作業等の多大な労力と費用の低減を可能とする
溶接歪の少ない鋼材を提供するものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は（１）Ｃ：０．
０５〜０．２０％、Ｓｉ：０．０５〜０．５０％、Ｍ
ｎ：０．６〜１．６０％、Ｐ：≦０．０２５％、Ｓ：≦
０．０１０％、Ａｌ：０．０１０〜０．０５０％、Ｎ：
０．００２０〜０．００５０％を含有し、残部鉄および
不可避的不純物元素よりなる鋼板のミクロ組織が、面積
率で３０％以上で、かつカーバイドを分散したベイナイ
トからなり、降伏強度が３６キロ以上を有することを特
徴とする溶接歪の少ない鋼板である。さらに（２）上記
鋼成分に加え、Ｖ：≦０．０５０％、Ｎｂ：０．００３
〜０．０３５％、Ｃｕ：≦０．５０％、Ｍｏ：０．０５
〜０．２５％、Ｎｉ：≦０．５０％、Ｃｒ：≦０．５０
％、Ｔｉ：０．００５〜０．０２０％、Ｂ：≦０．００
２０％、Ｃａ：≦０．００５０％、ＲＥＭ：≦０．００
６０％の１種もしくは２種以上を含有することを特徴と
する溶接歪の少ない鋼板である。
０５〜０．２０％、Ｓｉ：０．０５〜０．５０％、Ｍ
ｎ：０．６〜１．６０％、Ｐ：≦０．０２５％、Ｓ：≦
０．０１０％、Ａｌ：０．０１０〜０．０５０％、Ｎ：
０．００２０〜０．００５０％を含有し、残部鉄および
不可避的不純物元素よりなる鋼板のミクロ組織が、面積
率で３０％以上で、かつカーバイドを分散したベイナイ
トからなり、降伏強度が３６キロ以上を有することを特
徴とする溶接歪の少ない鋼板である。さらに（２）上記
鋼成分に加え、Ｖ：≦０．０５０％、Ｎｂ：０．００３
〜０．０３５％、Ｃｕ：≦０．５０％、Ｍｏ：０．０５
〜０．２５％、Ｎｉ：≦０．５０％、Ｃｒ：≦０．５０
％、Ｔｉ：０．００５〜０．０２０％、Ｂ：≦０．００
２０％、Ｃａ：≦０．００５０％、ＲＥＭ：≦０．００
６０％の１種もしくは２種以上を含有することを特徴と
する溶接歪の少ない鋼板である。
【０００７】上記した本発明における鋼板のミクロ組織
が、面積率で３０％以上のベイナイトとし、降伏強度３
６キロ以上の鋼材を得る化学組成の添加理由および添加
量の限定理由は次の通りである。Ｃはベイナイト組織化
および強度確保のために添加し、その効果の限界から
０．０５％を下限としており、また母材靭性への悪影
響、溶接性の劣化、高炭素島状マルテンサイトの生成に
よる溶接継手靭性の劣化を防止するために０．２０％を
上限としている。
が、面積率で３０％以上のベイナイトとし、降伏強度３
６キロ以上の鋼材を得る化学組成の添加理由および添加
量の限定理由は次の通りである。Ｃはベイナイト組織化
および強度確保のために添加し、その効果の限界から
０．０５％を下限としており、また母材靭性への悪影
響、溶接性の劣化、高炭素島状マルテンサイトの生成に
よる溶接継手靭性の劣化を防止するために０．２０％を
上限としている。
【０００８】Ｓｉは脱酸上必要な元素であり、さらに強
度を高める上で有効な元素であるので、０．０５％を下
限とし、溶接性、溶接継手靭性の劣化を防止するため
に、０．５０％を上限としている。Ｍｎはベイナイト組
織化および強度と靭性を確保するのに有効なため、０．
６％を下限とし、多量の添加は焼入性を増加させ硬化組
織を生成させ、また溶接性を劣化させるので１．６０％
を上限としている。
度を高める上で有効な元素であるので、０．０５％を下
限とし、溶接性、溶接継手靭性の劣化を防止するため
に、０．５０％を上限としている。Ｍｎはベイナイト組
織化および強度と靭性を確保するのに有効なため、０．
６％を下限とし、多量の添加は焼入性を増加させ硬化組
織を生成させ、また溶接性を劣化させるので１．６０％
を上限としている。
【０００９】不純物成分であるＰおよびＳは、それぞれ
母材および溶接継手靭性を所要のレベルに維持するた
め、Ｐ≦０．０２５％、Ｓ≦０．０１０％とし、Ａｌは
脱酸上必要な元素であるので０．０１０％を下限とし、
多量の添加は鋼の清浄性を損なうので０．０５０％を上
限としている。ＮはＡｌと結合し、鋼材の結晶粒を微細
化し、靭性を高めるのに有効な０．００２０％を下限と
し、多量に含有すると鋼材の靭性を損なうので０．００
５０％を上限としている。
母材および溶接継手靭性を所要のレベルに維持するた
め、Ｐ≦０．０２５％、Ｓ≦０．０１０％とし、Ａｌは
脱酸上必要な元素であるので０．０１０％を下限とし、
多量の添加は鋼の清浄性を損なうので０．０５０％を上
限としている。ＮはＡｌと結合し、鋼材の結晶粒を微細
化し、靭性を高めるのに有効な０．００２０％を下限と
し、多量に含有すると鋼材の靭性を損なうので０．００
５０％を上限としている。
【００１０】さらに、上記元素に加え、以下の元素の１
種もしくは２種以上を含有させた場合の、上記した本発
明における鋼板のミクロ組織が、面積率で３０％以上の
ベイナイトとし、降伏強度３６キロ以上の鋼材を得る化
学組成の添加理由および添加量の限定理由は次の通りで
ある。Ｖはベイナイト組織化および降伏強度を高めるの
に有効な元素であるが、多量に含有すると靭性を損なう
ので０．０５％を上限としている。Ｎｂはベイナイト組
織化と共に組織を微細化し、降伏強度を高めるのに有効
な元素であるので、０．００３％を下限とし、多量の添
加は靭性に有害な組織を生成させるため、０．０３５％
を上限としている。
種もしくは２種以上を含有させた場合の、上記した本発
明における鋼板のミクロ組織が、面積率で３０％以上の
ベイナイトとし、降伏強度３６キロ以上の鋼材を得る化
学組成の添加理由および添加量の限定理由は次の通りで
ある。Ｖはベイナイト組織化および降伏強度を高めるの
に有効な元素であるが、多量に含有すると靭性を損なう
ので０．０５％を上限としている。Ｎｂはベイナイト組
織化と共に組織を微細化し、降伏強度を高めるのに有効
な元素であるので、０．００３％を下限とし、多量の添
加は靭性に有害な組織を生成させるため、０．０３５％
を上限としている。
【００１１】ＣｕおよびＮｉはいずれも靭性を損なうこ
となくベイナイト組織化と同時に強度を高めるのに有効
な元素であるが、高価な元素であるので経済性の点から
０．５％を上限としている。Ｍｏはベイナイト組織化と
共に強度を高めるのに有効な元素であるので、強度上昇
効果の生じる０．０５％を下限とし、多量の添加は溶接
性を損なうので０．２５％を上限としている。Ｃｒはベ
イナイト組織化と共に、強度を高めるのに有効な元素で
あるが、多量の含有は靭性を損なうので、０．５％を上
限としている。
となくベイナイト組織化と同時に強度を高めるのに有効
な元素であるが、高価な元素であるので経済性の点から
０．５％を上限としている。Ｍｏはベイナイト組織化と
共に強度を高めるのに有効な元素であるので、強度上昇
効果の生じる０．０５％を下限とし、多量の添加は溶接
性を損なうので０．２５％を上限としている。Ｃｒはベ
イナイト組織化と共に、強度を高めるのに有効な元素で
あるが、多量の含有は靭性を損なうので、０．５％を上
限としている。
【００１２】Ｔｉは、溶接熱影響部の靭性確保に有効な
元素であるため、０．００５％を下限とし、さらに、過
剰な添加による靭性の劣化を防止するため０．０２０％
を上限としている。Ｂはベイナイト組織化と共に鋼材の
強度を高めるのに有効なばかりか、溶接熱影響部の結晶
粒の微細化に有効な元素であるので過剰の含有による靭
性劣化をきたさない０．００２０％を上限としている。
元素であるため、０．００５％を下限とし、さらに、過
剰な添加による靭性の劣化を防止するため０．０２０％
を上限としている。Ｂはベイナイト組織化と共に鋼材の
強度を高めるのに有効なばかりか、溶接熱影響部の結晶
粒の微細化に有効な元素であるので過剰の含有による靭
性劣化をきたさない０．００２０％を上限としている。
【００１３】Ｃａは硫化物の形態制御に有効な元素であ
るが、多量の添加は鋼の清浄性を損なうので０．００５
０％を上限としている。
るが、多量の添加は鋼の清浄性を損なうので０．００５
０％を上限としている。
【００１４】ＲＥＭは溶接熱影響部の組織を微細化し、
靭性を高めるのに有効な元素であるが、多量の添加は鋼
の清浄性を損なうので０．００６０％を上限としてい
る。また、Ｎは鋼材自身のみならず、Ｔｉと結合し、溶
接熱影響部の結晶粒の粗大化を防止し、靭性を高めるの
に有効であることは言うまでもない。本発明において
は、これ等の各元素を本発明の作用、効果に支障なく同
様の理由に基づき同量の範囲で選択的に使用することが
でき、これ等を含む鋼は本発明の対象鋼に含まれる。
靭性を高めるのに有効な元素であるが、多量の添加は鋼
の清浄性を損なうので０．００６０％を上限としてい
る。また、Ｎは鋼材自身のみならず、Ｔｉと結合し、溶
接熱影響部の結晶粒の粗大化を防止し、靭性を高めるの
に有効であることは言うまでもない。本発明において
は、これ等の各元素を本発明の作用、効果に支障なく同
様の理由に基づき同量の範囲で選択的に使用することが
でき、これ等を含む鋼は本発明の対象鋼に含まれる。
【００１５】
【作用】本発明者等は前記した問題点を克服するため、
種々実験および検討を重ね、特殊な元素を多量に含有す
ることなく、溶接変形の少ない鋼板を知見するに至っ
た。以下、本発明の作用効果について説明する。本発明
は、鋼構造物の溶接変形の低減を実現するために、従来
の溶接材料における方法とは全く異なる新たな方法に基
づいている。
種々実験および検討を重ね、特殊な元素を多量に含有す
ることなく、溶接変形の少ない鋼板を知見するに至っ
た。以下、本発明の作用効果について説明する。本発明
は、鋼構造物の溶接変形の低減を実現するために、従来
の溶接材料における方法とは全く異なる新たな方法に基
づいている。
【００１６】即ち、本発明は溶接変形を低減する手段と
して、溶接金属の冷却過程の収縮並びに相変態による膨
張に伴い鋼材に働く応力によって、変形が生じることか
ら、溶接熱影響を受けた鋼材の降伏強度を高めることに
より、鋼板の変形を防止しようとするものである。即
ち、溶接熱影響を受ける鋼板の降伏強度を高める方策を
種々検討し、鋼材のミクロ組織を微細なカーバイドを分
散させたベイナイト組織を少なくとも３０％以上とし、
降伏強度を３６kgf/mm2 以上とすることで、溶接変形の
生ずる４００℃以上の中温域の降伏強度を高めることが
可能となり、その結果、通常鋼構造物で実施される隅肉
溶接時の溶接変形量は１／２以下に低減される知見を得
た。溶接変形の生ずる中温域の降伏強度は、Ｓｏｌｕｔ
ｅ ｄｒａｇ ｌｉｋｅｅｆｆｅｃｔが期待できるＮ
ｂ，Ｍｏ，Ｔｉ，Ｃｒ，Ｖ等のＣとの親和力の強い元素
の添加によって、より高めることが可能であることも確
認された。
して、溶接金属の冷却過程の収縮並びに相変態による膨
張に伴い鋼材に働く応力によって、変形が生じることか
ら、溶接熱影響を受けた鋼材の降伏強度を高めることに
より、鋼板の変形を防止しようとするものである。即
ち、溶接熱影響を受ける鋼板の降伏強度を高める方策を
種々検討し、鋼材のミクロ組織を微細なカーバイドを分
散させたベイナイト組織を少なくとも３０％以上とし、
降伏強度を３６kgf/mm2 以上とすることで、溶接変形の
生ずる４００℃以上の中温域の降伏強度を高めることが
可能となり、その結果、通常鋼構造物で実施される隅肉
溶接時の溶接変形量は１／２以下に低減される知見を得
た。溶接変形の生ずる中温域の降伏強度は、Ｓｏｌｕｔ
ｅ ｄｒａｇ ｌｉｋｅｅｆｆｅｃｔが期待できるＮ
ｂ，Ｍｏ，Ｔｉ，Ｃｒ，Ｖ等のＣとの親和力の強い元素
の添加によって、より高めることが可能であることも確
認された。
【００１７】
【実施例】表１および表２に示す鋼１から鋼３２は、い
ずれも本発明の成分範囲を満足する鋼材である。いずれ
の鋼材においても、熱間圧延に引き続く製造工程におい
て制御冷却条件を制御することにより、鋼材のミクロ組
織をベイナイト面積率３０％以上の鋼板と３０％未満の
鋼板の２種類とした。さらに、これらの鋼材の製造工程
において、熱間圧延の制御圧延を制御することにより、
ベイナイト面積率３０％以上の場合、降伏強度が３６kg
f/mm2 以上の鋼板と、３６kgf/mm2 未満の鋼板の２種類
とした。ベイナイト面積率が３０％未満の鋼板は、同様
の手段により降伏強度は、種々のレベルとなっている。
ずれも本発明の成分範囲を満足する鋼材である。いずれ
の鋼材においても、熱間圧延に引き続く製造工程におい
て制御冷却条件を制御することにより、鋼材のミクロ組
織をベイナイト面積率３０％以上の鋼板と３０％未満の
鋼板の２種類とした。さらに、これらの鋼材の製造工程
において、熱間圧延の制御圧延を制御することにより、
ベイナイト面積率３０％以上の場合、降伏強度が３６kg
f/mm2 以上の鋼板と、３６kgf/mm2 未満の鋼板の２種類
とした。ベイナイト面積率が３０％未満の鋼板は、同様
の手段により降伏強度は、種々のレベルとなっている。
【００１８】これらの同一化学成分の各鋼において、 １）ベイナイト面積率３０％以上で降伏強度が３６kgf/
mm2 以上 ２）ベイナイト面積率３０％以上で降伏強度が３６kgf/
mm2 未満 ３）ベイナイト面積率３０％未満で降伏強度は種々のレ
ベル の３種類の鋼板を用意し、表３に示す溶接条件で図２に
示す施工方法による隅肉溶接を実施した。
mm2 以上 ２）ベイナイト面積率３０％以上で降伏強度が３６kgf/
mm2 未満 ３）ベイナイト面積率３０％未満で降伏強度は種々のレ
ベル の３種類の鋼板を用意し、表３に示す溶接条件で図２に
示す施工方法による隅肉溶接を実施した。
【００１９】溶接変形は図１に示す角変形量の算定法に
従い調査した結果、いずれの鋼材においても、ベイナイ
ト面積率が３０％以上で降伏強度が３６kgf/mm2 以上の
場合のみが、角変形量は、０．７×１０-2ラジアン以下
と、溶接変形量が極めて少なくなっているのに対して、
その他のベイナイト面積率が３０％以上で降伏強度が３
６kgf/mm2 未満のものと、ベイナイト面積率が３０％未
満で降伏強度は種々のレベルのものは、角変形量は１．
５×１０-2ラジアンと角変形量は通常のレベルに留まっ
ている。本実施例から、本発明の有効性は明白である。
従い調査した結果、いずれの鋼材においても、ベイナイ
ト面積率が３０％以上で降伏強度が３６kgf/mm2 以上の
場合のみが、角変形量は、０．７×１０-2ラジアン以下
と、溶接変形量が極めて少なくなっているのに対して、
その他のベイナイト面積率が３０％以上で降伏強度が３
６kgf/mm2 未満のものと、ベイナイト面積率が３０％未
満で降伏強度は種々のレベルのものは、角変形量は１．
５×１０-2ラジアンと角変形量は通常のレベルに留まっ
ている。本実施例から、本発明の有効性は明白である。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】
【表３】
【００２３】
【表４】
【００２４】
【表５】
【００２５】
【表６】
【００２６】
【表７】
【００２７】
【表８】
【００２８】
【表９】
【００２９】
【発明の効果】本発明により、造船、海洋構造物、建
築、橋梁、土木等の鋼構造物で実施される溶接におい
て、溶接作業時に発生する溶接変形量が低減でき、歪取
り作業或は歪発生防止のための作業を軽減もしくは省略
することが可能となり、多大な労力と費用の削減が可能
となる。
築、橋梁、土木等の鋼構造物で実施される溶接におい
て、溶接作業時に発生する溶接変形量が低減でき、歪取
り作業或は歪発生防止のための作業を軽減もしくは省略
することが可能となり、多大な労力と費用の削減が可能
となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】角変形量の算定方法の説明図である。
【図２】隅肉溶接継手の施工方法の説明図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平３−130319（ＪＰ，Ａ) 特開 昭51−20718（ＪＰ，Ａ) 特開 昭64−34598（ＪＰ，Ａ) 特公 昭45−21180（ＪＰ，Ｂ１) 特公 昭47−15580（ＪＰ，Ｂ１) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 38/00 301 C22C 38/06
Claims (2)
- 【請求項１】 重量比で、 Ｃ ：０．０５〜０．２０％、 Ｓｉ：０．０５〜０．５０％、 Ｍｎ：０．６〜１．６０％、 Ｐ ：≦０．０２５％、 Ｓ ：≦０．０１０％、 Ａｌ：０．０１０〜０．０５０％、 Ｎ ：０．００２０〜０．００５０％ を含有し、残部鉄および不可避的不純物元素よりなる鋼
板のミクロ組織が、面積率で３０％以上で、かつカーバ
イドを分散したベイナイトからなり、降伏強度が３６キ
ロ以上を有することを特徴とする溶接歪の少ない鋼板。 - 【請求項２】 鋼成分が、重量比でさらに、 Ｖ ：≦０．０５０％、 Ｎｂ：０．００３〜０．０３５％、 Ｃｕ：≦０．５０％、 Ｍｏ：０．０５〜０．２５％、 Ｎｉ：≦０．５０％、 Ｃｒ：≦０．５０％、 Ｔｉ：０．００５〜０．０２０％、 Ｂ ：≦０．００２０％、 Ｃａ：≦０．００５０％、 ＲＥＭ：≦０．００６０％ の１種もしくは２種以上を含有することを特徴とする請
求項１記載の溶接歪の少ない鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32963592A JP3298678B2 (ja) | 1992-12-09 | 1992-12-09 | 溶接歪の少ない鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32963592A JP3298678B2 (ja) | 1992-12-09 | 1992-12-09 | 溶接歪の少ない鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06172921A JPH06172921A (ja) | 1994-06-21 |
| JP3298678B2 true JP3298678B2 (ja) | 2002-07-02 |
Family
ID=18223548
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32963592A Expired - Lifetime JP3298678B2 (ja) | 1992-12-09 | 1992-12-09 | 溶接歪の少ない鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3298678B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100431850B1 (ko) * | 1999-12-28 | 2004-05-20 | 주식회사 포스코 | 저항복비를 갖는 고강도 강 및 그 제조방법 |
-
1992
- 1992-12-09 JP JP32963592A patent/JP3298678B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06172921A (ja) | 1994-06-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS629646B2 (ja) | ||
| JP2001152248A (ja) | 低温靱性の優れた高張力鋼板および鋼管の製造方法 | |
| JP4112733B2 (ja) | 強度および低温靭性に優れた５０キロ（４９０ＭＰａ）ないし６０キロ（５８８ＭＰａ）級の厚手高張力鋼板の製造方法 | |
| JP4160763B2 (ja) | 溶接歪みの少ない鋼板 | |
| JPH10298706A (ja) | 大入熱溶接性、溶接割れ感受性に優れた高張力鋼およびその製造方法 | |
| JP3298678B2 (ja) | 溶接歪の少ない鋼板 | |
| JPH06235044A (ja) | 溶接熱影響部の疲労強度と靭性に優れた溶接構造用高張力鋼 | |
| JP7410438B2 (ja) | 鋼板 | |
| JPH09296253A (ja) | 低温靱性の優れた極厚高強度鋼管 | |
| JP3378923B2 (ja) | 溶接歪が小さくかつ線状加熱による曲げ加工性の良い鋼板の製造方法 | |
| JP2020204091A (ja) | 大入熱溶接用高強度鋼板 | |
| JP2737525B2 (ja) | 母材の脆性破壊伝播停止特性に優れたオーステナイト系ステンレスクラッド鋼板の製造方法 | |
| JPH0579728B2 (ja) | ||
| JP3503345B2 (ja) | 大入熱溶接性、溶接割れ感受性および耐候性に優れた高張力鋼およびその製造方法 | |
| JP7381838B2 (ja) | 鋼板 | |
| JPH1068045A (ja) | 溶接割れ感受性と大入熱溶接継手靱性に優れた６００Ｎ／ｍｍ２ 級高張力鋼およびその製造方法 | |
| JP3390234B2 (ja) | 大入熱溶接特性に優れた鋼材 | |
| JP2687037B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接方法 | |
| JPH101745A (ja) | 超大入熱溶接特性に優れた耐候性鋼 | |
| JPH01275719A (ja) | 高強度高靭性を有する厚鋼板の製造法 | |
| JP2688067B2 (ja) | 電子ビーム溶接用引張強さ６０▲ｋｇ▼ｆ／▲ｍｍ２▼級Ｍｏ添加鋼の製造法 | |
| JP2777538B2 (ja) | 溶接性とＨＡＺ靭性の優れた６９０Ｎ／ｍｍ２以上の高張力鋼板 | |
| JP3972828B2 (ja) | ７００ＭＰａ超級非調質厚鋼板およびその製造方法 | |
| JP3546820B2 (ja) | 溶接熱影響部靱性に優れる鋼材 | |
| JP2000096182A (ja) | 溶接熱影響部靱性に優れた溶接用高張力鋼材とその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20020305 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080419 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090419 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090419 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100419 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110419 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120419 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130419 Year of fee payment: 11 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term | ||
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130419 Year of fee payment: 11 |