JP3298220B2 - 希土類―Ｆｅ―Ｎｂ―Ｇａ―Ａｌ―Ｂ系焼結磁石 - Google Patents
希土類―Ｆｅ―Ｎｂ―Ｇａ―Ａｌ―Ｂ系焼結磁石Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、優れたエネルギー積お
よび耐熱性を有する希土類―Ｆｅ―Ｎｂ―Ｇａ―Ａｌ―
Ｂ系焼結磁石に関するものである。
よび耐熱性を有する希土類―Ｆｅ―Ｎｂ―Ｇａ―Ａｌ―
Ｂ系焼結磁石に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石は、ＳｍＣｏ
5系焼結磁石或いはＳｍ2Ｃｏ17系焼結磁石と比較して高
いエネルギー積（ＢＨ）ｍａｘを有することから、種々
の用途に使用されるようになっている。しかしながら、
Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石は、これらＳｍ−Ｃｏ系焼結
磁石に比較して熱安定性に劣ることから、その熱安定性
を増すために種々の試みが提案されている。その一例と
して特開昭６４−７５０３号公報には、熱安定性の良好
な永久磁石として一般式： Ｒ（Ｆｅ1-x-y-zＣｏxＢyＧａz）A （但し、Ｒは希土類元素から選ばれた少なくとも１種で
あり、０≦ｘ≦０.７、０.０２≦ｙ≦０.３、０.００１
≦ｚ≦０.１５、４.０≦Ａ≦７.５である）、及び、 Ｒ（Ｆｅ1-x-y-zＣｏxＢyＧａzＭu）A （但し、Ｒは希土類元素から選ばれた少なくとも１種で
あり、ＭはＮｂ，Ｗ，Ｖ，Ｔａ及びＭｏから選ばれた１
種または２種以上の元素であり、０≦ｘ≦０.７、０.０
２≦ｙ≦０.３、０.００１≦ｚ≦０.１５、ｕ≦０.１、
４.０≦Ａ≦７.５である。）により表されるものが開示
されている。
5系焼結磁石或いはＳｍ2Ｃｏ17系焼結磁石と比較して高
いエネルギー積（ＢＨ）ｍａｘを有することから、種々
の用途に使用されるようになっている。しかしながら、
Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石は、これらＳｍ−Ｃｏ系焼結
磁石に比較して熱安定性に劣ることから、その熱安定性
を増すために種々の試みが提案されている。その一例と
して特開昭６４−７５０３号公報には、熱安定性の良好
な永久磁石として一般式： Ｒ（Ｆｅ1-x-y-zＣｏxＢyＧａz）A （但し、Ｒは希土類元素から選ばれた少なくとも１種で
あり、０≦ｘ≦０.７、０.０２≦ｙ≦０.３、０.００１
≦ｚ≦０.１５、４.０≦Ａ≦７.５である）、及び、 Ｒ（Ｆｅ1-x-y-zＣｏxＢyＧａzＭu）A （但し、Ｒは希土類元素から選ばれた少なくとも１種で
あり、ＭはＮｂ，Ｗ，Ｖ，Ｔａ及びＭｏから選ばれた１
種または２種以上の元素であり、０≦ｘ≦０.７、０.０
２≦ｙ≦０.３、０.００１≦ｚ≦０.１５、ｕ≦０.１、
４.０≦Ａ≦７.５である。）により表されるものが開示
されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】近時永久磁石を用いた
装置のより一層の小型化が要求されており、それにとも
ない優れた熱安定性を有し、かつ高エネルギー積を兼備
する永久磁石の登場が望まれている。前記特開昭６４−
７５０３号に記載の永久磁石は、Ｇａを添加することに
より保磁力ｉＨｃを向上し優れた熱安定性を実現してい
るが、エネルギー積に関しては前記要求を満足すること
ができない。すなわち、実用上、保磁力ｉＨｃは１２Ｋ
Ｏｅ以上有することが要求されるが、このレベルの保磁
力を有する磁石のエネルギ−積（ＢＨ）ｍａｘは４０Ｍ
ＧＯｅ以下である。そこで本発明は、含有するＧａが所
定量以上希土類リッチ相中に濃縮されることにより、常
温において４２ＭＧＯｅ以上の高い最大エネルギー積
（ＢＨ）ｍａｘ、および１２ＫＯｅ以上の実用に耐える
保磁力ｉＨｃを有する希土類―Ｆｅ―Ｎｂ―Ｇａ―Ａｌ
―Ｂ系焼結磁石を提供することを課題とする。
装置のより一層の小型化が要求されており、それにとも
ない優れた熱安定性を有し、かつ高エネルギー積を兼備
する永久磁石の登場が望まれている。前記特開昭６４−
７５０３号に記載の永久磁石は、Ｇａを添加することに
より保磁力ｉＨｃを向上し優れた熱安定性を実現してい
るが、エネルギー積に関しては前記要求を満足すること
ができない。すなわち、実用上、保磁力ｉＨｃは１２Ｋ
Ｏｅ以上有することが要求されるが、このレベルの保磁
力を有する磁石のエネルギ−積（ＢＨ）ｍａｘは４０Ｍ
ＧＯｅ以下である。そこで本発明は、含有するＧａが所
定量以上希土類リッチ相中に濃縮されることにより、常
温において４２ＭＧＯｅ以上の高い最大エネルギー積
（ＢＨ）ｍａｘ、および１２ＫＯｅ以上の実用に耐える
保磁力ｉＨｃを有する希土類―Ｆｅ―Ｎｂ―Ｇａ―Ａｌ
―Ｂ系焼結磁石を提供することを課題とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記課題
を解決するためにＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石の組成を詳細に
検討したところ以下の知見を得た。 （１）Ｎｄ含有量を少なくすればエネルギ−積（ＢＨ）
ｍａｘは向上するが、その反面保磁力ｉＨｃは低下す
る。 （２）Ｎｄ含有量を少なくすることによる保磁力ｉＨｃ
の低下を補うためにＧａを添加することは有効である
が、Ｇａの保磁力ｉＨｃ向上効果は一定量の添加で飽和
してしまい前記保磁力ｉＨｃの低下を十分に補うことが
できない。 （３）Ｇａの添加で補えない保磁力ｉＨｃの向上にはＤ
ｙの添加が有効であり、残留磁束密度Ｂｒをあまり低下
しない範囲で添加することにより、常温において４２Ｍ
ＧＯｅ以上の高いエネルギー積（ＢＨ）ｍａｘ、および
１２ＫＯｅ以上の実用に耐える保磁力ｉＨｃを有するも
のが得られる。ここで重要なことは、前記の良好な磁気
特性は含有されるＧａが希土類リッチ相中に所定量以上
濃縮される場合に実現されることである。本発明は以上
の知見に基づきなされたものであり、実質的にＮｄおよ
びＤｙまたはＮｄ、ＤｙおよびＰｒからなる希土類元素
２８〜３２wt%（ただしＤｙは０.４〜３wt%）、Ｂ０.９
〜１.３wt%、Ｎｂ０.１〜２.０wt%、Ｇａ０.０２〜０.
５wt%、Ａｌ０.３０％以下（０を含まず）、酸素５００
ｐｐｍ〜５０００ｐｐｍ、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなり、常温において保磁力ｉＨｃが１２ｋＯｅ以
上、最大エネルギー積（ＢＨ）ｍａｘが４２ＭＧＯｅ以
上である希土類―Ｆｅ―Ｎｂ―Ｇａ―Ａｌ―Ｂ系焼結磁
石であって、希土類リッチ相中の平均Ｇａ含有量が前記
焼結磁石の全Ｇａ含有量の２倍以上であることを特徴と
する希土類―Ｆｅ―Ｎｂ―Ｇａ―Ａｌ―Ｂ系焼結磁石で
ある。
を解決するためにＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石の組成を詳細に
検討したところ以下の知見を得た。 （１）Ｎｄ含有量を少なくすればエネルギ−積（ＢＨ）
ｍａｘは向上するが、その反面保磁力ｉＨｃは低下す
る。 （２）Ｎｄ含有量を少なくすることによる保磁力ｉＨｃ
の低下を補うためにＧａを添加することは有効である
が、Ｇａの保磁力ｉＨｃ向上効果は一定量の添加で飽和
してしまい前記保磁力ｉＨｃの低下を十分に補うことが
できない。 （３）Ｇａの添加で補えない保磁力ｉＨｃの向上にはＤ
ｙの添加が有効であり、残留磁束密度Ｂｒをあまり低下
しない範囲で添加することにより、常温において４２Ｍ
ＧＯｅ以上の高いエネルギー積（ＢＨ）ｍａｘ、および
１２ＫＯｅ以上の実用に耐える保磁力ｉＨｃを有するも
のが得られる。ここで重要なことは、前記の良好な磁気
特性は含有されるＧａが希土類リッチ相中に所定量以上
濃縮される場合に実現されることである。本発明は以上
の知見に基づきなされたものであり、実質的にＮｄおよ
びＤｙまたはＮｄ、ＤｙおよびＰｒからなる希土類元素
２８〜３２wt%（ただしＤｙは０.４〜３wt%）、Ｂ０.９
〜１.３wt%、Ｎｂ０.１〜２.０wt%、Ｇａ０.０２〜０.
５wt%、Ａｌ０.３０％以下（０を含まず）、酸素５００
ｐｐｍ〜５０００ｐｐｍ、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなり、常温において保磁力ｉＨｃが１２ｋＯｅ以
上、最大エネルギー積（ＢＨ）ｍａｘが４２ＭＧＯｅ以
上である希土類―Ｆｅ―Ｎｂ―Ｇａ―Ａｌ―Ｂ系焼結磁
石であって、希土類リッチ相中の平均Ｇａ含有量が前記
焼結磁石の全Ｇａ含有量の２倍以上であることを特徴と
する希土類―Ｆｅ―Ｎｂ―Ｇａ―Ａｌ―Ｂ系焼結磁石で
ある。
【０００５】以下に本発明の焼結磁石の成分限定理由を
記載する。ＮｄおよびＤｙ、またはＮｄ、ＤｙおよびＰ
ｒ本発明においてＮｄおよびＤｙ、またはＮｄ、Ｄｙお
よびＰｒは２８〜３２wt%の範囲（ただしＤｙは０.４〜
３wt%）で含有される。後述の実施例に示されるよう
に、Ｎｄ量が少ないほど（ＢＨ）ｍａｘ、残留磁束密度
Ｂｒの向上に有効であるが、保磁力ｉＨｃを低下させ
る。本発明は保磁力ｉＨｃを向上するためにＤｙを添加
する。このＤｙは、キュリー点Ｔｃを上昇させるととも
に異方性磁場（ＨA）を増大して保磁力ｉＨｃの向上に
寄与する。しかし、含有量が多くなると、残留磁束密度
Ｂｒが低下し最大エネルギー積（ＢＨ）ｍａｘも低下さ
せる。したがってＤｙの含有量は０.４〜３.０wt%の範
囲とする。Ｄｙの最も望ましい量は、０.７〜１.５wt%
である。Ｎｄの含有量が少なくなるとインゴット中にα
−Ｆｅが発生することにより（ＢＨ）ｍａｘの増大は期
待しにくく、一方多くなるとＮｄリッチ相が増大するこ
とにより（ＢＨ）ｍａｘが低下する。以上よりＮｄおよ
びＤｙの合計量を２８〜３２wt%とする。なお、Ｎｄの
一部をＰｒ等の他の希土類元素（Ｄｙを除く）で置換す
ることもできる。
記載する。ＮｄおよびＤｙ、またはＮｄ、ＤｙおよびＰ
ｒ本発明においてＮｄおよびＤｙ、またはＮｄ、Ｄｙお
よびＰｒは２８〜３２wt%の範囲（ただしＤｙは０.４〜
３wt%）で含有される。後述の実施例に示されるよう
に、Ｎｄ量が少ないほど（ＢＨ）ｍａｘ、残留磁束密度
Ｂｒの向上に有効であるが、保磁力ｉＨｃを低下させ
る。本発明は保磁力ｉＨｃを向上するためにＤｙを添加
する。このＤｙは、キュリー点Ｔｃを上昇させるととも
に異方性磁場（ＨA）を増大して保磁力ｉＨｃの向上に
寄与する。しかし、含有量が多くなると、残留磁束密度
Ｂｒが低下し最大エネルギー積（ＢＨ）ｍａｘも低下さ
せる。したがってＤｙの含有量は０.４〜３.０wt%の範
囲とする。Ｄｙの最も望ましい量は、０.７〜１.５wt%
である。Ｎｄの含有量が少なくなるとインゴット中にα
−Ｆｅが発生することにより（ＢＨ）ｍａｘの増大は期
待しにくく、一方多くなるとＮｄリッチ相が増大するこ
とにより（ＢＨ）ｍａｘが低下する。以上よりＮｄおよ
びＤｙの合計量を２８〜３２wt%とする。なお、Ｎｄの
一部をＰｒ等の他の希土類元素（Ｄｙを除く）で置換す
ることもできる。
【０００６】Ｂは、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石において必須
の元素である。Ｂが０.９wt%未満の場合には高保磁力が
得られず、一方、１.３wt%を越えると、Ｂに富む非磁性
相が増加し、残留磁束密度Ｂｒが低下する。そのため、
０.９〜１.３wt%とする。好ましいＢの含有量は０.９５
〜１.１wt%である。
の元素である。Ｂが０.９wt%未満の場合には高保磁力が
得られず、一方、１.３wt%を越えると、Ｂに富む非磁性
相が増加し、残留磁束密度Ｂｒが低下する。そのため、
０.９〜１.３wt%とする。好ましいＢの含有量は０.９５
〜１.１wt%である。
【０００７】Ｇａは、残留磁束密度Ｂｒを殆ど低下させ
ず、保磁力ｉＨｃを向上する効果がある。Ｇａ含有量が
０.０２wt%未満の場合は保磁力ｉＨｃ向上効果が十分で
ない。Ｇａ含有量が０.５wt%を超えると、保磁力ｉＨｃ
向上の効果が飽和するとともに残留磁束密度Ｂｒが低下
し、所望の高エネルギー積が得られない。よって、Ｇａ
含有量は０.０２〜０.５wt%とする。Ｇａの望ましい範
囲は、０.０３〜０.２wt%である。Ｇａは磁石体中のＮ
ｄに富むＮｄリッチ相中に存在することによりその効果
が発揮され、特に、Ｎｄリッチ相中の平均Ｇａ量が全Ｇ
ａ添加量の２倍以上である場合にその効果が著しい。な
お、Ｎｄリッチ相中のＧａ量は焼結条件、熱処理条件に
よって変動する。
ず、保磁力ｉＨｃを向上する効果がある。Ｇａ含有量が
０.０２wt%未満の場合は保磁力ｉＨｃ向上効果が十分で
ない。Ｇａ含有量が０.５wt%を超えると、保磁力ｉＨｃ
向上の効果が飽和するとともに残留磁束密度Ｂｒが低下
し、所望の高エネルギー積が得られない。よって、Ｇａ
含有量は０.０２〜０.５wt%とする。Ｇａの望ましい範
囲は、０.０３〜０.２wt%である。Ｇａは磁石体中のＮ
ｄに富むＮｄリッチ相中に存在することによりその効果
が発揮され、特に、Ｎｄリッチ相中の平均Ｇａ量が全Ｇ
ａ添加量の２倍以上である場合にその効果が著しい。な
お、Ｎｄリッチ相中のＧａ量は焼結条件、熱処理条件に
よって変動する。
【０００８】Ａｌは溶解時の坩堝からの不可避的不純物
として含まれ、保磁力を向上させる効果があるが、残留
磁束密度を低下させるため、可能な限り抑制することが
好ましい。具体的には、０.３０％以下（０を含まず）
に抑制する。本発明の焼結磁石は、上記成分の他に０.
１〜２.０wt%のＮｂを含有する。Ｎｂは焼結時に結晶粒
が粗大化することを抑制する効果がある。この効果によ
り、保磁力ｉＨｃが向上し、ヒステリシスカーブの角型
性が良好になる。また、着磁性の良好なＮｄ−Ｆｅ−Ｂ
系磁石は優れた耐熱性を有するが、焼結体の結晶粒を微
細にすると着磁性が向上する。よって、Ｎｂは耐熱性向
上に有効な元素である。Ｎｂの含有量が０.１wt%未満の
場合、粗大粒を抑制する効果が不十分である。一方、Ｎ
ｂの含有量が２.０wt%を超える場合には、Ｎｂもしくは
Ｎｂ−Ｆｅの非磁性ホウ化物が多く発生し、残留磁束密
度Ｂｒ及びキュリー点Ｔｃが著しく低下し好ましくな
い。よって、Ｎｂの含有量は０.１〜２.０wt%とする。
好ましくは、０.１〜１.０wt%である。
として含まれ、保磁力を向上させる効果があるが、残留
磁束密度を低下させるため、可能な限り抑制することが
好ましい。具体的には、０.３０％以下（０を含まず）
に抑制する。本発明の焼結磁石は、上記成分の他に０.
１〜２.０wt%のＮｂを含有する。Ｎｂは焼結時に結晶粒
が粗大化することを抑制する効果がある。この効果によ
り、保磁力ｉＨｃが向上し、ヒステリシスカーブの角型
性が良好になる。また、着磁性の良好なＮｄ−Ｆｅ−Ｂ
系磁石は優れた耐熱性を有するが、焼結体の結晶粒を微
細にすると着磁性が向上する。よって、Ｎｂは耐熱性向
上に有効な元素である。Ｎｂの含有量が０.１wt%未満の
場合、粗大粒を抑制する効果が不十分である。一方、Ｎ
ｂの含有量が２.０wt%を超える場合には、Ｎｂもしくは
Ｎｂ−Ｆｅの非磁性ホウ化物が多く発生し、残留磁束密
度Ｂｒ及びキュリー点Ｔｃが著しく低下し好ましくな
い。よって、Ｎｂの含有量は０.１〜２.０wt%とする。
好ましくは、０.１〜１.０wt%である。
【０００９】本発明においては、酸素含有量を５００ｐ
ｐｍ〜５０００ｐｐｍとする。酸素が５００ｐｐｍより
少ない場合には磁石粉、及びその圧密体が発火しやすく
工業生産上危険がある。一方、５０００ｐｐｍより多い
場合には酸素がＮｄ、ＤｙまたはＮｄ、ＤｙおよびＰｒ
と酸化物を形成することにより磁性に有効に作用するＮ
ｄ、ＤｙまたはＮｄ、ＤｙおよびＰｒの量が減少し、高
保磁力及び高エネルギー積の磁石を得るのが困難にな
る。
ｐｍ〜５０００ｐｐｍとする。酸素が５００ｐｐｍより
少ない場合には磁石粉、及びその圧密体が発火しやすく
工業生産上危険がある。一方、５０００ｐｐｍより多い
場合には酸素がＮｄ、ＤｙまたはＮｄ、ＤｙおよびＰｒ
と酸化物を形成することにより磁性に有効に作用するＮ
ｄ、ＤｙまたはＮｄ、ＤｙおよびＰｒの量が減少し、高
保磁力及び高エネルギー積の磁石を得るのが困難にな
る。
【００１０】本発明の焼結磁石は、次のようにして製造
することができる。即ち、一定の成分組成を有するイン
ゴットを真空溶解で製作し、次にこのインゴットを粗粉
砕することにより粒径５００μｍ程度の粗粉を得る。こ
の粗粉をジェットミルを用い、不活性ガス雰囲気で微粉
砕し平均粒径３.０〜６.０μｍ（Ｆ.Ｓ.Ｓ.Ｓ.）の微粉
を得る。次にこの微粉を配向磁場１５ｋＯｅ、成形圧力
１.５ｔｏｎ／ｃｍ2の条件下で磁場中プレス成形後、１
０００〜１１５０℃の温度範囲で焼結する。
することができる。即ち、一定の成分組成を有するイン
ゴットを真空溶解で製作し、次にこのインゴットを粗粉
砕することにより粒径５００μｍ程度の粗粉を得る。こ
の粗粉をジェットミルを用い、不活性ガス雰囲気で微粉
砕し平均粒径３.０〜６.０μｍ（Ｆ.Ｓ.Ｓ.Ｓ.）の微粉
を得る。次にこの微粉を配向磁場１５ｋＯｅ、成形圧力
１.５ｔｏｎ／ｃｍ2の条件下で磁場中プレス成形後、１
０００〜１１５０℃の温度範囲で焼結する。
【００１１】焼結後の熱処理は、次のように行なうこと
ができる。成形体を焼結して得た焼結体をいったん室温
まで冷却する。焼結後の冷却速度は最終製品の保磁力ｉ
Ｈｃに殆ど影響を与えない。次いで、８００〜１０００
℃の温度に加熱し、０.２〜５時間保持する。これを第
１次熱処理とする。加熱温度が８００℃未満または１０
００℃を超える場合、充分な高保磁力が得られない。加
熱保持の後で０.３〜５０℃／分の冷却速度で室温ない
し６００℃の温度まで冷却する。冷却速度が５０℃／分
を超える場合は、時効のために必要な平衡相が得られ
ず、充分な高保磁力が得られない。また、０.３℃／分
未満の冷却速度は熱処理に時間を要し、工業生産上経済
的でない。好ましくは、０.６〜２.０℃／分の冷却速度
が選ばれる。冷却終了温度は室温が望ましいが、多少保
磁力ｉＨｃを犠牲にすれば６００℃までとし、その温度
以下は急冷してもよい。好ましくは、常温〜４００℃の
温度まで冷却する。
ができる。成形体を焼結して得た焼結体をいったん室温
まで冷却する。焼結後の冷却速度は最終製品の保磁力ｉ
Ｈｃに殆ど影響を与えない。次いで、８００〜１０００
℃の温度に加熱し、０.２〜５時間保持する。これを第
１次熱処理とする。加熱温度が８００℃未満または１０
００℃を超える場合、充分な高保磁力が得られない。加
熱保持の後で０.３〜５０℃／分の冷却速度で室温ない
し６００℃の温度まで冷却する。冷却速度が５０℃／分
を超える場合は、時効のために必要な平衡相が得られ
ず、充分な高保磁力が得られない。また、０.３℃／分
未満の冷却速度は熱処理に時間を要し、工業生産上経済
的でない。好ましくは、０.６〜２.０℃／分の冷却速度
が選ばれる。冷却終了温度は室温が望ましいが、多少保
磁力ｉＨｃを犠牲にすれば６００℃までとし、その温度
以下は急冷してもよい。好ましくは、常温〜４００℃の
温度まで冷却する。
【００１２】熱処理は更に５００〜６５０℃の温度で
０.２〜３時間行う。これを第２次熱処理とする。組成
によって異なるが、好ましくは５４０〜６４０℃での熱
処理が有効である。熱処理温度が５００℃未満の場合及
び６５０℃より高い場合は、高保磁力が得られても不可
逆減磁率の低下がおきる。熱処理後は第１次熱処理と同
様、０.３〜４００℃／分の冷却速度で冷却する。冷却
は水中、シリコンオイル中、アルゴン気流中等で行うこ
とができる。冷却速度が４００℃／分を越える場合、急
冷により試料に亀裂が入り、工業的に価値のある永久磁
石材料が得られない。また、０.３℃／分未満の場合、
冷却過程で保磁力ｉＨｃに好ましくない相が出現する。
０.２〜３時間行う。これを第２次熱処理とする。組成
によって異なるが、好ましくは５４０〜６４０℃での熱
処理が有効である。熱処理温度が５００℃未満の場合及
び６５０℃より高い場合は、高保磁力が得られても不可
逆減磁率の低下がおきる。熱処理後は第１次熱処理と同
様、０.３〜４００℃／分の冷却速度で冷却する。冷却
は水中、シリコンオイル中、アルゴン気流中等で行うこ
とができる。冷却速度が４００℃／分を越える場合、急
冷により試料に亀裂が入り、工業的に価値のある永久磁
石材料が得られない。また、０.３℃／分未満の場合、
冷却過程で保磁力ｉＨｃに好ましくない相が出現する。
【００１３】
【実施例】以下、実施例により本発明を更に詳細に説明
する。 （実施例１） 金属Ｎｄ、金属Ｄｙ、Ｆｅ、ｆｅｒｒｏ−Ｂ、ｆｅｒｒ
ｏ−Ｎｂ、金属Ｇａを所定の重量秤量し、これを真空溶
解して重量１０ｋｇのインゴットを作製した。このイン
ゴットの成分分析を行なうと重量比で以下のような組成
であった。 Ｎｄa−Ｄｙb−Ｂ1.05−Ｎｂ0.60−ＧａC−Ａｌ0.20−Ｆｅbal. （wt% ）
する。 （実施例１） 金属Ｎｄ、金属Ｄｙ、Ｆｅ、ｆｅｒｒｏ−Ｂ、ｆｅｒｒ
ｏ−Ｎｂ、金属Ｇａを所定の重量秤量し、これを真空溶
解して重量１０ｋｇのインゴットを作製した。このイン
ゴットの成分分析を行なうと重量比で以下のような組成
であった。 Ｎｄa−Ｄｙb−Ｂ1.05−Ｎｂ0.60−ＧａC−Ａｌ0.20−Ｆｅbal. （wt% ）
【００１４】このインゴットをハンマーで解砕した後、
さらに粗粉砕機を用い不活性ガス雰囲気中での粗粉砕を
行い５００μｍ以下の粒度の粗粉を得た。この粗粉を同
じくジェットミルを用い不活性ガス雰囲気中で微粉砕を
して微粉を得た。この微粉は平均粒径４.０μｍ（Ｆ.
Ｓ.Ｓ.Ｓ.）であり、含有酸素量が５２００ｐｐｍであ
った。次に、この微粉を配向磁場強度１５ｋＯｅ、成形
圧力１.５ｔｏｎ／ｃｍ2の条件下で磁場中プレス成形
し、２０×２０×１５の成形体を作製した。この成形体
は実質的に真空の条件で１０８０℃×３ｈｒの焼結を行
い、得られた焼結体に９００℃×２ｈｒの第１次熱処
理、次いで５３０℃×２ｈｒの第２次熱処理を施した。
得られた焼結体の密度は７.５５〜７.５８ｇ／ｃｃ、ま
た含有酸素量は１１００〜４０００ｐｐｍであった。
さらに粗粉砕機を用い不活性ガス雰囲気中での粗粉砕を
行い５００μｍ以下の粒度の粗粉を得た。この粗粉を同
じくジェットミルを用い不活性ガス雰囲気中で微粉砕を
して微粉を得た。この微粉は平均粒径４.０μｍ（Ｆ.
Ｓ.Ｓ.Ｓ.）であり、含有酸素量が５２００ｐｐｍであ
った。次に、この微粉を配向磁場強度１５ｋＯｅ、成形
圧力１.５ｔｏｎ／ｃｍ2の条件下で磁場中プレス成形
し、２０×２０×１５の成形体を作製した。この成形体
は実質的に真空の条件で１０８０℃×３ｈｒの焼結を行
い、得られた焼結体に９００℃×２ｈｒの第１次熱処
理、次いで５３０℃×２ｈｒの第２次熱処理を施した。
得られた焼結体の密度は７.５５〜７.５８ｇ／ｃｃ、ま
た含有酸素量は１１００〜４０００ｐｐｍであった。
【００１５】これら試料について、常温磁気特性を測定
し、図１、図２及び図３に示すような結果を得た。図１
はＤｙ＝１.０wt%、Ｇａ＝０.０６wt%としてＮｄ量と磁
気特性の関係を示したグラフである。Ｎｄ量の増加にと
もなって保磁力ｉＨｃは向上するが、逆に残留磁束密度
Ｂｒは低下する傾向にある。図２はＤｙ＝１.０wt%、Ｎ
ｄ＝２９wt%としてＧａ量と磁気特性の関係を示したグ
ラフである。Ｇａ量の増加に伴い保磁力ｉＨｃは向上す
るが、０.０８wt%程度でその効果は飽和する。また、こ
の間における残留磁束密度Ｂｒの低下はわずかである。
図３はＮｄ＝２９wt%、Ｇａ＝０.０６wt%としてＤｙ量
と磁気特性の関係を示したグラフである。Ｄｙ量の増加
に伴い保磁力ｉＨｃは向上するが、残留磁束密度Ｂｒの
低下が顕著となり、最大エネルギ−積（ＢＨ）ｍaxも劣
化する。以上図１〜図３から、優れた最大エネルギ−積
（ＢＨ）ｍaxおよび保磁力ｉＨｃを兼備するためには、
Ｎｄ量を最適化するとともに、ＤｙおよびＧａを適量複
合添加する必要があることがわかる。
し、図１、図２及び図３に示すような結果を得た。図１
はＤｙ＝１.０wt%、Ｇａ＝０.０６wt%としてＮｄ量と磁
気特性の関係を示したグラフである。Ｎｄ量の増加にと
もなって保磁力ｉＨｃは向上するが、逆に残留磁束密度
Ｂｒは低下する傾向にある。図２はＤｙ＝１.０wt%、Ｎ
ｄ＝２９wt%としてＧａ量と磁気特性の関係を示したグ
ラフである。Ｇａ量の増加に伴い保磁力ｉＨｃは向上す
るが、０.０８wt%程度でその効果は飽和する。また、こ
の間における残留磁束密度Ｂｒの低下はわずかである。
図３はＮｄ＝２９wt%、Ｇａ＝０.０６wt%としてＤｙ量
と磁気特性の関係を示したグラフである。Ｄｙ量の増加
に伴い保磁力ｉＨｃは向上するが、残留磁束密度Ｂｒの
低下が顕著となり、最大エネルギ−積（ＢＨ）ｍaxも劣
化する。以上図１〜図３から、優れた最大エネルギ−積
（ＢＨ）ｍaxおよび保磁力ｉＨｃを兼備するためには、
Ｎｄ量を最適化するとともに、ＤｙおよびＧａを適量複
合添加する必要があることがわかる。
【００１６】（実施例２） 金属Ｎｄ、金属Ｄｙ、Ｆｅ、ｆｅｒｒｏ−Ｂ、ｆｅｒｒ
ｏ−Ｎｂ、金属Ｇａを所定の重量秤量し、これを真空溶
解して重量１０ｋｇのインゴットを作製した。このイン
ゴットの成分分析を行なうと重量比で以下のような組成
であった。組成 ： Ｎｄ29.5−Ｄｙ1.2−Ｂ1.02−Ｎ
ｂ0.33−Ｇａ0.08−Ａｌ0.18−Ｆｅbal.（wt%）このイ
ンゴットをハンマーで解砕した後、さらに粗粉砕機を用
い不活性ガス雰囲気中での粗粉砕を行い５００μｍ以下
の粒度の粗粉を得た。この粗粉を同じくジェットミルを
用い不活性ガス雰囲気中で微粉砕をして微粉を得た。こ
の際不活性ガス中に微量の酸素を混入せしめることによ
り、種々の酸素量の微粉を得た。なお、微粉は平均粒径
４.０μｍ（Ｆ.Ｓ.Ｓ.Ｓ.）であった。次に、この微粉
を配向磁場強度１５ｋＯｅ、成形圧力１.５ｔｏｎ／ｃ
ｍ2の条件下で磁場中プレス成形し、２０×２０×１５
の成形体を作製した。この成形体は実質的に真空の条件
で１０８０℃×３ｈｒの焼結を行い、得られた焼結体に
９００℃×２ｈｒの第１次熱処理、次いで５３０℃×２
ｈｒの第２次熱処理を施した。得られた焼結体の密度は
７.５５〜７.５８ｇ／ｃｃ、また含有酸素量は１０００
〜６０００ｐｐｍであった。
ｏ−Ｎｂ、金属Ｇａを所定の重量秤量し、これを真空溶
解して重量１０ｋｇのインゴットを作製した。このイン
ゴットの成分分析を行なうと重量比で以下のような組成
であった。組成 ： Ｎｄ29.5−Ｄｙ1.2−Ｂ1.02−Ｎ
ｂ0.33−Ｇａ0.08−Ａｌ0.18−Ｆｅbal.（wt%）このイ
ンゴットをハンマーで解砕した後、さらに粗粉砕機を用
い不活性ガス雰囲気中での粗粉砕を行い５００μｍ以下
の粒度の粗粉を得た。この粗粉を同じくジェットミルを
用い不活性ガス雰囲気中で微粉砕をして微粉を得た。こ
の際不活性ガス中に微量の酸素を混入せしめることによ
り、種々の酸素量の微粉を得た。なお、微粉は平均粒径
４.０μｍ（Ｆ.Ｓ.Ｓ.Ｓ.）であった。次に、この微粉
を配向磁場強度１５ｋＯｅ、成形圧力１.５ｔｏｎ／ｃ
ｍ2の条件下で磁場中プレス成形し、２０×２０×１５
の成形体を作製した。この成形体は実質的に真空の条件
で１０８０℃×３ｈｒの焼結を行い、得られた焼結体に
９００℃×２ｈｒの第１次熱処理、次いで５３０℃×２
ｈｒの第２次熱処理を施した。得られた焼結体の密度は
７.５５〜７.５８ｇ／ｃｃ、また含有酸素量は１０００
〜６０００ｐｐｍであった。
【００１７】これら試料について常温磁気特性を測定し
た。結果を図４に示すが、含有酸素量が５０００ｐｐｍ
を越えると保磁力ｉＨｃの減少が著しくなるため、酸素
量は１０００〜５０００ｐｐｍとする。図５に含有酸素
量が５６００ｐｐｍと２０００ｐｐｍと異なる２つの焼
結体のＮｄおよび酸素のＥＰＭＡ（電子線マイクロアナ
ライザ）の線分析の結果を示す。含有酸素量の多い焼結
体はほとんどのＮｄのピークと酸素のピークが重なって
おり、多量のＮｄ酸化物が形成されているものと考えら
れる。一方、含有酸素量の少ない焼結体は、Ｎｄのピー
クと酸素のピークの重なりも観察されるが、単独で存在
するＮｄのピークもかなり観察される。すなわち、含有
酸素量が多い焼結体はＮｄが磁気特性に寄与しない酸化
物として多く存在するのに対し、含有酸素量が少ない焼
結体は磁気特性に有効に寄与するＮｄが多く存在するの
である。なお、図５中○が施された部分がＮｄが酸素と
独立して存在するピークである。
た。結果を図４に示すが、含有酸素量が５０００ｐｐｍ
を越えると保磁力ｉＨｃの減少が著しくなるため、酸素
量は１０００〜５０００ｐｐｍとする。図５に含有酸素
量が５６００ｐｐｍと２０００ｐｐｍと異なる２つの焼
結体のＮｄおよび酸素のＥＰＭＡ（電子線マイクロアナ
ライザ）の線分析の結果を示す。含有酸素量の多い焼結
体はほとんどのＮｄのピークと酸素のピークが重なって
おり、多量のＮｄ酸化物が形成されているものと考えら
れる。一方、含有酸素量の少ない焼結体は、Ｎｄのピー
クと酸素のピークの重なりも観察されるが、単独で存在
するＮｄのピークもかなり観察される。すなわち、含有
酸素量が多い焼結体はＮｄが磁気特性に寄与しない酸化
物として多く存在するのに対し、含有酸素量が少ない焼
結体は磁気特性に有効に寄与するＮｄが多く存在するの
である。なお、図５中○が施された部分がＮｄが酸素と
独立して存在するピークである。
【００１８】（実施例３） ジジムメタル（Ｎｄ７０wt%−Ｐｒ３０wt%）、金属Ｄ
ｙ、Ｆｅ、ｆｅｒｒｏ−Ｂ、ｆｅｒｒｏ−Ｎｂ、金属Ｇ
ａを所定の重量秤量し、これを真空溶解して重量１０ｋ
ｇのインゴットを作製した。このインゴットの成分分析
を行なうと重量比で以下のような組成であった。 組成 ： （Ｎｄ＋Ｐｒ）28.5−Ｄｙ0.8−Ｂ1.10 −Ｎｂx−Ｇａ0.07−Ａｌ0.23−Ｆｅbal.（wt%）
ｙ、Ｆｅ、ｆｅｒｒｏ−Ｂ、ｆｅｒｒｏ−Ｎｂ、金属Ｇ
ａを所定の重量秤量し、これを真空溶解して重量１０ｋ
ｇのインゴットを作製した。このインゴットの成分分析
を行なうと重量比で以下のような組成であった。 組成 ： （Ｎｄ＋Ｐｒ）28.5−Ｄｙ0.8−Ｂ1.10 −Ｎｂx−Ｇａ0.07−Ａｌ0.23−Ｆｅbal.（wt%）
【００１９】このインゴットをハンマーで解砕した後、
さらに粗粉砕機を用い不活性ガス雰囲気中での粗粉砕を
行い５００μｍ以下の粒度の粗粉を得た。この粗粉を同
じくジェットミルを用い不活性ガス雰囲気中で微粉砕を
して微粉を得た。この際不活性ガス中に微量の酸素を混
入せしめることにより、種々の酸素量の微粉を得た。な
お、微粉は平均粒径４.０μｍ（Ｆ.Ｓ.Ｓ.Ｓ.）であっ
た。次に、この微粉を配向磁場強度１５ｋＯｅ、成形圧
力１.５ｔｏｎ／ｃｍ2の条件下で磁場中プレス成形し、
２０×２０×１５の成形体を作製した。この成形体は実
質的に真空の条件で１０８０℃×３ｈｒの焼結を行い、
得られた焼結体に９００℃×２ｈｒの第１次熱処理、次
いで５３０℃×２ｈｒの第２次熱処理を施した。得られ
た焼結体の密度は７.５５〜７.５８ｇ／ｃｃ、また含有
酸素量は２６００〜４５００ｐｐｍであった。
さらに粗粉砕機を用い不活性ガス雰囲気中での粗粉砕を
行い５００μｍ以下の粒度の粗粉を得た。この粗粉を同
じくジェットミルを用い不活性ガス雰囲気中で微粉砕を
して微粉を得た。この際不活性ガス中に微量の酸素を混
入せしめることにより、種々の酸素量の微粉を得た。な
お、微粉は平均粒径４.０μｍ（Ｆ.Ｓ.Ｓ.Ｓ.）であっ
た。次に、この微粉を配向磁場強度１５ｋＯｅ、成形圧
力１.５ｔｏｎ／ｃｍ2の条件下で磁場中プレス成形し、
２０×２０×１５の成形体を作製した。この成形体は実
質的に真空の条件で１０８０℃×３ｈｒの焼結を行い、
得られた焼結体に９００℃×２ｈｒの第１次熱処理、次
いで５３０℃×２ｈｒの第２次熱処理を施した。得られ
た焼結体の密度は７.５５〜７.５８ｇ／ｃｃ、また含有
酸素量は２６００〜４５００ｐｐｍであった。
【００２０】これら試料について、常温磁気特性、およ
び平均粒径を測定し、図６に示すような結果を得た。図
６に示されるようにＮｂを含有させることにより焼結時
の結晶粒成長を抑制でき、その結果焼結体平均結晶粒径
を小さくできる。また、この効果により保磁力ｉＨｃの
向上を期待できる。２.０wt%超の含有によっても平均結
晶粒径の減少をさほど期待出来ず、また最大エネルギ−
積（ＢＨ）ｍａｘの低下も大きくなるので０.１〜２.０
wt%の添加が適量である。
び平均粒径を測定し、図６に示すような結果を得た。図
６に示されるようにＮｂを含有させることにより焼結時
の結晶粒成長を抑制でき、その結果焼結体平均結晶粒径
を小さくできる。また、この効果により保磁力ｉＨｃの
向上を期待できる。２.０wt%超の含有によっても平均結
晶粒径の減少をさほど期待出来ず、また最大エネルギ−
積（ＢＨ）ｍａｘの低下も大きくなるので０.１〜２.０
wt%の添加が適量である。
【００２１】（実施例４） 金属Ｎｄ、金属Ｄｙ、Ｆｅ、ｆｅｒｒｏ−Ｂ、ｆｅｒｒ
ｏ−Ｎｂ、金属Ｇａを所定の重量秤量し、これを真空溶
解して重量１０ｋｇのインゴットを作製した。このイン
ゴットの成分分析を行なうと重量比で以下のような組成
であった。 Ｎｄ28.5−Ｄｙ0.75−Ｂ1.20−Ｎｂ1.10−Ｇａc −Ａｌ0.16−Ｆｅbal. （wt%） このインゴットをハンマーで解砕した後、さらに粗粉砕
機を用い不活性ガス雰囲気中での粗粉砕を行い５００μ
ｍ以下の粒度の粗粉を得た。この粗粉を同じくジェット
ミルを用い不活性ガス雰囲気中で微粉砕をして微粉を得
た。この微粉は平均粒径４.０μｍ（Ｆ.Ｓ.Ｓ.Ｓ.）で
あり、含有酸素量が４４００ｐｐｍであった。次に、こ
の微粉を配向磁場強度１５ｋＯｅ、成形圧力１.５ｔｏ
ｎ／ｃｍ2の条件下で磁場中プレス成形し、２０×２０
×１５の成形体を作製した。 この成形体は実質的に真
空の条件で１０７０℃×３ｈｒの焼結を行い、得られた
焼結体に９３０℃×２ｈｒの第１次熱処理、次いで５２
０℃×２ｈｒの第２次熱処理を施した。得られた焼結体
の密度は７.５４〜７.５７ｇ／ｃｃ、また含有酸素量は
１０００〜３５００ｐｐｍであった。これら試料につい
て、Ｎｄリッチ相中のＧａ量と保磁力ｉＨｃの関係を調
査した。結果を表１に示す。
ｏ−Ｎｂ、金属Ｇａを所定の重量秤量し、これを真空溶
解して重量１０ｋｇのインゴットを作製した。このイン
ゴットの成分分析を行なうと重量比で以下のような組成
であった。 Ｎｄ28.5−Ｄｙ0.75−Ｂ1.20−Ｎｂ1.10−Ｇａc −Ａｌ0.16−Ｆｅbal. （wt%） このインゴットをハンマーで解砕した後、さらに粗粉砕
機を用い不活性ガス雰囲気中での粗粉砕を行い５００μ
ｍ以下の粒度の粗粉を得た。この粗粉を同じくジェット
ミルを用い不活性ガス雰囲気中で微粉砕をして微粉を得
た。この微粉は平均粒径４.０μｍ（Ｆ.Ｓ.Ｓ.Ｓ.）で
あり、含有酸素量が４４００ｐｐｍであった。次に、こ
の微粉を配向磁場強度１５ｋＯｅ、成形圧力１.５ｔｏ
ｎ／ｃｍ2の条件下で磁場中プレス成形し、２０×２０
×１５の成形体を作製した。 この成形体は実質的に真
空の条件で１０７０℃×３ｈｒの焼結を行い、得られた
焼結体に９３０℃×２ｈｒの第１次熱処理、次いで５２
０℃×２ｈｒの第２次熱処理を施した。得られた焼結体
の密度は７.５４〜７.５７ｇ／ｃｃ、また含有酸素量は
１０００〜３５００ｐｐｍであった。これら試料につい
て、Ｎｄリッチ相中のＧａ量と保磁力ｉＨｃの関係を調
査した。結果を表１に示す。
【００２２】
【表１】
【００２３】（実施例５） 金属Ｎｄ、金属Ｄｙ、Ｆｅ、ｆｅｒｒｏ−Ｂ、ｆｅｒｒ
ｏ−Ｎｂ、金属Ｇａを所定の重量秤量し、これを真空溶
解して重量１０ｋｇのインゴットを作製した。このイン
ゴットの成分分析を行なうと重量比で以下のような組成
であった。 Ｎｄ28.0−Ｄｙ1.0−Ｂ1.10−Ｎｂ0.65−Ｇａ0.1 −Ａｌ0.24−Ｆｅbal. （wt%） このインゴットをハンマーで解砕した後、さらに粗粉砕
機を用い不活性ガス雰囲気中での粗粉砕を行い５００μ
ｍ以下の粒度の粗粉を得た。この粗粉を同じくジェット
ミルを用い不活性ガス雰囲気中で微粉砕をして微粉を得
た。この微粉は平均粒径４.０μｍ（Ｆ.Ｓ.Ｓ.Ｓ.）で
あり、含有酸素量が４７００ｐｐｍであった。次に、こ
の微粉を配向磁場強度１５ｋＯｅ、成形圧力１.５ｔｏ
ｎ／ｃｍ2の条件下で磁場中プレス成形し、２０×２０
×１５の成形体を作製した。この成形体は実質的に真空
の条件で１０８０℃×３ｈｒの焼結を行い、得られた焼
結体に９００℃×２ｈｒの第１次熱処理、次いで５３０
℃×２ｈｒの第２次熱処理を施した。得られた焼結体の
密度は７.５５〜７.５８ｇ／ｃｃ、また含有酸素量は１
０００〜３７００ｐｐｍであった。これら試料につい
て、Ｎｄリッチ相中の平均Ｇａ量と保磁力ｉＨｃおよび
Ｈｋの関係を調査した。結果を表２に示すが、Ｎｄリッ
チ相中の平均Ｇａ量がＧａ含有量の１.８倍では保磁力
ｉＨｃが１１.６ＫＯｅと１２ＫＯｅには達していない
ことがわかる。
ｏ−Ｎｂ、金属Ｇａを所定の重量秤量し、これを真空溶
解して重量１０ｋｇのインゴットを作製した。このイン
ゴットの成分分析を行なうと重量比で以下のような組成
であった。 Ｎｄ28.0−Ｄｙ1.0−Ｂ1.10−Ｎｂ0.65−Ｇａ0.1 −Ａｌ0.24−Ｆｅbal. （wt%） このインゴットをハンマーで解砕した後、さらに粗粉砕
機を用い不活性ガス雰囲気中での粗粉砕を行い５００μ
ｍ以下の粒度の粗粉を得た。この粗粉を同じくジェット
ミルを用い不活性ガス雰囲気中で微粉砕をして微粉を得
た。この微粉は平均粒径４.０μｍ（Ｆ.Ｓ.Ｓ.Ｓ.）で
あり、含有酸素量が４７００ｐｐｍであった。次に、こ
の微粉を配向磁場強度１５ｋＯｅ、成形圧力１.５ｔｏ
ｎ／ｃｍ2の条件下で磁場中プレス成形し、２０×２０
×１５の成形体を作製した。この成形体は実質的に真空
の条件で１０８０℃×３ｈｒの焼結を行い、得られた焼
結体に９００℃×２ｈｒの第１次熱処理、次いで５３０
℃×２ｈｒの第２次熱処理を施した。得られた焼結体の
密度は７.５５〜７.５８ｇ／ｃｃ、また含有酸素量は１
０００〜３７００ｐｐｍであった。これら試料につい
て、Ｎｄリッチ相中の平均Ｇａ量と保磁力ｉＨｃおよび
Ｈｋの関係を調査した。結果を表２に示すが、Ｎｄリッ
チ相中の平均Ｇａ量がＧａ含有量の１.８倍では保磁力
ｉＨｃが１１.６ＫＯｅと１２ＫＯｅには達していない
ことがわかる。
【００２４】
【表２】
【００２５】（実施例６） 金属Ｎｄ、金属Ｄｙ、Ｆｅ、ｆｅｒｒｏ−Ｂ、ｆｅｒｒ
ｏ−Ｎｂ、金属Ｇａを所定の重量秤量し、これを真空溶
解して重量１０ｋｇのインゴットを作製した。このイン
ゴットの成分分析を行なうと重量比で以下のような組成
であった。Ｎｄ27.5−Ｄｙ1.9−Ｂ1.1/1.4−Ｎｂ1.5−
Ｇａ0.06−Ａｌ0.15−Ｆｅbal.このインゴットをハンマ
ーで解砕した後、さらに粗粉砕機を用い不活性ガス雰囲
気中での粗粉砕を行い５００μｍ以下の粒度の粗粉を得
た。この粗粉を同じくジェットミルを用い不活性ガス雰
囲気中で微粉砕をして微粉を得た。この微粉は平均粒径
４.０μｍ（Ｆ.Ｓ.Ｓ.Ｓ.）であり、含有酸素量が４８
００ｐｐｍであった。次に、この微粉を配向磁場強度１
５ｋＯｅ、成形圧力１.５ｔｏｎ／ｃｍ2の条件下で磁場
中プレス成形し、２０×２０×１５の成形体を作製し
た。 この成形体は実質的に真空の条件で１０８０℃
×３ｈｒの焼結を行い、得られた焼結体に９００℃×２
ｈｒの第１次熱処理、次いで５３０℃×２ｈｒの第２次
熱処理を施した。得られた焼結体の密度は７.５５〜７.
５８ｇ／ｃｃ、また含有酸素量は１０００〜３７００ｐ
ｐｍであった。これら試料について、Ｂリッチ相の体積
％と残留磁束密度Ｂｒ、最大エネルギ−積（ＢＨ）ｍａ
ｘの関係を調査した。結果を表３に示すが、Ｂリッチ相
が増加するにつれ残留磁束密度Ｂｒ、最大エネルギ−積
（ＢＨ）ｍａｘが減少し、２.５体積％となると最大エ
ネルギ−積（ＢＨ）ｍａｘが４２ＭＧＯｅ未満となる。
ｏ−Ｎｂ、金属Ｇａを所定の重量秤量し、これを真空溶
解して重量１０ｋｇのインゴットを作製した。このイン
ゴットの成分分析を行なうと重量比で以下のような組成
であった。Ｎｄ27.5−Ｄｙ1.9−Ｂ1.1/1.4−Ｎｂ1.5−
Ｇａ0.06−Ａｌ0.15−Ｆｅbal.このインゴットをハンマ
ーで解砕した後、さらに粗粉砕機を用い不活性ガス雰囲
気中での粗粉砕を行い５００μｍ以下の粒度の粗粉を得
た。この粗粉を同じくジェットミルを用い不活性ガス雰
囲気中で微粉砕をして微粉を得た。この微粉は平均粒径
４.０μｍ（Ｆ.Ｓ.Ｓ.Ｓ.）であり、含有酸素量が４８
００ｐｐｍであった。次に、この微粉を配向磁場強度１
５ｋＯｅ、成形圧力１.５ｔｏｎ／ｃｍ2の条件下で磁場
中プレス成形し、２０×２０×１５の成形体を作製し
た。 この成形体は実質的に真空の条件で１０８０℃
×３ｈｒの焼結を行い、得られた焼結体に９００℃×２
ｈｒの第１次熱処理、次いで５３０℃×２ｈｒの第２次
熱処理を施した。得られた焼結体の密度は７.５５〜７.
５８ｇ／ｃｃ、また含有酸素量は１０００〜３７００ｐ
ｐｍであった。これら試料について、Ｂリッチ相の体積
％と残留磁束密度Ｂｒ、最大エネルギ−積（ＢＨ）ｍａ
ｘの関係を調査した。結果を表３に示すが、Ｂリッチ相
が増加するにつれ残留磁束密度Ｂｒ、最大エネルギ−積
（ＢＨ）ｍａｘが減少し、２.５体積％となると最大エ
ネルギ−積（ＢＨ）ｍａｘが４２ＭＧＯｅ未満となる。
【００２６】
【表３】
【００２７】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
含有するＧａが希土類リッチ相中に所定量以上濃縮され
ることにより、常温において４２ＭＧＯｅ以上の高いエ
ネルギー積（ＢＨ）ｍａｘおよび実用に耐える１２ＫＯ
ｅ以上の保磁力（ｉＨｃ）を有する極めて有用な希土類
―Ｆｅ―Ｎｂ―Ｇａ―Ａｌ―Ｂ系焼結磁石が得られる。
含有するＧａが希土類リッチ相中に所定量以上濃縮され
ることにより、常温において４２ＭＧＯｅ以上の高いエ
ネルギー積（ＢＨ）ｍａｘおよび実用に耐える１２ＫＯ
ｅ以上の保磁力（ｉＨｃ）を有する極めて有用な希土類
―Ｆｅ―Ｎｂ―Ｇａ―Ａｌ―Ｂ系焼結磁石が得られる。
【図１】 本発明の焼結磁石のＮｄ含有量と最大エネル
ギ−積（ＢＨ）ｍａｘ、残留磁束密度Ｂｒおよび保磁力
ｉＨｃとの相関の一例を示すグラフである。
ギ−積（ＢＨ）ｍａｘ、残留磁束密度Ｂｒおよび保磁力
ｉＨｃとの相関の一例を示すグラフである。
【図２】 本発明の焼結磁石のＧａ含有量と最大エネル
ギ−積（ＢＨ）ｍａｘ、残留磁束密度Ｂｒおよび保磁力
ｉＨｃとの相関の一例を示すグラフである。
ギ−積（ＢＨ）ｍａｘ、残留磁束密度Ｂｒおよび保磁力
ｉＨｃとの相関の一例を示すグラフである。
【図３】 本発明の焼結磁石のＤｙ含有量と最大エネル
ギ−積（ＢＨ）ｍａｘ、残留磁束密度Ｂｒおよび保磁力
ｉＨｃとの相関の一例を示すグラフである。
ギ−積（ＢＨ）ｍａｘ、残留磁束密度Ｂｒおよび保磁力
ｉＨｃとの相関の一例を示すグラフである。
【図４】 本発明の焼結磁石の酸素含有量と最大エネル
ギ−積（ＢＨ）ｍａｘ、残留磁束密度Ｂｒ、および保磁
力ｉＨｃとの相関の一例を示すグラフである。
ギ−積（ＢＨ）ｍａｘ、残留磁束密度Ｂｒ、および保磁
力ｉＨｃとの相関の一例を示すグラフである。
【図５】 含有酸素量が５６００ｐｐｍと２０００ｐｐ
ｍと異なる２つの焼結体のＮｄおよび酸素のＥＰＭＡ
（電子線マイクロアナライザ）の線分析の結果を示すグ
ラフである。
ｍと異なる２つの焼結体のＮｄおよび酸素のＥＰＭＡ
（電子線マイクロアナライザ）の線分析の結果を示すグ
ラフである。
【図６】 本発明の焼結磁石のＮｂ含有量に対する焼結
体平均結晶粒径の変化を示したグラフである。
体平均結晶粒径の変化を示したグラフである。
フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) H01F 1/032 - 1/08 C22C 33/02,38/00
Claims (2)
- 【請求項１】実質的にＮｄおよびＤｙまたはＮｄ、Ｄｙ
およびＰｒからなる希土類元素２８〜３２wt%（ただし
Ｄｙは０.４〜３wt%）、Ｂ０.９〜１.３wt%、Ｎｂ０.１
〜２.０wt%、Ｇａ０.０２〜０.５wt%、Ａｌ０.３０％以
下（０を含まず）、酸素５００ｐｐｍ〜５０００ｐｐ
ｍ、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、常温にお
いて保磁力ｉＨｃが１２ｋＯｅ以上、最大エネルギー積
（ＢＨ）ｍａｘが４２ＭＧＯｅ以上である希土類―Ｆｅ
―Ｎｂ―Ｇａ―Ａｌ―Ｂ系焼結磁石であって、希土類リ
ッチ相中の平均Ｇａ含有量が前記焼結磁石の全Ｇａ含有
量の２倍以上であることを特徴とする希土類―Ｆｅ―Ｎ
ｂ―Ｇａ―Ａｌ―Ｂ系焼結磁石。 - 【請求項２】Ｂリッチ相が２ｖｏｌ.％以下である請求
項１に記載の希土類―Ｆｅ―Ｎｂ―Ｇａ―Ａｌ―Ｂ系焼
結磁石。
Priority Applications (4)
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|---|---|---|---|
| JP08256493A JP3298220B2 (ja) | 1993-03-17 | 1993-03-17 | 希土類―Ｆｅ―Ｎｂ―Ｇａ―Ａｌ―Ｂ系焼結磁石 |
| US08/217,091 US5472525A (en) | 1993-01-29 | 1994-01-28 | Nd-Fe-B system permanent magnet |
| CN94101181A CN1120506C (zh) | 1993-01-29 | 1994-01-29 | 钕－铁－硼系永久磁铁 |
| DE4402783A DE4402783B4 (de) | 1993-01-29 | 1994-01-31 | Nd-Fe-B-System-Dauermagnet |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08256493A JP3298220B2 (ja) | 1993-03-17 | 1993-03-17 | 希土類―Ｆｅ―Ｎｂ―Ｇａ―Ａｌ―Ｂ系焼結磁石 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06275415A JPH06275415A (ja) | 1994-09-30 |
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Family
ID=13777991
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP08256493A Expired - Lifetime JP3298220B2 (ja) | 1993-01-29 | 1993-03-17 | 希土類―Ｆｅ―Ｎｂ―Ｇａ―Ａｌ―Ｂ系焼結磁石 |
Country Status (1)
| Country | Link |
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Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10497497B2 (en) | 2012-02-02 | 2019-12-03 | Santoku Corporation | R-T-B—Ga-based magnet material alloy and method of producing the same |
Families Citing this family (2)
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|---|---|---|---|---|
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-
1993
- 1993-03-17 JP JP08256493A patent/JP3298220B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10497497B2 (en) | 2012-02-02 | 2019-12-03 | Santoku Corporation | R-T-B—Ga-based magnet material alloy and method of producing the same |
Also Published As
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| JPH06275415A (ja) | 1994-09-30 |
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