JP3296525B2 - 金属繊維焼結多孔体の連続製造法、その設備および金属繊維焼結多孔体 - Google Patents
金属繊維焼結多孔体の連続製造法、その設備および金属繊維焼結多孔体Info
- Publication number
- JP3296525B2 JP3296525B2 JP10347294A JP10347294A JP3296525B2 JP 3296525 B2 JP3296525 B2 JP 3296525B2 JP 10347294 A JP10347294 A JP 10347294A JP 10347294 A JP10347294 A JP 10347294A JP 3296525 B2 JP3296525 B2 JP 3296525B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- metal fiber
- sintered
- web
- porous
- rolls
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、金属繊維のウェッブを
加圧成形するとともに加熱焼結して金属繊維焼結多孔体
を連続的に製造する方法に関する。
加圧成形するとともに加熱焼結して金属繊維焼結多孔体
を連続的に製造する方法に関する。
【０００２】
【従来技術と課題】従来、金属繊維焼結多孔体を連続的
に製造する方法としては、特開平１ー２１５，９０９号
公報で開示されるように、金属繊維のウェッブを一対の
上・下ロールで加圧成形するとともに、上・下ロール間
に電源を供給してウェッブを介し電流を流してウェッブ
を加熱焼結するようにしたものがあるが、この方法で
は、ウェップの金属繊維が上・下ロールに溶着したりす
る上に、電流の負荷がウェッブに均一に作用しないため
に金属繊維が部分的に加熱されて溶着したりして、空隙
率が著しく低下するなどの問題があった。本発明は、上
記の事情に鑑みてなされたもので、ウェップの金属繊維
が上・下ロールに溶着したりせず、しかも、ウェッブに
作用する電流の密度および負荷を均一にすることができ
る方法および設備を提供することを目的とする。
に製造する方法としては、特開平１ー２１５，９０９号
公報で開示されるように、金属繊維のウェッブを一対の
上・下ロールで加圧成形するとともに、上・下ロール間
に電源を供給してウェッブを介し電流を流してウェッブ
を加熱焼結するようにしたものがあるが、この方法で
は、ウェップの金属繊維が上・下ロールに溶着したりす
る上に、電流の負荷がウェッブに均一に作用しないため
に金属繊維が部分的に加熱されて溶着したりして、空隙
率が著しく低下するなどの問題があった。本発明は、上
記の事情に鑑みてなされたもので、ウェップの金属繊維
が上・下ロールに溶着したりせず、しかも、ウェッブに
作用する電流の密度および負荷を均一にすることができ
る方法および設備を提供することを目的とする。
【０００３】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に本発明における金属繊維焼結多孔体の連続製造法は、
金属繊維のウェッブを加圧成形するとともに加熱焼結し
て金属繊維焼結多孔体を連続的に製造する方法であっ
て、導電性および可撓性を有するシート状のインサート
材で前記ウェッブを表裏両面から挾持して成る多孔体材
料を、回転する一対の導電性ロール間に挿入するととも
に、前記ロール間に電源を供給して前記多孔体材料を介
して電流を流し、もって、前記多孔体材料を加圧成形す
るとともに前記金属繊維を加熱焼結することを特徴とす
る。
に本発明における金属繊維焼結多孔体の連続製造法は、
金属繊維のウェッブを加圧成形するとともに加熱焼結し
て金属繊維焼結多孔体を連続的に製造する方法であっ
て、導電性および可撓性を有するシート状のインサート
材で前記ウェッブを表裏両面から挾持して成る多孔体材
料を、回転する一対の導電性ロール間に挿入するととも
に、前記ロール間に電源を供給して前記多孔体材料を介
して電流を流し、もって、前記多孔体材料を加圧成形す
るとともに前記金属繊維を加熱焼結することを特徴とす
る。
【０００４】
【作用】製造後の焼結多孔体が所望の厚さと空隙率を構
成することができるように、一対のロールの間隔を設定
した後、一対のロールを所定方向へ所定のロールスピー
ドで回転させ、かつウェッブの金属繊維を焼結可能な電
気量を有する電源をロール間に供給する。この条件のも
とに、このロール間に所定の厚さと空隙率を有する多孔
体材料を挿入すると、多孔体材料は、そのウェッブがイ
ンサート材によりロールとの接触を均一に維持されてロ
ールへの付着を防止されながら加圧成形されると同時
に、インサート部材により負荷電流がほぼ均一に分散さ
れながら多孔体材料を介してロール間に流れ、その金属
繊維は加熱焼結される。この結果、所望の空隙率を有す
る金属繊維焼結多孔体が連続的に製造されることとな
る。
成することができるように、一対のロールの間隔を設定
した後、一対のロールを所定方向へ所定のロールスピー
ドで回転させ、かつウェッブの金属繊維を焼結可能な電
気量を有する電源をロール間に供給する。この条件のも
とに、このロール間に所定の厚さと空隙率を有する多孔
体材料を挿入すると、多孔体材料は、そのウェッブがイ
ンサート材によりロールとの接触を均一に維持されてロ
ールへの付着を防止されながら加圧成形されると同時
に、インサート部材により負荷電流がほぼ均一に分散さ
れながら多孔体材料を介してロール間に流れ、その金属
繊維は加熱焼結される。この結果、所望の空隙率を有す
る金属繊維焼結多孔体が連続的に製造されることとな
る。
【０００５】上記の発明により製造された金属繊維焼結
多孔体は、金属繊維のウェッブを加圧成形するとともに
加熱焼結して製造した金属繊維焼結多孔体であって、金
属繊維焼結多孔体の表裏両面のうち少なくとも一方が格
子状に溶着されていることを特徴とする。
多孔体は、金属繊維のウェッブを加圧成形するとともに
加熱焼結して製造した金属繊維焼結多孔体であって、金
属繊維焼結多孔体の表裏両面のうち少なくとも一方が格
子状に溶着されていることを特徴とする。
【０００６】なお、インサート材として金網を使用する
場合は、各種の開口率の金網を用いてウェッブとロール
との接触面積を変化させると同時に、ロールへの供給電
流値をも変化させることにより、焼結多孔体の焼結状態
を調整することができる。
場合は、各種の開口率の金網を用いてウェッブとロール
との接触面積を変化させると同時に、ロールへの供給電
流値をも変化させることにより、焼結多孔体の焼結状態
を調整することができる。
【０００７】ここで、金属繊維とは、各種の慣用の方法
により導電性の金属材料から製作された繊維であって、
表面が安定した酸化膜に覆われ、断面積が１０μｍ2〜
５5μｍ2であるものをいう。断面積が１０μｍ2未満に
なるとウェッブ成形が困難となり、また５5μｍ2を越え
ると可縮性がなくなるためである。
により導電性の金属材料から製作された繊維であって、
表面が安定した酸化膜に覆われ、断面積が１０μｍ2〜
５5μｍ2であるものをいう。断面積が１０μｍ2未満に
なるとウェッブ成形が困難となり、また５5μｍ2を越え
ると可縮性がなくなるためである。
【０００８】また、インサート材とは、金属繊維のウェ
ッブを表裏両面から挾持してウェッブに作用する電流の
密度と負荷を増大させるとともにそれらを均一化する機
能を有するものであって、ある程度の引っ張り強さを備
えたシート状を成していて可撓性を有するとともに導電
性を有し、通常は金網、パンチングメタル、箔等で製作
されている。なお、このインサート材はウェッブの表裏
両面を被覆するのではなく、ロールの表面に直接装着す
るようにしてもよく、また、インサート材とロールとを
一体化させ、すなわち、ロール表面に網目状あるいは格
子状の凹凸を設けるようにしてもよい。
ッブを表裏両面から挾持してウェッブに作用する電流の
密度と負荷を増大させるとともにそれらを均一化する機
能を有するものであって、ある程度の引っ張り強さを備
えたシート状を成していて可撓性を有するとともに導電
性を有し、通常は金網、パンチングメタル、箔等で製作
されている。なお、このインサート材はウェッブの表裏
両面を被覆するのではなく、ロールの表面に直接装着す
るようにしてもよく、また、インサート材とロールとを
一体化させ、すなわち、ロール表面に網目状あるいは格
子状の凹凸を設けるようにしてもよい。
【０００９】また、ロールは、導電性を有していて電極
を構成することができる固体ならどんなものでもよい
が、通常は、インサート材あるいはウェッブとの分離を
容易にするため、クロム銅、黒鉛、タングステン、ベリ
リウムー銅合金等で製作されている。そして、ロール間
には所要の電気量を有する電源が供給されるようになっ
ている。
を構成することができる固体ならどんなものでもよい
が、通常は、インサート材あるいはウェッブとの分離を
容易にするため、クロム銅、黒鉛、タングステン、ベリ
リウムー銅合金等で製作されている。そして、ロール間
には所要の電気量を有する電源が供給されるようになっ
ている。
【００１０】また、ロール間に供給する電源の大きさ
は、主として製造する焼結体材料のサイズにより決定さ
れ、金属繊維を焼結することが可能か、否かにより決定
される。そのため、その電気量としては電流値４，００
０〜２０，０００Ａが好ましく、６，５００〜１０，０
００Ａが最適である。電流値が４，０００Ａ未満では金
属繊維を相互に接着することができず、また２０，００
０Ａを越えると金属繊維は相互に溶融してしまう。
は、主として製造する焼結体材料のサイズにより決定さ
れ、金属繊維を焼結することが可能か、否かにより決定
される。そのため、その電気量としては電流値４，００
０〜２０，０００Ａが好ましく、６，５００〜１０，０
００Ａが最適である。電流値が４，０００Ａ未満では金
属繊維を相互に接着することができず、また２０，００
０Ａを越えると金属繊維は相互に溶融してしまう。
【００１１】また、ロールスピードは２〜６ｍ／ｓが好
ましく、２ｍ／ｓ未満では金属繊維同士が部分的に溶融
し、また６ｍ／ｓを超えると、金属繊維同士が全く接着
しない。なお、４ｍ／ｓではむらが生じするため２ｍ／
ｓ前後が最適である。
ましく、２ｍ／ｓ未満では金属繊維同士が部分的に溶融
し、また６ｍ／ｓを超えると、金属繊維同士が全く接着
しない。なお、４ｍ／ｓではむらが生じするため２ｍ／
ｓ前後が最適である。
【００１２】また、ウェッブにかける加圧力は、金属繊
維のウェッブの空隙率と、製造される焼結多孔体の空隙
率との相関関係により決定されるが、通常は１０〜１３
０ｋｇｆ／ｃｍが好ましく、１０ｋｇｆ／ｃｍ未満では
焼結多孔体は、気孔が大きくスポンジ状となり、また、
１３０ｋｇｆ／ｃｍを越えると、焼結多孔体は部分的に
融合する。一般には６０ｋｇｆ／ｃｍ前後が最適であ
る。
維のウェッブの空隙率と、製造される焼結多孔体の空隙
率との相関関係により決定されるが、通常は１０〜１３
０ｋｇｆ／ｃｍが好ましく、１０ｋｇｆ／ｃｍ未満では
焼結多孔体は、気孔が大きくスポンジ状となり、また、
１３０ｋｇｆ／ｃｍを越えると、焼結多孔体は部分的に
融合する。一般には６０ｋｇｆ／ｃｍ前後が最適であ
る。
【００１３】また、金属繊維焼結多孔体は、伸縮性と耐
熱性を有するため、耐熱性を必要とする緩衝材やシール
材として利用することができる。
熱性を有するため、耐熱性を必要とする緩衝材やシール
材として利用することができる。
【００１４】
【実施例１】本発明の実施例１について図面に基づき説
明すると、上・下ロール１、２がそれぞれ垂直面内で回
転可能に配設してあり、上ロール１は昇降装置としての
下向きのシリンダ３をもって昇降可能にされている。そ
して、上・下ロール１、２は、幅１００ｍｍ、直径２２
０ｍｍのクロム銅製であり、かつ、上・下ロール１、２
には回転駆動用ロール４、５がそれぞれ装着してある。
また、上・下ロール１、２間には電源として、インバー
タ電源を備えた株式会社電元社製作所製のシーム溶接機
６が電気的に接続してある。
明すると、上・下ロール１、２がそれぞれ垂直面内で回
転可能に配設してあり、上ロール１は昇降装置としての
下向きのシリンダ３をもって昇降可能にされている。そ
して、上・下ロール１、２は、幅１００ｍｍ、直径２２
０ｍｍのクロム銅製であり、かつ、上・下ロール１、２
には回転駆動用ロール４、５がそれぞれ装着してある。
また、上・下ロール１、２間には電源として、インバー
タ電源を備えた株式会社電元社製作所製のシーム溶接機
６が電気的に接続してある。
【００１５】そこで、コイル材切削法によって作製され
た板厚３０μｍの薄板を切り込み２０μｍ／ｒｅｖで切
削して成るＳＵＳ３０４製金属繊維を、ロール切断法を
用い板状にして、目付け量９００ｇ／ｍ2、サイズ８０
ｍｍ×５００ｍｍ、厚さ５０ｍｍの金属繊維ウェッブ７
を作製する。そして、前記シリンダ３による加圧力を６
０ｋｇｆ／ｃｍに、上・下ロール１、２におけるロール
スピードを２ｍ／ｍｉｎにそれぞれセットする。この条
件のもとに、回転駆動ロール４、５を駆動して上・下ロ
ール１、２を所定方向へ回転させるとともに、前記ウェ
ッブを上・下ローラ１、２間に挿入し、さらに、前記シ
ーム溶接機６を電流負荷サイクル２０ｍｓでＯＮ、電流
負荷サイクル１０ｍｓでＯＦＦして、上・下ロール１、
２間に電源を供給する。
た板厚３０μｍの薄板を切り込み２０μｍ／ｒｅｖで切
削して成るＳＵＳ３０４製金属繊維を、ロール切断法を
用い板状にして、目付け量９００ｇ／ｍ2、サイズ８０
ｍｍ×５００ｍｍ、厚さ５０ｍｍの金属繊維ウェッブ７
を作製する。そして、前記シリンダ３による加圧力を６
０ｋｇｆ／ｃｍに、上・下ロール１、２におけるロール
スピードを２ｍ／ｍｉｎにそれぞれセットする。この条
件のもとに、回転駆動ロール４、５を駆動して上・下ロ
ール１、２を所定方向へ回転させるとともに、前記ウェ
ッブを上・下ローラ１、２間に挿入し、さらに、前記シ
ーム溶接機６を電流負荷サイクル２０ｍｓでＯＮ、電流
負荷サイクル１０ｍｓでＯＦＦして、上・下ロール１、
２間に電源を供給する。
【００１６】そして、この電源からの供給電流値を６，
０００〜１０，０００Ａの間で変化させてウェッブ７の
焼結テストを行なった。この条件のもとでは、上・下ロ
ール１、２間に供給される電流値が上昇するにつれて、
製造される焼結多孔体は、見かけ密度が０．８から１．
４８、１７０、２．８１と順次上昇するとともに、一部
が溶融してしまった。
０００〜１０，０００Ａの間で変化させてウェッブ７の
焼結テストを行なった。この条件のもとでは、上・下ロ
ール１、２間に供給される電流値が上昇するにつれて、
製造される焼結多孔体は、見かけ密度が０．８から１．
４８、１７０、２．８１と順次上昇するとともに、一部
が溶融してしまった。
【００１７】そのため、前記ウェッブ７を、網目２０メ
ッシュのＳＵＳ３０４製金網８で表裏両面から挾持して
焼結体材料を作製し、上・下ロール１、２のロールスピ
ードを２、４、６ｍ／ｍｉｎに、また供給電流値を４，
０００〜２０，０００Ａの間でそれぞれ変化させて、焼
結体材料の焼結テストを行った。すると、焼結体材料の
焼結は進行し、しかも、焼結多孔体の密度は最大でも
１．９６と、上述した金網無しの場合と比較して小さ
く、気孔率が低下していなかった。これは、金網８によ
って、焼結体材料に作用する電流の密度と負荷が増大す
るとともに均一化するからである考えられる。
ッシュのＳＵＳ３０４製金網８で表裏両面から挾持して
焼結体材料を作製し、上・下ロール１、２のロールスピ
ードを２、４、６ｍ／ｍｉｎに、また供給電流値を４，
０００〜２０，０００Ａの間でそれぞれ変化させて、焼
結体材料の焼結テストを行った。すると、焼結体材料の
焼結は進行し、しかも、焼結多孔体の密度は最大でも
１．９６と、上述した金網無しの場合と比較して小さ
く、気孔率が低下していなかった。これは、金網８によ
って、焼結体材料に作用する電流の密度と負荷が増大す
るとともに均一化するからである考えられる。
【００１８】
【実施例２】本発明の実施例２について説明する。な
お、設備としては前述した実施例１の設備を使用した。
ところで、コイル材切削法によって作製された耐熱ステ
ンレス（川崎製鉄株式会社製のリバーライト、レジスタ
ロイ株式会社製のヘクラロイト等のＣｒ−Ａｌ希土類成
分のフェライト系のもの）製金属繊維をロール切断法を
用い板状にして、目付け量９００ｇ／ｍ2、サイズ８０
ｍｍ×５００ｍｍ、厚さ６０ｍｍのウェッブを作製す
る。そして、前記シリンダ３による加圧力を６０ｋｇｆ
／ｃｍに、上・下ロール１、２におけるロールスピード
を２ｍ／ｍｉｎにそれぞれセットする。この条件のもと
に、回転駆動ロール４、５を駆動して上・下ロール１、
２を所定方向へ回転させるとともに、前記ウェッブ７を
上・下ロール１、２間に挿入し、さらに、前記シーム溶
接機６を電流負荷サイクル２０ｍｓでＯＮ、電流負荷サ
イクル１０ｍｓでＯＦＦする。
お、設備としては前述した実施例１の設備を使用した。
ところで、コイル材切削法によって作製された耐熱ステ
ンレス（川崎製鉄株式会社製のリバーライト、レジスタ
ロイ株式会社製のヘクラロイト等のＣｒ−Ａｌ希土類成
分のフェライト系のもの）製金属繊維をロール切断法を
用い板状にして、目付け量９００ｇ／ｍ2、サイズ８０
ｍｍ×５００ｍｍ、厚さ６０ｍｍのウェッブを作製す
る。そして、前記シリンダ３による加圧力を６０ｋｇｆ
／ｃｍに、上・下ロール１、２におけるロールスピード
を２ｍ／ｍｉｎにそれぞれセットする。この条件のもと
に、回転駆動ロール４、５を駆動して上・下ロール１、
２を所定方向へ回転させるとともに、前記ウェッブ７を
上・下ロール１、２間に挿入し、さらに、前記シーム溶
接機６を電流負荷サイクル２０ｍｓでＯＮ、電流負荷サ
イクル１０ｍｓでＯＦＦする。
【００１９】そして、上・下ロール１、２間に電源を供
給し、さらに、この供給電流値を４，０００〜２０，０
００Ａの間で変化させて、ウェッブ７の焼結テストを行
なった。この条件のもとでは、上・下ロール１、２間に
供給される電流値が上昇するにつれて、焼結多孔体は、
見かけ密度が０．３８から２．３７、２．５７、３．４
６と順次上昇するとともに、一部が溶融してしまった。
給し、さらに、この供給電流値を４，０００〜２０，０
００Ａの間で変化させて、ウェッブ７の焼結テストを行
なった。この条件のもとでは、上・下ロール１、２間に
供給される電流値が上昇するにつれて、焼結多孔体は、
見かけ密度が０．３８から２．３７、２．５７、３．４
６と順次上昇するとともに、一部が溶融してしまった。
【００２０】そのため、前記ウェッブ７を、網目２９メ
ッシュのＳＵＳ３０４製金網８で表裏両面から挾持して
焼結体材料を作製し、上・下ロール１、２のロールスピ
ードを２、４、６ｍ／ｍｉｎに、また供給電流値を４，
０００〜２０，０００Ａの間で変化させて、焼結体材料
の焼結テストを行なった。この場合、供給電流値を低
く、ロールスピードを速くすると、焼結体材料は焼結し
なかったが、逆に供給電流値を高く、ロールスピードを
遅くすると、焼結は進行し金網は切れがなくなった。こ
の場合、ロードスピード２ｍ／ｍｉｎ、電流値１０，０
００Ａで焼結を行なうと、金網が上・下ロール１、２か
ら容易に剥離し、所望の金属繊維多孔焼結体シートを製
造することができた。この場合、目付け量を１．８ｋｇ
／ｍ2に増加させた場合でも焼結することができた。
ッシュのＳＵＳ３０４製金網８で表裏両面から挾持して
焼結体材料を作製し、上・下ロール１、２のロールスピ
ードを２、４、６ｍ／ｍｉｎに、また供給電流値を４，
０００〜２０，０００Ａの間で変化させて、焼結体材料
の焼結テストを行なった。この場合、供給電流値を低
く、ロールスピードを速くすると、焼結体材料は焼結し
なかったが、逆に供給電流値を高く、ロールスピードを
遅くすると、焼結は進行し金網は切れがなくなった。こ
の場合、ロードスピード２ｍ／ｍｉｎ、電流値１０，０
００Ａで焼結を行なうと、金網が上・下ロール１、２か
ら容易に剥離し、所望の金属繊維多孔焼結体シートを製
造することができた。この場合、目付け量を１．８ｋｇ
／ｍ2に増加させた場合でも焼結することができた。
【００２１】
【実施例３】本発明の実施例３について説明する。な
お、設備としては前述した実施例１の設備を使用した。
ところで、コイル材切削法によって作製された板厚５０
μｍの薄板を切り込み１０μｍ／ｒｅｖで切削した耐熱
ステンレス（川崎製鉄株式会社製のリバーライト、レジ
スタロイ株式会社製のヘクラロイト等のＣｒ−Ａｌ希土
類成分のフェライト系のもの）製金属繊維をロール切断
法を用い板状にして、目付け量９００ｇ／ｍ2、サイズ
８０ｍｍ×５００ｍｍ、厚さ６０ｍｍのウェッブ７を作
製し、このウェッブ７を網目５メッシュのＳＵＳ３０４
製金網８で表裏両面から挾持して焼結体材料を作製す
る。
お、設備としては前述した実施例１の設備を使用した。
ところで、コイル材切削法によって作製された板厚５０
μｍの薄板を切り込み１０μｍ／ｒｅｖで切削した耐熱
ステンレス（川崎製鉄株式会社製のリバーライト、レジ
スタロイ株式会社製のヘクラロイト等のＣｒ−Ａｌ希土
類成分のフェライト系のもの）製金属繊維をロール切断
法を用い板状にして、目付け量９００ｇ／ｍ2、サイズ
８０ｍｍ×５００ｍｍ、厚さ６０ｍｍのウェッブ７を作
製し、このウェッブ７を網目５メッシュのＳＵＳ３０４
製金網８で表裏両面から挾持して焼結体材料を作製す
る。
【００２２】そして、前記シリンダ３による加圧力を６
０ｋｇｆ／ｃｍに、上・下ローラ１、２によるロールス
ピードを２ｍ／ｍｉｎにそれぞれセットする。この条件
のもとに、回転駆動ロール４、５を駆動して上・下ロー
ル１、２を所定方向へ回転させるとともに、前記ウェッ
ブ７を上・下ローラ１、２間に挿入し、さらに、前記シ
ーム溶接機６を電流負荷サイクル２０ｍｓでＯＮ、電流
負荷サイクル１０ｍｓでＯＦＦする。そして、上・下ロ
ール１、２間に電源を供給し、さらに、この供給電流値
を１２，０００Ａで、ウェッブ７の焼結テストを行なっ
た。この場合は、前記実施例２と比較して金網８の線径
が０．８ｍｍと太く、開口率も７１％と大きいため、焼
結多孔体の見かけ密度は２．４３となり、格子状の金属
繊維焼結多孔体を製造することができた。
０ｋｇｆ／ｃｍに、上・下ローラ１、２によるロールス
ピードを２ｍ／ｍｉｎにそれぞれセットする。この条件
のもとに、回転駆動ロール４、５を駆動して上・下ロー
ル１、２を所定方向へ回転させるとともに、前記ウェッ
ブ７を上・下ローラ１、２間に挿入し、さらに、前記シ
ーム溶接機６を電流負荷サイクル２０ｍｓでＯＮ、電流
負荷サイクル１０ｍｓでＯＦＦする。そして、上・下ロ
ール１、２間に電源を供給し、さらに、この供給電流値
を１２，０００Ａで、ウェッブ７の焼結テストを行なっ
た。この場合は、前記実施例２と比較して金網８の線径
が０．８ｍｍと太く、開口率も７１％と大きいため、焼
結多孔体の見かけ密度は２．４３となり、格子状の金属
繊維焼結多孔体を製造することができた。
【００２３】
【実施例４】実施例２において金網８の一方を厚さ８０
μｍのチタン箔で置き換えたり、ウェッブ７の表裏正面
を厚さ８０μｍのチタン箔で挾持して作製した焼結体材
料を、ロールスピード２ｍ／ｓ、負荷電流値１２，００
０Ａで焼結テストを行なったところ、良好な金属繊維焼
結多孔体を連続的に製造することができた。
μｍのチタン箔で置き換えたり、ウェッブ７の表裏正面
を厚さ８０μｍのチタン箔で挾持して作製した焼結体材
料を、ロールスピード２ｍ／ｓ、負荷電流値１２，００
０Ａで焼結テストを行なったところ、良好な金属繊維焼
結多孔体を連続的に製造することができた。
【００２４】
【実施例５】本発明の実施例５について説明する。実施
例５に用いた設備は、前記シーム溶接機６を、単相交流
電源を備えた株式会社電元社製作所製のシーム溶接機に
変えた以外は、実施例１と同一である。ところで、上述
の実施例２と同様に、コイル材切削法によって作製され
た耐熱ステンレス（川崎製鉄株式会社製のリバーライ
ト、レジスタロイ株式会社製のヘクラロイト等のＣｒ−
Ａｌ希土類成分のフェライト系のもの）製金属繊維をロ
ール切断法を用い板状にして、目付け量９００ｇ／
ｍ2、サイズ８０ｍｍ×５００ｍｍ、厚さ６０ｍｍのウ
ェッブ７を作製する。このウェッブ７を、網目２０メッ
シュのＳＵＳ３０４製金網８で表裏両面から挾持して焼
結体材料を作製する。そして、前記シリンダ３による加
圧力を６０ｋｇｆ／ｃｍ、上・下１、２におけるロール
スピードを２ｍ／ｍｉｎにそれぞれセットする。
例５に用いた設備は、前記シーム溶接機６を、単相交流
電源を備えた株式会社電元社製作所製のシーム溶接機に
変えた以外は、実施例１と同一である。ところで、上述
の実施例２と同様に、コイル材切削法によって作製され
た耐熱ステンレス（川崎製鉄株式会社製のリバーライ
ト、レジスタロイ株式会社製のヘクラロイト等のＣｒ−
Ａｌ希土類成分のフェライト系のもの）製金属繊維をロ
ール切断法を用い板状にして、目付け量９００ｇ／
ｍ2、サイズ８０ｍｍ×５００ｍｍ、厚さ６０ｍｍのウ
ェッブ７を作製する。このウェッブ７を、網目２０メッ
シュのＳＵＳ３０４製金網８で表裏両面から挾持して焼
結体材料を作製する。そして、前記シリンダ３による加
圧力を６０ｋｇｆ／ｃｍ、上・下１、２におけるロール
スピードを２ｍ／ｍｉｎにそれぞれセットする。
【００２５】この条件のもとに、回転駆動ロール４、５
を駆動して上・下ロール１、２を所定方向へ回転させる
とともに、前記ウェッブ７を上・下ロール１、２間に挿
入し、さらに、前記シーム溶接機を電流負荷サイクル２
０ｍｓでＯＮ、電流負荷サイクル２０ｍｓでＯＦＦす
る。上・下ロール１、２のロールスピードを２ｍ／ｍｉ
ｎに、また供給電流値を４，０００〜１０，０００Ａの
間で変化させて、焼結体材料の焼結テストを行なった。
この場合、電流負荷サイクルが４０ｍｓ、１０，０００
Ａと高いと加熱ぎみになり、２０ｍｓ、５，０００Ａ以
下では焼結しない部分が偏在するようになり、６，５０
０Ａが適当であった。
を駆動して上・下ロール１、２を所定方向へ回転させる
とともに、前記ウェッブ７を上・下ロール１、２間に挿
入し、さらに、前記シーム溶接機を電流負荷サイクル２
０ｍｓでＯＮ、電流負荷サイクル２０ｍｓでＯＦＦす
る。上・下ロール１、２のロールスピードを２ｍ／ｍｉ
ｎに、また供給電流値を４，０００〜１０，０００Ａの
間で変化させて、焼結体材料の焼結テストを行なった。
この場合、電流負荷サイクルが４０ｍｓ、１０，０００
Ａと高いと加熱ぎみになり、２０ｍｓ、５，０００Ａ以
下では焼結しない部分が偏在するようになり、６，５０
０Ａが適当であった。
【００２６】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように本発明
は、導電性および可撓性を有するシート状のインサート
材で前記ウェッブを表裏両面から挾持して成る多孔体材
料を、回転する一対の導電性ロール間に挿入するととも
に、前記ロール間に電源を供給して前記多孔体材料を介
して電流を流し、もって、前記多孔体材料を加圧成形す
るとともに前記金属繊維を加熱焼結するようにしたか
ら、ウェッブの金属繊維がロールに付着したりすること
はなく、しかも、ウェッブに作用する電流の密度および
負荷を均一にすることができるなどの優れた効果を奏す
る。
は、導電性および可撓性を有するシート状のインサート
材で前記ウェッブを表裏両面から挾持して成る多孔体材
料を、回転する一対の導電性ロール間に挿入するととも
に、前記ロール間に電源を供給して前記多孔体材料を介
して電流を流し、もって、前記多孔体材料を加圧成形す
るとともに前記金属繊維を加熱焼結するようにしたか
ら、ウェッブの金属繊維がロールに付着したりすること
はなく、しかも、ウェッブに作用する電流の密度および
負荷を均一にすることができるなどの優れた効果を奏す
る。
【図１】本発明の第１実施例を示す一部切欠き断面正面
図である。
図である。
１ 上ロール ２ 下ロール ３ シリンダ ４ ５ 回転駆動装置 ６ シーム溶接機 ７ ウェッブ ８ 金網
Claims (1)
- 【請求項１】 金属繊維のウェッブを加圧成形するとと
もに加熱焼結して金属繊維焼結多孔体を連続的に製造す
る方法であって、 導電性および可撓性を有するシート状のインサート材で
前記ウェッブを表裏両面から挾持して成る多孔体材料
を、回転する一対の導電性ロール間に挿入するととも
に、前記ロール間に電源を供給して前記多孔体材料を介
して電流を流し、もって、前記多孔体材料を加圧成形す
るとともに前記金属繊維を加熱焼結することを特徴とす
る金属繊維焼結多孔体の連続製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10347294A JP3296525B2 (ja) | 1994-03-25 | 1994-03-25 | 金属繊維焼結多孔体の連続製造法、その設備および金属繊維焼結多孔体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10347294A JP3296525B2 (ja) | 1994-03-25 | 1994-03-25 | 金属繊維焼結多孔体の連続製造法、その設備および金属繊維焼結多孔体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07268405A JPH07268405A (ja) | 1995-10-17 |
| JP3296525B2 true JP3296525B2 (ja) | 2002-07-02 |
Family
ID=14354956
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10347294A Expired - Lifetime JP3296525B2 (ja) | 1994-03-25 | 1994-03-25 | 金属繊維焼結多孔体の連続製造法、その設備および金属繊維焼結多孔体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3296525B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6451931B1 (en) | 2000-12-29 | 2002-09-17 | Asahi Denki Kogyo Kabushiki Kaisha | Reaction product of primary and tertiary amine-containing compound, dihydrazide an polyisocyanate |
| CN109676139A (zh) * | 2019-03-06 | 2019-04-26 | 河海大学常州校区 | 一种功率器件纳米颗粒烧结封装夹具 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3687215B2 (ja) * | 1995-09-25 | 2005-08-24 | 新東工業株式会社 | 耐熱金属繊維焼結体の製造方法 |
| CN117483769A (zh) * | 2023-11-24 | 2024-02-02 | 艾氢技术(苏州)有限公司 | 一种利于化学反应的金属颗粒块制作方法及金属颗粒块 |
-
1994
- 1994-03-25 JP JP10347294A patent/JP3296525B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6451931B1 (en) | 2000-12-29 | 2002-09-17 | Asahi Denki Kogyo Kabushiki Kaisha | Reaction product of primary and tertiary amine-containing compound, dihydrazide an polyisocyanate |
| CN109676139A (zh) * | 2019-03-06 | 2019-04-26 | 河海大学常州校区 | 一种功率器件纳米颗粒烧结封装夹具 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07268405A (ja) | 1995-10-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0657950B1 (en) | Lead-provided porous metal sheet and method for manufacturing the sheet | |
| EP2815447B1 (en) | Reinforced metal foil electrode | |
| US5518833A (en) | Nonwoven electrode construction | |
| EP0710995B1 (en) | Electrode plate for battery and process for producing the same | |
| EP0802005B1 (en) | Method of manufacturing a porous metal sheet having pores forming a pattern | |
| JP3296525B2 (ja) | 金属繊維焼結多孔体の連続製造法、その設備および金属繊維焼結多孔体 | |
| US3835514A (en) | Method of making laminated diffusion bonded battery plaques | |
| JPH0931504A (ja) | 金属繊維焼結多孔体の連続製造法およびその設備 | |
| CN111935858A (zh) | 一种柔性碳纤维电热膜及其制备方法 | |
| CN100592552C (zh) | 一种方形碱性动力蓄电池负极板及其连续化制作方法 | |
| US6533995B1 (en) | Process for the laminar bonding of materials | |
| US4163173A (en) | Porous electrode body for electrical accumulators | |
| JP4166973B2 (ja) | 電池用電極製造用プレス装置及び電池用電極の製造方法 | |
| WO2000062359A1 (en) | Hydrogen storage alloy electrode, battery including the same and method for producing the both | |
| CN107946111B (zh) | 一种长条银石墨电接触材料与焊料带材快速复合制备方法 | |
| CN1708866A (zh) | 用于制造电极的设备 | |
| JPH08321303A (ja) | アルカリ二次電池用の電極 | |
| JP4203691B2 (ja) | 合金粉末シートの製造方法及び装置 | |
| JPH02309558A (ja) | リチウム２次電池用負極 | |
| JPH04249857A (ja) | 電池用極板の製造方法 | |
| JP3386805B2 (ja) | タブ付金属多孔体の製造方法及び該方法により製造されたタブ付金属多孔体 | |
| JP3761763B2 (ja) | 水素吸蔵合金電極、それを用いた電池およびこれらの製造法 | |
| EP0599603B1 (en) | Metal hydride electrode, cell and manufacturing process | |
| JPH02250261A (ja) | アルカリ蓄電池用ペースト式電極の製造方法 | |
| JP2001073006A (ja) | シート材の製造方法及び装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090412 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100412 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110412 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110412 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120412 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120412 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130412 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130412 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140412 Year of fee payment: 12 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |