JP3290975B2 - 薄板の圧延方法および圧延機 - Google Patents
薄板の圧延方法および圧延機Info
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- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
- B21B1/26—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by hot-rolling, e.g. Steckel hot mill
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- B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
- B21B13/02—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories with axes of rolls arranged horizontally
- B21B2013/025—Quarto, four-high stands
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- B21B31/00—Rolling stand structures; Mounting, adjusting, or interchanging rolls, roll mountings, or stand frames
- B21B31/16—Adjusting or positioning rolls
- B21B31/20—Adjusting or positioning rolls by moving rolls perpendicularly to roll axis
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- B21B2267/02—Roll dimensions
- B21B2267/06—Roll diameter
- B21B2267/065—Top and bottom roll have different diameters; Asymmetrical rolling
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- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
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- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Description
【発明の属する技術分野】請求項に係る発明は、異径ロ
ールミルなどと呼ばれる圧延機を用いて薄板を圧延する
にあたり、圧延荷重を高くし得るようにし、圧延機を大
型化して幅の広い板を圧延すること等を可能にする圧延
方法および圧延機に関するものである。
ールミルなどと呼ばれる圧延機を用いて薄板を圧延する
にあたり、圧延荷重を高くし得るようにし、圧延機を大
型化して幅の広い板を圧延すること等を可能にする圧延
方法および圧延機に関するものである。
【従来の技術】一般に異径ロールミルなどと呼ばれる圧
延機は、上下の補強ロールによって支持された上下一対
の作業ロールについて直径を異ならせ、大径の（つまり
直径の大きい方の）作業ロールのみをモータ等で駆動す
ることにより板を圧延する。一方の作業ロールが小径で
あること等により、作業ロールが同一径である一般の圧
延機に比べると、小さな圧延荷重（圧下力）で大きな圧
下量をとることができ、したがって薄い鋼板を圧延する
のに有利である。圧延荷重が小さくてすむことから、ロ
ールのフラットニングによる板のエッジドロップを抑制
して板厚偏差の少ない鋼板を製造できるという利点もあ
る。一般に圧延機においては、図８のように補強ロール
１３’・１４’に対して一対の作業ロール１１’・１
２’が同じ量ｅだけ圧延方向下流側にオフセットされて
使用されることが多い。下流側へオフセットさせるの
は、圧延方向上流側へオフセットさせるよりも、圧延さ
れる板に対する荷重条件が安定するからである。なお、
関連技術を示す文献として特公昭５１−４７４２１号公
報がある。
延機は、上下の補強ロールによって支持された上下一対
の作業ロールについて直径を異ならせ、大径の（つまり
直径の大きい方の）作業ロールのみをモータ等で駆動す
ることにより板を圧延する。一方の作業ロールが小径で
あること等により、作業ロールが同一径である一般の圧
延機に比べると、小さな圧延荷重（圧下力）で大きな圧
下量をとることができ、したがって薄い鋼板を圧延する
のに有利である。圧延荷重が小さくてすむことから、ロ
ールのフラットニングによる板のエッジドロップを抑制
して板厚偏差の少ない鋼板を製造できるという利点もあ
る。一般に圧延機においては、図８のように補強ロール
１３’・１４’に対して一対の作業ロール１１’・１
２’が同じ量ｅだけ圧延方向下流側にオフセットされて
使用されることが多い。下流側へオフセットさせるの
は、圧延方向上流側へオフセットさせるよりも、圧延さ
れる板に対する荷重条件が安定するからである。なお、
関連技術を示す文献として特公昭５１−４７４２１号公
報がある。
【発明が解決しようとする課題】薄板の熱間圧延技術に
関しては、近年、圧延幅（圧延される板の幅）を広くす
るとともに板厚を薄くすること、さらには圧延機１スタ
ンドあたりの圧延率を向上させることが要求されてい
る。しかし、異径ロールミルでは一方の作業ロールが小
径であるため、これらの要求に応えようとするとその小
径作業ロールの機械的強度が不足しがちである。具体的
には、当該ロールのうちとくにロールネック部、すなわ
ち圧延に使用される胴の部分とその両側の軸受による支
持部分との間の、段差を含む部分（図６における符号１
１ｎの部分）に高い応力が発生する。そのため、異径ロ
ールミルによって鋼板を熱間圧延する場合の圧延幅の上
限は４フィート（約１２００ｍｍ）であった。圧延幅が
４フィートを超えると、荷重が小さくてすむ異径ロール
ミルにおいても圧延荷重は３０００トン（３０００ｔｆ
＝２．９４×１０7Ｎ）を超え、機械強度上問題のある
ほどの応力が小径作業ロールにおける上記のロールネッ
ク部等に発生するからである。請求項の発明は、作業ロ
ールの力学的負担を小さくすることにより、４フィート
を超える程度にまで圧延幅を拡大することを含めて、薄
板の熱間圧延に関する上述の要求に応えようとするもの
である。
関しては、近年、圧延幅（圧延される板の幅）を広くす
るとともに板厚を薄くすること、さらには圧延機１スタ
ンドあたりの圧延率を向上させることが要求されてい
る。しかし、異径ロールミルでは一方の作業ロールが小
径であるため、これらの要求に応えようとするとその小
径作業ロールの機械的強度が不足しがちである。具体的
には、当該ロールのうちとくにロールネック部、すなわ
ち圧延に使用される胴の部分とその両側の軸受による支
持部分との間の、段差を含む部分（図６における符号１
１ｎの部分）に高い応力が発生する。そのため、異径ロ
ールミルによって鋼板を熱間圧延する場合の圧延幅の上
限は４フィート（約１２００ｍｍ）であった。圧延幅が
４フィートを超えると、荷重が小さくてすむ異径ロール
ミルにおいても圧延荷重は３０００トン（３０００ｔｆ
＝２．９４×１０7Ｎ）を超え、機械強度上問題のある
ほどの応力が小径作業ロールにおける上記のロールネッ
ク部等に発生するからである。請求項の発明は、作業ロ
ールの力学的負担を小さくすることにより、４フィート
を超える程度にまで圧延幅を拡大することを含めて、薄
板の熱間圧延に関する上述の要求に応えようとするもの
である。
【課題を解決するための手段】請求項１に記載した薄板
の圧延方法は、上下の補強ロールの間に直径の異なる一
対の作業ロールを配置し、それら作業ロールのうち大径
のもののみを駆動することにより（つまりいわゆる異径
ロールを使用して）薄板を圧延する方法であって、上記
作業ロールのうち小径作業ロールを、ミルセンタ（つま
り、補強ロールの各中心線を含む平面）より圧延方向下
流側に配置し、大径作業ロールは小径作業ロールよりも
さらに圧延方向下流側に配置して圧延を行うことを特徴
とする。この圧延方法では、上記一対の作業ロールのう
ちいずれをも、補強ロールの中心線間を通るミルセンタ
に対して圧延方向上流側へはオフセットさせないので、
図８に紹介した従来の圧延機と同様、圧延される板に対
する荷重条件が安定し、薄板に対する圧延を円滑に継続
させることができる。この圧延方法の大きな特徴は、圧
延幅を広くするなど圧延荷重を大きくする場合にも作業
ロールの力学的負担を軽減し得ることである。軽減し得
る理由はつぎのように説明できる。異径ロールミルによ
って薄板を圧延する場合、小径作業ロールのうち軸受に
よって支持される部分には下記a)〜c)のような力が作用
する。すなわち、 a) 大径の作業ロールのみが回転駆動されることに基づ
き、被圧延材である板を介して受ける、圧延方向下流側
へ向かう水平力（図３における力ＳＲ1） b) 板の形状制御のために、圧延方向と直角な平面（鉛
直平面）内で作業ロールにかけられるロールベンダー力
ＰB（図示せず）、そして、 c) 上下から圧延荷重を受けることにより作用する力で
あって、大径作業ロールおよび補強ロールとの接触によ
って受ける力の水平成分（図２のＳＢ1とＳＤ1）との差
の相当する水平力（図２のＰmt） である。このような力が軸受による支持部分に作用する
ことにより、前述のロールネックの部分に応力が発生す
る。いずれの力も圧延時に必ず発生するものであるが、
上記c)のように大径作業ロールと補強ロールとのそれぞ
れからの力（ＳＢ1、ＳＤ1）によって決まる水平力（Ｐ
mt）ついては、補強ロールに対する大径・小径の各作業
ロールの配置、すなわちオフセット量によって、その大
きさが（場合によっては向きも含めて）異なる。請求項
１の発明では、小径作業ロールのオフセット量（ゼロの
場合を含む）よりも大径作業ロールのオフセット量を大
きくすることにより、上記c)の水平力（Ｐmt）のうち大
径作業ロールとの接触によって受ける力の水平成分（Ｓ
Ｂ1）を圧延方向上流側へ向ける。これによってc)の水
平力（Ｐmt）は小さくなり、または圧延方向上流側へ向
かって作用するので、上記a)の水平力（ＳＲ1）との合
力として小径作業ロールに作用する水平方向の力は小さ
くなる。水平方向の力が小さくなると、上記b)のように
鉛直方向に作用する力に変化がなくても、小径作業ロー
ルの力学的負担は当然ながら軽減する。そうなると、小
径作業ロールよりは強度上有利である大径作業ロールの
力学的負担にも考慮しながら圧延荷重を高めることによ
り、圧延幅（板幅）を広くしたり板厚を薄くしたり、さ
らには圧延機１スタンドによる圧延率を向上させたりす
ることが可能になる。請求項２に記載した薄板の圧延方
法はとくに、ロールネック部の直径が２７０ｍｍ以下の
小径作業ロールを使用し、圧延荷重を３０００トン（３
０００ｔｆ＝２．９４×１０7Ｎ。「１トン」＝１ｔｆ
＝９８００Ｎと換算される）以上にして圧延する際、ミ
ルセンタに対する小径作業ロールのオフセット量ｅ
1と、その小径作業ロールからの大径作業ロールのオフ
セット量ｅ2（ｅ1およびｅ2については図１等を参照）
とについて、０ｍｍ ＜ ｅ 1 ＜ ｅ 2 ＜ ７ｍｍ とすることを特徴とする。なお、小径作業ロールにおい
てロールネック部の直径が２７０ｍｍ以下である場合、
そのロールのうち板と直接接する胴の部分も、軸受その
他の支持手段との関係で相当に細く（たとえば直径４０
０ｍｍ前後以下に）構成される。請求項１について述べ
たように、圧延荷重が大きい場合には、ミルセンタに対
して一対の作業ロールをともに圧延方向下流側へオフセ
ットさせるとともに、小径作業ロールのオフセット量よ
りも大径作業ロールのオフセット量を大きくとること、
すなわち、オフセット量ｅ1・ｅ2について０ｍｍ ＜ ｅ 1 ＜ ｅ 2 ＜ ７ｍｍ とするのが一般的に有利である。しかし、小径作業ロー
ルの直径が小さいほど異径ロールミルを使用する利点が
あり圧延荷重が高いほど圧延幅の拡大等が可能であるこ
とに基づいて、小径作業ロールのロールネック部の直径
を２７０ｍｍ以下とし圧延荷重を３０００トン以上とす
る条件のもと（適当なロールベンダー力も当然に付加さ
れる）では、オフセット量ｅ1・ｅ2を請求項２のように
すべきである。そのような条件なら、もしｅ2≦０ｍｍ
であれば、上記c)の水平力が高くなるため、小径作業ロ
ールのロールネック部の応力が、一般的な材料によって
なる小径作業ロールでは安全でない程度にまで上昇する
からである。また７ｍｍ≦ｅ2 とする場合には、小径作
業ロールと大径作業ロールとの間に通される板の先頭部
が上方へ反って進む、いわゆる頭上げという不都合な現
象が発生するからでもある。なお、圧延荷重を３０００
トン以上にすると、５フィート程度の幅（圧延幅）の鋼
板を熱間圧延することが可能になる。請求項３に記載し
た薄板の圧延機は、上下の補強ロールの間に直径の異な
る一対の作業ロールを配置し、それら作業ロールのうち
大径のもののみを駆動源に接続した圧延機（つまり、い
わゆる異径ロールミル）であって、上記作業ロールのう
ち小径作業ロールを、ミルセンタより圧延方向下流側に
配置し、大径作業ロールは小径作業ロールよりもさらに
圧延方向下流側に配置したことを特徴とする。この圧延
機は、小径作業ロールよりは強度上有利である大径作業
ロールの力学的負担にも考慮しながら圧延荷重を高める
ことにより、圧延幅（板幅）を広くしたり板厚を薄くし
たり、さらには圧延機１スタンドによる圧延率を向上さ
せたりすることが可能になる−といった請求項１の圧延
方法と同様の優れたメリットをもたらす。なぜなら、請
求項１の圧延方法と同様、上記作業ロールのうち小径作
業ロールを、ミルセンタより圧延方向下流側に配置し、
大径作業ロールは小径作業ロールよりもさらに圧延方向
下流側に配置しているからである。 請求項４に記載の圧
延機は、上記小径作業ロールにおけるロールネック部の
直径を２７０ｍｍ以下であり、ミルセンタに対する小径
作業ロールのオフセット量ｅ 1 と、その小径作業ロール
からの大径作業ロールのオフセット量ｅ 2 とを、 ０ｍｍ ＜ ｅ 1 ＜ ｅ 2 ＜ ７ｍｍ の範囲内で設定し得るように構成していることを特徴と
する。 この圧延機は、ロールネック部の直径が２７０ｍ
ｍ以下であり、したがって直接に板と接する胴の部分も
相当に細く（前述のようにたとえば直径４００ｍｍ前後
以下に）構成された小径作業ロールを使用するので、い
わゆる異径ロールミルの顕著な特性として、小さな圧延
荷重で大きな圧下量をもたらす。そのため、薄い鋼板を
効果的に圧延することができるほか、板厚偏差の少ない
鋼板の製造を可能にする。 そしてこの圧延機は、 イ )圧延
荷重を３０００トン以上にすることによって、５フィー
ト程度の幅（圧延幅）の鋼板を熱間圧延することが可能
であり、 ロ )その程度に圧延荷重を高くしても、小径作業
ロールのロールネック部に発生する応力を、一般的なロ
ール材料にてなる当該ロールにとって問題のない程度に
抑制することができ、 ハ )作業ロール間に通される板の先
頭部が頭上げをするという不都合をも防止できる−とい
った優れたメリットをもたらす。なぜなら、請求項２の
圧延方法と同様、小径作業ロールと大径作業ロールのオ
フセット量ｅ 1 およびｅ 2 を、 ０ｍｍ ＜ ｅ 1 ＜ ｅ 2 ＜ ７ｍｍ となり得るようにしているからである。この圧延機は、
ロールネック部の直径が２７０ｍｍ以下であり、したが
って直接に板と接する胴の部分も相当に細く（前述のよ
うにたとえば直径４００ｍｍ前後以下に）構成された小
径作業ロールを使用するので、いわゆる異径ロールミル
の顕著な特性として、小さな圧延荷重で大きな圧下量を
もたらす。そのため、薄い鋼板を効果的に圧延すること
ができるほか、板厚偏差の少ない鋼板の製造を可能にす
る。 請求項５に記載の圧延機は、 とくに、小径作業ロー
ルの芯材として、４５ｋｇｆ／ｍｍ2以上（４．４１×
１０8Ｐａ）の引張強さを有するニッケルグレンロール
（鋳造による高合金グレンロール）、ハイクロームロー
ル（高クロム鋳鉄）、ハイスロール（高速度工具鋼）ま
たはハイスロールの鍛造品を使用していることを特徴と
する。ニッケルグレンロール、ハイクロームロール、ハ
イスロールまたはその鍛造品であって、４５ｋｇｆ／ｍ
ｍ2以上の引張強さを有する材料により構成された小径
作業ロールなら、請求項２の方法にしたがう圧延を、強
度的な制約を受けることなく有利に行うことができる。
上記のようにロールネック部の直径が２７０ｍｍ以下で
ある場合に３０００トン以上の圧延荷重がかけられ、さ
らに一般的なロールベンダー力（小径であるがためにそ
の大きさは比較的小さく、一般に８０トン程度が適当で
ある）が作用させられるとして想定される最大応力（約
４０ｋｇｆ／ｍｍ2（３．９２×１０8Ｐａ））と比較し
て、４５ｋｇｆ／ｍｍ2以上の引張強さを有する材料な
ら、機械的強度の面で問題がないからである。なお、ハ
イスロールまたはその鍛造品なら、引張強さは一般に８
０ｋｇｆ／ｍｍ2（７．８４×１０8Ｐａ）以上であるか
ら、回転にともなう繰り返し応力の発生による疲労上の
問題も容易に回避される。
の圧延方法は、上下の補強ロールの間に直径の異なる一
対の作業ロールを配置し、それら作業ロールのうち大径
のもののみを駆動することにより（つまりいわゆる異径
ロールを使用して）薄板を圧延する方法であって、上記
作業ロールのうち小径作業ロールを、ミルセンタ（つま
り、補強ロールの各中心線を含む平面）より圧延方向下
流側に配置し、大径作業ロールは小径作業ロールよりも
さらに圧延方向下流側に配置して圧延を行うことを特徴
とする。この圧延方法では、上記一対の作業ロールのう
ちいずれをも、補強ロールの中心線間を通るミルセンタ
に対して圧延方向上流側へはオフセットさせないので、
図８に紹介した従来の圧延機と同様、圧延される板に対
する荷重条件が安定し、薄板に対する圧延を円滑に継続
させることができる。この圧延方法の大きな特徴は、圧
延幅を広くするなど圧延荷重を大きくする場合にも作業
ロールの力学的負担を軽減し得ることである。軽減し得
る理由はつぎのように説明できる。異径ロールミルによ
って薄板を圧延する場合、小径作業ロールのうち軸受に
よって支持される部分には下記a)〜c)のような力が作用
する。すなわち、 a) 大径の作業ロールのみが回転駆動されることに基づ
き、被圧延材である板を介して受ける、圧延方向下流側
へ向かう水平力（図３における力ＳＲ1） b) 板の形状制御のために、圧延方向と直角な平面（鉛
直平面）内で作業ロールにかけられるロールベンダー力
ＰB（図示せず）、そして、 c) 上下から圧延荷重を受けることにより作用する力で
あって、大径作業ロールおよび補強ロールとの接触によ
って受ける力の水平成分（図２のＳＢ1とＳＤ1）との差
の相当する水平力（図２のＰmt） である。このような力が軸受による支持部分に作用する
ことにより、前述のロールネックの部分に応力が発生す
る。いずれの力も圧延時に必ず発生するものであるが、
上記c)のように大径作業ロールと補強ロールとのそれぞ
れからの力（ＳＢ1、ＳＤ1）によって決まる水平力（Ｐ
mt）ついては、補強ロールに対する大径・小径の各作業
ロールの配置、すなわちオフセット量によって、その大
きさが（場合によっては向きも含めて）異なる。請求項
１の発明では、小径作業ロールのオフセット量（ゼロの
場合を含む）よりも大径作業ロールのオフセット量を大
きくすることにより、上記c)の水平力（Ｐmt）のうち大
径作業ロールとの接触によって受ける力の水平成分（Ｓ
Ｂ1）を圧延方向上流側へ向ける。これによってc)の水
平力（Ｐmt）は小さくなり、または圧延方向上流側へ向
かって作用するので、上記a)の水平力（ＳＲ1）との合
力として小径作業ロールに作用する水平方向の力は小さ
くなる。水平方向の力が小さくなると、上記b)のように
鉛直方向に作用する力に変化がなくても、小径作業ロー
ルの力学的負担は当然ながら軽減する。そうなると、小
径作業ロールよりは強度上有利である大径作業ロールの
力学的負担にも考慮しながら圧延荷重を高めることによ
り、圧延幅（板幅）を広くしたり板厚を薄くしたり、さ
らには圧延機１スタンドによる圧延率を向上させたりす
ることが可能になる。請求項２に記載した薄板の圧延方
法はとくに、ロールネック部の直径が２７０ｍｍ以下の
小径作業ロールを使用し、圧延荷重を３０００トン（３
０００ｔｆ＝２．９４×１０7Ｎ。「１トン」＝１ｔｆ
＝９８００Ｎと換算される）以上にして圧延する際、ミ
ルセンタに対する小径作業ロールのオフセット量ｅ
1と、その小径作業ロールからの大径作業ロールのオフ
セット量ｅ2（ｅ1およびｅ2については図１等を参照）
とについて、０ｍｍ ＜ ｅ 1 ＜ ｅ 2 ＜ ７ｍｍ とすることを特徴とする。なお、小径作業ロールにおい
てロールネック部の直径が２７０ｍｍ以下である場合、
そのロールのうち板と直接接する胴の部分も、軸受その
他の支持手段との関係で相当に細く（たとえば直径４０
０ｍｍ前後以下に）構成される。請求項１について述べ
たように、圧延荷重が大きい場合には、ミルセンタに対
して一対の作業ロールをともに圧延方向下流側へオフセ
ットさせるとともに、小径作業ロールのオフセット量よ
りも大径作業ロールのオフセット量を大きくとること、
すなわち、オフセット量ｅ1・ｅ2について０ｍｍ ＜ ｅ 1 ＜ ｅ 2 ＜ ７ｍｍ とするのが一般的に有利である。しかし、小径作業ロー
ルの直径が小さいほど異径ロールミルを使用する利点が
あり圧延荷重が高いほど圧延幅の拡大等が可能であるこ
とに基づいて、小径作業ロールのロールネック部の直径
を２７０ｍｍ以下とし圧延荷重を３０００トン以上とす
る条件のもと（適当なロールベンダー力も当然に付加さ
れる）では、オフセット量ｅ1・ｅ2を請求項２のように
すべきである。そのような条件なら、もしｅ2≦０ｍｍ
であれば、上記c)の水平力が高くなるため、小径作業ロ
ールのロールネック部の応力が、一般的な材料によって
なる小径作業ロールでは安全でない程度にまで上昇する
からである。また７ｍｍ≦ｅ2 とする場合には、小径作
業ロールと大径作業ロールとの間に通される板の先頭部
が上方へ反って進む、いわゆる頭上げという不都合な現
象が発生するからでもある。なお、圧延荷重を３０００
トン以上にすると、５フィート程度の幅（圧延幅）の鋼
板を熱間圧延することが可能になる。請求項３に記載し
た薄板の圧延機は、上下の補強ロールの間に直径の異な
る一対の作業ロールを配置し、それら作業ロールのうち
大径のもののみを駆動源に接続した圧延機（つまり、い
わゆる異径ロールミル）であって、上記作業ロールのう
ち小径作業ロールを、ミルセンタより圧延方向下流側に
配置し、大径作業ロールは小径作業ロールよりもさらに
圧延方向下流側に配置したことを特徴とする。この圧延
機は、小径作業ロールよりは強度上有利である大径作業
ロールの力学的負担にも考慮しながら圧延荷重を高める
ことにより、圧延幅（板幅）を広くしたり板厚を薄くし
たり、さらには圧延機１スタンドによる圧延率を向上さ
せたりすることが可能になる−といった請求項１の圧延
方法と同様の優れたメリットをもたらす。なぜなら、請
求項１の圧延方法と同様、上記作業ロールのうち小径作
業ロールを、ミルセンタより圧延方向下流側に配置し、
大径作業ロールは小径作業ロールよりもさらに圧延方向
下流側に配置しているからである。 請求項４に記載の圧
延機は、上記小径作業ロールにおけるロールネック部の
直径を２７０ｍｍ以下であり、ミルセンタに対する小径
作業ロールのオフセット量ｅ 1 と、その小径作業ロール
からの大径作業ロールのオフセット量ｅ 2 とを、 ０ｍｍ ＜ ｅ 1 ＜ ｅ 2 ＜ ７ｍｍ の範囲内で設定し得るように構成していることを特徴と
する。 この圧延機は、ロールネック部の直径が２７０ｍ
ｍ以下であり、したがって直接に板と接する胴の部分も
相当に細く（前述のようにたとえば直径４００ｍｍ前後
以下に）構成された小径作業ロールを使用するので、い
わゆる異径ロールミルの顕著な特性として、小さな圧延
荷重で大きな圧下量をもたらす。そのため、薄い鋼板を
効果的に圧延することができるほか、板厚偏差の少ない
鋼板の製造を可能にする。 そしてこの圧延機は、 イ )圧延
荷重を３０００トン以上にすることによって、５フィー
ト程度の幅（圧延幅）の鋼板を熱間圧延することが可能
であり、 ロ )その程度に圧延荷重を高くしても、小径作業
ロールのロールネック部に発生する応力を、一般的なロ
ール材料にてなる当該ロールにとって問題のない程度に
抑制することができ、 ハ )作業ロール間に通される板の先
頭部が頭上げをするという不都合をも防止できる−とい
った優れたメリットをもたらす。なぜなら、請求項２の
圧延方法と同様、小径作業ロールと大径作業ロールのオ
フセット量ｅ 1 およびｅ 2 を、 ０ｍｍ ＜ ｅ 1 ＜ ｅ 2 ＜ ７ｍｍ となり得るようにしているからである。この圧延機は、
ロールネック部の直径が２７０ｍｍ以下であり、したが
って直接に板と接する胴の部分も相当に細く（前述のよ
うにたとえば直径４００ｍｍ前後以下に）構成された小
径作業ロールを使用するので、いわゆる異径ロールミル
の顕著な特性として、小さな圧延荷重で大きな圧下量を
もたらす。そのため、薄い鋼板を効果的に圧延すること
ができるほか、板厚偏差の少ない鋼板の製造を可能にす
る。 請求項５に記載の圧延機は、 とくに、小径作業ロー
ルの芯材として、４５ｋｇｆ／ｍｍ2以上（４．４１×
１０8Ｐａ）の引張強さを有するニッケルグレンロール
（鋳造による高合金グレンロール）、ハイクロームロー
ル（高クロム鋳鉄）、ハイスロール（高速度工具鋼）ま
たはハイスロールの鍛造品を使用していることを特徴と
する。ニッケルグレンロール、ハイクロームロール、ハ
イスロールまたはその鍛造品であって、４５ｋｇｆ／ｍ
ｍ2以上の引張強さを有する材料により構成された小径
作業ロールなら、請求項２の方法にしたがう圧延を、強
度的な制約を受けることなく有利に行うことができる。
上記のようにロールネック部の直径が２７０ｍｍ以下で
ある場合に３０００トン以上の圧延荷重がかけられ、さ
らに一般的なロールベンダー力（小径であるがためにそ
の大きさは比較的小さく、一般に８０トン程度が適当で
ある）が作用させられるとして想定される最大応力（約
４０ｋｇｆ／ｍｍ2（３．９２×１０8Ｐａ））と比較し
て、４５ｋｇｆ／ｍｍ2以上の引張強さを有する材料な
ら、機械的強度の面で問題がないからである。なお、ハ
イスロールまたはその鍛造品なら、引張強さは一般に８
０ｋｇｆ／ｍｍ2（７．８４×１０8Ｐａ）以上であるか
ら、回転にともなう繰り返し応力の発生による疲労上の
問題も容易に回避される。
【発明の実施の形態】図１〜図７に、発明の実施につい
ての一形態を示す。図１は、図７に示す圧延設備（圧延
機群）１のうち後段側（下流寄り）３スタンドのうちの
１スタンドについて、圧延機１０の基本構成を側面図と
して模式的に示す図である。図２は、図１の圧延機１０
において上下から圧延荷重がはたらくときロール間に作
用する水平力について示す模式図、図３は、大径の作業
ロール１２のみが回転駆動されることに基づいて発生す
る水平力を示す模式図である。図４は、小径作業ロール
１１に対する大径作業ロール１２のオフセット量ｅ2と
作業ロール１１・１２に作用する総力（各ロールが受け
る力の合力）Ｆ1およびＦ2との関係を示す線図、図５は
上記オフセット量ｅ2と作業ロール１１・１２のロール
ネック部の発生応力σ1およびσ2との関係を示す線図で
ある。また、図６は小径作業ロール１１の正面図、図７
は薄板用熱間圧延設備１についての模式図である。圧延
設備１は、鋼板ｘを熱間圧延するための設備であり、図
７のように圧延機５・１０をタンデムに合計６スタンド
配列したものである。前段（上流側）の３スタンドは通
常の４段圧延機５であって、上下に配置された一対の同
径の作業ロール６・７と、それを支える上下の補強ロー
ル８・９とからなる。しかし後段の３スタンドはいわゆ
る異径ロールミルであって、上下の補強ロール１３・１
４の間に、直径の異なる一対の作業ロール１１・１２を
配置したものである。前段の３スタンドでは上下一対の
作業ロール６・７をとも駆動して回転させるが、後段の
３スタンドでは、所要トルクが大きくないこと等によ
り、下方の作業ロール１２のみを駆動している。後段の
３スタンドにあたる圧延機１０については、詳細を図１
に示している。小径作業ロール１１（のうち鋼板ｘや他
のロールに接する胴部。とくに断らない場合は以下も同
様）の直径ＤＷ1は４５０ｍｍ、大径作業ロール１２の
直径ＤＷ2は５９０ｍｍ、補強ロール１３・１４の直径
ＤＢは１３００ｍｍである。そしてミルセンタ（補強ロ
ール１３・１４の中心線を含む平面）に対する小径作業
ロールのオフセット量ｅ1と、その小径作業ロールから
の大径作業ロールのオフセット量ｅ2とに関し、圧延機
１０では両者（ｅ1およびｅ2）を可変としながら、 ｅ1＝６ｍｍ、ｅ2＝４ｍｍ に設定している（以下、これを「実施例」と呼ぶ）。こ
の圧延設備では、たとえば、粗厚２５ｍｍのＳＰＨＣ
（熱間圧延軟鋼板）を板厚１．２ｍｍ・板幅１５５０ｍ
ｍにまで熱間圧延する。その場合のパススケジュール、
すなわち第１段から第６段までの各段の圧延機５・１０
における出側での板厚は、たとえばそれぞれ１０．９７
ｍｍ、５．１２ｍｍｍ、３．４６ｍｍ、２．２２ｍｍ、
１．４９ｍｍ、１．１７ｍｍとしている。各圧延機５・
１０の作業ロール１１・１２には、鋼板ｘの形状制御の
ために８０トン（１チョックあたり）のロールベンダー
力（ＰB1およびＰB2）を付加することとする。上記のよ
うに圧延幅が広い場合、各圧延機５・１０には相当の圧
延荷重をかける必要がある。圧延荷重が高くなると、小
径ゆえに作業ロール１１に応力の過大な部分を生じやす
い後段の圧延機１０には力学的な対応が必要になり、と
くに、それら圧延機１０のうち最も上流側にあって圧延
荷重が高くなる第４段の圧延機１０については、他のい
ずれの圧延機５・１０よりも念入りな応力対策が求めら
れる。図７の圧延設備１でも、第４段の圧延機１０にお
いて圧延荷重は３０００トンに達する。異径ロールミル
である圧延機１０において上記のようにオフセット量ｅ
1とｅ2とを定めたのは、このような高い圧延荷重が作用
するにもかかわらず、小径作業ロール１１の発生応力が
過大にならないようにするためである。以下、オフセッ
ト量ｅ1・ｅ2を ｅ1＝６ｍｍ、ｅ2＝０ｍｍ とする場合（以下。これを「比較例」という）と比較し
ながら、各作業ロール１１・１２の力学的検討結果を紹
介する。 圧延中の小径作業ロール１１および大径作業ロール１２
に発生する応力は、つぎのようにして算出される。ま
ず、各作業ロール１１・１２が受ける荷重は、 a) 大径の作業ロールのみを回転駆動することにより、
被圧延材である鋼板ｘを介して両作業ロール１１・１２
に図３のように作用する水平力ＳＲ1およびＳＲ2、 b) 圧延方向と直角な鉛直平面内で各作業ロールにかけ
られるロールベンダー力ＰB1およびＰB2（図示せず。い
ずれも大きさは８０トン）、 c) 上下から圧延荷重（第４段の圧延機１０において３
０００トン）がかかるとき、４つのロール１１・１２・
１３・１４等が接触し合うことにより図２のように作業
ロール１１・１２に作用する水平力ＰmTおよびＰmB の三種類である。作業ロール１１・１２に作用する鉛直
方向の力については、補強ロール１３・１４から受ける
力と鋼板ｘから受ける力とがつりあって打ち消し合うた
め、考慮する必要がない。図６に示す小径作業ロール１
１においては、上記a)〜c)の力が胴部１１ｂに作用し、
軸受（図示せず）がその支持部分１１ｃに及ぼす反力に
よってそれが支えられることになる。これらa)〜c)のそ
れぞれの力について、圧延方向（下流向き。図２・図３
中の白抜き矢印に沿う向きであり、図の右向き）に作用
するものを正として、その大きさを検討する。上記a)に
よる水平力ＳＲ1およびＳＲ2については、 ＳＲ1＝ＰRtan（α／２） ‥‥ ＳＲ2＝ＳＲ1 ‥‥ の関係がある。ただし、ＰRは圧延荷重、αは小径作業
ロール１１と鋼板ｘとの間の接触範囲の角度であり、 α＝cos-1［｛ＤＷ1−２ＤＷ2ΔＨ／（ＤＷ1＋ＤＷ2）｝／ＤＷ1］ によって求められる。ΔＨは、第４段圧延機１０での入
側板厚Ｈ１（＝３．４６ｍｍ）と出側板厚Ｈ２（＝２．
２２ｍｍ）との差（１．２４ｍｍ）である。 実施例・
比較例とも、ΔＨよりα＝４．５３°と分かり、式・
より、 ＳＲ1＝１１８．７（トン） ＳＲ2＝−１１８．７（トン） と算出される。 また、上記c)による水平力ＰmTおよびＰmBについては、
図２により、 ＰmT＝ＳＢ1−ＳＤ1 ‥‥ ＰmB＝ＳＤ2＋ＳＢ1 ‥‥ ただし ＳＢ1＝ＰRtan［sin-1｛２ｅ2／（ＤＷ1＋ＤＷ2）｝］ ＳＤ1＝ＰRtan［sin-1｛２ｅ1／（ＤＢ＋ＤＷ1）｝］ ＳＤ2＝ＰRtan［sin-1｛２（ｅ1＋ｅ2）／（ＤＢ＋ＤＷ2）｝］ と求められる。実施例では、ｅ1＝６ｍｍ、ｅ2＝４ｍｍ
なので、ＰR＝３０００（トン） などとともに・
に入れると、 ＰmT＝ＳＢ1−ＳＤ1 ＝２３．１−２０．６ ＝２．５（トン） ＰmB＝ＳＤ2＋ＳＢ1 ＝３１．７＋２３．１ ＝５４．８（トン） となる。一方、比較例では、ｅ1＝６ｍｍ、ｅ2＝０ｍｍ
であるから、実施例とはＳＢ1、ＳＤ2の値が異なり、 ＰmT＝ＳＢ1−ＳＤ1 ＝０−２０．６ ＝−２０．６（トン） ＰmB＝ＳＤ2＋ＳＢ1 ＝１９．０＋０ ＝１９．０（トン） である。作業ロール１１・１２のそれぞれに作用する総
力（上記a)〜c)の力の総和）Ｆ1およびＦ1は、 Ｆ1＝｛（ＳＲ1−ＰmT）2＋ＰＢ1 2｝1/2 Ｆ2＝｛（−ＳＲ2＋ＰmB）2＋ＰＢ2 2｝1/2 にて求められ、これに対する反力が図６の小径作業ロー
ル１１中の支持部分１１ｃ（および大径作業ロール１２
における同様の支持部分）に生じる。総力Ｆ1およびＦ2
の大きさは、上に求めたそれぞれの力をｋｇｆ（１ｋｇ
ｆ＝９．８Ｎ）に換算して用いることにより、実施例の
場合には、 Ｆ1＝１４１１００（ｋｇｆ） Ｆ2＝１０２４００（ｋｇｆ） 比較例の場合には、 Ｆ1＝１６０６００（ｋｇｆ） Ｆ2＝１２７８００（ｋｇｆ） となる。小径作業ロール１１の総力Ｆ1について言え
ば、力ＳＲ1と力ＰB1とがつねに正の値であるのに対
し、ＰmT すなわち ＳＢ1−ＳＤ1 については、上のＳ
Ｂ1、ＳＤ1に関する式から、 ２ｅ2／（ＤＷ1＋ＤＷ2） ＞ ２ｅ1／（ＤＢ＋ＤＷ1） とすることによって負の値になり、総力Ｆ1を小さくす
るのに寄与する。比較例であるｅ1＝６ｍｍ、ｅ2＝０ｍ
ｍでは、その不等式が成立しないため、総力Ｆ1が大き
い。総力Ｆ1およびＦ2に等しい力が各作業ロール１１・
１２の支持部分（図６の１1ｃなど）に作用するため、
各ロール１１・１２のロールネック部（図６の１１ｎな
ど）には、支持部分からロールネック部までの距離
Ｌ1、Ｌ2に応じて曲げモーメントＭ1およびＭ2が生じ
る。そしてそこに、各ロール１１・１２の断面係数
Ｚ1、Ｚ2とロールネック部の応力集中係数αとに応じて
曲げ応力σ1、σ2が発生する。一般に、Ｍ＝Ｆ×Ｌ、Ｚ
＝πＤ3／３２、σ＝α×Ｍ／Ｚで各応力が求められる
こと（ただしＤは直径）、小径作業ロール１１のロール
ネック部についてＬ1＝２６５ｍｍ、Ｄ＝２７０ｍｍで
あること、大径作業ロール１２のロールネック部につい
てＬ2＝３０５ｍｍ、Ｄ＝３３０ｍｍであること、およ
び、ロールの隅肉のとり方などからα＝１．８程度であ
ることから、各ロール１１・１２の曲げ応力σ1、σ2は
つぎのような値になる。すなわち、まずｅ1＝６ｍｍ、
ｅ2＝４ｍｍとした実施例では、 σ1＝３４．８（ｋｇｆ／ｍｍ2） σ2＝１５．９（ｋｇｆ／ｍｍ2） となり、ｅ1＝６ｍｍ、ｅ2＝０ｍｍとした比較例では、 σ1＝３９．７（ｋｇｆ／ｍｍ2） σ2＝１９．９（ｋｇｆ／ｍｍ2） となる（１ｋｇｆ／ｍｍ2＝９．８×１０6Ｐａ）。 以上のようにして、ｅ1＝６ｍｍとしｅ2を変化させたと
きの各作業ロール１１・１２の総力Ｆ1、Ｆ2およびロー
ルネック部での曲げ応力σ1、σ2の大きさの変化を求
め、それらの関係を線図に表すと図４および図５のよう
になる。オフセット量ｅ2が大きくなるほど、小径作業
ロール１１・大径作業ロール１２とも総力Ｆ1および応
力σ1が減少する。図５のように、ｅ2＜０ｍｍでは小径
作業ロール１１における応力σ1が４０ｋｇｆ／ｍｍ2を
超える。応力σ1が４０ｋｇｆ／ｍｍ2を超えると、作業
ロールの一般的材料であるニッケルグレンをロール芯材
１１ａ（図６のロール１１のうち胴部１１ｂの表層肉盛
部を除く部分）とする場合には耐用上の問題があるた
め、オフセット量ｅ2は０を超えるように設定するのが
好ましい。一方、オフセット量ｅ2が ｅ2≧７ｍｍにな
ると、作業ロール１１・１２間に通される鋼板ｘの先頭
部が上方へ反って進む頭上げの現象が発生し、円滑な圧
延が行えなくなる。したがって、前記のような圧延条件
（圧延荷重・ロール径・パススケジュール・ロールベン
ダー力など）においてオフセット量ｅ1を６ｍｍに設定
した場合には、図５中の斜線のない範囲、すなわち ０ｍｍ＜ｅ2＜７ｍｍ の範囲にオフセット量ｅ2をとるべきであるといえる。
ての一形態を示す。図１は、図７に示す圧延設備（圧延
機群）１のうち後段側（下流寄り）３スタンドのうちの
１スタンドについて、圧延機１０の基本構成を側面図と
して模式的に示す図である。図２は、図１の圧延機１０
において上下から圧延荷重がはたらくときロール間に作
用する水平力について示す模式図、図３は、大径の作業
ロール１２のみが回転駆動されることに基づいて発生す
る水平力を示す模式図である。図４は、小径作業ロール
１１に対する大径作業ロール１２のオフセット量ｅ2と
作業ロール１１・１２に作用する総力（各ロールが受け
る力の合力）Ｆ1およびＦ2との関係を示す線図、図５は
上記オフセット量ｅ2と作業ロール１１・１２のロール
ネック部の発生応力σ1およびσ2との関係を示す線図で
ある。また、図６は小径作業ロール１１の正面図、図７
は薄板用熱間圧延設備１についての模式図である。圧延
設備１は、鋼板ｘを熱間圧延するための設備であり、図
７のように圧延機５・１０をタンデムに合計６スタンド
配列したものである。前段（上流側）の３スタンドは通
常の４段圧延機５であって、上下に配置された一対の同
径の作業ロール６・７と、それを支える上下の補強ロー
ル８・９とからなる。しかし後段の３スタンドはいわゆ
る異径ロールミルであって、上下の補強ロール１３・１
４の間に、直径の異なる一対の作業ロール１１・１２を
配置したものである。前段の３スタンドでは上下一対の
作業ロール６・７をとも駆動して回転させるが、後段の
３スタンドでは、所要トルクが大きくないこと等によ
り、下方の作業ロール１２のみを駆動している。後段の
３スタンドにあたる圧延機１０については、詳細を図１
に示している。小径作業ロール１１（のうち鋼板ｘや他
のロールに接する胴部。とくに断らない場合は以下も同
様）の直径ＤＷ1は４５０ｍｍ、大径作業ロール１２の
直径ＤＷ2は５９０ｍｍ、補強ロール１３・１４の直径
ＤＢは１３００ｍｍである。そしてミルセンタ（補強ロ
ール１３・１４の中心線を含む平面）に対する小径作業
ロールのオフセット量ｅ1と、その小径作業ロールから
の大径作業ロールのオフセット量ｅ2とに関し、圧延機
１０では両者（ｅ1およびｅ2）を可変としながら、 ｅ1＝６ｍｍ、ｅ2＝４ｍｍ に設定している（以下、これを「実施例」と呼ぶ）。こ
の圧延設備では、たとえば、粗厚２５ｍｍのＳＰＨＣ
（熱間圧延軟鋼板）を板厚１．２ｍｍ・板幅１５５０ｍ
ｍにまで熱間圧延する。その場合のパススケジュール、
すなわち第１段から第６段までの各段の圧延機５・１０
における出側での板厚は、たとえばそれぞれ１０．９７
ｍｍ、５．１２ｍｍｍ、３．４６ｍｍ、２．２２ｍｍ、
１．４９ｍｍ、１．１７ｍｍとしている。各圧延機５・
１０の作業ロール１１・１２には、鋼板ｘの形状制御の
ために８０トン（１チョックあたり）のロールベンダー
力（ＰB1およびＰB2）を付加することとする。上記のよ
うに圧延幅が広い場合、各圧延機５・１０には相当の圧
延荷重をかける必要がある。圧延荷重が高くなると、小
径ゆえに作業ロール１１に応力の過大な部分を生じやす
い後段の圧延機１０には力学的な対応が必要になり、と
くに、それら圧延機１０のうち最も上流側にあって圧延
荷重が高くなる第４段の圧延機１０については、他のい
ずれの圧延機５・１０よりも念入りな応力対策が求めら
れる。図７の圧延設備１でも、第４段の圧延機１０にお
いて圧延荷重は３０００トンに達する。異径ロールミル
である圧延機１０において上記のようにオフセット量ｅ
1とｅ2とを定めたのは、このような高い圧延荷重が作用
するにもかかわらず、小径作業ロール１１の発生応力が
過大にならないようにするためである。以下、オフセッ
ト量ｅ1・ｅ2を ｅ1＝６ｍｍ、ｅ2＝０ｍｍ とする場合（以下。これを「比較例」という）と比較し
ながら、各作業ロール１１・１２の力学的検討結果を紹
介する。 圧延中の小径作業ロール１１および大径作業ロール１２
に発生する応力は、つぎのようにして算出される。ま
ず、各作業ロール１１・１２が受ける荷重は、 a) 大径の作業ロールのみを回転駆動することにより、
被圧延材である鋼板ｘを介して両作業ロール１１・１２
に図３のように作用する水平力ＳＲ1およびＳＲ2、 b) 圧延方向と直角な鉛直平面内で各作業ロールにかけ
られるロールベンダー力ＰB1およびＰB2（図示せず。い
ずれも大きさは８０トン）、 c) 上下から圧延荷重（第４段の圧延機１０において３
０００トン）がかかるとき、４つのロール１１・１２・
１３・１４等が接触し合うことにより図２のように作業
ロール１１・１２に作用する水平力ＰmTおよびＰmB の三種類である。作業ロール１１・１２に作用する鉛直
方向の力については、補強ロール１３・１４から受ける
力と鋼板ｘから受ける力とがつりあって打ち消し合うた
め、考慮する必要がない。図６に示す小径作業ロール１
１においては、上記a)〜c)の力が胴部１１ｂに作用し、
軸受（図示せず）がその支持部分１１ｃに及ぼす反力に
よってそれが支えられることになる。これらa)〜c)のそ
れぞれの力について、圧延方向（下流向き。図２・図３
中の白抜き矢印に沿う向きであり、図の右向き）に作用
するものを正として、その大きさを検討する。上記a)に
よる水平力ＳＲ1およびＳＲ2については、 ＳＲ1＝ＰRtan（α／２） ‥‥ ＳＲ2＝ＳＲ1 ‥‥ の関係がある。ただし、ＰRは圧延荷重、αは小径作業
ロール１１と鋼板ｘとの間の接触範囲の角度であり、 α＝cos-1［｛ＤＷ1−２ＤＷ2ΔＨ／（ＤＷ1＋ＤＷ2）｝／ＤＷ1］ によって求められる。ΔＨは、第４段圧延機１０での入
側板厚Ｈ１（＝３．４６ｍｍ）と出側板厚Ｈ２（＝２．
２２ｍｍ）との差（１．２４ｍｍ）である。 実施例・
比較例とも、ΔＨよりα＝４．５３°と分かり、式・
より、 ＳＲ1＝１１８．７（トン） ＳＲ2＝−１１８．７（トン） と算出される。 また、上記c)による水平力ＰmTおよびＰmBについては、
図２により、 ＰmT＝ＳＢ1−ＳＤ1 ‥‥ ＰmB＝ＳＤ2＋ＳＢ1 ‥‥ ただし ＳＢ1＝ＰRtan［sin-1｛２ｅ2／（ＤＷ1＋ＤＷ2）｝］ ＳＤ1＝ＰRtan［sin-1｛２ｅ1／（ＤＢ＋ＤＷ1）｝］ ＳＤ2＝ＰRtan［sin-1｛２（ｅ1＋ｅ2）／（ＤＢ＋ＤＷ2）｝］ と求められる。実施例では、ｅ1＝６ｍｍ、ｅ2＝４ｍｍ
なので、ＰR＝３０００（トン） などとともに・
に入れると、 ＰmT＝ＳＢ1−ＳＤ1 ＝２３．１−２０．６ ＝２．５（トン） ＰmB＝ＳＤ2＋ＳＢ1 ＝３１．７＋２３．１ ＝５４．８（トン） となる。一方、比較例では、ｅ1＝６ｍｍ、ｅ2＝０ｍｍ
であるから、実施例とはＳＢ1、ＳＤ2の値が異なり、 ＰmT＝ＳＢ1−ＳＤ1 ＝０−２０．６ ＝−２０．６（トン） ＰmB＝ＳＤ2＋ＳＢ1 ＝１９．０＋０ ＝１９．０（トン） である。作業ロール１１・１２のそれぞれに作用する総
力（上記a)〜c)の力の総和）Ｆ1およびＦ1は、 Ｆ1＝｛（ＳＲ1−ＰmT）2＋ＰＢ1 2｝1/2 Ｆ2＝｛（−ＳＲ2＋ＰmB）2＋ＰＢ2 2｝1/2 にて求められ、これに対する反力が図６の小径作業ロー
ル１１中の支持部分１１ｃ（および大径作業ロール１２
における同様の支持部分）に生じる。総力Ｆ1およびＦ2
の大きさは、上に求めたそれぞれの力をｋｇｆ（１ｋｇ
ｆ＝９．８Ｎ）に換算して用いることにより、実施例の
場合には、 Ｆ1＝１４１１００（ｋｇｆ） Ｆ2＝１０２４００（ｋｇｆ） 比較例の場合には、 Ｆ1＝１６０６００（ｋｇｆ） Ｆ2＝１２７８００（ｋｇｆ） となる。小径作業ロール１１の総力Ｆ1について言え
ば、力ＳＲ1と力ＰB1とがつねに正の値であるのに対
し、ＰmT すなわち ＳＢ1−ＳＤ1 については、上のＳ
Ｂ1、ＳＤ1に関する式から、 ２ｅ2／（ＤＷ1＋ＤＷ2） ＞ ２ｅ1／（ＤＢ＋ＤＷ1） とすることによって負の値になり、総力Ｆ1を小さくす
るのに寄与する。比較例であるｅ1＝６ｍｍ、ｅ2＝０ｍ
ｍでは、その不等式が成立しないため、総力Ｆ1が大き
い。総力Ｆ1およびＦ2に等しい力が各作業ロール１１・
１２の支持部分（図６の１1ｃなど）に作用するため、
各ロール１１・１２のロールネック部（図６の１１ｎな
ど）には、支持部分からロールネック部までの距離
Ｌ1、Ｌ2に応じて曲げモーメントＭ1およびＭ2が生じ
る。そしてそこに、各ロール１１・１２の断面係数
Ｚ1、Ｚ2とロールネック部の応力集中係数αとに応じて
曲げ応力σ1、σ2が発生する。一般に、Ｍ＝Ｆ×Ｌ、Ｚ
＝πＤ3／３２、σ＝α×Ｍ／Ｚで各応力が求められる
こと（ただしＤは直径）、小径作業ロール１１のロール
ネック部についてＬ1＝２６５ｍｍ、Ｄ＝２７０ｍｍで
あること、大径作業ロール１２のロールネック部につい
てＬ2＝３０５ｍｍ、Ｄ＝３３０ｍｍであること、およ
び、ロールの隅肉のとり方などからα＝１．８程度であ
ることから、各ロール１１・１２の曲げ応力σ1、σ2は
つぎのような値になる。すなわち、まずｅ1＝６ｍｍ、
ｅ2＝４ｍｍとした実施例では、 σ1＝３４．８（ｋｇｆ／ｍｍ2） σ2＝１５．９（ｋｇｆ／ｍｍ2） となり、ｅ1＝６ｍｍ、ｅ2＝０ｍｍとした比較例では、 σ1＝３９．７（ｋｇｆ／ｍｍ2） σ2＝１９．９（ｋｇｆ／ｍｍ2） となる（１ｋｇｆ／ｍｍ2＝９．８×１０6Ｐａ）。 以上のようにして、ｅ1＝６ｍｍとしｅ2を変化させたと
きの各作業ロール１１・１２の総力Ｆ1、Ｆ2およびロー
ルネック部での曲げ応力σ1、σ2の大きさの変化を求
め、それらの関係を線図に表すと図４および図５のよう
になる。オフセット量ｅ2が大きくなるほど、小径作業
ロール１１・大径作業ロール１２とも総力Ｆ1および応
力σ1が減少する。図５のように、ｅ2＜０ｍｍでは小径
作業ロール１１における応力σ1が４０ｋｇｆ／ｍｍ2を
超える。応力σ1が４０ｋｇｆ／ｍｍ2を超えると、作業
ロールの一般的材料であるニッケルグレンをロール芯材
１１ａ（図６のロール１１のうち胴部１１ｂの表層肉盛
部を除く部分）とする場合には耐用上の問題があるた
め、オフセット量ｅ2は０を超えるように設定するのが
好ましい。一方、オフセット量ｅ2が ｅ2≧７ｍｍにな
ると、作業ロール１１・１２間に通される鋼板ｘの先頭
部が上方へ反って進む頭上げの現象が発生し、円滑な圧
延が行えなくなる。したがって、前記のような圧延条件
（圧延荷重・ロール径・パススケジュール・ロールベン
ダー力など）においてオフセット量ｅ1を６ｍｍに設定
した場合には、図５中の斜線のない範囲、すなわち ０ｍｍ＜ｅ2＜７ｍｍ の範囲にオフセット量ｅ2をとるべきであるといえる。
【発明の効果】請求項１に記載した薄板の圧延方法で
は、一対の作業ロールの配置に基づき荷重条件が安定し
て円滑に圧延を継続できるとともに、圧延幅を広くする
など圧延荷重を大きくする場合にも作業ロールの力学的
負担を軽減し得る。したがって、圧延幅（板幅）を広く
したり板厚を薄くしたり、さらには圧延機１スタンドに
よる圧延率を向上させたりすることが可能になる。請求
項２に記載した薄板の圧延方法では、まず、小径作業ロ
ールの直径が小さいために、小さな圧延荷重で大きな圧
下量を得ることができ、板のエッジドロップも抑制でき
るという、異径ロールミルの利点を生かすことができ
る。そして当該ロールが細いにもかかわらず、３０００
トン以上の圧延荷重を要する５フィート程度の圧延幅を
実現し、しかも、板の先頭部の頭上げを防止できる。請
求項３に記載した薄板の圧延機は、やはり、小さな圧延
荷重で大きな圧下量をもたらす板厚偏差の少ない鋼板の
製造を可能にするという異径ロールミルの利点を発揮す
るほか、圧延荷重を３０００トン以上にとって５フィー
ト程度の圧延幅を実現し、しかも、板の先頭部の頭上げ
を防止する、という優れたメリットをもたらす。請求項
４・５に記載の圧延機では、請求項２の方法にしたがう
圧延を、強度的な制約を受けることなく有利に行うこと
ができる。
は、一対の作業ロールの配置に基づき荷重条件が安定し
て円滑に圧延を継続できるとともに、圧延幅を広くする
など圧延荷重を大きくする場合にも作業ロールの力学的
負担を軽減し得る。したがって、圧延幅（板幅）を広く
したり板厚を薄くしたり、さらには圧延機１スタンドに
よる圧延率を向上させたりすることが可能になる。請求
項２に記載した薄板の圧延方法では、まず、小径作業ロ
ールの直径が小さいために、小さな圧延荷重で大きな圧
下量を得ることができ、板のエッジドロップも抑制でき
るという、異径ロールミルの利点を生かすことができ
る。そして当該ロールが細いにもかかわらず、３０００
トン以上の圧延荷重を要する５フィート程度の圧延幅を
実現し、しかも、板の先頭部の頭上げを防止できる。請
求項３に記載した薄板の圧延機は、やはり、小さな圧延
荷重で大きな圧下量をもたらす板厚偏差の少ない鋼板の
製造を可能にするという異径ロールミルの利点を発揮す
るほか、圧延荷重を３０００トン以上にとって５フィー
ト程度の圧延幅を実現し、しかも、板の先頭部の頭上げ
を防止する、という優れたメリットをもたらす。請求項
４・５に記載の圧延機では、請求項２の方法にしたがう
圧延を、強度的な制約を受けることなく有利に行うこと
ができる。
【図１】発明の実施についての一形態を示す図であっ
て、図７中の圧延機１０の１スタンドについて基本構成
を示す模式図である。
て、図７中の圧延機１０の１スタンドについて基本構成
を示す模式図である。
【図２】図１の圧延機１０において上下から圧延荷重が
はたらくときロール間に作用する水平力について示す模
式図である。
はたらくときロール間に作用する水平力について示す模
式図である。
【図３】大径の作業ロール１２のみが回転駆動されるこ
とに基づいて発生する水平力を示す模式図である。
とに基づいて発生する水平力を示す模式図である。
【図４】小径作業ロール１１に対する大径作業ロール１
２のオフセット量ｅ2と、作業ロール１１・１２に作用
する総力（各ロールが受ける力の合力）Ｆ1およびＦ2と
の関係を示す線図である。
２のオフセット量ｅ2と、作業ロール１１・１２に作用
する総力（各ロールが受ける力の合力）Ｆ1およびＦ2と
の関係を示す線図である。
【図５】上記のオフセット量ｅ2と作業ロール１１・１
２のロールネック部の発生応力との関係を示す線図であ
る。
２のロールネック部の発生応力との関係を示す線図であ
る。
【図６】小径作業ロール１１の正面図である。
【図７】薄板用熱間圧延設備１を全体的に示す模式図で
ある。
ある。
【図８】従来の圧延機について基本構成を示す模式図で
ある。
ある。
１０ 圧延機 １１ 小径作業ロール １１ａ 芯材 １１ｎ ロールネック部 １２ 大径作業ロール １３・１４ 補強ロール Ｆ1・Ｆ2 総力 σ1・σ2 応力 ｅ1・ｅ2 オフセット量
フロントページの続き (72)発明者 高岡 真司 兵庫県神戸市中央区東川崎町３丁目１番 １号 川崎重工業株式会社 神戸工場内 (72)発明者 竹士 伊知郎 大阪府大阪市大正区船町１丁目１番66号 株式会社中山製鋼所内 (72)発明者 倉橋 隆郎 大阪府大阪市大正区船町１丁目１番66号 株式会社中山製鋼所内 (56)参考文献 特開 平９−295007（ＪＰ，Ａ) 特開 平10−277619（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−262405（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B21B 1/22 B21B 13/14 B21B 27/02
Claims (5)
- 【請求項１】 上下の補強ロールの間に直径の異なる一
対の作業ロールを配置し、それら作業ロールのうち大径
のもののみを駆動することにより薄板を圧延する方法で
あって、 上記作業ロールのうち小径作業ロールを、ミルセンタよ
り圧延方向下流側に配置し、大径作業ロールは小径作業
ロールよりもさらに圧延方向下流側に配置して行うこと
を特徴とする薄板の圧延方法。 - 【請求項２】 ロールネック部の直径が２７０ｍｍ以下
の小径作業ロールを使用し、圧延荷重を３０００トン以
上にして圧延する際、ミルセンタに対する小径作業ロー
ルのオフセット量ｅ1と、その小径作業ロールからの大
径作業ロールのオフセット量ｅ2とについて、０ｍｍ ＜ ｅ 1 ＜ ｅ 2 ＜ ７ｍｍ とすることを特徴とする請求項１に記載した薄板の圧延
方法。 - 【請求項３】 上下の補強ロールの間に直径の異なる一
対の作業ロールが配置され、それら作業ロールのうち大
径のもののみが駆動源に接続された圧延機であって、上記作業ロールのうち小径作業ロールを、ミルセンタよ
り圧延方向下流側に配置し、大径作業ロールは小径作業
ロールよりもさらに圧延方向下流側に配置したこと を特
徴とする薄板の圧延機。 - 【請求項４】 上記小径作業ロールにおけるロールネッ
ク部の直径が２７０ｍｍ以下であり、ミルセンタに対す
る小径作業ロールのオフセット量ｅ 1 と、その小径作業
ロールからの大径作業ロールのオフセット量ｅ 2 とが、 ０ｍｍ ＜ ｅ 1 ＜ ｅ 2 ＜ ７ｍｍ の範囲内で設定され得ることを特徴とする請求項３記載
の薄板の圧延機。 - 【請求項５】 小径作業ロールの芯材として、４５ｋｇ
ｆ／ｍｍ2以上の引張強さを有するニッケルグレンロー
ル、ハイクロームロール、ハイスロールまたはハイスロ
ールの鍛造品が使用されていることを特徴とする請求項
３又は４に記載した薄板の圧延機。
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| DE112010005741T5 (de) * | 2010-07-15 | 2013-06-27 | Mitsubishi-Hitachi Metals Machinery, Inc. | Walzmaschine und mit dieser ausgerüstetes Tandem-Walzwerk |
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|---|---|---|---|---|
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| JPS5659512A (en) * | 1979-10-23 | 1981-05-23 | Kawasaki Steel Corp | Rolling apparatus |
| JPS5719103A (en) * | 1980-07-10 | 1982-02-01 | Nippon Steel Corp | Control method of l-camber in rolling by roll of dissimilar diameter |
| JPS61165210A (ja) * | 1985-01-17 | 1986-07-25 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 圧延機 |
| JPS61262405A (ja) * | 1985-05-15 | 1986-11-20 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 異径異速圧延機における板反り防止方法及び装置 |
| US4724698A (en) * | 1985-09-20 | 1988-02-16 | Wean United Rolling Mills, Inc. | Method and apparatus for rolling strip |
| JPS6360258A (ja) * | 1986-08-29 | 1988-03-16 | Hitachi Ltd | 耐事故性圧延ロ−ル |
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| JPH04178206A (ja) * | 1990-11-09 | 1992-06-25 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 圧延機 |
| JPH11123406A (ja) * | 1997-10-15 | 1999-05-11 | Nippon Steel Corp | 板圧延機およびその作業ロールオフセット量調整方法 |
| JPH11123418A (ja) | 1997-10-27 | 1999-05-11 | Nkk Corp | 圧延装置及び圧延制御方法 |
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