JP3266328B2

JP3266328B2 - 化成処理性ならびに成形性に優れる高張力冷延鋼板及びその製造方法

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Publication number: JP3266328B2
Application number: JP25125892A
Authority: JP
Inventors: 坂田　　敬; 義男山崎; 才二松岡; 俊之加藤; 順介高崎
Original assignee: JFE Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 1992-09-21
Filing date: 1992-09-21
Publication date: 2002-03-18
Anticipated expiration: 2017-03-18
Also published as: JPH06100980A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、おもに、自動車の車
体用として、曲げ加工、プレス成形加工、絞り成形加工
などの用途に好適で、さらに化成処理性も良好な高張力
冷延鋼板及びその製造方法を提案するものである。

【０００２】近年、環境問題による自動車の排気ガス規
制などから、燃費向上のために自動車の軽量化の要請が
高まってきている。また、自動車事故による死者の増加
も問題となり自動車の安全性向上も重要な課題となって
いる。そこでこれらの問題の対応策の一つとして、材料
面で引張強さが500 〜700MPaで、かつ優れたプレス成形
性を有する冷延鋼板が要求されるようになってきてい
る。

【０００３】しかしながら、一般に冷延鋼板は高張力化
にともないプレス成形性すなわち平均ｒ値やTS−Elバラ
ンスが劣化し、さらには、高張力化にともない化成処理
性やめっき性などの表面特性も劣化する傾向にある。し
たがって自動車用として供するためには、高張力化とと
もに、プレス成形性及び化成処理性を向上させることが
重要になる。

【０００４】

【従来の技術】これまで、高張力化にともなうプレス成
形性改善のために、各種の方法が提案されている。たと
えば、特開昭56−139654号公報の成形性の優れた高張力
冷延鋼板およびその製造方法や特公昭59−42742 号公報
の降伏比の低い深絞り用高強度冷延鋼板などには、Ｃを
低減した極低炭素鋼をベースとして、加工性、時効性の
改善のために炭窒化物形成成分であるTi，Nbなどを添加
し、さらに加工性を害さないＰでおもに高張力化をはか
る手段が開示されている。しかしながら、これらの強度
は引張強さが400MPa程度までであった。

【０００５】これらをさらに高強度化すべく、たとえば
特開昭63−100158号公報の成形性に優れる高強度冷延鋼
のようにさらにSiを多量添加した鋼板が開示されてい
る。しかしながら、多量のSi添加は表面特性の劣化が避
けがたく、化成処理性が著しく劣化するという問題があ
った。また、多量のＰ及びSiの同時添加では、しばしば
熱延板に異常組織が発生し、加工性が著しく劣化する場
合があるなどの問題があった。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】この発明は、前記した
問題点を有利に解決しようとするもので、自動車用に供
して好適なプレス成形等の加工性に優れ、かつ化成処理
性にも優れる高張力冷延鋼板及びその製造方法を提案す
ることを目的とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】この発明は、研究検討を
重ねた結果Si, Mn及びＰに加えてNiならびにCuを複合添
加すること及びその製造条件を限定することにより化成
処理性とプレス成形性を高いレベルに維持した上で、引
張強さ500 〜700MPaの高張力冷延鋼板が得られることを
見出したことによるものである。

【０００８】すなわち、この発明の要旨は、Ｃ：0.0050mass％以下、Ｂ：0.0010mass％以上、0.0080mass％以下及び Al: 0.005mass ％以上、0.10 mass％以下を含み、さらに Si：0.2mass ％以上、2.5mass ％以下、 Mn：1.0mass ％以上、3.5mass ％以下、 Ni：0.05mass％以上、2.0mass ％以下、 Cu: 0.1mass ％以上、2.0mass ％以下及びＰ：0.040mass ％以上、0.18mass％以下をmass％であらわした含有量につき、〔％Si〕、〔％M
n〕、〔％Ni〕、〔％Cu〕及び〔％P 〕であらわした下
記式(1) 、(2) 及び(3) の関係のもとで含有し、かつ Ti：0.003mass ％以上、0.10mass％以下及び Nb：0.003mass ％以上、0.10mass％以下のうちから選んだ１種又は２種を含み、残部は鉄及び不
可避的不純物の組成よりなることを特徴とする化成処理
性ならびにプレス成形性に優れる高張力冷延鋼板であり
（第１発明）、

【数５】記〔％Si〕/1.5＋〔％P 〕/0.3≧0.5 …(1) 100 〔％Mn〕＋150 〔％Ni〕−200 〔％Si〕−1000〔％P 〕≧−200 …(2) 〔％Cu〕≦3 〔％Ni〕 …(3) 第１発明の残部の鉄の一部と置換してMo:1.0mass％以下
を含有させるものであり（第２発明）、

【０００９】上記第１発明又は第２発明の成分組成にな
る鋼スラブを素材として、熱間圧延して750 ℃以上、10
00℃以下の温度範囲にて仕上げ圧延を終了し、さらに酸
洗後圧下率60％以上、95％以下の冷間圧延を行い、しか
るのち700 ℃以上、950 ℃以下の温度範囲にて再結晶焼
鈍を施すことを特徴とする化成処理性ならびにプレス成
形性に優れる高張力冷延鋼板の製造方法である（第３発
明、第４発明）。

【００１０】

【作用】まず、この発明の基礎となった実験結果につい
て述べる。Ｃ：0.003mass ％、Ｂ：0.0012mass％、Ｐ：
0.07mass％、Al：0.04mass％、Ti：0.04mass％及びNb：
0.03mass％の成分組成にSi, Mn,Ni 及びCu含有量を変え
て添加した板厚0.8mm の冷延鋼板の、Si, Mn,Ni 及びCu
含有量と化成処理性の関係について調査した。

【００１１】なお、これらの鋼板は上記組成になるシー
トバーを、820 〜910 ℃の仕上げ温度で熱間圧延を行
い、続いて酸洗後圧下後75〜82％の冷間圧延を行ったの
ち、焼鈍温度790 〜890 ℃で連続焼鈍を施し製造したも
のである。

【００１２】ここに、化成処理性は、鋼板に脱脂、水
洗、リン酸塩処理を施し、以下に述べるピンホールテス
トを行った時のピンホール面積率と結晶析出数で評価し
た。なお、リン酸処理液に日本パーカライジング（株）
製BT3112を用い、スプレーで120 秒間吹付けた。ピンホ
ールテストは、試験面に鉄イオンと反応して発色する試
薬（フェロオキシル溶液）を浸したろ紙を密着させて、
鋼板表面に残留するリン酸結晶未付着部分を検知し、そ
れを画像解析してピンホール面積率として数値化した。
また結晶析出数はSEM 観察により行った。そしてこれら
化成処理性の評価基準は以下のように定めた。まずピン
ホール面積率は２％未満を○，２〜９％では△，９％超
過については×、また結晶析出数（×10⁴/mm²)は、５以
上で○，５未満３までが△，そして３未満では×として
評価した。

【００１３】表１に鋼板のSi, Mn,Ni 及びCuの含有量と
化成処理性の調査結果を示す。

【表１】

【００１４】この表において、Si及びCu含有量の少ない
Ａ鋼では化成処理性は良好であるが、SiとCuをともに増
加したＢ，Ｃ鋼では化成処理性が劣っている。この化成
処理性は、Mnを1.0mass ％以上含有させたＣ鋼ならびに
MnとNiを複合添加した場合でもMn含有量が1mass ％未満
のＤ鋼では化成処理性は改善されない。しかしながら、
Ｅ及びＦ鋼のように１mass％以上のMnにNiを複合添加す
れば、化成処理性はＡ鋼なみに改善されることが明らか
になった。また、NiとCuとの関係については、Ｇ鋼のよ
うにCu含有量がNi含有量の３倍を超えるものについては
化成処理性は劣るが、３倍以下では良好であることも判
明した。

【００１５】詳細は明らかではないが、１mass％以上の
MnにNiを複合添加することで化成処理性が改善された理
由は以下の如くであると考えられる。すなわち、Si含有
量の増加によって焼鈍後の鋼板の表面へのSi濃化が著し
くなり、これが原因で化成処理性が劣化したものと考え
られる。しかしながら、微量のNiと多量のMnを共存させ
ることにより、Siの表面濃化を抑え、かつ高いMn濃化層
を形成させたために化成処理性が改善されたものと考え
られる。また、Cuは鉄より貴なる元素であり、リン酸亜
鉛と鋼板の反応を抑制するので化成処理性を劣化させる
が、Niを複合添加することによりその悪影響が緩和され
たものと推定される。

【００１６】さらに、SiおよびＰの含有量が多い場合に
おこる熱延板の異常組織の改善についても検討を行っ
た。含有量がMn：0.01〜3.1mass ％及びNi：０〜1.8mas
s ％のそれぞれの範囲内で変化させたＣ：0.002mass
％、Si：1.0mass ％、Ｂ：0.0014mass％、Cu:0.30mass
％、0.70mass％の２水準、Ｐ：0.10mass％、Al：0.04ma
ss％、Ti：0.05mass％及びNb：0.03mass％の成分組成に
なる板厚0.8mm の冷延鋼板について、Mn及びNi含有量と
プレス成形性とくに平均ｒ値との関係について調査し
た。なお、これらの鋼板は、上記実験と同様の方法で製
造した。

【００１７】ここに平均ｒ値はJIS ５号引張試験片を使
用し、15％引張予歪を与えたのち、３点法にて測定し、
Ｌ方向（圧延方向）、Ｄ方向（圧延方向に対し45°の方
向)およびＣ方向（圧延方向に対し90°の方向) の平均
値として、平均ｒ値＝（ｒ_L＋２ｒ_D＋ｒ_C）／４から求めた。

【００１８】上記調査結果より平均ｒ値とSi, Mn, Ni及
びＰのmass％含有量を〔％Si〕、〔％Mn〕、〔％Ni〕及
び〔％P 〕であらわした値との関係を図１に示す。図１
より明らかなように、平均ｒ値は、100 〔％Mn〕＋150
〔％Ni〕−200 〔％Si〕−1000〔％P 〕によって整理で
き、この式によって計算される値を−200以上とするこ
とにより、すなわちMn及びNiの含有量を増加することに
より著しく向上することがわかる。なお、この図１から
も明らかなように、Cu含有量のプレス成形性( 平均ｒ
値）への影響はほとんどなく、したがって、Cuは加工性
を維持した上で高強度化するのに好ましい成分であるこ
とがわかる。

【００１９】詳細は明らかではないが、Mn及びNi含有量
の増加により優れた平均ｒ値が得られる理由は、以下の
ごとくであると考えられる。すなわち、Si及びＰを大量
に添加すると鋳造時の偏析が増加し、また熱間圧延時に
さらにこの偏析を助長したために、熱延板に異常組織が
あらわれたものと思われる。しかしながら、Mn及びNiを
一定量以上添加することによって、拡散係数や変態点を
変化させたため、熱間圧延時の偏析の助長が抑制され、
これによって熱延板が均質化され平均ｒ値が改善された
ものと考えられる。また、この発明においてMoを１％以
下で添加しても、この発明の特徴をそこなうことはない
ことが明らかとなった。

【００２０】つぎに、この発明における各成分組成範囲
の限定理由について述べる。Ｃ：0.0050 mass ％以下Ｃは、この発明において重要な成分であり、良好な加工
性、とくに良好なTS−Elバランスを有する冷延鋼板を得
るためには、0.0050mass％以下の極低炭素鋼でなければ
ならない。望ましくは0.0035 mass ％以下が好ましい。

【００２１】Si：0.2 〜2.5mass ％ Siは加工性の劣化を少なくし鋼を強化する作用があり、
含有量は0.2 mass％以上必要とし所望の強度に応じて必
要量添加されるが、化成処理性を著しく劣化させる。し
かし、化成処理性はこの発明の特徴であるNiと高Mnの複
合添加で改善できるが、その含有量が2.5 mass％を超え
るとこの発明によっても改善不可能となるので2.5mass
％を上限とする。

【００２２】Mn：1.0 〜3.5mass ％ Mnはこの発明において重要な成分であり、Niとの複合添
加にて化成処理性を著しく改善する効果があり、その効
果を生じさせるためには含有量は少なくとも、1.0 mass
％が必要である。またMnには鋼を強化する作用もあり、
所望の強度に応じて必要量添加されるが、その含有量が
3.5mass％を超えると加工性が劣化するのでその上限を
3.5mass％とする。

【００２３】Ni：0.05〜2.0mass ％ Niもこの発明において重要な成分であり、Mnとの合計含
有量で1.0mass ％以上の複合添加にて化成処理性を著し
く改善する効果があり、0.05mass％以上でその効果があ
らわれる。したがって含有量の下限値を0.05mass％とす
る。またNiには鋼を強化する作用もあり、所望の強度に
応じて必要量添加される。またNiは異常組織改善の効果
がMnより大きいので積極的に添加したいが、Niの増量は
コストアップも大きく、また含有量が2.0 mass％を超え
ると加工性を劣化させるので、その上限を2.0 mass％と
する。

【００２４】Ｂ：0.0010〜0.0080 mass ％Ｂは鋼中Ｎの析出固定および耐二次加工脆性確保のため
に必要に応じて添加されるが、0.0010mass％未満ではそ
の効果は得られない。したがって含有量の下限値を0.00
10mass％とする。また、含有量が多すぎると再結晶温度
を極端に上昇させ、加工性を劣化させるため含有量の上
限を規制して0.0080mass％以下とする。

【００２５】Ｃｕ：0.1 〜2.0mass ％ Cuは鋼中に固溶または析出して鋼の強度を上昇させるの
に有効な成分であり、その効果を得るために含有量は0.
1mass ％以上を必要とする。Cu含有量の増加とともに強
度はほぼ直線的に比例して増加し、含有量が1.0mass ％
で約100MPaの強度上昇が期待できる。しかしながら、含
有量が2.0mass ％を超えると鋼が脆化し２次加工性やス
ポット溶接性を劣化させる。したがってその含有量は、
0.1mass％以上、2.0mass ％以下とする。また、Cu含有
量がNi含有量の３倍を超えると化成処理性を劣化させる
ので、Ni含有量との関係から上記範囲内でその上限が規
定される。Ｐ：0.040 〜0.18mass％詳細な機構は不明であるが、Ｐは鋼を強化するととも
に、加工性、とくに平均ｒ値を向上する効果があり、所
望の強度に応じて積極的に添加する。その効果は含有量
が0.040 mass％以上の添加で顕著になる。しかしなが
ら、その含有量が0.18 mass ％を超えると、鋳造時の凝
固偏析が著しく、内部割れも発生しやすくなるため、加
工性が劣化する。また粒界面に多く偏析して脆化もさせ
る。したがってその含有量は、0.040mass ％以上、0.18
mass％以下とする。 Al：0.005 〜0.10 mass ％ Alは脱酸および鋼中Ｎの析出固定のために必要に応じて
添加されるが、含有量が0.005 mass％未満では介在物が
増加してしまい良好な加工性が得られない。したがって
含有量の下限値を0.005 mass％とする。また、Al量が多
すぎると加工性を劣化させるばかりでなく、表面性状を
も劣化させるため含有量の上限を規制して0.10mass％以
下とする。

【００２６】Ti, Nb：0.003 〜0.10 mass ％ Ti, Nbは鋼板中の固溶Ｃおよび固溶Ｎ低減のために１種
以上添加され、加工性を向上させるが、含有量がともに
0.003 mass％未満ではその効果は小さく、0.10mass％を
超えると逆に加工性を劣化させる。したがって、それら
の含有量はともに0.003mass ％以上、0.10mass％以下と
する。

【００２７】以上述べたことのほか、この発明において
は、加工性を大きく劣化させることなしに鋼を強化する
ためにSiとＰを有効に利用することが必要であり、この
発明の目標強度(TS:500 〜700MPa) を考慮して、〔％S
i〕／1.5 ＋〔％Ｐ〕／0.3 の式から計算される値を0.5
以上に限定する。

【００２８】また、上記値を満足させるようにSi及びＰ
を含有させると、熱延板に異常組織が生じる場合があ
り、この異常組織の発生を防止するために、この発明で
はMn,Ni, Si及びＰの含有量、すなわち、 100〔％Mn〕
＋ 150〔％Ni〕− 200〔％Si〕−1000〔％Ｐ〕の式から
計算される値を−200 以上に限定するものである。望ま
しくは−150 以上、100 以下とすることが好ましい。 Mo：1.0 mass％以下以上の成分に加えて 1.0mass％までのMoを選択的に含有
させることができる。Moは、加工性の劣化を極力抑え、
さらに、化成処理性を劣化させずに高強度化するのに有
効な成分である。しかし、過度の添加はコストアップと
なるのでその含有量の上限を 1.0mass％とする。

【００２９】ついで、工程条件の限定理由について述べ
る。製鋼、鋳造条件は常法にしたがって行うことでよ
い。

【００３０】熱間圧延仕上温度は冷延、焼鈍後の加工性
を良好にするために最低でも750 ℃を必要とする。これ
未満では、熱延板中の圧延組織の残存が顕著となり、平
均ｒ値に良好な集合組織形成に不利となる。一方1000℃
を超えて圧延を終了すると、熱延板組織の粗大化が起こ
り、平均ｒ値に有利な集合組織が得られない。したがっ
て、その温度は750 ℃以上1000℃以下とする。

【００３１】冷間圧延においては、冷延圧下率を60％以
上にしないと十分な加工性が得られないので60％以上と
する。好ましくは70％以上の冷延圧下率とすることが有
利である。一方、冷延圧下率を95％超とすると逆に加工
性が劣化するのでその上限を95％とする。冷間圧延後の
再結晶焼鈍温度は、 700℃以上 950℃以下であればよい
が、望ましくは 800℃以上で焼鈍するのがよい。

【００３２】なお、この発明は、焼鈍工程に連続焼鈍ラ
インまたは連続溶融亜鉛めっきラインを用いてもよく、
溶融亜鉛めっき法としては、非合金化溶融亜鉛めっきま
たは合金化溶融亜鉛めっきのどちらにも適する。また、
この発明によって得られる冷延鋼板は、焼鈍後、電気め
っき等の表面処理を施してもよく、表面に特殊な処理を
施して、さらに化成処理性、溶接性、プレス成形性、お
よび耐食性の改善を行ってもよい。さらにこれらの冷延
鋼板に、板形状矯正などの目的で調質圧延を、通常常識
の範囲内で行ってもかまわない。

【００３３】

【実施例】転炉で溶製した表２に示す成分組成の鋼スラ
ブを素材として、熱間圧延を行い、続いて酸洗後冷間圧
延により板厚0.8mm に圧延したのち、連続焼鈍ラインで
20秒間の再結晶焼鈍を施し、得られた冷延板について引
張特性及び化成処理性を調査した。

【００３４】

【表２】

【００３５】上記製造条件として、熱間圧延仕上げ温度
(FDT) 、冷間圧延圧下率及び焼鈍温度ならびに調査結果
を表３にまとめて示す。

【００３６】

【表３】

【００３７】ここに、引張特性はJIS ５号試験片を使用
して測定し、平均ｒ値及び化成処理性は前記の実験の場
合と同様の方法で行い、同様の方法で評価した。

【００３８】表３から、この発明の適合例はいずれもTS
×Elで示されるTS−Elバランスに優れ、高い平均ｒ値を
示すとともに優れた化成処理性を有していることがわか
る。一方、比較例は平均ｒ値及びTS−Elバランスで劣
り、化成処理性も２例を除き劣っている。

【００３９】

【発明の効果】この発明は、極低Ｃ鋼において、Si, Mn
及びＰに加えてNi及びCuを複合添加することにより表面
特性、とくに化成処理性に優れ、かつプレス成形用とし
ても好適な特性を有する高張力冷延板を得るもので、自
動車の軽量化、安全性の向上に大きく寄与することがで
きる。

【図面の簡単な説明】

【図１】平均ｒ値とSi, Mn，Ni及びＰの含有量の関係を
示すグラフである。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号ＦＩＣ２２Ｃ 38/16 Ｃ２２Ｃ 38/16 (72)発明者加藤俊之千葉県千葉市中央区川崎町１番地川崎製鉄株式会社技術研究本部内 (72)発明者高崎順介千葉県千葉市中央区川崎町１番地川崎製鉄株式会社千葉製鉄所内 (56)参考文献特開昭56−146853（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) C22C 38/00 301 C21D 8/02 C21D 9/46 C22C 38/16

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】Ｃ：0.0050mass％以下、Ｂ：0.0010mass％以上、0.0080mass％以下及び Al: 0.005mass ％以上、0.10 mass％以下を含み、さらに Si：0.2mass ％以上、2.5mass ％以下、 Mn：1.0mass ％以上、3.5mass ％以下、 Ni：0.05mass％以上、2.0mass ％以下、 Cu: 0.1mass ％以上、2.0mass ％以下及びＰ：0.040mass ％以上、0.18mass％以下をmass％であらわした含有量につき、〔％Si〕、〔％M
n〕、〔％Ni〕、〔％Cu〕及び〔％P 〕であらわした下
記式(1) 、(2) 及び(3) の関係のもとで含有し、かつ Ti：0.003mass ％以上、0.10mass％以下及び Nb：0.003mass ％以上、0.10mass％以下のうちから選んだ１種又は２種を含み、残部は鉄及び不
可避的不純物の組成よりなることを特徴とする化成処理
性ならびにプレス成形性に優れる高張力冷延鋼板。【数１】記〔％Si〕/1.5＋〔％P 〕/0.3≧0.5 …(1) 100 〔％Mn〕＋150 〔％Ni〕−200 〔％Si〕−1000〔％P 〕≧−200 …(2) 〔％Cu〕≦3 〔％Ni〕 …(3)
【請求項２】Ｃ：0.0050mass％以下、 Mo:1.0mass％以下、Ｂ：0.0010mass％以上、0.0080mass％以下及び Al: 0.005mass ％以上、0.10 mass％以下を含み、さらに Si：0.2mass ％以上、2.5mass ％以下、 Mn：1.0mass ％以上、3.5mass ％以下、 Ni：0.05mass％以上、2.0mass ％以下、 Cu: 0.1mass ％以上、2.0mass ％以下及びＰ：0.040mass ％以上、0.18mass％以下をmass％であらわした含有量につき、〔％Si〕、〔％M
n〕、〔％Ni〕、〔％Cu〕及び〔％P 〕であらわした下
記式(1) 、(2) 及び(3) の関係のもとで含有し、かつ Ti：0.003mass ％以上、0.10mass％以下及び Nb：0.003mass ％以上、0.10mass％以下のうちから選んだ１種又は２種を含み、残部は鉄及び不
可避的不純物の組成よりなることを特徴とする化成処理
性ならびにプレス成形性に優れる高張力冷延鋼板。【数２】記〔％Si〕/1.5＋〔％P 〕/0.3≧0.5 …(1) 100 〔％Mn〕＋150 〔％Ni〕−200 〔％Si〕−1000〔％P 〕≧−200 …(2) 〔％Cu〕≦3 〔％Ni〕 …(3)
【請求項３】Ｃ：0.0050mass％以下、Ｂ：0.0010mass％以上、0.0080mass％以下及び Al: 0.005mass ％以上、0.10 mass％以下を含み、さらに Si：0.2mass ％以上、2.5mass ％以下、 Mn：1.0mass ％以上、3.5mass ％以下、 Ni：0.05mass％以上、2.0mass ％以下、 Cu: 0.1mass ％以上、2.0mass ％以下及びＰ：0.040mass ％以上、0.18mass％以下をmass％であらわした含有量につき、〔％Si〕、〔％M
n〕、〔％Ni〕、〔％Cu〕及び〔％P 〕であらわした下
記式(1) 、(2) 及び(3) の関係のもとで含有し、かつ Ti：0.003mass ％以上、0.10mass％以下及び Nb：0.003mass ％以上、0.10mass％以下のうちから選んだ１種又は２種を含み、残部は鉄及び不
可避的不純物の組成よりなる鋼スラブを素材として、熱
間圧延して750 ℃以上、1000℃以下の温度範囲にて仕上
げ圧延を終了し、さらに酸洗後圧下率60％以上、95％以
下の冷間圧延を行い、しかるのち700 ℃以上、950 ℃以
下の温度範囲にて再結晶焼鈍を施すことを特徴とする化
成処理性ならびにプレス成形性に優れる高張力冷延鋼板
の製造方法。【数３】記〔％Si〕/1.5＋〔％P 〕/0.3≧0.5 …(1) 100 〔％Mn〕＋150 〔％Ni〕−200 〔％Si〕−1000〔％P 〕≧−200 …(2) 〔％Cu〕≦3 〔％Ni〕 …(3)
【請求項４】Ｃ：0.0050mass％以下、 Mo:1.0mass％以下、Ｂ：0.0010mass％以上、0.0080mass％以下及び Al: 0.005mass ％以上、0.10 mass％以下を含み、さらに Si：0.2mass ％以上、2.5mass ％以下、 Mn：1.0mass ％以上、3.5mass ％以下、 Ni：0.05mass％以上、2.0mass ％以下、 Cu: 0.1mass ％以上、2.0mass ％以下及びＰ：0.040mass ％以上、0.18mass％以下をmass％であらわした含有量につき、〔％Si〕、〔％M
n〕、〔％Ni〕、〔％Cu〕及び〔％P 〕であらわした下
記式(1) 、(2) 及び(3) の関係のもとで含有し、かつ Ti：0.003mass ％以上、0.10mass％以下及び Nb：0.003mass ％以上、0.10mass％以下のうちから選んだ１種又は２種を含み、残部は鉄及び不
可避的不純物の組成よりなる鋼スラブを素材として、熱
間圧延して750 ℃以上、1000℃以下の温度範囲にて仕上
げ圧延を終了し、さらに酸洗後圧下率60％以上、95％以
下の冷間圧延を行い、しかるのち700 ℃以上、950 ℃以
下の温度範囲にて再結晶焼鈍を施すことを特徴とする化
成処理性ならびにプレス成形性に優れる高張力冷延鋼板
の製造方法。【数４】記〔％Si〕/1.5＋〔％P 〕/0.3≧0.5 …(1) 100 〔％Mn〕＋150 〔％Ni〕−200 〔％Si〕−1000〔％P 〕≧−200 …(2) 〔％Cu〕≦3 〔％Ni〕 …(3)