JP3205019U - スプルーブッシュ - Google Patents

Abstract

【課題】射出時間が極めて短い樹脂を射出する場合であっても、金型内に射出される溶融樹脂の温度低下を可及的に抑えることができるスプルーブッシュを提供する。【解決手段】溶融樹脂を金型Ｋに注入するためのスプルーブッシュＳ１であって、金型Ｋに装着され、内部に溶融樹脂の注入方向に沿った収容孔１が形成されたスプルーボディー２と、スプルーボディー２の収容孔１に装着され、内部に溶融樹脂が流れる流路３が形成された流路部材４とを備え、流路部材４の熱伝導率がスプルーボディー２の熱伝導率よりも小さい。流路部材４は、溶融樹脂を射出するノズルＮが押し付けられるノズルタッチ部４ａを有する。スプルーボディー２の材質が炭素鋼であり、流路部材４の材質が炭素鋼よりも熱伝導率が小さいチタンまたはジルコニアである。【選択図】図４

Description

本考案は、加熱されて溶融状態となった樹脂（以下、溶融樹脂）を金型に注入するためのスプルーブッシュに関する。

図１に示すように、樹脂の射出成形に用いる金型Ｋには、金型Ｋ内に溶融樹脂を注入するためのスプルーブッシュＳが取り付けられている。スプルーブッシュＳは、射出ノズルＮが押し付けられた状態でノズルＮから溶融樹脂が射出されることで、溶融樹脂を金型Ｋ内に注入するものである。

スプルーブッシュＳから金型Ｋ内に注入された溶融樹脂は、金型Ｋに形成されたランナー用凹部ＲおよびピンポイントゲートブッシュＰを介して、キャビティＣに充填される。キャビティＣに充填された溶融樹脂が冷えて硬化した後、金型Ｋが開かれ、ランナー用凹部Ｒからランナーが排出され、キャビティＣから成形品が取り出される。その後、金型１が閉じられ、ノズルＮからスプルーブッシュＳを介して金型Ｋ内に溶融樹脂を注入する、というサイクルが繰り返される。

このような射出成型に用いられるスプルーブッシュＳとして、本考案者は、先に、図２に示す如きスプルーブッシュＳＪを開発した（特許文献１参照）。このスプルーブッシュＳＪは、内部に溶融樹脂の流路１１が形成された金属製の流路部材１２と、流路部材１２の外周に流路１１の長手方向に沿ってリング状に形成された断熱層１３と、断熱層１３を覆って設けられた金属製のスプルーボディー１４とを備えている。スプルーブッシュＳＪは、スプルーボディー１４が図１に示す金型Ｋに装着され、流路１１の入口に形成されたノズルタッチ部１５に射出ノズルＮが押し付けられた状態で、ノズルＮから噴射された溶融樹脂を、流路１１を通じて金型Ｋ内に導く。

かかるスプルーブッシュＳＪは、内部に溶融樹脂の流路１１が形成された流路部材１２が断熱層１３によってスプルーボディー１４から断熱されており、流路部材１２の熱容量がスプルーボディー１４から熱的に遮断された限定されたものとなっている。このため、金型Ｋに樹脂を注入する際、流路１１を流れる溶融樹脂によって流路部材１２が短時間で昇温され、溶融樹脂が高温状態に保たれたまま、高い流動性を維持して金型Ｋ内に注入される。よって、成形品に生じるショートショットやウエルドライン等の不具合を抑制できる。

特許第５１２４７４３号公報

ところで、上述したスプルーブッシュＳＪにおいては、金属製の流路部材１２は確かに断熱層１３によってスプルーボディー１４から熱的に遮断されているものの、流路１１を流れる溶融樹脂によって流路部材１２がその熱容量一杯まで加熱されるまでの間は、流路１１を流れる溶融樹脂の温度が低下することが避けられない。このため、射出時間が極めて短い樹脂の射出成形においては、流路部材１２がその熱容量一杯まで加熱される前に樹脂の射出が終了してしまい、結果として温度が低い樹脂が金型Ｋ内に注入され、成形品にショートショットやウエルドライン等の不具合が生じる可能性がある。

例えば、所謂エンジニアリングプラスチック（ＬＣＰ、ＰＰＳ、ＰＥＥＫ、ＰＥＳ等）を射出成形する場合、エンジニアリングプラスチックは耐熱性が高く凝固温度が通常のプラスチックよりも高いため、凝固する前に射出を完了させる必要があり、射出時間が極めて短い（大凡１／１００秒〜５／１００秒程度）。このように極めて短い射出時間では、流路部材１２がその熱容量一杯まで加熱される前に樹脂の射出が終了してしまうため、流路部材１２に放熱して温度が低下した樹脂のみが金型Ｋ内に注入されることになり、成形品にショートショットやウエルドライン等の不具合が生じ得る。

図３に、上述のスプルーブッシュＳＪを用いて溶融樹脂を射出した際、流路１１の出口１６での樹脂温度と時間との関係を示す（シミュレーション）。流路１１の入口１７での溶融樹脂の温度は摂氏２２０度である。図３に示すように、流路１１の出口１６での樹脂温度は、射出開始（０秒）の直後には約１２０度と低く、１秒程度経過して最高温度である約１６０度まで上昇している。これは、射出開始から流路部材１２が熱容量一杯まで加熱されるまで、１秒程度かかっているためであると考察できる。

従って、このスプルーブッシュＳＪを用いて、上述したように射出時間が大凡１／１００秒〜５／１００秒程度と極めて短いエンジニアリングプラスチックを射出成形すると、樹脂が最高温度に到達する前に（流路部材１２が熱容量一杯まで加熱される前に）射出が終了することになり、断熱層１３を設けた効果が無い。すなわち、射出時間が極めて短い樹脂（例えばエンジニアリングプラスチック等）を射出成形する場合、金型Ｋ内に注入される溶融樹脂の温度が低下し、成形品にショートショットやウエルドライン等の不具合が生じ得る。

以上の事情を考慮して創案された本考案の目的は、射出時間が極めて短い樹脂を射出する場合であっても、金型内に射出される溶融樹脂の温度低下を可及的に抑えることができるスプルーブッシュを提供することにある。

上記目的を達成するために創案された本考案によれば、溶融樹脂を金型に注入するためのスプルーブッシュであって、金型に装着され、内部に溶融樹脂の注入方向に沿った収容孔が形成されたスプルーボディーと、スプルーボディーの収容孔に装着され、内部に溶融樹脂が流れる流路が形成された流路部材とを備え、流路部材の熱伝導率がスプルーボディーの熱伝導率よりも小さい、ことを特徴とするスプルーブッシュが提供される。

本考案に係るスプルーブッシュにおいては、流路部材は、溶融樹脂を射出するノズルが押し付けられるノズルタッチ部を有していてもよい。

本考案に係るスプルーブッシュにおいては、スプルーボディーの材質が炭素鋼であり、流路部材の材質が炭素鋼よりも熱伝導率が小さいチタンまたはジルコニアであってもよい。

本考案に係るスプルーブッシュにおいては、流路部材は、溶融樹脂を射出するノズルが押し付けられるノズルタッチ部材と、ノズルタッチ部材に隣接配置された流路本体部材とを有し、ノズルタッチ部材の熱伝導率が流路本体部材の熱伝導率よりも小さいものであってもよい。

本考案に係るスプルーブッシュにおいては、スプルーボディーの材質が炭素鋼であり、流路本体部材の材質が炭素鋼よりも熱伝導率が小さいチタンであり、ノズルタッチ部材の材質がチタンよりも熱伝導率が小さいジルコニアであってもよい。

本考案に係るスプルーブッシュによれば、次のような効果を発揮できる。
（１）本考案に係るスプルーブッシュは、金型に装着されるスプルーボディーと、スプルーボディーに装着された流路部材とを有し、流路部材の熱伝導率がスプルーボディーの熱伝導率よりも小さい。この結果、流路部材の内部に形成された流路を流れる溶融樹脂は、熱伝導率の小さい流路部材によって、熱伝導率の大きいスプルーボディーに対して断熱された状態となる。従って、流路部材の流路を流れる溶融樹脂は、流路に流入した直後から、スプルーボディーを介した金型への放熱が抑えられる。よって、射出時間が極めて短い樹脂（例えばエンジニアリングプラスチック等）を射出する場合であっても、金型内に射出される溶融樹脂の温度低下を可及的に抑えることができる。
（２）このスプルーブッシュは、熱伝導率の小さい流路部材を熱伝導率の大きいスプルーボディーの収容孔に装着した構造であるため、例えば流路の内面に断熱層をコーティングする場合と比べると製造し易く、生産性に優れている。

スプルーブッシュが装着された金型の断面図である。 本考案の比較例（実施形態ではない）に係るスプルーブッシュの説明図であり、（ａ）は平面図、（ｂ）は側断面図、（ｃ）は（ｂ）のＸ−Ｘ線断面図である。 比較例に係るスプルーブッシュの樹脂射出温度を示すグラフである。 本考案の一実施形態に係るスプルーブッシュの説明図であり、（ａ）は平面図、（ｂ）は側断面図、（ｃ）は（ｂ）のＹ−Ｙ線断面図である。 上記実施形態に係るスプルーブッシュの樹脂射出温度を示すグラフである。 本考案の変形実施形態に係るスプルーブッシュの説明図であり、（ａ）は平面図、（ｂ）は側断面図、（ｃ）は（ｂ）のＺ−Ｚ線断面図である。

以下に添付図面を参照しながら、本考案の好適な実施形態について詳細に説明する。なお、本明細書及び図面において、実質的に同一の機能、構成を有する要素については、同一の符号を付することにより重複説明を省略し、また本考案に直接関係のない要素は図示を省略する。

（金型Ｋ）
図１に示すように、樹脂の射出成形に用いる金型Ｋには、金型Ｋ内に溶融樹脂を注入するためのスプルーブッシュＳ１が、スプルーブッシュＳの代わりに取り付けられる。スプルーブッシュＳ１は、射出ノズルＮが押し付けられた状態でノズルＮから溶融樹脂が射出されることで、溶融樹脂を金型Ｋ内に注入するものである。

スプルーブッシュＳ１から金型Ｋ内に注入された溶融樹脂は、金型Ｋに形成されたランナー用凹部ＲおよびピンポイントゲートブッシュＰを介して、キャビティＣに充填される。キャビティＣに充填された溶融樹脂が冷えて硬化した後、金型Ｋが開かれ、ランナー用凹部Ｒからランナーが排出され、キャビティＣから成形品が取り出される。その後、金型１が閉じられ、ノズルＮからスプルーブッシュＳを介して金型Ｋ内に溶融樹脂を注入する、というサイクルが繰り返される。

（スプルーブッシュＳ１の概要）
図４に示すように、本考案の一実施形態に係るスプルーブッシュＳ１は、金型Ｋに装着され、内部に溶融樹脂の注入方向に沿った収容孔１が形成されたスプルーボディー２と、スプルーボディー２の収容孔１に装着され、内部に溶融樹脂が流れる流路３が形成された流路部材４とを備え、流路部材４の熱伝導率がスプルーボディー２の熱伝導率よりも小さい、ことを特徴とするものである。以下、本実施形態に係るスプルーブッシュＳ１の各構成要素について説明する。

（スプルーボディー２）
図４に示すように、スプルーボディー２は、フランジ部２ａと円柱部２ｂとからなり、図１に示す金型Ｋに装着され、ボルトやネジ（図示せず）によって金型Ｋに固定される。スプルーボディー２の材質には、ＳＫＤ６１等の炭素鋼が用いられる。スプルーボディー２のフランジ部２ａおよび円柱部２ｂの中心には、溶融樹脂の注入方向に沿って収容孔１が形成されている。収容孔１は、フランジ部２ａに形成された大径孔１ａと、それに繋げて円柱部２ｂに形成された小径孔１ｂとからなる。収容孔１には、流路部材４が装着される。

（流路部材４）
図４に示すように、流路部材４は、収容孔１の大径孔１ａに係合するフランジ状のノズルタッチ部４ａと、収容孔１の小径孔１ｂに係合する円柱状の流路本体部４ｂとが一体成形されて構成され、ノズルタッチ部４ａの下面に塗布された接着剤によって収容孔１に装着される。ノズルタッチ部４ａの下面と大径孔１ａの底面との接触部の外縁および内縁には、余分な接着剤を収容するための空隙５が形成されている。ノズルタッチ部４ａの上面には、図１に示す射出ノズルＮが押し付けられる部分に、ノズルＮの形状に応じた窪み部６が形成されている。流路部材４の中心には、溶融樹脂が流れる流路３が形成されている。

（熱伝導率）
流路部材４の熱伝導率は、スプルーボディー２の熱伝導率よりも小さい。具体的には、本実施形態では、スプルーボディー２に炭素鋼（ＳＫＤ６１等）を用い、流路部材４にチタン（６４チタン等）を用いている。６４チタンの熱伝導率は７．５（Ｗ／（ｍ・Ｋ））、ＳＫＤ６１の熱伝導率は２９（Ｗ／（ｍ・Ｋ））である。なお、流路部材４には、チタンの代わりに、ジルコニア（二酸化ジルコニウム等）を用いてもよい。ジルコニアの熱伝導率は３（Ｗ／（ｍ・Ｋ））である。流路部材４の材質、スプルーボディー２の材質は、上述したものに限られるとはなく、熱伝導率が「流路部材４」＜「スプルーボディー２」を満たせば、様々な材質を用いることができる。

（作用・効果）
図４に示すように、本実施形態に係るスプルーブッシュＳ１は、金型Ｋに装着されるスプルーボディー２と、スプルーボディー２内に装着された流路部材４とを有し、流路部材４の熱伝導率がスプルーボディー２の熱伝導率よりも小さい。この結果、流路部材４の内部に形成された流路３を流れる溶融樹脂は、熱伝導率の小さい流路部材４によって、熱伝導率の大きいスプルーボディー２に対して断熱された状態となる。従って、流路部材４の流路３を流れる溶融樹脂は、流路３に流入した直後から、スプルーボディー２を介した金型Ｋへの放熱が抑えられる。よって、射出時間が極めて短い樹脂（例えばエンジニアリングプラスチック等）を射出する場合であっても、金型Ｋ内に射出される溶融樹脂の温度低下を可及的に抑えることができる。

図５に、本実施形態に係るスプルーブッシュＳ１を用いて溶融樹脂を射出した際、流路３の出口１７での樹脂温度と時間との関係を示す（シミュレーション）。流路３の入口１７での溶融樹脂の温度は摂氏２２０度である。図５に示すように、流路３の出口１６での樹脂温度は、射出開始（０秒）の直後から約１５５度であり、図３の比較例の温度（約１２０度）よりも高い。これは、流路３を通過する溶融樹脂がスプルーボディー２よりも熱伝導率の小さい流路部材４によってスプルーボディー２に対して断熱され、溶融樹脂の熱がスプルーボディー２を介して金型Ｋへ放熱され難くなっており、かかる断熱効果は溶融樹脂が流路３に流入した直後から発揮できるためである。

この点を詳述すると、図２および図３に示す比較例においては、流路部材１２がその熱容量一杯まで加熱されるまでは、流路１１内の溶融樹脂の熱が流路部材１２に奪われてしまうため、その間、流路出口１６での樹脂温度が本実施形態よりも低くなってしまう。このため、射出時間が大凡１／１００秒〜５／１００秒程度と極めて短いエンジニアリングプラスチック（ＬＣＰ、ＰＰＳ、ＰＥＥＫ、ＰＥＳ等）を射出すると、流路部材１２が熱容量一杯まで加熱される前に射出が終了することになり、金型Ｋ内に注入される溶融樹脂の温度が低下し、成形品にショートショットやウエルドライン等の不具合が生じ得る。

一方、図４および図５に示す本実施形態においては、流路３が形成された流路部材４自体がスプルーボディー２に対する断熱部材として機能するため、溶融樹脂が流路３に流入した直後から溶融樹脂がスプルーボディー２に対して断熱され、射出開始（０秒）の直後における流路出口１６での樹脂温度が比較例よりも高い。よって、射出時間が大凡１／１００秒〜５／１００秒程度と極めて短いエンジニアリングプラスチック（ＬＣＰ、ＰＰＳ、ＰＥＥＫ、ＰＥＳ等）を射出する場合であっても、比較例よりも高い温度の溶融樹脂を金型Ｋ内に注入でき、成形品にショートショットやウエルドライン等の不具合が生じる事態を抑制できる。

また、本実施形態に係るスプルーブッシュＳ１は、図４に示すように、流路部材４（チタン）にノズルタッチ部４ａが一体的に成形されており、図１に示す射出ノズルＮが押し付けられるノズルタッチ部４ａ（チタン）の熱伝導率が、スプルーボディー２（炭素鋼）の熱伝導率よりも小さい。よって、ノズルタッチ部４ａが射出ノズルＮに対する断熱部材として機能することになり、ノズルＮの温度低下を抑制できるので、ノズルＮからスプルーブッシュＳ１に注入される溶融樹脂の温度低下を抑えられる。このため、ノズルＮからスプルーブッシュＳ１を介して金型Ｋ内に注入される溶融樹脂の温度低下を可及的に抑えることができ、成形品のショートショットやウエルドライン等の不具合を抑制できる。

また、本実施形態に係るスプルーブッシュＳ１は、熱伝導率の小さい流路部材４を熱伝導率の大きいスプルーボディー２内の収容孔１に装着した構造（２ピース構造）であるため、例えば流路３の内周面に断熱層をコーティングする場合と比べると製造し易く、生産性に優れている。実際上、スプルーブッシュＳ１の流路３（内径１．５ｍｍ〜２．０ｍｍ程度）の内周面に、断熱層を高精度でコーティングすることは困難であり、仮に可能であったとしても製造コストは非常に高くなってしまう。一方、本実施形態のスプルーブッシュＳ１は、熱伝導率の小さい流路部材４を熱伝導率の大きいスプルーボディー２の収容孔１に装着した構造なので、断熱性と生産性とを両立でき、コストパフォーマンスが高い。

（変形実施形態）
図６に、本考案の変形実施形態に係るスプルーブッシュＳ２を示す。この変形実施形態に係るスプルーブッシュＳ２は、流路部材４が、溶融樹脂を射出するノズルＮが押し付けられるノズルタッチ部材１８と、ノズルタッチ部材１８に隣接配置された流路本体部材１９との２部品からなり、ノズルタッチ部材１８の熱伝導率が流路本体部材１９の熱伝導率よりも小さい点が前実施形態と相違し、その他は前実施形態と同様の構成となっている。よって、前実施形態と同様の構成要素には同一の符号を付して説明を省略し、相違点であるノズルタッチ部材１８および流路本体部材１９についてのみ説明する。

（流路本体部材１９）
図６に示すように、流路本体部材１９は、収容孔１の大径孔１ａに係合するフランジ状の上部１９ａと、収容孔１の小径孔１ｂに係合する円柱状の下部１９ｂとが一体成形されて構成されている。かかる流路本体部材１９の中心には、溶融樹脂の流路３が形成されている。流路本体部材１９は、上部１９ａの下面に塗布された接着剤によって収容孔１に装着される。上部１９ａの下面と大径孔１ａの底面との接触部の外縁および内縁には、余分な接着剤を収容するための空隙５が形成されている。流路本体部材１９の上部１９ａの上面には、ノズルタッチ部材１８が装着される。

（ノズルタッチ部材１８）
図６に示すように、ノズルタッチ部材１８は、収容孔１の大径孔１ａに係合する円柱状に形成されている。ノズルタッチ部材１８の上面には、図１に示す射出ノズルＮが押し付けられる部分に、ノズルＮの形状に応じた窪み部６が形成されている。ノズルタッチ部材１８の中心には、溶融樹脂が流れる流路３が、流路本体部材１９の流路３に繋がるように形成されている。ノズルタッチ部材１８は、流路本体部材１９の上面に接着剤によって装着される。流路本体部材１９の上面には、余分な接着剤を収容するための凹部２０がリング状に形成されている。

（熱伝導率）
この変形実施形態に係るスプルーブッシュＳ２においては、スプルーボディー２の熱伝導率よりも流路本体部材１９の熱伝導率が小さく、流路本体部材１９の熱伝導率よりもノズルタッチ部材１８の熱伝導率が小さい。具体的には、スプルーボディー２が炭素鋼（ＳＫＤ６１等）であり、流路本体部材１９が炭素鋼よりも熱伝導率が小さいチタン（６４チタン等）であり、ノズルタッチ部材１８がチタンよりも熱伝導率が小さいジルコニア（二酸化ジルコニウム等）である。ＳＫＤ６１の熱伝導率は２９（Ｗ／（ｍ・Ｋ））、６４チタンの熱伝導率は７．５（Ｗ／（ｍ・Ｋ））、ジルコニアの熱伝導率は３（Ｗ／（ｍ・Ｋ））である。ノズルタッチ部材１８、流路本体部材１９、スプルーボディー２の材質は、上述したものに限られることはなく、熱伝導率が「ノズルタッチ部材１８」＜「流路本体部材１９」＜「スプルーボディー２」を満たせば、様々な材質を用いることができる。

（作用・効果）
図６に示すように、変形実施形態に係るスプルーブッシュＳ２は、金型Ｋに装着されるスプルーボディー２と、スプルーボディー２内に装着された流路部材４とから成り、流路部材４がノズルタッチ部材１８と流路本体部材１９とから構成され、熱伝導率の大小関係が、「ノズルタッチ部材１８」＜「流路本体部材１９」＜「スプルーボディー２」となっている。

流路部材４（ノズルタッチ部材１８および流路本体部材１９）の熱伝導率がスプルーボディー２の熱伝導率よりも小さいため、流路部材４の内部に形成された流路３を流れる溶融樹脂は、熱伝導率の小さい流路部材４によって、熱伝導率の大きいスプルーボディー２に対して断熱された状態となる。従って、流路部材４の流路３を流れる溶融樹脂は、流路３に流入した直後から、スプルーボディー２を介した金型Ｋへの放熱が抑えられる。よって、射出時間が極めて短い樹脂（例えばエンジニアリングプラスチック等）を射出する場合であっても、金型Ｋ内に射出される溶融樹脂の温度低下を可及的に抑えることができる。

流路部材４がノズルタッチ部材１８とこれとは別部品の流路本体部材１９から成り、ノズルタッチ部材１８の熱伝導率が流路本体部材１９の熱伝導率よりも小さいため、ノズルタッチ部材１８の熱伝導率が流路本体部材１９の熱伝導率と等しい前実施形態（図４参照）と比べて、ノズルタッチ部材１８に押し付けられる射出ノズルＮの温度低下を抑制でき、ノズルＮからスプルーブッシュＳ２に射出される溶融樹脂の温度低下を抑えられる。この結果、金型Ｋ内に注入される溶融樹脂の温度低下を更に抑えることができ、成形品のショートショットやウエルドライン等の不具合を一層抑制できる。

ノズルタッチ部材１８を流路本体部材１９の上面に接着することで、流路本体部材１９の上面に形成された凹部２０内の空間の少なくとも一部には、余分な接着剤（例えばエポキシ樹脂系の熱硬化性接着剤）が収容された状態となっている。ここで、凹部２０は、流路３を囲むようにリング状（ドーナッツ状）に形成されており、凹部２０に収容された接着剤は、樹脂断熱層として機能し、凹部２０内の空気の部分は、空気断熱層として機能する。よって、ノズルＮに対する断熱機能は向上する。その他、この変形実施形態の基本的な作用・効果は、前実施形態と同様であるため、説明を省略する。

以上、添付図面を参照しつつ本考案の好適な実施形態について説明したが、本考案は上述した各実施形態に限定されないことは勿論であり、実用新案登録請求の範囲に記載された範疇における各種の変更例又は修正例についても、本考案の技術的範囲に属することは言うまでもない。

本考案は、溶融樹脂を金型に注入するためのスプルーブッシュに利用できる。

Ｓ１ スプルーブッシュ
１ 収容孔
２ スプルーボディー
３ 流路
４ 流路部材
４ａ ノズルタッチ部
４ｂ 流路本体部
Ｋ 金型
Ｎ ノズル
Ｓ２ スプルーブッシュ
１８ ノズルタッチ部材
１９ 流路本体部材

Claims (5)

1. 溶融樹脂を金型に注入するためのスプルーブッシュであって、
   金型に装着され、内部に溶融樹脂の注入方向に沿った収容孔が形成されたスプルーボディーと、
   該スプルーボディーの収容孔に装着され、内部に溶融樹脂が流れる流路が形成された流路部材とを備え、
   該流路部材の熱伝導率が前記スプルーボディーの熱伝導率よりも小さい、
   ことを特徴とするスプルーブッシュ。
2. 前記流路部材は、溶融樹脂を射出するノズルが押し付けられるノズルタッチ部を有する、ことを特徴とする請求項１に記載のスプルーブッシュ。
3. 前記スプルーボディーの材質が炭素鋼であり、前記流路部材の材質が炭素鋼よりも熱伝導率が小さいチタンまたはジルコニアである、ことを特徴とする請求項１または２に記載のスプルーブッシュ。
4. 前記流路部材は、溶融樹脂を射出するノズルが押し付けられるノズルタッチ部材と、該ノズルタッチ部材に隣接配置された流路本体部材とを有し、前記ノズルタッチ部材の熱伝導率が前記流路本体部材の熱伝導率よりも小さい、ことを特徴とする請求項１に記載のスプルーブッシュ。
5. 前記スプルーボディーの材質が炭素鋼であり、前記流路本体部材の材質が炭素鋼よりも熱伝導率が小さいチタンであり、前記ノズルタッチ部材の材質がチタンよりも熱伝導率が小さいジルコニアである、ことを特徴とする請求項４に記載のスプルーブッシュ。

Images