JP3197502B2 - 鋼板の連続熱間圧延方法 - Google Patents
鋼板の連続熱間圧延方法Info
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Description
圧延方法に関し、詳しくは、シートバーやスラブ、ビレ
ットあるいはブルーム等の鋼片を数本乃至は数十本にわ
たって接合し、連続熱間圧延して鋼板とする鋼板の連続
熱間圧延方法に関する。
すべき鋼片を一本ずつ加熱、粗圧延、仕上圧延して所望
の厚みの熱延板に仕上げていたが、このような圧延方式
では、圧延材の蛇行に伴って、以下のようなトラブルが
発生する問題があった。 (1) 図2に示すように、圧延材2が仕上圧延機の圧延用
ロール1a,1b に蛇行状態で噛込み、先端が出側のサイド
ガイド3a,3b に突っかかる「先端噛込み不良」が生じて
ラインが停止する。なお、図2において4はルーパ、5
は蛇行起因の長手端部の通板異常部であり、ここでは先
端噛込み不良部である。
延機の圧延用ロール1a,1b から尻抜けするときに蛇行状
態となり入側のサイドガイド3a,3b による尾端の絞りこ
み(「尾端尻抜け時絞り込み」という)が起こって、圧
延材2の尾端に表面疵がつき、製品品質不良が発生す
る。さらに、この絞り込み部を圧延する結果、圧延用ロ
ールの表面にも疵が発生し、以降の圧延材にこのロール
疵が転写して製品品質不良が発生する。なお通板異常部
5は、ここでは尾端尻抜け時絞り込み部である。
上を圧延材2が走行する間に、該圧延材の先端部もしく
は尾端部が折れて重なる(「ダブリ込み」という)こと
があり、この状態でコイラに巻き取られると、この部分
は欠陥となり、次工程で切り捨てられる結果、歩留まり
低下を来すことになる。このため、最近では仕上圧延に
先立って圧延すべき鋼片の先行材後端部と後行材先端部
とをつなぎ合わせ、これを熱間圧延ラインに連続的に供
給して圧延する圧延方式が採用されるようになってき
た。
1に示すように、粗圧延を終えた鋼片の巻き取り、巻き
戻しを行う巻き取り・巻き戻し装置6と、巻き取り・巻
き戻し装置によって巻き戻された鋼片の巻きぐせ、反り
を修正するレベラー7と、鋼片の幅方向のずれを防止す
るガイド9と、鋼片の先端、後端部における形状不良部
分を除去するクロップシャー8と、鋼片の後端および先
端を加熱・昇温・押圧して接合する移動式の接合装置10
と、接合を完了した鋼片の***部を除去する***部除去
装置(バリ除去装置)11と、***部の除去を終えた鋼片
を連続して圧延する熱間仕上げ圧延機群(仕上圧延機)
14を順次配列してなる鋼片の連続熱間圧延設備が開示さ
れている。なお、図4において、10a は入側挟持兼押圧
装置、10b は出側挟持兼押圧装置、12は回転刃、13は冷
却(水冷)ヘッダ、15はコイラ、16はホットランテーブ
ル、Lは接合装置10の走行路である。
ぎ合わせて圧延する連続本数は、現段階では無限ではな
い。それは、以下のような制約条件があるからである。 (1) 連続本数が多くなるほど、圧延用ロールは熱疲労に
よって表面粗度が粗くなり、それが製品の表面に転写さ
れて、製品の表面品質が劣化する。
的品質の目標を達成するための、各設備設定条件、圧延
スケジュールなど)は膨大であり、連続本数が多くなる
ほど、そのデータ量が増加するため、計算機負荷が増大
し、計算機記憶容量が不足する。これらの制約条件によ
り、現段階では、連続圧延可能な最大本数が15本程度に
抑えられている。
延材の先端噛込み不良および尾端尻抜け時絞り込みやダ
ブリ込みの問題は、従来のような間欠的な方法に比べ発
生頻度が大幅に削減されはしたが、連続熱間圧延の1本
目の最先端(接合された鋼片の連続体からなる圧延材の
先端)と最終本目の最尾端(接合された鋼片の連続体か
らなる圧延材の尾端)については、この問題が解決され
たわけではない。
体からなり仕上圧延機にて連続熱間圧延される圧延材の
先端および尾端に、先端噛込み不良および尾端尻抜け時
絞り込みやダブリ込みを発生させない鋼板の連続熱間圧
延方法を提供することを目的とする。
は、熱間圧延ラインにて、製品引張り強さが400MPa未満
となる鋼片を接合し、連続的に仕上圧延するに際し、連
続圧延の1本目の最先端部を仕上板厚 1.2mm以上として
圧延を開始するとともに、コイラ巻付き後もしくは続く
接合点近傍にて走間板厚変更機能を用いて仕上板厚 1.2
mm未満とし、最終本目の最尾端部が仕上最終スタンドを
離れる前に、接合点近傍にて走間板厚変更機能を用いて
仕上板厚を 1.2mm以上に戻すことを特徴とする鋼板の連
続熱間圧延方法である。
にて、製品引張り強さが400MPa以上となる鋼片を接合
し、連続的に仕上圧延するに際し、連続圧延の1本目の
最先端部を仕上板厚 1.4mm以上として圧延を開始すると
ともに、コイラ巻付き後もしくは続く接合点近傍にて走
間板厚変更機能を用いて仕上板厚 1.4mm未満とし、最終
本目の最尾端部が仕上最終スタンドを離れる前に、接合
点近傍にて走間板厚変更機能を用いて仕上板厚を 1.4mm
以上に戻すことを特徴とする鋼板の連続熱間圧延方法で
ある。
にて、連続圧延1本目と最終本目とを製品引張り強さが
400MPa未満でかつ仕上板厚 1.2mm以上となる鋼片とし、
その中間に製品引張り強さが400MPa以上でかつ仕上板厚
1.4mm未満となる鋼片を組み込んで接合し、仕上板厚の
変更が起こる接合点については接合点近傍にて走間板厚
変更機能を用いて連続圧延することを特徴とする鋼板の
連続熱間圧延方法である。請求項4記載の本発明は、熱
間圧延ラインにて、連続圧延1本目と最終本目とを製品
引張り強さが400MPa以上でかつ仕上板厚 1.4mm以上とな
る鋼片とし、その中間に製品引張り強さが400MPa未満で
かつ仕上板厚 1.2mm未満となる鋼片を組み込んで接合
し、仕上板厚の変更が起こる接合点については接合点近
傍にて走間板厚変更機能を用いて連続圧延することを特
徴とする鋼板の連続熱間圧延方法である。
にて、製品引張り強さが400MPa未満となる鋼片を接合
し、連続的に仕上圧延するに際し、連続圧延の1本目の
最先端部を仕上板厚 1.6mm以上として圧延を開始すると
ともに、コイラ巻付き後もしくは続く接合点近傍にて走
間板厚変更機能を用いて仕上板厚 1.6mm未満とし、最終
本目の最尾端部が仕上最終スタンドを離れる前に、接合
点近傍にて走間板厚変更機能を用いて仕上板厚を 1.6mm
以上に戻すことを特徴とする鋼板の連続熱間圧延方法で
ある。
にて、連続圧延1本目と最終本目とを製品引張り強さが
400MPa未満でかつ仕上板厚 1.6mm以上となる鋼片とし、
その中間に製品引張り強さが400MPa以上でかつ仕上板厚
1.4mm未満となる鋼片を組み込んで接合し、仕上板厚の
変更が起こる接合点については接合点近傍にて走間板厚
変更機能を用いて連続圧延することを特徴とする鋼板の
連続熱間圧延方法である。
ンは、例えば図1に示したような熱間圧延設備が配列さ
れたものであり、仕上圧延機14は複数スタンドからなっ
ていて、各スタンドには通常の走間板厚変更機能が装備
されている。上記請求項1〜4に記載の本発明手段は、
かかる熱間圧延ラインにて、鋼片を順次接合し、その連
続体を圧延材として連続的に仕上圧延する際の連続熱間
圧延順序の設定の仕方を規定するものであり、連続圧延
の(すなわち接合されて連続した圧延材を構成する鋼片
の)少なくとも1本目と最終本目とは、先端噛込み不
良、尾端尻抜け時絞りこみが起こりにくい材料にする
か、少なくとも1本目最先端と最終本目最尾端について
は先端噛込み不良、尾端尻抜け時絞りこみが起こらない
仕上板厚に設定し、それらの中間に先端噛込み不良、尾
端尻抜け時絞りこみが起こりやすい材料を組み込むこと
を要旨とするものである。
起こりやすい材料とは、具体的には以下のような材料で
ある。 (1) 製品の仕上板厚が薄い材料。低炭素鋼(C:100wtp
pm〜 0.4wt%未満)、極低炭素鋼(C:100wtppm以下)
のような製品引張り強さが400MPa未満の一般的な普通鋼
の場合、仕上板厚が 1.2mmを下回る材料。
延動力が大きくなって蛇行しやすくなる材料。これはさ
らに、製品の引張り強さが400MPa以上の特殊な材料の場
合、仕上板厚が 1.4mmを下回る材料を意味する。実際、
これらの材料を従来の間欠圧延で圧延した場合は、図4
〜図7に示す通り、板厚が薄くなるほど、先端噛込み不
良(図4、図6参照)、尾端尻抜け時絞りこみ(図5、
図7参照)が起こりやすかった。材質間で比較すると、
低炭素鋼、極低炭素鋼のような、一般的な普通鋼(図
4、図5参照)に比べ、製品の引張り強さが400MPa以上
の特殊な材料(図6、図7参照)の方が、先端噛込み不
良、尾端尻抜け時絞りこみが起こりやすかった。
際し、連続圧延の少なくとも1本目と最終本目とには、
図4〜図7中で先端噛込み不良、尾端尻抜け時絞りこみ
の発生率が0%より大のものは充当しないこととし、そ
のかわりに、それら材料は連続圧延の1本目と最終本目
に挟まれる中間に充当して圧延するようにしたのであ
る。
続圧延の少なくとも1本目と最終本目とは、ダブリ込み
の発生しにくい仕上板厚に設定することを要旨とするも
のである。ダブリ込みの発生しやすい材料とは、具体的
に以下のようなものである。製品が比較的硬くなく仕上
板厚が小さい材料であり、低炭素鋼(C:100wtppm以
上、 0.4wt%未満)のような製品引張り強さが400MPa未
満の一般的な普通鋼でかつ仕上板厚 1.6mmを下回る材
料。実際これらの材料を従来圧延法により圧延すると、
図8、9に示すように板厚が薄くなるほど、先端部およ
び尾端部でのダブリ込みが発生しやすくなる。
際しては、連続圧延の1本目と最終本目とには、ダブリ
込みの発生しやすい材料を充当せず、その中間に充当し
て圧延するようにしたのである。連続圧延途上で板厚の
切り替えが必要な箇所では、圧延材の体積速度が仕上圧
延機14の各スタンドに等しく配分される状態を維持しな
がら、圧延中に上下のロールギャップとロールの回転速
度を変化させる所謂走間板厚変更方法を採用する。走間
板厚変更のタイミングは、仕上圧延機14の最終スタンド
からコイラ15までの圧延材に張力がかかった状態になっ
て通板が安定するコイラ巻付き後か、もしくは、製品オ
ーダの変わり目である接合点近傍が好適である。
目の先端噛込み不良および最終本目の尾端尻抜け時絞り
こみやダブリ込みを発生することはなくなり、複数の鋼
片を接合した連続体としての圧延材をスムーズに圧延す
ることができる。なお、圧延材の板厚が過度に薄くなる
と、圧延中の温度降下が大きくなり機械的品質が劣化し
ていくこと、また現行の圧延機では設備能力面から圧延
が困難になること等から、本発明では、どの材質の場合
も 0.8mm程度が仕上板厚の現実的下限となる。
る熱間圧延ライン(仕上圧延機14は7スタンドからな
る)にて、熱間連続圧延の並び列を下記のように設定し
て連続圧延を実施し実施例とした。
最終15本目における尾端尻抜け時絞りこみは発生せ
ず、また、中間の接合部における破断もなくきわめて良
好に通板でき、製品での表面品質不良も発生しなかっ
た。 (実施例2)本発明に従い、図1に示した設備列を有す
る熱間圧延ライン(仕上圧延機14は7スタンドからな
る)にて、熱間連続圧延の並び列を下記のように設定し
て連続圧延を実施し実施例とした。
き取り、最終15本目における尾端折れ重なり巻き取り
は発生せず、きわめて良好に通板でき、製品での表面品
質不良も発生しなかった。
尻抜け時絞りこみや先尾端のダブリ込み状態での巻取り
を起こさず、連続熱間圧延の全本数にわたり、スムーズ
に圧延することができるという優れた効果を奏する。
す構成図である。
る。
率を、引張り強さが400MPa未満の材料について示した図
である。
の発生率を、引張り強さが400MPa未満の材料について示
した図である。
率を、引張り強さが400MPa以上の材料について示した図
である。
の発生率を、引張り強さが400MPa以上の材料について示
した図である。
の巻取りの発生率を、引張り強さが400MPa未満の材料に
ついて示した図である。
の巻取りの発生率を、引張り強さが400MPa未満の材料に
ついて示した図である。
Claims (6)
- 【請求項1】 熱間圧延ラインにて、製品引張り強さが
400MPa未満となる鋼片を接合し、連続的に仕上圧延する
に際し、連続圧延の1本目の最先端部を仕上板厚 1.2mm
以上として圧延を開始するとともに、コイラ巻付き後も
しくは続く接合点近傍にて走間板厚変更機能を用いて仕
上板厚 1.2mm未満とし、最終本目の最尾端部が仕上最終
スタンドを離れる前に、接合点近傍にて走間板厚変更機
能を用いて仕上板厚を 1.2mm以上に戻すことを特徴とす
る鋼板の連続熱間圧延方法。 - 【請求項2】 熱間圧延ラインにて、製品引張り強さが
400MPa以上となる鋼片を接合し、連続的に仕上圧延する
に際し、連続圧延の1本目の最先端部を仕上板厚 1.4mm
以上として圧延を開始するとともに、コイラ巻付き後も
しくは続く接合点近傍にて走間板厚変更機能を用いて仕
上板厚 1.4mm未満とし、最終本目の最尾端部が仕上最終
スタンドを離れる前に、接合点近傍にて走間板厚変更機
能を用いて仕上板厚を 1.4mm以上に戻すことを特徴とす
る鋼板の連続熱間圧延方法。 - 【請求項3】 熱間圧延ラインにて、連続圧延1本目と
最終本目とを製品引張り強さが400MPa未満でかつ仕上板
厚 1.2mm以上となる鋼片とし、その中間に製品引張り強
さが400MPa以上でかつ仕上板厚 1.4mm未満となる鋼片を
組み込んで接合し、仕上板厚の変更が起こる接合点につ
いては接合点近傍にて走間板厚変更機能を用いて連続圧
延することを特徴とする鋼板の連続熱間圧延方法。 - 【請求項4】 熱間圧延ラインにて、連続圧延1本目と
最終本目とを製品引張り強さが400MPa以上でかつ仕上板
厚 1.4mm以上となる鋼片とし、その中間に製品引張り強
さが400MPa未満でかつ仕上板厚 1.2mm未満となる鋼片を
組み込んで接合し、仕上板厚の変更が起こる接合点につ
いては接合点近傍にて走間板厚変更機能を用いて連続圧
延することを特徴とする鋼板の連続熱間圧延方法。 - 【請求項5】 熱間圧延ラインにて、製品引張り強さが
400MPa未満となる鋼片を接合し、連続的に仕上圧延する
に際し、連続圧延の1本目の最先端部を仕上板厚 1.6mm
以上として圧延を開始するとともに、コイラ巻付き後も
しくは続く接合点近傍にて走間板厚変更機能を用いて仕
上板厚 1.6mm未満とし、最終本目の最尾端部が仕上最終
スタンドを離れる前に、接合点近傍にて走間板厚変更機
能を用いて仕上板厚を 1.6mm以上に戻すことを特徴とす
る鋼板の連続熱間圧延方法。 - 【請求項6】 熱間圧延ラインにて、連続圧延1本目と
最終本目とを製品引張り強さが400MPa未満でかつ仕上板
厚 1.6mm以上となる鋼片とし、その中間に製品引張り強
さが400MPa以上でかつ仕上板厚 1.4mm未満となる鋼片を
組み込んで接合し、仕上板厚の変更が起こる接合点につ
いては接合点近傍にて走間板厚変更機能を用いて連続圧
延することを特徴とする鋼板の連続熱間圧延方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP08893397A JP3197502B2 (ja) | 1997-03-24 | 1997-03-24 | 鋼板の連続熱間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP08893397A JP3197502B2 (ja) | 1997-03-24 | 1997-03-24 | 鋼板の連続熱間圧延方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH10263610A JPH10263610A (ja) | 1998-10-06 |
JP3197502B2 true JP3197502B2 (ja) | 2001-08-13 |
Family
ID=13956705
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP08893397A Expired - Fee Related JP3197502B2 (ja) | 1997-03-24 | 1997-03-24 | 鋼板の連続熱間圧延方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3197502B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
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JP5775378B2 (ja) * | 2011-06-23 | 2015-09-09 | 株式会社神戸製鋼所 | 条鋼の圧延方法 |
CN104028560B (zh) * | 2014-06-18 | 2016-08-24 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | 消除45#钢板头尾厚度中心分层的方法 |
CN105478472A (zh) * | 2014-09-19 | 2016-04-13 | 鞍钢股份有限公司 | 一种汽车用宽薄规格高强度冷轧基板的热轧方法 |
CN106345820B (zh) * | 2016-09-06 | 2018-05-25 | 山东泰山钢铁集团有限公司 | 冷连轧机设备消除开机带头卷的操作方法 |
CN109570242B (zh) * | 2017-09-29 | 2020-06-23 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种热轧冷却辊道控制方法 |
-
1997
- 1997-03-24 JP JP08893397A patent/JP3197502B2/ja not_active Expired - Fee Related
Non-Patent Citations (3)
Title |
---|
「IRON AND STEEL ENGINEER」、Vol.74、No.2(Feb.1997)、P41−47 |
「川崎製鉄技報」、Vol.28、No.4(1996)、第224−230頁 |
日本鉄鋼協会編「圧延技術発展の歴史と最近の進歩」(昭和60年3月5日)、第182頁 |
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---|---|
JPH10263610A (ja) | 1998-10-06 |
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