JP3176864B2 - 特殊ノズルを用いた焼却炉排ガスの冷却方法及び装置 - Google Patents
特殊ノズルを用いた焼却炉排ガスの冷却方法及び装置Info
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- JP3176864B2 JP3176864B2 JP07630397A JP7630397A JP3176864B2 JP 3176864 B2 JP3176864 B2 JP 3176864B2 JP 07630397 A JP07630397 A JP 07630397A JP 7630397 A JP7630397 A JP 7630397A JP 3176864 B2 JP3176864 B2 JP 3176864B2
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/30—Technologies for a more efficient combustion or heat usage
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は特殊ノズルを用いた
焼却炉排ガスの冷却方法及び装置に関する。より詳しく
は、本発明は、特にダイオキシン類の再生成を抑制し、
塩化水素ガスや硫黄酸化物ガスなどとともに、ダイオキ
シン類や水銀などの有害物質をバッグフィルターで高効
率で除去できるようにするための焼却炉排ガスの冷却方
法及び装置に関する。
焼却炉排ガスの冷却方法及び装置に関する。より詳しく
は、本発明は、特にダイオキシン類の再生成を抑制し、
塩化水素ガスや硫黄酸化物ガスなどとともに、ダイオキ
シン類や水銀などの有害物質をバッグフィルターで高効
率で除去できるようにするための焼却炉排ガスの冷却方
法及び装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】都市ごみ焼却炉から排出される排ガス中
には、煤塵、塩化水素（ＨＣｌ）、ＳＯｘ、ＮＯｘ、水
銀を含む重金属類やダイオキシン等の微量成分が含まれ
ており、環境保全の立場から、これらの有害物質の除去
が必要である。なかでもダイオキシン類（ＰＣＤＤ：ポ
リ塩化ジベンゾジオキシン、及びＰＣＤＦ：ポリ塩化ジ
ベンゾフランの総称）については、極めて毒性が強く、
しかも発ガン性をも有することが報告されており、ダイ
オキシン類の捕集・除去は緊急課題として取り上げられ
ている。
には、煤塵、塩化水素（ＨＣｌ）、ＳＯｘ、ＮＯｘ、水
銀を含む重金属類やダイオキシン等の微量成分が含まれ
ており、環境保全の立場から、これらの有害物質の除去
が必要である。なかでもダイオキシン類（ＰＣＤＤ：ポ
リ塩化ジベンゾジオキシン、及びＰＣＤＦ：ポリ塩化ジ
ベンゾフランの総称）については、極めて毒性が強く、
しかも発ガン性をも有することが報告されており、ダイ
オキシン類の捕集・除去は緊急課題として取り上げられ
ている。
【０００３】排ガス処理装置を併設した都市ごみの焼却
炉プラントの従来例を図３に示す。図３の装置におい
て、ごみピット１に集められたごみは、図示しないクレ
ーンなどによって焼却炉２に送られる。ごみは焼却炉２
で焼却された後、二次燃焼室３において二次空気により
完全燃焼される。焼却炉２で燃焼後の灰は、灰取出口１
１から外部に取り出される。二次燃焼室３で完全燃焼さ
れ生成した排ガスは、次いで廃熱ボイラ４及び廃熱回収
器（予熱器）５によって熱回収され、急冷反応塔６に至
る。
炉プラントの従来例を図３に示す。図３の装置におい
て、ごみピット１に集められたごみは、図示しないクレ
ーンなどによって焼却炉２に送られる。ごみは焼却炉２
で焼却された後、二次燃焼室３において二次空気により
完全燃焼される。焼却炉２で燃焼後の灰は、灰取出口１
１から外部に取り出される。二次燃焼室３で完全燃焼さ
れ生成した排ガスは、次いで廃熱ボイラ４及び廃熱回収
器（予熱器）５によって熱回収され、急冷反応塔６に至
る。
【０００４】急冷反応塔６では、消石灰貯槽７から消石
灰スラリーが噴霧されて排ガス中に含まれる塩化水素
（ＨＣｌ）、硫黄酸化物（ＳＯｘ）が除去される。排ガ
スは、次いで、更に下流側のバッグフィルター８に導か
れ、排ガス中に残存する煤塵、ＨＣｌ、ＳＯｘ、重金属
類、ダイオキシン類が除去される。なお、９は誘引排風
機で、前記のように処理された後の排ガスを吸引し、煙
突１０を介して大気中へ排出する。
灰スラリーが噴霧されて排ガス中に含まれる塩化水素
（ＨＣｌ）、硫黄酸化物（ＳＯｘ）が除去される。排ガ
スは、次いで、更に下流側のバッグフィルター８に導か
れ、排ガス中に残存する煤塵、ＨＣｌ、ＳＯｘ、重金属
類、ダイオキシン類が除去される。なお、９は誘引排風
機で、前記のように処理された後の排ガスを吸引し、煙
突１０を介して大気中へ排出する。
【０００５】しかしながら、上記の排ガス処理装置を用
いて焼却炉からの排ガスを処理した場合においても、所
望の低濃度までダイオキシン類を削減することができな
いケースが生じている。すなわち、ごみの焼却過程で生
成したダイオキシン類は２次燃焼室でほぼ分解される
が、排ガス処理工程である熱回収工程、冷却反応工程、
及び集塵工程の各工程において、焼却炉排ガスは約３５
０〜９００℃程度の高温から低温へ温度を下げる必要が
ある。しかしながら、特に約３００℃付近で毒性の強い
ダイオキシン類の再生成が起こりやすく、従って、上記
の従来の排ガス処理装置においては、各工程でダイオキ
シン類が再生成し、その結果、ダイオキシン類を所望の
低濃度まで捕集・除去することができないという問題が
生じている。
いて焼却炉からの排ガスを処理した場合においても、所
望の低濃度までダイオキシン類を削減することができな
いケースが生じている。すなわち、ごみの焼却過程で生
成したダイオキシン類は２次燃焼室でほぼ分解される
が、排ガス処理工程である熱回収工程、冷却反応工程、
及び集塵工程の各工程において、焼却炉排ガスは約３５
０〜９００℃程度の高温から低温へ温度を下げる必要が
ある。しかしながら、特に約３００℃付近で毒性の強い
ダイオキシン類の再生成が起こりやすく、従って、上記
の従来の排ガス処理装置においては、各工程でダイオキ
シン類が再生成し、その結果、ダイオキシン類を所望の
低濃度まで捕集・除去することができないという問題が
生じている。
【０００６】上記のうち、排ガスの冷却技術としての廃
熱回収器は、冷却時間がやや長く、部分的にガスの流れ
が不均一になるという問題があるほか、ダストが機器の
表面に付着堆積する。また、温度やガス流量の変化があ
ると、出口温度が変わってしまう。その結果、ダイオキ
シン類の発生が多くなったり、さらに温度を制御するた
めに水噴射冷却手段が必要となる。排ガス冷却手段とし
て水噴射冷却塔を用いると、粗い水滴で冷却するため、
ガスの温度の制御ができず、ダストがスラリー状になっ
てしまう。この結果、バッグフィルターが使用不可とな
り、ダストの処理も困難である。また、水噴射冷却手段
として、ダクトや塔状部分に水やスラリーを噴霧する方
法があるが、ガスの均一な冷却ができないという欠点が
ある。上記のようなダイオキシン類の排出抑制につい
て、厚生省は、平成２年に「ダイオキシン類発生防止等
ガイドライン」を策定し、ダイオキシン類の排出濃度が
０．５ｎｇ−ＴＥＱ（毒性等価換算濃度）／Ｎｍ3程度
以下になることが期待されていたが、さらに平成８年１
０月に上記ガイドラインを見直し、今後建設されるごみ
焼却連続炉におけるダイオキシン類の排出濃度を０．１
ｎｇ−ＴＥＱ（毒性等価換算濃度）／Ｎｍ3程度以下と
することが検討されている。
熱回収器は、冷却時間がやや長く、部分的にガスの流れ
が不均一になるという問題があるほか、ダストが機器の
表面に付着堆積する。また、温度やガス流量の変化があ
ると、出口温度が変わってしまう。その結果、ダイオキ
シン類の発生が多くなったり、さらに温度を制御するた
めに水噴射冷却手段が必要となる。排ガス冷却手段とし
て水噴射冷却塔を用いると、粗い水滴で冷却するため、
ガスの温度の制御ができず、ダストがスラリー状になっ
てしまう。この結果、バッグフィルターが使用不可とな
り、ダストの処理も困難である。また、水噴射冷却手段
として、ダクトや塔状部分に水やスラリーを噴霧する方
法があるが、ガスの均一な冷却ができないという欠点が
ある。上記のようなダイオキシン類の排出抑制につい
て、厚生省は、平成２年に「ダイオキシン類発生防止等
ガイドライン」を策定し、ダイオキシン類の排出濃度が
０．５ｎｇ−ＴＥＱ（毒性等価換算濃度）／Ｎｍ3程度
以下になることが期待されていたが、さらに平成８年１
０月に上記ガイドラインを見直し、今後建設されるごみ
焼却連続炉におけるダイオキシン類の排出濃度を０．１
ｎｇ−ＴＥＱ（毒性等価換算濃度）／Ｎｍ3程度以下と
することが検討されている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明はかかる従来の
問題に鑑みてなされたものであり、排ガスからの廃熱回
収をダイオキシン類の発生を抑制し得る温度範囲に限定
し、また高温の排ガスを急速に、特に３００℃付近を１
秒以内の短時間という降温速度で冷却することにより、
焼却炉プラントからのダイオキシン類の排出濃度を０．
１ｎｇ−ＴＥＱ／Ｎｍ3以下とするとともに、ダストを
乾燥状態で回収することができる、経済的でかつ保守の
し易い焼却炉排ガスの冷却方法及び装置を提供すること
を目的とする。
問題に鑑みてなされたものであり、排ガスからの廃熱回
収をダイオキシン類の発生を抑制し得る温度範囲に限定
し、また高温の排ガスを急速に、特に３００℃付近を１
秒以内の短時間という降温速度で冷却することにより、
焼却炉プラントからのダイオキシン類の排出濃度を０．
１ｎｇ−ＴＥＱ／Ｎｍ3以下とするとともに、ダストを
乾燥状態で回収することができる、経済的でかつ保守の
し易い焼却炉排ガスの冷却方法及び装置を提供すること
を目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】すなわち、本発明によれ
ば、廃棄物の焼却炉から排出される高温の排ガスを、後
工程で清浄化処理するための焼却炉排ガスの冷却方法で
あって、該焼却炉排ガスを、上流側にガス分配室を有す
る噴霧冷却室に導入して該焼却炉排ガスに旋回流を与え
て、該ガス分配室からの該焼却炉排ガス速度が１０〜５
０ｍ／ｓ、該焼却炉排ガスの旋回速度が１〜３０ｒａｄ
／ｓとし、該噴霧冷却室の中央上部に設置した二重管構
造の噴霧ノズルから、１本当りの流量０．１〜１００ｋ
ｇ／ｍｉｎの冷却液が旋回しながら噴出し、その周囲を
圧力５〜４０ｋＰａの加圧空気が旋回しながら噴出する
ことにより、該冷却液が噴霧角５〜９０度で微粒化噴霧
した噴霧冷却液と接触混合せしめることにより、前記焼
却炉排ガスを２５０〜３５０℃の間を１秒以内の短時間
で降温させるようにして所定温度以下まで急速冷却する
とともに、該焼却炉排ガスに含まれるダストを乾燥状態
で分離することを特徴とする焼却炉排ガスの冷却方法、
が提供される。本発明においては、入口温度３５０〜９
００℃のガスを、出口温度８０〜２５０℃まで急速冷却
することが好ましい。
ば、廃棄物の焼却炉から排出される高温の排ガスを、後
工程で清浄化処理するための焼却炉排ガスの冷却方法で
あって、該焼却炉排ガスを、上流側にガス分配室を有す
る噴霧冷却室に導入して該焼却炉排ガスに旋回流を与え
て、該ガス分配室からの該焼却炉排ガス速度が１０〜５
０ｍ／ｓ、該焼却炉排ガスの旋回速度が１〜３０ｒａｄ
／ｓとし、該噴霧冷却室の中央上部に設置した二重管構
造の噴霧ノズルから、１本当りの流量０．１〜１００ｋ
ｇ／ｍｉｎの冷却液が旋回しながら噴出し、その周囲を
圧力５〜４０ｋＰａの加圧空気が旋回しながら噴出する
ことにより、該冷却液が噴霧角５〜９０度で微粒化噴霧
した噴霧冷却液と接触混合せしめることにより、前記焼
却炉排ガスを２５０〜３５０℃の間を１秒以内の短時間
で降温させるようにして所定温度以下まで急速冷却する
とともに、該焼却炉排ガスに含まれるダストを乾燥状態
で分離することを特徴とする焼却炉排ガスの冷却方法、
が提供される。本発明においては、入口温度３５０〜９
００℃のガスを、出口温度８０〜２５０℃まで急速冷却
することが好ましい。
【０００９】また、本発明によれば、廃棄物の焼却炉か
ら排出される高温の排ガスを、後工程で清浄化処理する
ための焼却炉排ガスの冷却装置であって、下流端部が逆
円錐状の略円筒状に形成されたチャンバーと、該チャン
バーの上流側に配置されたガス分配室と、該チャンバー
の中央上部に設けた、内部を冷却液が通り、周囲を加圧
空気が通る二重管構造の冷却液噴霧ノズルとを備え、該
冷却液噴霧ノズルは、二重管構造の内部を１本当りの流
量０．１〜１００ｋｇ／ｍｉｎの冷却液が旋回しながら
噴出し、その周囲を圧力５〜４０ｋＰａの加圧空気が旋
回しながら噴出することにより、前記冷却液の微粒化を
行い、前記焼却炉排ガスを２５０〜３５０℃の間を１秒
以内の短時間で降温させるようにしたことを特徴とする
焼却炉排ガスの冷却装置、が提供される。この冷却装置
においては、ガス分配室を構成する壁部の一部をジャケ
ット構造とすることが好ましい。
ら排出される高温の排ガスを、後工程で清浄化処理する
ための焼却炉排ガスの冷却装置であって、下流端部が逆
円錐状の略円筒状に形成されたチャンバーと、該チャン
バーの上流側に配置されたガス分配室と、該チャンバー
の中央上部に設けた、内部を冷却液が通り、周囲を加圧
空気が通る二重管構造の冷却液噴霧ノズルとを備え、該
冷却液噴霧ノズルは、二重管構造の内部を１本当りの流
量０．１〜１００ｋｇ／ｍｉｎの冷却液が旋回しながら
噴出し、その周囲を圧力５〜４０ｋＰａの加圧空気が旋
回しながら噴出することにより、前記冷却液の微粒化を
行い、前記焼却炉排ガスを２５０〜３５０℃の間を１秒
以内の短時間で降温させるようにしたことを特徴とする
焼却炉排ガスの冷却装置、が提供される。この冷却装置
においては、ガス分配室を構成する壁部の一部をジャケ
ット構造とすることが好ましい。
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明における焼却炉排ガスの冷
却の基本作用を説明する。上記のように、焼却炉排ガス
は、約３５０〜９００℃の高温であり、高温から低温へ
の降下過程において、排ガス温度が約３００℃付近にな
ると、ダイオキシン類の再生成が起こる。そこで、本発
明では、冷却方法として、高温の排ガスを急速冷却する
にあたり、３００℃付近である２５０〜３５０℃の間を
１秒以内の短時間で降温させることにより、排ガスの３
００℃付近での滞留時間を極端に短くして、ダイオキシ
ン類の再生成を可能な限り小さくしたものである。
却の基本作用を説明する。上記のように、焼却炉排ガス
は、約３５０〜９００℃の高温であり、高温から低温へ
の降下過程において、排ガス温度が約３００℃付近にな
ると、ダイオキシン類の再生成が起こる。そこで、本発
明では、冷却方法として、高温の排ガスを急速冷却する
にあたり、３００℃付近である２５０〜３５０℃の間を
１秒以内の短時間で降温させることにより、排ガスの３
００℃付近での滞留時間を極端に短くして、ダイオキシ
ン類の再生成を可能な限り小さくしたものである。
【００１１】本発明では、このような排ガスの急速冷却
を達成するために、焼却炉排ガスを、下流端部が逆円錐
状の略円筒状に形成された噴霧冷却室内に導入し、焼却
炉排ガスに旋回流を与えつつ、噴霧冷却液と混合させて
いる。また、本発明において、３００℃付近での降温速
度（冷却速度）を速くするということは、排ガスの各部
分、部分において均一に降温速度が速いことが、排ガス
からのダイオキシン類再生成を抑制する上で重要であ
る。したがって、このために、本発明では、冷却液の噴
霧手段として、特殊な二重管構造の噴霧ノズルを用い、
二重管構造の内部を流量０．１〜１００ｋｇ／ｍｉｎの
冷却液が旋回しながら噴出し、その周囲を圧力５〜４０
ｋＰａの加圧空気が旋回しながら噴出するようにして冷
却液の微粒化噴霧を行い、この微粒化噴霧液と、ガス速
度が１０〜５０ｍ／ｓ、ガスの旋回速度が１〜３０ｒａ
ｄ／ｓの排ガスとを混合させることが好ましい。又、噴
霧する冷却液としては、通常、水を用いるが、その他、
石灰乳などのアルカリスラリーや、焼却炉プラントに付
設された水処理設備から排出される処理済みの塩類を含
んだ廃水などを用いることができる。
を達成するために、焼却炉排ガスを、下流端部が逆円錐
状の略円筒状に形成された噴霧冷却室内に導入し、焼却
炉排ガスに旋回流を与えつつ、噴霧冷却液と混合させて
いる。また、本発明において、３００℃付近での降温速
度（冷却速度）を速くするということは、排ガスの各部
分、部分において均一に降温速度が速いことが、排ガス
からのダイオキシン類再生成を抑制する上で重要であ
る。したがって、このために、本発明では、冷却液の噴
霧手段として、特殊な二重管構造の噴霧ノズルを用い、
二重管構造の内部を流量０．１〜１００ｋｇ／ｍｉｎの
冷却液が旋回しながら噴出し、その周囲を圧力５〜４０
ｋＰａの加圧空気が旋回しながら噴出するようにして冷
却液の微粒化噴霧を行い、この微粒化噴霧液と、ガス速
度が１０〜５０ｍ／ｓ、ガスの旋回速度が１〜３０ｒａ
ｄ／ｓの排ガスとを混合させることが好ましい。又、噴
霧する冷却液としては、通常、水を用いるが、その他、
石灰乳などのアルカリスラリーや、焼却炉プラントに付
設された水処理設備から排出される処理済みの塩類を含
んだ廃水などを用いることができる。
【００１２】本発明のように、焼却炉排ガスの３００℃
付近での滞留時間を極端に短くして、ダイオキシン類の
再生成を可能な限り小さくすることにより、その後の処
理工程（たとえば、消石灰粉や活性炭添加処理、バッグ
フィルターによる処理など）を経由することで、ダイオ
キシン類の大気への排出濃度を、厚生省策定のガイドラ
インでいう０．１ｎｇ−ＴＥＱ／Ｎｍ3以下とすること
ができる。この点を具体的に説明すると、消石灰粉や活
性炭添加処理、バッグフィルターによる処理等、その後
の処理工程のダイオキシン類の除去効率は、排ガス温度
や活性炭の量等を調整することで９８％程度を達成でき
る。従って、その前工程である本発明の急速冷却処理後
のダイオキシン類の濃度が１．５ｎｇ（ＴＥＱ）／Ｎｍ
3の場合には、後工程を経由すれば、０．０２ｎｇ（Ｔ
ＥＱ）／Ｎｍ3となり、ガイドラインを楽々下回るが、
一方、従来の図４に示す廃熱回収器および急冷反応塔な
どでは、ダイオキシン類の濃度は、１０ｎｇ（ＴＥＱ）
／Ｎｍ3を超えた値となり、後工程による除去処理を施
しても、ガイドライン値の０．１ｎｇ−ＴＥＱ／Ｎｍ3
以上となるのである。
付近での滞留時間を極端に短くして、ダイオキシン類の
再生成を可能な限り小さくすることにより、その後の処
理工程（たとえば、消石灰粉や活性炭添加処理、バッグ
フィルターによる処理など）を経由することで、ダイオ
キシン類の大気への排出濃度を、厚生省策定のガイドラ
インでいう０．１ｎｇ−ＴＥＱ／Ｎｍ3以下とすること
ができる。この点を具体的に説明すると、消石灰粉や活
性炭添加処理、バッグフィルターによる処理等、その後
の処理工程のダイオキシン類の除去効率は、排ガス温度
や活性炭の量等を調整することで９８％程度を達成でき
る。従って、その前工程である本発明の急速冷却処理後
のダイオキシン類の濃度が１．５ｎｇ（ＴＥＱ）／Ｎｍ
3の場合には、後工程を経由すれば、０．０２ｎｇ（Ｔ
ＥＱ）／Ｎｍ3となり、ガイドラインを楽々下回るが、
一方、従来の図４に示す廃熱回収器および急冷反応塔な
どでは、ダイオキシン類の濃度は、１０ｎｇ（ＴＥＱ）
／Ｎｍ3を超えた値となり、後工程による除去処理を施
しても、ガイドライン値の０．１ｎｇ−ＴＥＱ／Ｎｍ3
以上となるのである。
【００１３】以下、本発明を図面に基づいて詳細に説明
する。図１は、本発明に用いる噴霧冷却室の一実施例を
示す断面概要図である。図１において、２０はチャンバ
ーで、下端部が逆円錐状、上端部が円錐状で、胴体部が
略円筒状に形成されている。チャンバー２０の上部側に
は、旋回ベーン２５を備えたガス分配室２１が配置さ
れ、図示しない焼却炉からの排ガス（高温ガス）が送ら
れてくる入口ダクト２２に連通している。ガス分配室２
１としては、排ガス温度が６００℃を超える場合は、壁
部の一部をジャケット構造として冷却水を流通させ、安
い装置材料の使用ができるようにすることが好ましい。
チャンバー２０の中央上部には、二重管構造の冷却液噴
霧ノズル２３が設けられており、この冷却液噴霧ノズル
２３の内部には、送水設備２４から水が、冷却液噴霧ノ
ズル２３の外周側には、送風設備３０から加圧空気がそ
れぞれ送られるように形成されている。冷却液噴霧ノズ
ル２３を用いると、二重管構造の内部を冷却液が旋回し
ながら噴出し、その周囲を加圧空気が旋回しながら噴出
するため、内部から噴出する冷却液が、その周囲から噴
出する加圧空気によって飛散し、冷却液の微粒化が達成
される。なお、微粒化の程度は、冷却液の流量、加圧空
気の圧力などにより調整できるが、好ましくは、冷却液
の流量が１本当り０．１〜１００ｋｇ／ｍｉｎの範囲、
加圧空気の圧力が５〜４０ｋＰａの範囲がよい。このこ
とによって、冷却液の流量が小さくなるにつれて液滴の
平均粒子径が小さくなる噴霧条件が得られる。ここで、
本発明で好適に用いられる二重管構造の冷却液噴霧ノズ
ル２３としては、本願出願人がすでに取得した特許第２
５２４３７９号や、特開平４−２８１８７２号公報に記
載のごとく、液吹出しのための圧力旋回ノズルと、その
周りに設けた高速ガス吹出し用筒状体とからなり、その
先端部を先細り構造としたものを挙げることができる。
この冷却液噴霧ノズルにおいては、２つの微粒化段階が
あり、まず圧力旋回ノズルの液自身のもつ圧力で一次微
粒化をさせる。この一次微粒化は、液が円錐環状に噴射
されるものである。次に、一次微粒化された液滴に対し
て、吹出し用筒状体から吹き出した高速ガスを集中的に
衝突させて二次微粒化させることにより、液を低圧で噴
霧する場合であっても、液の微粒化を達成でき、また、
液滴径の制御をも行うことができる。チャンバー２０の
下端部には、ダスト排出口２６が設けられ、また、排ガ
スを排気する排気管２７がチャンバー２０の逆円錐状部
２９に開口している。２８は消石灰粉吹込口である。
する。図１は、本発明に用いる噴霧冷却室の一実施例を
示す断面概要図である。図１において、２０はチャンバ
ーで、下端部が逆円錐状、上端部が円錐状で、胴体部が
略円筒状に形成されている。チャンバー２０の上部側に
は、旋回ベーン２５を備えたガス分配室２１が配置さ
れ、図示しない焼却炉からの排ガス（高温ガス）が送ら
れてくる入口ダクト２２に連通している。ガス分配室２
１としては、排ガス温度が６００℃を超える場合は、壁
部の一部をジャケット構造として冷却水を流通させ、安
い装置材料の使用ができるようにすることが好ましい。
チャンバー２０の中央上部には、二重管構造の冷却液噴
霧ノズル２３が設けられており、この冷却液噴霧ノズル
２３の内部には、送水設備２４から水が、冷却液噴霧ノ
ズル２３の外周側には、送風設備３０から加圧空気がそ
れぞれ送られるように形成されている。冷却液噴霧ノズ
ル２３を用いると、二重管構造の内部を冷却液が旋回し
ながら噴出し、その周囲を加圧空気が旋回しながら噴出
するため、内部から噴出する冷却液が、その周囲から噴
出する加圧空気によって飛散し、冷却液の微粒化が達成
される。なお、微粒化の程度は、冷却液の流量、加圧空
気の圧力などにより調整できるが、好ましくは、冷却液
の流量が１本当り０．１〜１００ｋｇ／ｍｉｎの範囲、
加圧空気の圧力が５〜４０ｋＰａの範囲がよい。このこ
とによって、冷却液の流量が小さくなるにつれて液滴の
平均粒子径が小さくなる噴霧条件が得られる。ここで、
本発明で好適に用いられる二重管構造の冷却液噴霧ノズ
ル２３としては、本願出願人がすでに取得した特許第２
５２４３７９号や、特開平４−２８１８７２号公報に記
載のごとく、液吹出しのための圧力旋回ノズルと、その
周りに設けた高速ガス吹出し用筒状体とからなり、その
先端部を先細り構造としたものを挙げることができる。
この冷却液噴霧ノズルにおいては、２つの微粒化段階が
あり、まず圧力旋回ノズルの液自身のもつ圧力で一次微
粒化をさせる。この一次微粒化は、液が円錐環状に噴射
されるものである。次に、一次微粒化された液滴に対し
て、吹出し用筒状体から吹き出した高速ガスを集中的に
衝突させて二次微粒化させることにより、液を低圧で噴
霧する場合であっても、液の微粒化を達成でき、また、
液滴径の制御をも行うことができる。チャンバー２０の
下端部には、ダスト排出口２６が設けられ、また、排ガ
スを排気する排気管２７がチャンバー２０の逆円錐状部
２９に開口している。２８は消石灰粉吹込口である。
【００１４】上記のように噴霧冷却室１５は構成されて
おり、その排ガス処理を説明すると、入口ダクト２２か
ら送られてくる排ガス（高温ガス）は、ガス分配室２１
に送入される。ガス分配室２１には旋回ベーン２５が備
えられており、旋回ベーン２５により、排ガスには所定
のガス速度、旋回速度の旋回流が付与され、排ガスはチ
ャンバー２０内を旋回しながら、徐々に下降していく。
一方、冷却液噴霧ノズル２３からは、上記のように微粒
化された冷却液が噴霧されており、排ガスと瞬間的に接
触混合される。なお、ＴＩＣは温度制御装置を示してお
り、入口排ガス温度と出口ガス温度を検知し、それぞれ
の値をフィードフォワード及びフィードバックすること
により、送水設備２４から冷却液噴霧ノズル２３への送
水量を制御している。
おり、その排ガス処理を説明すると、入口ダクト２２か
ら送られてくる排ガス（高温ガス）は、ガス分配室２１
に送入される。ガス分配室２１には旋回ベーン２５が備
えられており、旋回ベーン２５により、排ガスには所定
のガス速度、旋回速度の旋回流が付与され、排ガスはチ
ャンバー２０内を旋回しながら、徐々に下降していく。
一方、冷却液噴霧ノズル２３からは、上記のように微粒
化された冷却液が噴霧されており、排ガスと瞬間的に接
触混合される。なお、ＴＩＣは温度制御装置を示してお
り、入口排ガス温度と出口ガス温度を検知し、それぞれ
の値をフィードフォワード及びフィードバックすること
により、送水設備２４から冷却液噴霧ノズル２３への送
水量を制御している。
【００１５】このようにして排ガス（高温ガス）と冷却
液とが接触混合されると、微粒化・噴霧された冷却液
が、旋回流を付与された高温ガスと接触混合するため、
冷却液とガスとの接触効率がきわめてよく、約３５０〜
９００℃の高温ガスは急速に冷却されて、短時間で約８
０〜２５０℃程度まで降温する。また、高温ガスの各部
分、部分において均一に降温速度が速く、ダイオキシン
類発生抑制に必要な２５０〜３５０℃の間を１秒以内に
冷却することができる。なお、高温ガスの温度の変動、
ガス量の変動に対しても、噴霧する冷却液の噴霧量を調
整・制御することにより、上記のように急速な冷却を達
成することができる。また、出口ガス温度を所定の温度
とする場合にも、冷却液の噴霧量を制御することで達成
できる。噴霧冷却室１５において、排ガスが冷却液と接
触混合されて、所定の温度まで冷却された後、低温にな
った排ガスはチャンバー２０の逆円錐状部２９に開口さ
れた排気管２７から下流側に排気される。この際、消石
灰粉吹込口２８から排気管２７内に消石灰粉を吹き込ん
でＳＯｘ、ＨＣｌと反応させ、これらの物質を除去す
る。なお、排ガス中に含まれるダストの一部は、乾燥状
態でチャンバー２０の下端部のダスト排出口２６から外
部に取り出される。
液とが接触混合されると、微粒化・噴霧された冷却液
が、旋回流を付与された高温ガスと接触混合するため、
冷却液とガスとの接触効率がきわめてよく、約３５０〜
９００℃の高温ガスは急速に冷却されて、短時間で約８
０〜２５０℃程度まで降温する。また、高温ガスの各部
分、部分において均一に降温速度が速く、ダイオキシン
類発生抑制に必要な２５０〜３５０℃の間を１秒以内に
冷却することができる。なお、高温ガスの温度の変動、
ガス量の変動に対しても、噴霧する冷却液の噴霧量を調
整・制御することにより、上記のように急速な冷却を達
成することができる。また、出口ガス温度を所定の温度
とする場合にも、冷却液の噴霧量を制御することで達成
できる。噴霧冷却室１５において、排ガスが冷却液と接
触混合されて、所定の温度まで冷却された後、低温にな
った排ガスはチャンバー２０の逆円錐状部２９に開口さ
れた排気管２７から下流側に排気される。この際、消石
灰粉吹込口２８から排気管２７内に消石灰粉を吹き込ん
でＳＯｘ、ＨＣｌと反応させ、これらの物質を除去す
る。なお、排ガス中に含まれるダストの一部は、乾燥状
態でチャンバー２０の下端部のダスト排出口２６から外
部に取り出される。
【００１６】図２は、本発明の排ガス処理装置を組み込
んだ焼却炉プラントの一実施例を示す説明図である。図
２の装置において、ごみピット１から、焼却炉２、二次
燃焼室３、廃熱ボイラ４までの構成は、図３の構成と同
一である。廃熱ボイラ４によって熱回収され、少し降温
された排ガス（高温ガス）は、次いで、噴霧冷却室１２
に導入されて所定温度まで急速に冷却される。冷却され
た排ガスは、排気管１３より噴霧冷却室１２から排気さ
れるが、排気管１３の途中において消石灰粉貯槽１４か
ら消石灰粉が吹き込まれて、排ガスに含まれるＳＯｘ、
ＨＣｌと反応し、これらの物質が除去される。ここで、
消石灰粉の吹込み量は、排ガス中のＳＯｘ、ＨＣｌの当
量の２〜４倍とすることが好ましい。
んだ焼却炉プラントの一実施例を示す説明図である。図
２の装置において、ごみピット１から、焼却炉２、二次
燃焼室３、廃熱ボイラ４までの構成は、図３の構成と同
一である。廃熱ボイラ４によって熱回収され、少し降温
された排ガス（高温ガス）は、次いで、噴霧冷却室１２
に導入されて所定温度まで急速に冷却される。冷却され
た排ガスは、排気管１３より噴霧冷却室１２から排気さ
れるが、排気管１３の途中において消石灰粉貯槽１４か
ら消石灰粉が吹き込まれて、排ガスに含まれるＳＯｘ、
ＨＣｌと反応し、これらの物質が除去される。ここで、
消石灰粉の吹込み量は、排ガス中のＳＯｘ、ＨＣｌの当
量の２〜４倍とすることが好ましい。
【００１７】また、排気管１３へは、活性炭貯槽１６か
ら活性炭が送入されて、排ガスに含まれる水銀などの重
金属類、ダイオキシン類がさらに除去される。活性炭の
送入量は、ダスト濃度、消石灰量、循環ダスト量にもよ
るが、０．０５〜０．３０ｇ／Ｎｍ3 の範囲が好まし
い。このようにＳＯｘ、ＨＣｌ及び重金属類、ダイオキ
シン類が付加された粉体に反応・吸着された排ガスは、
次いでバッグフィルター８に導かれて固気分離され、排
ガス中に残存する煤塵、ＨＣｌ、ＳＯｘ、重金属類、ダ
イオキシン類が除去される。なお、バッグフィルター８
で分離されたダストは、その一部を排気管１３に循環す
ることができる。また、焼却炉プラントの配置計画によ
っては、噴霧冷却室を横置型としたり、上下逆あるいは
傾斜したものなど、自由な配置とすることができる。そ
してバッグフィルター８を通過した排ガスは、誘引排風
機９により誘引され、煙突１０から大気中へ排出され
る。
ら活性炭が送入されて、排ガスに含まれる水銀などの重
金属類、ダイオキシン類がさらに除去される。活性炭の
送入量は、ダスト濃度、消石灰量、循環ダスト量にもよ
るが、０．０５〜０．３０ｇ／Ｎｍ3 の範囲が好まし
い。このようにＳＯｘ、ＨＣｌ及び重金属類、ダイオキ
シン類が付加された粉体に反応・吸着された排ガスは、
次いでバッグフィルター８に導かれて固気分離され、排
ガス中に残存する煤塵、ＨＣｌ、ＳＯｘ、重金属類、ダ
イオキシン類が除去される。なお、バッグフィルター８
で分離されたダストは、その一部を排気管１３に循環す
ることができる。また、焼却炉プラントの配置計画によ
っては、噴霧冷却室を横置型としたり、上下逆あるいは
傾斜したものなど、自由な配置とすることができる。そ
してバッグフィルター８を通過した排ガスは、誘引排風
機９により誘引され、煙突１０から大気中へ排出され
る。
【００１８】以下、本発明をさらに具体的に説明する。 （設計例）図１の構造で、表１に示す寸法、性能を有す
る二重管構造の冷却液噴霧ノズルを用いた噴霧冷却室
（本発明）を用いて、下記に示す排ガスの冷却を設計し
た。また、比較のために、表１に示す寸法、性能を有す
る二流体ノズル、高圧ノズル、及び回転円盤型のそれぞ
れの水噴霧機を用いた噴霧冷却室を用いて、同様に排ガ
スの冷却を設計した。
る二重管構造の冷却液噴霧ノズルを用いた噴霧冷却室
（本発明）を用いて、下記に示す排ガスの冷却を設計し
た。また、比較のために、表１に示す寸法、性能を有す
る二流体ノズル、高圧ノズル、及び回転円盤型のそれぞ
れの水噴霧機を用いた噴霧冷却室を用いて、同様に排ガ
スの冷却を設計した。
【００１９】
【表１】
【００２０】〔排ガス〕 入口ガスの流量： １２０，０００ｋｇ／ｈｒ 入口ガスの温度： ５００℃ 入口ガス速度 ： ２５ｍ／ｓ 入口ガスの旋回速度：３ｒａｄ／ｓ ダイオキシン類の濃度：１．０ｎｇ／Ｎｍ3 ダスト濃度 ： ６ｇ／Ｎｍ3 〔噴霧液〕 水量 ： 約１７ｔｏｎ／ｈｒ
【００２１】以上に示す各種の噴霧冷却室を用いて排ガ
スを冷却したところ、本発明の場合には、出口ガスの温
度は１３０℃にすることができ、しかも２５０〜３５０
℃の間を１秒以内で冷却することができるため、排ガス
のダイオキシン類の濃度は１．０ｎｇ（ＴＥＱ）／Ｎｍ
3から１．３ｎｇ（ＴＥＱ）／Ｎｍ3までしか増加せず、
ダイオキシン類の再生成を抑制することが可能になる。
さらに、消石灰粉、活性炭などを添加後、バッグフィル
ターで集塵し清浄化された排ガス中のダイオキシン類の
濃度は０．１ｎｇ（ＴＥＱ）／Ｎｍ3以下とすることが
できる。
スを冷却したところ、本発明の場合には、出口ガスの温
度は１３０℃にすることができ、しかも２５０〜３５０
℃の間を１秒以内で冷却することができるため、排ガス
のダイオキシン類の濃度は１．０ｎｇ（ＴＥＱ）／Ｎｍ
3から１．３ｎｇ（ＴＥＱ）／Ｎｍ3までしか増加せず、
ダイオキシン類の再生成を抑制することが可能になる。
さらに、消石灰粉、活性炭などを添加後、バッグフィル
ターで集塵し清浄化された排ガス中のダイオキシン類の
濃度は０．１ｎｇ（ＴＥＱ）／Ｎｍ3以下とすることが
できる。
【００２２】一方、二流体ノズル、高圧ノズル、及び回
転円盤型の水噴霧機を用いた場合においても、出口ガス
の温度は１５０℃にでき、排ガスのダイオキシン類の濃
度は１．０ｎｇ（ＴＥＱ）／Ｎｍ3から２．０ｎｇ（Ｔ
ＥＱ）／Ｎｍ3までしか増加せず、ダイオキシン類の再
生成を抑制できるため、消石灰粉、活性炭などを添加
後、バッグフィルターで集塵し清浄化された排ガス中の
ダイオキシン類の濃度を０．１ｎｇ（ＴＥＱ）／Ｎｍ3
以下とすることができる。ただし、二流体ノズルの場合
には、室内での均一冷却が困難で、かつ、極めて多数の
ノズルが必要となって、管理が複雑となり、また、圧縮
空気（圧力は２ｋｇ／ｃｍ2以上）が必要で動力費は本
発明の３〜２０倍となり、経済的でない。高圧ノズルの
場合には、高圧配管の維持、結露による腐食に加え、立
ち上げ時、停止時の運転において、微粒化が困難で、効
果的な冷却ができないという問題がある。また、回転円
盤型の場合には、保守、即ちメンテナンスを専門的技能
を持った人間で行わなければならないこと、高温に対し
ては、機械に対する多くの安全装置が必要であること、
さらに、緊急停止時や回転機械のトラブル時の対策が困
難であり、配管の自由度もないという問題がある。これ
に対して、本発明の二重管構造の冷却液噴霧ノズルを用
いた場合には、立ち上げ時、停止時にかかわらず、安定
した運転が可能で、室内の均一冷却も優れており、しか
も運転費も安価でメンテナンスも容易である。
転円盤型の水噴霧機を用いた場合においても、出口ガス
の温度は１５０℃にでき、排ガスのダイオキシン類の濃
度は１．０ｎｇ（ＴＥＱ）／Ｎｍ3から２．０ｎｇ（Ｔ
ＥＱ）／Ｎｍ3までしか増加せず、ダイオキシン類の再
生成を抑制できるため、消石灰粉、活性炭などを添加
後、バッグフィルターで集塵し清浄化された排ガス中の
ダイオキシン類の濃度を０．１ｎｇ（ＴＥＱ）／Ｎｍ3
以下とすることができる。ただし、二流体ノズルの場合
には、室内での均一冷却が困難で、かつ、極めて多数の
ノズルが必要となって、管理が複雑となり、また、圧縮
空気（圧力は２ｋｇ／ｃｍ2以上）が必要で動力費は本
発明の３〜２０倍となり、経済的でない。高圧ノズルの
場合には、高圧配管の維持、結露による腐食に加え、立
ち上げ時、停止時の運転において、微粒化が困難で、効
果的な冷却ができないという問題がある。また、回転円
盤型の場合には、保守、即ちメンテナンスを専門的技能
を持った人間で行わなければならないこと、高温に対し
ては、機械に対する多くの安全装置が必要であること、
さらに、緊急停止時や回転機械のトラブル時の対策が困
難であり、配管の自由度もないという問題がある。これ
に対して、本発明の二重管構造の冷却液噴霧ノズルを用
いた場合には、立ち上げ時、停止時にかかわらず、安定
した運転が可能で、室内の均一冷却も優れており、しか
も運転費も安価でメンテナンスも容易である。
【００２３】（従来例）図３に示す従来例の廃熱回収器
及び急冷反応塔を使用し、入口ガス温度２８０℃、出口
ガス温度１５０℃の条件で上記と同様の処理をした場
合、急冷反応塔の入口でダイオキシン類濃度は１０ｎｇ
（ＴＥＱ）／Ｎｍ3を超えており、また急冷反応塔出口
も同様で、バッグフィルターで清浄化処理後においても
０．５ｎｇ（ＴＥＱ）／Ｎｍ3程度にしかならず、厚生
省のガイドラインの０．１ｎｇ（ＴＥＱ）／Ｎｍ3をク
リアすることができない。
及び急冷反応塔を使用し、入口ガス温度２８０℃、出口
ガス温度１５０℃の条件で上記と同様の処理をした場
合、急冷反応塔の入口でダイオキシン類濃度は１０ｎｇ
（ＴＥＱ）／Ｎｍ3を超えており、また急冷反応塔出口
も同様で、バッグフィルターで清浄化処理後においても
０．５ｎｇ（ＴＥＱ）／Ｎｍ3程度にしかならず、厚生
省のガイドラインの０．１ｎｇ（ＴＥＱ）／Ｎｍ3をク
リアすることができない。
【００２４】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
高温の排ガスを急速に、特に３００℃付近を１秒以内の
短時間という大きな降温速度で冷却することができるの
で、ダイオキシン類の再生成を抑制することができ、ま
た、ダストを乾燥状態で回収することができ、しかも経
済的かつ保守が容易であるという顕著な効果を奏するこ
とができる。
高温の排ガスを急速に、特に３００℃付近を１秒以内の
短時間という大きな降温速度で冷却することができるの
で、ダイオキシン類の再生成を抑制することができ、ま
た、ダストを乾燥状態で回収することができ、しかも経
済的かつ保守が容易であるという顕著な効果を奏するこ
とができる。
【図１】 本発明に用いる噴霧冷却室の一実施例を示す
断面概要図である。
断面概要図である。
【図２】 本発明の排ガス処理装置を組み込んだ焼却炉
プラントの一実施例を示す説明図である。
プラントの一実施例を示す説明図である。
【図３】 従来の排ガス処理装置を併設した都市ごみの
焼却炉プラントの例を示す説明図である。
焼却炉プラントの例を示す説明図である。
１５…噴霧冷却室、２０…チャンバー、２１…ガス分配
室、２２…入口ダクト、２３…冷却液噴霧ノズル、２４
…送水設備、２５…旋回ベーン、２６…ダスト排出口、
２７…排気管、２８…石灰粉吹込口、２９…逆円錐状
部、３０…送風設備。
室、２２…入口ダクト、２３…冷却液噴霧ノズル、２４
…送水設備、２５…旋回ベーン、２６…ダスト排出口、
２７…排気管、２８…石灰粉吹込口、２９…逆円錐状
部、３０…送風設備。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 相嶋 静夫 神奈川県横浜市都筑区池辺町3847 大川 原化工機株式会社内 (56)参考文献 特開 平４−281872（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−231633（ＪＰ，Ａ) 実開 昭60−148839（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F23J 15/04 B01D 51/10
Claims (4)
- 【請求項１】 廃棄物の焼却炉から排出される高温の排
ガスを、後工程で清浄化処理するための焼却炉排ガスの
冷却方法であって、 該焼却炉排ガスを、上流側にガス分配室を有する噴霧冷
却室に導入して該焼却炉排ガスに旋回流を与えて、該ガ
ス分配室からの該焼却炉排ガス速度が１０〜５０ｍ／
ｓ、該焼却炉排ガスの旋回速度が１〜３０ｒａｄ／ｓと
し、該噴霧冷却室の中央上部に設置した二重管構造の噴
霧ノズルから、１本当りの流量０．１〜１００ｋｇ／ｍ
ｉｎの冷却液が旋回しながら噴出し、その周囲を圧力５
〜４０ｋＰａの加圧空気が旋回しながら噴出することに
より、該冷却液が噴霧角５〜９０度で微粒化噴霧した噴
霧冷却液と接触混合せしめることにより、前記焼却炉排
ガスを２５０〜３５０℃の間を１秒以内の短時間で降温
させるようにして所定温度以下まで急速冷却するととも
に、該焼却炉排ガスに含まれるダストを乾燥状態で分離
することを特徴とする焼却炉排ガスの冷却方法。 - 【請求項２】 入口温度３５０〜９００℃のガスを、出
口温度８０〜２５０℃まで急速冷却する請求項１記載の
焼却炉排ガスの冷却方法。 - 【請求項３】 廃棄物の焼却炉から排出される高温の排
ガスを、後工程で清浄化処理するための焼却炉排ガスの
冷却装置であって、 下流端部が逆円錐状の略円筒状に形成されたチャンバー
と、 該チャンバーの上流側に配置されたガス分配室と、 該チャンバーの中央上部に設けた、内部を冷却液が通
り、周囲を加圧空気が通る二重管構造の冷却液噴霧ノズ
ルとを備え、 該冷却液噴霧ノズルは、二重管構造の内部を１本当りの
流量０．１〜１００ｋｇ／ｍｉｎの冷却液が旋回しなが
ら噴出し、その周囲を圧力５〜４０ｋＰａの加圧空気が
旋回しながら噴出することにより、前記冷却液の微粒化
を行い、前記焼却炉排ガスを２５０〜３５０℃の間を１
秒以内の短時間で降温させるようにしたことを特徴とす
る焼却炉排ガスの冷却装置。 - 【請求項４】 ガス分配室を構成する壁部の一部をジャ
ケット構造とした請求項３記載の焼却炉排ガスの冷却装
置。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07630397A JP3176864B2 (ja) | 1997-03-27 | 1997-03-27 | 特殊ノズルを用いた焼却炉排ガスの冷却方法及び装置 |
| TW087103856A TW354364B (en) | 1997-03-27 | 1998-03-16 | Method for cooling the waste gas in the incinerator furnace and the device of the same |
| US09/042,908 US6042636A (en) | 1997-03-27 | 1998-03-17 | Method and apparatus of treating incinerator exhaust gas |
| KR1019980009594A KR100523735B1 (ko) | 1997-03-27 | 1998-03-20 | 소각로 배기가스의 처리방법 및 장치 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07630397A JP3176864B2 (ja) | 1997-03-27 | 1997-03-27 | 特殊ノズルを用いた焼却炉排ガスの冷却方法及び装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10267255A JPH10267255A (ja) | 1998-10-09 |
| JP3176864B2 true JP3176864B2 (ja) | 2001-06-18 |
Family
ID=13601613
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07630397A Expired - Lifetime JP3176864B2 (ja) | 1997-03-27 | 1997-03-27 | 特殊ノズルを用いた焼却炉排ガスの冷却方法及び装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3176864B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108704775A (zh) * | 2018-04-27 | 2018-10-26 | 宁夏佳圣工贸有限公司 | 一种破碎时用的高效喷淋装置 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3844941B2 (ja) * | 2000-03-30 | 2006-11-15 | 株式会社神戸製鋼所 | 調温装置および高温排ガスの調温方法 |
| JP5749206B2 (ja) * | 2012-03-22 | 2015-07-15 | 住友重機械工業株式会社 | 減温塔 |
| JP7247512B2 (ja) * | 2018-10-11 | 2023-03-29 | Ｊｆｅエンジニアリング株式会社 | 廃棄物焼却炉の排ガス処理装置及び排ガス処理方法 |
-
1997
- 1997-03-27 JP JP07630397A patent/JP3176864B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108704775A (zh) * | 2018-04-27 | 2018-10-26 | 宁夏佳圣工贸有限公司 | 一种破碎时用的高效喷淋装置 |
| CN108704775B (zh) * | 2018-04-27 | 2020-06-09 | 宁夏佳圣工贸有限公司 | 一种破碎时用的高效喷淋装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH10267255A (ja) | 1998-10-09 |
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|---|---|---|---|
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