JP3170993B2 - 耐欠損性のすぐれた表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 - Google Patents
耐欠損性のすぐれた表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具Info
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- JP3170993B2 JP3170993B2 JP05466094A JP5466094A JP3170993B2 JP 3170993 B2 JP3170993 B2 JP 3170993B2 JP 05466094 A JP05466094 A JP 05466094A JP 5466094 A JP5466094 A JP 5466094A JP 3170993 B2 JP3170993 B2 JP 3170993B2
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- Japan
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- cutting
- cemented carbide
- based cemented
- cutting tool
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、すぐれた耐欠損性を
有し、したがって高靭性が要求される断続切削や高送り
および高切込みなどの重切削に用いた場合にも切刃に欠
けやチッピング（微小欠け）の発生なく、すぐれた切削
性能を長期に亘って発揮する表面被覆炭化タングステン
（以下、ＷＣで示す）基超硬合金製切削工具に関するも
のである。
有し、したがって高靭性が要求される断続切削や高送り
および高切込みなどの重切削に用いた場合にも切刃に欠
けやチッピング（微小欠け）の発生なく、すぐれた切削
性能を長期に亘って発揮する表面被覆炭化タングステン
（以下、ＷＣで示す）基超硬合金製切削工具に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般に、結合相形成成分としてＣ
ｏ：５〜２５重量％を含有するＷＣ基超硬合金基体の表
面に、元素周期律表の４ａ，５ａ、および６ａ族金属の
炭化物、窒化物、および炭窒化物、並びに酸化アルミニ
ウム（以下、Ａｌ2 Ｏ3 で示す）のうちの１種の単層ま
たは２種以上の複層からなる硬質被覆層を、例えば９０
０〜１０００℃の温度での高温化学蒸着法により形成し
てなる表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具が知られてい
る。
ｏ：５〜２５重量％を含有するＷＣ基超硬合金基体の表
面に、元素周期律表の４ａ，５ａ、および６ａ族金属の
炭化物、窒化物、および炭窒化物、並びに酸化アルミニ
ウム（以下、Ａｌ2 Ｏ3 で示す）のうちの１種の単層ま
たは２種以上の複層からなる硬質被覆層を、例えば９０
０〜１０００℃の温度での高温化学蒸着法により形成し
てなる表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具が知られてい
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の切削加工
のＦＡ化およびへ省力化に伴ない、切削工具には連続切
削は勿論のこと、断続切削や重切削などにも適用できる
切削工具が求められる傾向にあるが、上記の従来表面被
覆ＷＣ基超硬合金製切削工具は、これを高靭性が要求さ
れる断続切削や重切削などに用いると、切刃に欠けやチ
ッピングの発生が避けられず、これが原因で比較的短時
間で使用寿命に至るのが現状である。
のＦＡ化およびへ省力化に伴ない、切削工具には連続切
削は勿論のこと、断続切削や重切削などにも適用できる
切削工具が求められる傾向にあるが、上記の従来表面被
覆ＷＣ基超硬合金製切削工具は、これを高靭性が要求さ
れる断続切削や重切削などに用いると、切刃に欠けやチ
ッピングの発生が避けられず、これが原因で比較的短時
間で使用寿命に至るのが現状である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、耐欠損性のすぐれた表面被覆Ｗ
Ｃ基超硬合金製切削工具を開発すべく研究を行なった結
果、表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具を製造するに際
して、まずＷＣ基超硬合金基体の表面に、通常の高温化
学蒸着法または物理蒸着法により第１層として炭化チタ
ン（以下、ＴｉＣで示す）層を０．１〜１μｍの平均層
厚で形成し、ついで例えば特公昭５７−５３３０８号公
報に記載される有機シアン化合物を用い、７００〜９０
０℃の温度での中温化学蒸着法を用いて第２層としての
炭窒化チタン（以下、ＴｉＣＮで示す）層を４〜１０μ
ｍの平均層厚で形成し、この状態で９００〜１０５０℃
の温度での通常の高温化学蒸着法を用いて第３層として
のＡｌ2Ｏ3層を１〜２μｍの平均層厚で形成すると、前
記Ａｌ2Ｏ3層の形成時に基体を構成するＷおよびＣｏ成
分が上記の第１層のＴｉＣ層を通って上記の中温化学蒸
着法により形成されたＴｉＣＮ層中に拡散し、これに含
有するようになり、この場合前記第１層のＴｉＣ層を物
理蒸着法により形成しても、これの層形成温度が相対的
に低温であるために問題はないが、これを上記の中温化
学蒸着法により形成しても層厚が相対的に薄いので、基
体中のＷおよびＣｏを拡散含有する機能は失われず、一
方第２層としてのＴｉＣＮ層は層厚が相対的に厚いの
で、上記中温化学蒸着法による形成を行なわなければＷ
およびＣｏの拡散含有機能は存在しない、すなわち前記
第２層のＴｉＣＮ層を通常の高温化学蒸着法により形成
した場合にはＷおよびＣｏの拡散含有機能を具備しない
ものとなるものであり、このように第１層のＴｉＣ層お
よび第２層のＴｉＣＮ層中に基体の構成成分であるＷお
よびＣｏが拡散含有し、第３層がＡｌ2Ｏ3層からなる硬
質被覆層を形成してなる表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削
工具においては、耐欠損性が著しく向上し、断続切削や
重切削などに用いても切刃に欠けやチッピングの発生な
く、すぐれた切削性能を長期に亘って発揮するという研
究結果を得たのである。
上述のような観点から、耐欠損性のすぐれた表面被覆Ｗ
Ｃ基超硬合金製切削工具を開発すべく研究を行なった結
果、表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具を製造するに際
して、まずＷＣ基超硬合金基体の表面に、通常の高温化
学蒸着法または物理蒸着法により第１層として炭化チタ
ン（以下、ＴｉＣで示す）層を０．１〜１μｍの平均層
厚で形成し、ついで例えば特公昭５７−５３３０８号公
報に記載される有機シアン化合物を用い、７００〜９０
０℃の温度での中温化学蒸着法を用いて第２層としての
炭窒化チタン（以下、ＴｉＣＮで示す）層を４〜１０μ
ｍの平均層厚で形成し、この状態で９００〜１０５０℃
の温度での通常の高温化学蒸着法を用いて第３層として
のＡｌ2Ｏ3層を１〜２μｍの平均層厚で形成すると、前
記Ａｌ2Ｏ3層の形成時に基体を構成するＷおよびＣｏ成
分が上記の第１層のＴｉＣ層を通って上記の中温化学蒸
着法により形成されたＴｉＣＮ層中に拡散し、これに含
有するようになり、この場合前記第１層のＴｉＣ層を物
理蒸着法により形成しても、これの層形成温度が相対的
に低温であるために問題はないが、これを上記の中温化
学蒸着法により形成しても層厚が相対的に薄いので、基
体中のＷおよびＣｏを拡散含有する機能は失われず、一
方第２層としてのＴｉＣＮ層は層厚が相対的に厚いの
で、上記中温化学蒸着法による形成を行なわなければＷ
およびＣｏの拡散含有機能は存在しない、すなわち前記
第２層のＴｉＣＮ層を通常の高温化学蒸着法により形成
した場合にはＷおよびＣｏの拡散含有機能を具備しない
ものとなるものであり、このように第１層のＴｉＣ層お
よび第２層のＴｉＣＮ層中に基体の構成成分であるＷお
よびＣｏが拡散含有し、第３層がＡｌ2Ｏ3層からなる硬
質被覆層を形成してなる表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削
工具においては、耐欠損性が著しく向上し、断続切削や
重切削などに用いても切刃に欠けやチッピングの発生な
く、すぐれた切削性能を長期に亘って発揮するという研
究結果を得たのである。
【０００５】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされたものであって、結合相形成成分としてＣｏ：５
〜２５重量％を含有するＷＣ基超硬合金基体の表面に硬
質被覆層を化学蒸着法および物理蒸着法により形成して
なる表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具において、前記
硬質被覆層を３層で構成し、かつ上記基体に接する第１
層を平均層厚：０．１〜１μｍのＴｉＣ層、第２層を同
４〜１０μｍのＴｉＣＮ層、および第３層を同１〜２μ
ｍのＡｌ2 Ｏ3 層とすると共に、前記第１層および第２
層に上記基体を構成するＷおよびＣｏ成分を拡散含有せ
しめることにより耐欠損性を向上させた表面被覆ＷＣ基
超硬合金製切削工具に特徴を有するものである。
なされたものであって、結合相形成成分としてＣｏ：５
〜２５重量％を含有するＷＣ基超硬合金基体の表面に硬
質被覆層を化学蒸着法および物理蒸着法により形成して
なる表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具において、前記
硬質被覆層を３層で構成し、かつ上記基体に接する第１
層を平均層厚：０．１〜１μｍのＴｉＣ層、第２層を同
４〜１０μｍのＴｉＣＮ層、および第３層を同１〜２μ
ｍのＡｌ2 Ｏ3 層とすると共に、前記第１層および第２
層に上記基体を構成するＷおよびＣｏ成分を拡散含有せ
しめることにより耐欠損性を向上させた表面被覆ＷＣ基
超硬合金製切削工具に特徴を有するものである。
【０００６】なお、この発明の切削工具において、基体
のＣｏ含有量を５〜２５重量％としたのは、その含有量
が５重量％未満では十分な焼結性が得られず、この結果
所望の強度を確保することができず、一方その含有量が
２５重量％を越えると耐摩耗性が低下するようになると
いう理由によるものである。また、ＴｉＣ層の平均層厚
を０．１〜１μｍと定めたのは、その平均層厚が０．１
μｍ未満では硬質被覆層の基体表面に対する強固な密着
性が得られず、一方その平均層が１μｍを越えると、基
体を構成するＷおよびＣｏ成分の第２層であるＴｉＣＮ
層への拡散が抑制されるようになって所定の耐欠損性を
確保することができなくなるという理由によるものであ
る。
のＣｏ含有量を５〜２５重量％としたのは、その含有量
が５重量％未満では十分な焼結性が得られず、この結果
所望の強度を確保することができず、一方その含有量が
２５重量％を越えると耐摩耗性が低下するようになると
いう理由によるものである。また、ＴｉＣ層の平均層厚
を０．１〜１μｍと定めたのは、その平均層厚が０．１
μｍ未満では硬質被覆層の基体表面に対する強固な密着
性が得られず、一方その平均層が１μｍを越えると、基
体を構成するＷおよびＣｏ成分の第２層であるＴｉＣＮ
層への拡散が抑制されるようになって所定の耐欠損性を
確保することができなくなるという理由によるものであ
る。
【０００７】さらに、ＴｉＣＮ層の平均層厚を４〜１０
μｍとしたのは、その平均層厚が４μｍ未満では、これ
へのＷおよびＣｏの拡散含有による耐欠損性向上効果を
十分に発揮できず、一方その平均層厚が１０μｍを越え
るとＷおよびＣｏの拡散が十分に行なわれず、切刃にチ
ッピングが発生し易くなるという理由によるものであ
る。また、Ａｌ2 Ｏ3 層の平均層厚を１〜２μｍとした
のは、その平均層厚が１μｍ未満では所望のすぐれた耐
摩耗性を確保することができず、一方その平均層厚が２
μｍを越えると、切刃にチッピングが発生し易くなると
いう理由からである。
μｍとしたのは、その平均層厚が４μｍ未満では、これ
へのＷおよびＣｏの拡散含有による耐欠損性向上効果を
十分に発揮できず、一方その平均層厚が１０μｍを越え
るとＷおよびＣｏの拡散が十分に行なわれず、切刃にチ
ッピングが発生し易くなるという理由によるものであ
る。また、Ａｌ2 Ｏ3 層の平均層厚を１〜２μｍとした
のは、その平均層厚が１μｍ未満では所望のすぐれた耐
摩耗性を確保することができず、一方その平均層厚が２
μｍを越えると、切刃にチッピングが発生し易くなると
いう理由からである。
【０００８】
【実施例】つぎに、この発明の切削工具を実施例により
具体的に説明する。まず、原料粉末として、いずれも１
〜４μｍの範囲内の所定の平均粒径を有するＷＣ粉末、
（Ｔｉ，Ｗ）Ｃ粉末、（Ｔｉ，Ｔａ，Ｗ）Ｃ粉末、（Ｔ
ｉ，Ｗ）ＣＮ粉末、およびＣｏ粉末を用意し、これら原
料粉末を表１に示される配合組成に配合し、ボールミル
で７２時間湿式混合し、乾燥した後、１ton ／cm2 の圧
力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を、１０-2torr
の真空中、１３５０〜１５００℃の範囲の所定温度に１
時間保持の条件で焼結してＩＳＯ規格ＳＮＧ１２０４０
８に即したスローアウェイチップ形状のＷＣ基超硬合金
基体Ａ〜Ｆを製造した。
具体的に説明する。まず、原料粉末として、いずれも１
〜４μｍの範囲内の所定の平均粒径を有するＷＣ粉末、
（Ｔｉ，Ｗ）Ｃ粉末、（Ｔｉ，Ｔａ，Ｗ）Ｃ粉末、（Ｔ
ｉ，Ｗ）ＣＮ粉末、およびＣｏ粉末を用意し、これら原
料粉末を表１に示される配合組成に配合し、ボールミル
で７２時間湿式混合し、乾燥した後、１ton ／cm2 の圧
力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を、１０-2torr
の真空中、１３５０〜１５００℃の範囲の所定温度に１
時間保持の条件で焼結してＩＳＯ規格ＳＮＧ１２０４０
８に即したスローアウェイチップ形状のＷＣ基超硬合金
基体Ａ〜Ｆを製造した。
【０００９】ついで、上記基体Ａ〜Ｆの表面に、 （ａ） 高温化学蒸着法（高温ＣＶＤという）によるＴ
ｉＣ層形成条件 ガス組成：容量％で、Ｈ2 −１５％ＣＨ4 −５％ＴｉＣ
ｌ4 、 反応温度：１０２０℃、 雰囲気圧力：５０torr、 （ｂ） イオンプレーティング法による物理蒸着法（Ｐ
ＶＤという）によるＴｉＣ層形成条件 蒸発源：Ｔｉ、 反応ガス：Ｃ2 Ｈ2 、 反応温度：７００℃、 雰囲気圧力：１×１０-3torr、 （ｃ） 高温ＣＶＤによるＴｉＣＮ層形成条件 ガス組成：容量％で、Ｈ2 −１０％ＣＨ4 −２０％Ｎ2
−５％ＴｉＣｌ4 、 反応温度：１０２０℃、 雰囲気圧力：５０torr、 （ｄ） 中温ＣＶＤによるＴｉＣＮ層形成条件 ガス組成：容量％で、Ｈ2 −２５％Ｎ2 −１．５％Ｔｉ
Ｃ4 −０．５％ＣＨ3ＣＮ、 反応温度：８６０℃、 雰囲気圧力：５０torr、 （ｅ） 高温ＣＶＤによるＡｌ2 Ｏ3 層形成条件 ガス組成：容量％で、Ｈ2 −１０％ＣＯ2 −６％Ａｌ2
Ｏ3 反応温度：１０２０℃、 雰囲気圧力：５０torr、 上記（ａ）〜（ｅ）の条件にて、表２に示される硬質被
覆層を形成することにより本発明表面被覆ＷＣ基超硬合
金製切削工具（以下、本発明切削工具という）１〜９お
よび比較表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具（以下、比
較切削工具という）１〜４をそれぞれ製造した。また、
表２には硬質被覆層を構成するＴｉＣ層およびＴｉＣＮ
層におけるＷおよびＣｏ含有量を分析電子顕微鏡を用い
て測定した結果を５点の平均値として示した。なお、上
記比較切削工具１〜４は、硬質被覆層の構成がこの発明
の条件から外れたものである。
ｉＣ層形成条件 ガス組成：容量％で、Ｈ2 −１５％ＣＨ4 −５％ＴｉＣ
ｌ4 、 反応温度：１０２０℃、 雰囲気圧力：５０torr、 （ｂ） イオンプレーティング法による物理蒸着法（Ｐ
ＶＤという）によるＴｉＣ層形成条件 蒸発源：Ｔｉ、 反応ガス：Ｃ2 Ｈ2 、 反応温度：７００℃、 雰囲気圧力：１×１０-3torr、 （ｃ） 高温ＣＶＤによるＴｉＣＮ層形成条件 ガス組成：容量％で、Ｈ2 −１０％ＣＨ4 −２０％Ｎ2
−５％ＴｉＣｌ4 、 反応温度：１０２０℃、 雰囲気圧力：５０torr、 （ｄ） 中温ＣＶＤによるＴｉＣＮ層形成条件 ガス組成：容量％で、Ｈ2 −２５％Ｎ2 −１．５％Ｔｉ
Ｃ4 −０．５％ＣＨ3ＣＮ、 反応温度：８６０℃、 雰囲気圧力：５０torr、 （ｅ） 高温ＣＶＤによるＡｌ2 Ｏ3 層形成条件 ガス組成：容量％で、Ｈ2 −１０％ＣＯ2 −６％Ａｌ2
Ｏ3 反応温度：１０２０℃、 雰囲気圧力：５０torr、 上記（ａ）〜（ｅ）の条件にて、表２に示される硬質被
覆層を形成することにより本発明表面被覆ＷＣ基超硬合
金製切削工具（以下、本発明切削工具という）１〜９お
よび比較表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具（以下、比
較切削工具という）１〜４をそれぞれ製造した。また、
表２には硬質被覆層を構成するＴｉＣ層およびＴｉＣＮ
層におけるＷおよびＣｏ含有量を分析電子顕微鏡を用い
て測定した結果を５点の平均値として示した。なお、上
記比較切削工具１〜４は、硬質被覆層の構成がこの発明
の条件から外れたものである。
【００１０】つぎに、この結果得られた各種の切削工具
について、 被削材：ＳＮＣＭ４３９（硬さ：ＨB ２８０）の丸棒、 切削速度：１２０ｍ／min 、 切り込み：１．５mm、 送り：１mm／rev.、 切削時間：２分、 の条件での鋼の乾式連続高送り切削試験、並びに、 被削材：ＳＮＣＭ４３９（硬さ：２８０）の角材、 切削速度：１００ｍ／min 、 切り込み：３mm、 送り：０．４mm／rev.、 切削時間：２分、 の条件での鋼の乾式断続切削試験を行ない、いずれの試
験でも切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。これらの測定結
果を表３に示した。
について、 被削材：ＳＮＣＭ４３９（硬さ：ＨB ２８０）の丸棒、 切削速度：１２０ｍ／min 、 切り込み：１．５mm、 送り：１mm／rev.、 切削時間：２分、 の条件での鋼の乾式連続高送り切削試験、並びに、 被削材：ＳＮＣＭ４３９（硬さ：２８０）の角材、 切削速度：１００ｍ／min 、 切り込み：３mm、 送り：０．４mm／rev.、 切削時間：２分、 の条件での鋼の乾式断続切削試験を行ない、いずれの試
験でも切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。これらの測定結
果を表３に示した。
【００１１】
【表１】
【００１２】
【表２】
【００１３】
【表３】
【００１４】
【発明の効果】表２，３に示される結果から、本発明切
削工具１〜９は、いずれも第１層および第２層のＴｉＣ
層およびＴｉＣＮ層がＷおよびＣｏを拡散含有し、これ
によって耐欠損性が著しく向上したものになるので、高
送り切削や断続切削にも切刃に欠けやチッピングの発生
なく、すぐれた耐摩耗性を示すのに対して、比較切削工
具１〜４に見られるように、ＴｉＣＮ層にＷおよびＣｏ
の拡散含有がない場合や、ＷおよびＣｏの拡散含有があ
ってもその層厚が薄い場合には耐欠損性の低いものとな
ることが明らかである。上述のように、この発明の表面
被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具は、すぐれた耐欠損性を
有するので、高送りや高切り込みなどの重切削や断続切
削にも切刃に欠けやチッピングの発生なく、すぐれた切
削性能を長期に亘って発揮し、切削加工のＦＡ化および
省力化に寄与するものである。
削工具１〜９は、いずれも第１層および第２層のＴｉＣ
層およびＴｉＣＮ層がＷおよびＣｏを拡散含有し、これ
によって耐欠損性が著しく向上したものになるので、高
送り切削や断続切削にも切刃に欠けやチッピングの発生
なく、すぐれた耐摩耗性を示すのに対して、比較切削工
具１〜４に見られるように、ＴｉＣＮ層にＷおよびＣｏ
の拡散含有がない場合や、ＷおよびＣｏの拡散含有があ
ってもその層厚が薄い場合には耐欠損性の低いものとな
ることが明らかである。上述のように、この発明の表面
被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具は、すぐれた耐欠損性を
有するので、高送りや高切り込みなどの重切削や断続切
削にも切刃に欠けやチッピングの発生なく、すぐれた切
削性能を長期に亘って発揮し、切削加工のＦＡ化および
省力化に寄与するものである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｃ２３Ｃ 14/08 Ｃ２３Ｃ 14/08 Ａ 16/32 16/32 16/36 16/36 16/40 16/40 (56)参考文献 特開 平４−256503（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−71906（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−69204（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−237707（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C23C 14/00 - 14/58 B23B 27/14 B23P 15/28 C23C 16/00 - 16/56
Claims (1)
- 【請求項１】 結合相形成成分としてＣｏ：５〜２５重
量％を含有する炭化タングステン基超硬合金基体の表面
に硬質被覆層を化学蒸着法および物理蒸着法により形成
してなる表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工
具おいて、 上記硬質被覆層を３層で構成し、かつ上記基体に接する
第１層を平均層厚：０．１〜１μｍの炭化チタン層、第
２層を同４〜１０μｍの炭窒化チタン層、および第３層
を同１〜２μｍの酸化アルミニウム層とすると共に、前
記第１層および第２層が上記基体を構成するＷおよびＣ
ｏ成分を拡散含有することを特徴とする耐欠損性のすぐ
れた表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05466094A JP3170993B2 (ja) | 1994-02-28 | 1994-02-28 | 耐欠損性のすぐれた表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05466094A JP3170993B2 (ja) | 1994-02-28 | 1994-02-28 | 耐欠損性のすぐれた表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07243023A JPH07243023A (ja) | 1995-09-19 |
| JP3170993B2 true JP3170993B2 (ja) | 2001-05-28 |
Family
ID=12976953
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP05466094A Expired - Lifetime JP3170993B2 (ja) | 1994-02-28 | 1994-02-28 | 耐欠損性のすぐれた表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3170993B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6723389B2 (en) | 2000-07-21 | 2004-04-20 | Toshiba Tungaloy Co., Ltd. | Process for producing coated cemented carbide excellent in peel strength |
| DE60030708T2 (de) * | 2000-07-24 | 2007-09-13 | Tungaloy Corporation, Kawasaki | Beschichtete Hartmetallkörper |
| US6589602B2 (en) | 2001-04-17 | 2003-07-08 | Toshiba Tungaloy Co., Ltd. | Highly adhesive surface-coated cemented carbide and method for producing the same |
| EP2006040B1 (en) | 2006-03-28 | 2013-05-01 | Kyocera Corporation | Cutting tool, method for producing same and cutting method |
| JP5111379B2 (ja) | 2006-08-31 | 2013-01-09 | 京セラ株式会社 | 切削工具及びその製造方法並びに切削方法 |
| CN110387496B (zh) * | 2019-08-26 | 2021-07-20 | 广东技术师范大学 | 一种表层无TiC相的WC-TiC-Co基梯度硬质合金及其制备方法 |
-
1994
- 1994-02-28 JP JP05466094A patent/JP3170993B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07243023A (ja) | 1995-09-19 |
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