JP3155086B2 - Roller for developing machine and method of manufacturing the same - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【産業上の利用分野】本発明は、優れた耐汚染性を有す
る現像機用ローラーおよびその製造方法に関するもので
ある。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a developing roller having excellent stain resistance and a method for producing the same.

【０００２】[0002]

【従来の技術】熱硬化性樹脂管は、電気的特性、機械的
特性、耐熱性、耐燃性等に優れているため、製紙工業、
繊維工業、機械工業、食品工業、写真工業等、広範な分
野において流体移送用管、保護管または熱硬化性樹脂管
に回転軸を装着して現像機、複写機等のローラーとして
用いられている。2. Description of the Related Art Thermosetting resin pipes are excellent in electrical properties, mechanical properties, heat resistance, flame resistance, and the like.
In a wide range of fields, such as the textile industry, machinery industry, food industry, and photographic industry, a rotating shaft is attached to a fluid transfer tube, a protective tube, or a thermosetting resin tube and used as a roller for a developing machine, a copying machine, and the like. .

【０００３】しかし、これらの用途に用いられる熱硬化
性樹脂管は、酸化鉄、酸化銀、酸化銅等の金属酸化物、
酸化亜鉛、酸化錫等の非金属酸化物、またはこれらのコ
ロイド状物質、硫酸塩、カリウム塩、カルシウム塩、ナ
トリウム塩等の無機塩、グリシン、アラニン、システイ
ン、フェニルアラニン、シスチン、メチニオン、チロシ
ン、コラーゲン、プロリン、グルタミン酸、トリプトフ
ァン、ロイシン、油類等の有機物等により汚染され、装
置または部品としての機能の低下をきたすことがある。[0003] However, thermosetting resin tubes used for these applications are made of metal oxides such as iron oxide, silver oxide, and copper oxide.
Non-metal oxides such as zinc oxide and tin oxide, or colloidal substances thereof, inorganic salts such as sulfate, potassium salt, calcium salt and sodium salt, glycine, alanine, cysteine, phenylalanine, cystine, methionion, tyrosine, collagen , Proline, glutamic acid, tryptophan, leucine, oils, and other organic substances, which may reduce the function of the device or part.

【０００４】汚染された熱硬化性樹脂管は、強酸、強ア
ルカリ、酸化剤、還元剤等の溶液または溶剤中に浸漬す
る等の化学的処理によって洗浄されている。しかし、化
学的処理により熱硬化性樹脂管の表面が冒されることが
ある。また、高圧水洗浄、グラフト処理等の物理的方法
により洗浄すると、汚染物質の除去に有効であるが、損
傷を受けることがある。[0004] The contaminated thermosetting resin tube is cleaned by chemical treatment such as immersion in a solution or solvent of a strong acid, strong alkali, oxidizing agent, reducing agent or the like. However, the surface of the thermosetting resin tube may be affected by the chemical treatment. Cleaning by a physical method such as high-pressure water cleaning or grafting is effective in removing contaminants, but may be damaged.

【０００５】いずれの方法によっても、汚染物質の除
去、洗浄には多大の労力と時間を費やし生産性を阻害す
る要因となっている。そのため、現像機用ローラーの汚
染を防止する方法として、例えば、特開平２−１４７６
５６号公報には、フェノール系樹脂１００重量部に対
し、ポリテトラフルロエチレン１〜１０重量部を添加し
た組成物から製造された現像機用ローラー基材が開示さ
れている。しかし、該基材は必ずしも充分な汚染防止効
果を有するローラー基材とはいえない。[0005] In any of the methods, much effort and time is required for removing and cleaning contaminants, which is a factor that hinders productivity. Therefore, as a method for preventing the contamination of the developing roller, for example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 2-1476.
No. 56 discloses a roller base material for a developing machine manufactured from a composition in which 1 to 10 parts by weight of polytetrafluoroethylene is added to 100 parts by weight of a phenolic resin. However, the substrate is not necessarily a roller substrate having a sufficient effect of preventing contamination.

【０００６】また、プラスチック材料講座１５、フェノ
ール樹脂（日刊工業新聞社、第４版１５２頁）には、フ
ェノール樹脂１００重量部に対し、石灰、酸化マグネシ
ウム等０〜１７重量部を硬化促進剤として用いることが
記載されている。しかし、この方法によって得られる成
形材料も充分な汚染防止機能を有する成形物を与えな
い。また、特開平４−１４９５５０号公報には、水に対
する接触角が４０度以下の親水性の材料から構成された
ローラーを用いたハロゲン化銀感光材料の処理方法が開
示されている。Also, in plastic material course 15, phenolic resin (Nikkan Kogyo Shimbun, 4th edition, p. 152), 0 to 17 parts by weight of lime, magnesium oxide and the like are used as curing accelerators with respect to 100 parts by weight of phenolic resin. It is described to be used. However, the molding materials obtained by this method also do not give moldings with a sufficient anti-staining function. Japanese Patent Application Laid-Open No. 4-149550 discloses a method for processing a silver halide photosensitive material using a roller composed of a hydrophilic material having a contact angle with water of 40 degrees or less.

【０００７】しかし、該方法に用いられるローラーは加
水分解性を有するため、使用中にローラーの構成成分の
一部が徐々に溶出し、ローラーの真円度が低下すると共
にローラーの外径が変化し、感光材料の搬送がスムース
に行えなくなる欠点を有しており、好ましい方法ではな
い。However, since the rollers used in the method have hydrolytic properties, some of the components of the rollers gradually elute during use, thereby reducing the roundness of the rollers and changing the outer diameter of the rollers. However, this method is disadvantageous in that the photosensitive material cannot be transported smoothly, and is not a preferable method.

【０００８】かかる背景から、優れた耐汚染性を有する
現像機用ローラーおよびその製造方法が望まれている。[0008] Under such circumstances, a roller for a developing machine having excellent stain resistance and a method for producing the same are desired.

【０００９】[0009]

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、上記
問題を解決し、優れた耐汚染性を有し、しかも成形性、
電気的特性、機械的特性、耐熱性、耐燃性等にも優れた
現像機用ローラーおよびその製造方法を提供することに
ある。SUMMARY OF THE INVENTION An object of the present invention is to solve the above-mentioned problems, to have excellent stain resistance, and to improve moldability.
An object of the present invention is to provide a developing roller having excellent electrical characteristics, mechanical characteristics, heat resistance, flame resistance, and the like, and a method for manufacturing the same.

【００１０】[0010]

【課題を解決するための手段】本発明者らは、鋭意検討
した結果、熱硬化性樹脂に特定の臨界表面張力を有する
物質および特定の金属または非金属の酸化物を含む樹脂
組成物を押出成形して得られた熱硬化性樹脂管を加工し
たローラーが上記目的を達成する上で有用であることを
見出し、本発明に到った。Means for Solving the Problems As a result of intensive studies, the present inventors have extruded a resin composition containing a substance having a specific critical surface tension and a specific metal or nonmetal oxide in a thermosetting resin. The present inventors have found that a roller obtained by processing a thermosetting resin tube obtained by molding is useful for achieving the above object, and arrived at the present invention.

【００１１】すなわち、本発明の第一の態様により、熱
硬化性樹脂１００重量部、２３℃における臨界表面張力
が３１ｄｙｎｅ／ｃｍ以下の物質１〜１００重量部、お
よび、亜鉛、アルミニウム、ケイ素、チタン、錫、鉄、
ニッケル、マンガン、よりなる群から選ばれた金属また
は非金属の酸化物２０〜１５０重量部を含む熱硬化性樹
脂組成物を押出成形て得られた熱硬化性樹脂管に回転軸
が装着された現像機用ローラー、が提供される。That is, according to the first aspect of the present invention, 100 parts by weight of a thermosetting resin, 1 to 100 parts by weight of a substance having a critical surface tension at 31 ° C. of 31 dyne / cm or less, and zinc, aluminum, silicon, titanium , Tin, iron,
A rotating shaft was attached to a thermosetting resin tube obtained by extrusion-molding a thermosetting resin composition containing 20 to 150 parts by weight of a metal or nonmetal oxide selected from the group consisting of nickel and manganese. A roller for a developing machine is provided.

【００１２】また、本発明の第二の態様により、熱硬化
性樹脂１００重量部、２３℃における臨界表面張力が３
１ｄｙｎｅ／ｃｍ以下の物質１〜１００重量部、およ
び、亜鉛、アルミニウム、ケイ素、チタン、錫、鉄、ニ
ッケル、マンガン、よりなる群から選ばれた金属または
非金属の酸化物２０〜１５０重量部を含む熱硬化性樹脂
組成物を、スクリュー式押出機を用いて５０〜２００℃
において押出成形して熱硬化性樹脂管となし、次いで、
該熱硬化性樹脂管を所定の長さに切断し、その両末端に
回転軸を装着することを特徴とする現像機用ローラーの
製造方法、が提供される。According to the second aspect of the present invention, the critical surface tension at 23 ° C. is 100 parts by weight of the thermosetting resin.
1 to 100 parts by weight of a substance of 1 dyne / cm or less and 20 to 150 parts by weight of a metal or nonmetal oxide selected from the group consisting of zinc, aluminum, silicon, titanium, tin, iron, nickel and manganese The thermosetting resin composition containing, using a screw-type extruder 50 ~ 200 ℃
Extrusion molding to form a thermosetting resin tube,
A method of manufacturing a roller for a developing machine, characterized in that the thermosetting resin tube is cut into a predetermined length and rotating shafts are attached to both ends thereof.

【００１３】本発明に用いる熱硬化性樹脂組成物には、
必要に応じて更に、硬化剤、繊維補強材、充填材、滑
剤、着色剤等の他の添加材を加えることができる。以
下、本発明の現像機用ローラーおよびその製造方法につ
いて詳細に説明する。The thermosetting resin composition used in the present invention includes:
If necessary, other additives such as a curing agent, a fiber reinforcing material, a filler, a lubricant, and a coloring agent can be added. Hereinafter, the roller for a developing machine of the present invention and the method for producing the same will be described in detail.

【００１４】本発明に用いる熱硬化性樹脂組成物の製造
方法には、特に制限はなく、通常実施されている方法、
例えば、熱硬化性樹脂に対し、２３℃における臨界表面
張力が３１ｄｙｎｅ／ｃｍ以下の物質、亜鉛、アルミニ
ウム、ケイ素、チタン、錫、鉄、ニッケル、マンガンよ
りなる群から選ばれた金属または非金属の酸化物、さら
に必要に応じて硬化剤、繊維補強材、充填材、滑剤、着
色剤等の他の添加材を添加し、室温またはその近傍の温
度において、リボンブレンダー、ヘンシェルミキサー、
ニーダー等の混合機を用いて混合した後、通常のミキシ
ングロール、二軸押出混練機等を用いて混練し、必要が
あれば更に熱処理した後、パワーミル等の粉砕機を用い
て粉砕する方法、または、熱硬化性樹脂に対し、上記特
定の酸化物を添加し、必要に応じて硬化剤、繊維補強
材、充填材、滑剤、着色剤等の他の添加材を添加し、室
温またはその近傍の温度において、リボンブレンダー、
ヘンシェルミキサー、ニーダー等の混合機を用いて混合
した後、通常のミキシングロール、二軸押出混練機等を
用いて混練し、必要があれば更に熱処理した後、パワー
ミル等の粉砕機を用いて粉砕した後、上記の２３℃にお
ける臨界表面張力が３１ｄｙｎｅ／ｃｍ以下の物質を添
加、混合する方法が例示される。The method for producing the thermosetting resin composition used in the present invention is not particularly limited, and is usually carried out by
For example, for a thermosetting resin, a material having a critical surface tension at 23 ° C. of 31 dyne / cm or less, a metal or a nonmetal selected from the group consisting of zinc, aluminum, silicon, titanium, tin, iron, nickel and manganese Add oxides, and if necessary, other additives such as curing agents, fiber reinforcements, fillers, lubricants, coloring agents, etc., at room temperature or near room temperature, ribbon blender, Henschel mixer,
After mixing using a mixer such as a kneader, kneading using a normal mixing roll, a twin-screw extruder kneader, and the like, after further heat treatment if necessary, pulverizing using a pulverizer such as a power mill, Or, to the thermosetting resin, the above-mentioned specific oxide is added, and if necessary, other additives such as a curing agent, a fiber reinforcing material, a filler, a lubricant, and a coloring agent are added, and room temperature or near room temperature. At a temperature of the ribbon blender,
After mixing using a mixer such as a Henschel mixer or kneader, kneading is performed using a normal mixing roll, a twin-screw extruder, and if necessary, further heat-treating, and then pulverizing using a pulverizer such as a power mill. After that, a method of adding and mixing a substance having a critical surface tension at 23 ° C. of 31 dyne / cm or less is exemplified.

【００１５】上記のようにして得られた熱硬化性樹脂組
成物を押出成形して熱硬化性樹脂管を製造する方法には
特に制限がなく、通常実施されている熱硬化性樹脂管の
押出成形方法が適用できる。例えば、特公昭６２−５５
９６５号公報に開示されるプランジャー押出装置を用い
る方法、特公昭４６−２２５９５号公報に開示される熱
硬化性物質の押出装置を用いる方法、特開昭５９−１７
８２３５号公報に開示される熱硬化性樹脂の押出成形方
法、特開昭５９−２３０７３４号公報に開示される熱硬
化性樹脂のスクリュー型押出成形装置を用いる方法等が
例示される。しかし、特公昭６２−５５９６５号公報に
開示されるプランジャー押出装置を用いる方法は、押出
圧力が高い上、押出速度が極端に遅い欠点があり、生産
性が低いので好ましい方法ではない。The method for producing a thermosetting resin tube by extruding the thermosetting resin composition obtained as described above is not particularly limited. A molding method can be applied. For example, Japanese Patent Publication No. 62-55
965, a method using a plunger extruder disclosed in JP-B-46-22595, and a method using an extruder for thermosetting substances disclosed in JP-B-46-22595.
Examples of the method include a method for extruding a thermosetting resin disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 8235, a method using a screw-type extruder for a thermosetting resin disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 59-230734, and the like. However, the method using a plunger extruder disclosed in Japanese Patent Publication No. 62-55965 is not a preferable method because it has a disadvantage that the extrusion pressure is high and the extrusion speed is extremely slow, and the productivity is low.

【００１６】また、特公昭４６−２２５９５号公報に開
示される熱硬化性物質の押出装置を用いる方法は、押出
機内で混練溶融された熱硬化性物質を、アダプターを通
じて金型内へ導き、最終形状に成形する方法であって、
樹脂の流路が複雑に変化し、僅かな温度、圧力の差で硬
化反応が急激に進行したり、滞留の発生によって局部的
な硬化反応が進行することがあり、連続して安定な成形
を行なうことが困難であり、好ましい方法ではない。The method using a thermosetting material extruder disclosed in Japanese Patent Publication No. 46-22595 discloses a method in which a thermosetting material kneaded and melted in an extruder is introduced into a mold through an adapter. A method of molding into a shape,
The resin flow path changes in a complicated manner, and the curing reaction may proceed rapidly due to a slight difference in temperature and pressure, or the local curing reaction may proceed due to stagnation. This is difficult to do and is not a preferred method.

【００１７】従って、本発明の現像機用ローラーの基材
とする熱硬化性樹脂管は、特開昭５９−１７８２３５号
公報または特開昭５９−２３０７３４号公報等に開示さ
れるスクリュー型押出成形方法により製造することが好
ましい。Accordingly, the thermosetting resin tube used as the base material of the roller for a developing machine of the present invention is a screw-type extrusion molding disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. Sho 59-178235 or Japanese Patent Application Laid-Open No. 59-230734. It is preferable to produce by a method.

【００１８】先ず、本発明に用いる熱硬化性樹脂組成物
について説明する。本発明に用いる熱硬化性樹脂とし
て、フェノール樹脂、メラミン樹脂、アニリン樹脂、エ
ポキシ樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、メラミン−フェ
ノール樹脂等を挙げることができる。First, the thermosetting resin composition used in the present invention will be described. Examples of the thermosetting resin used in the present invention include a phenol resin, a melamine resin, an aniline resin, an epoxy resin, an unsaturated polyester resin, and a melamine-phenol resin.

【００１９】本発明において、２３℃における臨界表面
張力とは、化学便覧改訂２版基礎編II、第６１８頁（丸
善（株）、昭和５０年発行）に定義される。すなわち、
固体面上で液体炭化水素その他の有機液体化合物の同族
列が示す接触角θ、その液体の表面張力をγとすると、
ｃｏｓθとγとの関係は同族体の種類に関せず大体一本
の直線となる。この時θ＝０、すなわちｃｏｓθ＝１に
相当するγの値をその固体の臨界表面張力と定義する。In the present invention, the critical surface tension at 23 ° C. is defined in Chemical Handbook, 2nd revised edition, Basic Edition II, p. 618 (Maruzen Co., Ltd., published in 1975). That is,
On the solid surface, the contact angle θ indicated by a homologous series of liquid hydrocarbons and other organic liquid compounds, and the surface tension of the liquid as γ,
The relationship between cos θ and γ is approximately one straight line irrespective of the type of homolog. At this time, the value of γ corresponding to θ = 0, that is, cos θ = 1, is defined as the critical surface tension of the solid.

【００２０】本発明において、２３℃における臨界表面
張力が３１ｄｙｎｅ／ｃｍ以下の固体は総て使用するこ
とができる。例えば、ポリフルオロメチルアクリレー
ト、ポリフルオロメチルメタクリレート、ポリヘキサフ
ルオロプロピレン、ポリテトラフルオロエチレン、ポリ
フッ化ビニリデン、ポリクロロトリフルオロエチレン、
四弗化エチレン・六弗化プロピレン共重合体、ポリトリ
フルオロエチレン等のフッ素樹脂及び下記一般式（１）
〔化１〕In the present invention, all solids having a critical surface tension at 23 ° C. of 31 dyne / cm or less can be used. For example, polyfluoromethyl acrylate, polyfluoromethyl methacrylate, polyhexafluoropropylene, polytetrafluoroethylene, polyvinylidene fluoride, polychlorotrifluoroethylene,
Fluororesins such as tetrafluoroethylene / hexafluoropropylene copolymer, polytrifluoroethylene, etc. and the following general formula (1)
[Formula 1]

【００２１】[0021]

【化１】 （式中、Ｒ 、Ｒ はメチル基、エチル基、ブチル基、
フェニル基、ビニル基を示し、それらは互いに同一であ
っても、異なっていてもよい。）で表される繰り返し構
造単位を有するシリコーン系樹脂等を挙げることができ
る。Embedded image (Wherein R 1 and R 2 are a methyl group, an ethyl group, a butyl group,
A phenyl group and a vinyl group, which may be the same or different from each other; And the like. Silicone resins having a repeating structural unit represented by

【００２２】これらのフッ素樹脂またはシリコーン系樹
脂等は、熱硬化性樹脂との分散性を向上させるため、１
５０μｍ程度の平均粒径を有する粒径の小さいものが好
適である。２３℃における臨界表面張力が３１ｄｙｎｅ
／ｃｍ以下でる物質は、熱硬化性樹脂１００重量部に対
して１〜１００重量部が用いられる。１重量部未満では
耐汚染性の効果が小さく、１００重量部を超えると成形
性が悪くなる傾向を示すので、上記範囲が好ましい。These fluororesins or silicone resins are used to improve the dispersibility with thermosetting resins.
Those having a small particle size having an average particle size of about 50 μm are preferred. Critical surface tension at 23 ° C is 31 dyne
The substance having a density of not more than / cm is used in an amount of 1 to 100 parts by weight based on 100 parts by weight of the thermosetting resin. If the amount is less than 1 part by weight, the effect of stain resistance is small, and if it exceeds 100 parts by weight, moldability tends to deteriorate, so the above range is preferable.

【００２３】本発明に用いられる金属または非金属の酸
化物として、酸化亜鉛、酸化アルミニウム、酸化ケイ
素、酸化チタン、酸化錫、酸化鉄、酸化ニッケル、酸化
マンガン等が例示される。これらの酸化物は単独でもち
いてもよいし、それらの混合物として用いてもよい。Examples of the metal or nonmetal oxide used in the present invention include zinc oxide, aluminum oxide, silicon oxide, titanium oxide, tin oxide, iron oxide, nickel oxide, and manganese oxide. These oxides may be used alone or as a mixture thereof.

【００２４】また、上記の金属または非金属の酸化物に
代えて、オクタデシルアミン、ヘキサデカン、ペルフル
オロケロシン、ペルフルオロデカン酸、ペルフルオロ酪
酸、２−ペンチルテトラデカン酸等を用いても汚染防止
効果は認められるが、その効果の有効期間に限界がある
ので、上記の金属または非金属の酸化物の方が本発明の
目的を達成する上で好ましい。Although the use of octadecylamine, hexadecane, perfluorokerosine, perfluorodecanoic acid, perfluorobutyric acid, 2-pentyltetradecanoic acid or the like in place of the above-mentioned metal or non-metal oxide, the effect of preventing contamination can be recognized. Since the effective period of the effect is limited, the above-mentioned metal or non-metal oxide is more preferable for achieving the object of the present invention.

【００２５】上記金属酸化物または非金属酸化物の使用
量は熱硬化性樹脂１００重量部に対し、２０〜１５０重
量部が用いられる。２０重量部未満では汚染防止効果が
小さく、１５０重量部を超えると樹脂組成物の成形性が
悪くなる傾向にある。The metal oxide or non-metal oxide is used in an amount of 20 to 150 parts by weight based on 100 parts by weight of the thermosetting resin. If the amount is less than 20 parts by weight, the effect of preventing contamination is small, and if it exceeds 150 parts by weight, the moldability of the resin composition tends to deteriorate.

【００２６】本発明の熱硬化性樹脂組成物の特徴は、上
記の２３℃における臨界表面張力が３１ｄｙｎｅ／ｃｍ
以下の物質および上記の金属または非金属の酸化物のそ
れぞれの特定量を併用することにある。併用することに
より、耐汚染性に優れる成形物を与える組成物となるの
である。The characteristic of the thermosetting resin composition of the present invention is that the critical surface tension at 23 ° C. is 31 dyne / cm.
The object of the present invention is to use a specific amount of each of the following substances and the above-mentioned metal or nonmetal oxide in combination. When used in combination, the composition gives a molded article having excellent stain resistance.

【００２７】本発明において、必要に応じて用いられる
繊維状補強材は、大きさ１０〜２０００μｍの鱗片状を
したガラスフレーク、１〜６ｍｍのチョップストランド
ガラス、ヘッドマン繊維、セラミック繊維、木粉、リン
ターパルプ、ポリイミド繊維、ビニロン繊維、芳香族ポ
リアミド繊維、芳香族ポリエステル繊維、カーボンファ
イバー、ロックウール、チタン酸カリウム繊維等が挙げ
られる。In the present invention, the fibrous reinforcing material used as required includes scaly glass flakes having a size of 10 to 2000 μm, chopped strand glass having a size of 1 to 6 mm, headman fibers, ceramic fibers, wood flour, Examples include linter pulp, polyimide fiber, vinylon fiber, aromatic polyamide fiber, aromatic polyester fiber, carbon fiber, rock wool, potassium titanate fiber and the like.

【００２８】繊維補強材は熱硬化性樹脂１００重量部に
対して、２５〜３００重量部の範囲で用いられる。２５
重量部未満では得られる成形物の強度が低く、３００重
量部を越えると成形物への成形性が悪くなる。また、必
要に応じて用いられる充填材はカオリン、タルク、硅藻
土、パーライト、ベントナイト、炭酸マグネシウム、マ
グネシア、塩基性ケイ酸マグネシウム、炭酸マグネシウ
ム、各種ケイ酸塩、セライト等が挙げられる。The fiber reinforcing material is used in the range of 25 to 300 parts by weight based on 100 parts by weight of the thermosetting resin. 25
If the amount is less than part by weight, the strength of the obtained molded article is low, and if it exceeds 300 parts by weight, the moldability to the molded article is deteriorated. Fillers used as necessary include kaolin, talc, diatomaceous earth, perlite, bentonite, magnesium carbonate, magnesia, basic magnesium silicate, magnesium carbonate, various silicates, celite, and the like.

【００２９】上記充填材は熱硬化性樹脂１００重量部に
対して１０〜１５０重量部の範囲で用いられる。１０重
量部未満では成形品の強度が低く、１５０重量部を越え
ると成形性が悪くなる。The above filler is used in an amount of 10 to 150 parts by weight based on 100 parts by weight of the thermosetting resin. If the amount is less than 10 parts by weight, the strength of the molded article is low, and if it exceeds 150 parts by weight, the moldability deteriorates.

【００３０】更に、必要に応じて用いられる硬化剤とし
ては、通常、熱硬化性樹脂の硬化剤として用いられるヘ
キサメチレンテトラミン（以下、ヘキサミンと略称す
る）が好ましく使用される。ヘキサミンの使用量は、ノ
ボラック樹脂１００重量部に対して８〜１８重量部であ
る。８重量部未満では満足できる成形物を得ることが困
難となり、１８重量部を越えると成形品の表面粗度が悪
くなる。Further, as a curing agent used as required, hexamethylenetetramine (hereinafter abbreviated as hexamine), which is usually used as a curing agent for a thermosetting resin, is preferably used. Hexamine is used in an amount of 8 to 18 parts by weight based on 100 parts by weight of the novolak resin. If the amount is less than 8 parts by weight, it will be difficult to obtain a satisfactory molded product, and if it exceeds 18 parts by weight, the surface roughness of the molded product will be poor.

【００３１】硬化剤は、熱硬化性樹脂としてレゾール型
フェノール樹脂を単独で用いる場合、または、ノボラッ
ク型フェノール樹脂とレゾール型フェノール樹脂を併用
して用いる場合は添加する必要はない。The curing agent need not be added when a resol type phenol resin is used alone as the thermosetting resin, or when a novolak type phenol resin and a resol type phenol resin are used in combination.

【００３２】滑剤としては、特に制限はないが、ステア
リン酸、パルミチン酸の如き高級脂肪酸、該高級脂肪酸
のアルカリ土類金属塩（カルシウム塩、マグネシウム塩
等）、或いはモンタン酸ワックス、高級脂肪酸のアミド
類を用いることができる。滑剤の添加方法は、樹脂その
他と混合しても良いし、場合によっては組成物を調整し
た後に添加しても良い。The lubricant is not particularly limited, but includes higher fatty acids such as stearic acid and palmitic acid, alkaline earth metal salts (calcium salts, magnesium salts, etc.) of the higher fatty acids, montanic acid waxes, and amides of higher fatty acids. Can be used. As for the method of adding the lubricant, it may be mixed with a resin or the like, or may be added after adjusting the composition in some cases.

【００３３】着色剤としては、カーボンブラック、スピ
リットブラック、モリブデン赤、フタロシアンブルー、
フタロシアングリーン、ハンザイエロー等を適宜選択し
て用いる。Colorants include carbon black, spirit black, molybdenum red, phthalocyanine blue,
Phthalocyan green, Hansa yellow or the like is appropriately selected and used.

【００３４】次いで、本発明の現像機用ローラーの基材
として用いる熱硬化性樹脂管の製造方法を説明する。本
発明に用いる熱硬化性樹脂管は、上記のようにして得ら
れた熱硬化性樹脂組成物を押出成形することにより成形
される。好ましい押出成形方法として、下記の方法が例
示できる。Next, a method for producing a thermosetting resin tube used as a base material of the developing roller of the present invention will be described. The thermosetting resin tube used in the present invention is formed by extruding the thermosetting resin composition obtained as described above. The following method can be exemplified as a preferable extrusion molding method.

【００３５】熱硬化性樹脂管の製造に使用される押出機
としては、一定の内径を有するシリンダーおよび先端に
平滑部を有するスクリューを備えた押出機が好ましく用
いられる。As an extruder used for the production of a thermosetting resin tube, an extruder equipped with a cylinder having a constant inner diameter and a screw having a smooth portion at the tip is preferably used.

【００３６】該押出機は、単軸スクリュー押出機のみな
らず、二軸スクリューあるいは多軸スクリュー押出機で
あっても先端部が最終的に単軸に集約される押出機であ
れば、いずれの形式の押出機であっても使用できる。The extruder is not limited to a single-screw extruder, but may be any twin-screw or multi-screw extruder as long as the extruder whose tip is finally converged to a single screw. Even extruders of the type can be used.

【００３７】本発明に使用されるこれらの押出機の内部
構造として、押出機の供給部から先端の計量部に至る間
に脱気孔を設けたり、特殊な混練機構を設けることは何
ら差し支えない。As the internal structure of these extruders used in the present invention, it is possible to provide a deaeration hole between the supply section of the extruder and the measuring section at the tip, or to provide a special kneading mechanism.

【００３８】押出機に装着するのスクリューの代表的な
ものは〔図１〕に示す様に先端部に平滑部４を有するス
クリュー（以下、特殊スクリューという）であり、この
スクリューは、例えば供給部１、圧縮部２、計量部３よ
りなる。平滑部４は第１図の様に供給部の終了したとこ
ろから、また、〔図２〕の様に圧縮部の終了したところ
から、あるいは〔図３〕の様に計量部の途中から始まる
様な型式でも良い。また、平滑部４のスクリュー径は、
フライトを有する部位のスクリュー底部の径とは別個に
所望する成形品の内径に合わせて拡大または縮小して調
整することができる。A typical screw to be mounted on the extruder is a screw having a smooth portion 4 at the tip as shown in FIG. 1 (hereinafter referred to as a special screw). 1, a compression unit 2 and a measuring unit 3. The smoothing section 4 starts from the end of the supply section as shown in FIG. 1, from the end of the compression section as shown in FIG. 2, or from the middle of the measuring section as shown in FIG. Model may be used. The screw diameter of the smoothing part 4 is
In addition to the diameter of the screw bottom at the portion having the flight, the diameter can be adjusted by enlarging or reducing according to the desired inner diameter of the molded product.

【００３９】平滑部４の部位のシリンダーの内径は、成
形品の外径に合わせて拡大または縮小して調整すること
ができるが、樹脂の滞留を防止するためには、他の部位
のシリンダーの内径と同一とすることが好ましい。The inner diameter of the cylinder at the portion of the smooth portion 4 can be adjusted by expanding or reducing according to the outer diameter of the molded product. Preferably, it is the same as the inner diameter.

【００４０】本発明に使用される特殊スクリューのＬ／
Ｄ（長さ／径）は、通常７〜４０好ましくは１０〜３
５、更に好ましくは１５〜２５、圧縮比は１．０〜５．
０、好ましくは１．２〜４．０、更に好ましくは１．５
〜３．０、スクリュー先端部の平滑部の長さは２〜１０
Ｄ、好ましくは２〜７Ｄの範囲から適宜選択することが
できる。The special screw L /
D (length / diameter) is usually 7 to 40, preferably 10 to 3
5, more preferably 15 to 25, and a compression ratio of 1.0 to 5.
0, preferably 1.2 to 4.0, more preferably 1.5
~ 3.0, the length of the smooth part at the screw tip is 2 ~ 10
D, preferably in the range of 2 to 7D.

【００４１】平滑部の長さが２Ｄ未満の場合は、押出後
得られる樹脂管に変形が生じ連続して良好な樹脂管を得
ることが困難である。また、平滑部の長さが１０Ｄを越
える場合は、成形圧力が大きくなり、スクリューの機械
強度、モーター負荷の点からも実用的でない。スクリュ
ーの圧縮比と平滑部の長さは、平滑部のスクリューとシ
イリンダーの間隙、換言すれば成形品の肉厚、押出速度
及び使用する材料の特性等の組合せによって種々の制限
を受ける。而してスクリューの圧縮比と平滑部の長さ
は、それらが大きい程、あるいは小さい程背圧付与機能
が大きくあるいは小さい。If the length of the smooth portion is less than 2D, the resin tube obtained after extrusion is deformed, and it is difficult to obtain a good resin tube continuously. On the other hand, when the length of the smooth portion exceeds 10D, the molding pressure becomes large, which is not practical in view of the mechanical strength of the screw and the motor load. The compression ratio of the screw and the length of the smooth portion are variously limited by the combination of the gap between the screw and the cylinder in the smooth portion, in other words, the thickness of the molded product, the extrusion speed, the characteristics of the material used, and the like. Thus, as the compression ratio of the screw and the length of the smooth portion become larger or smaller, the back pressure imparting function becomes larger or smaller.

【００４２】背圧が大きすぎるとフライトを有する部分
で過度の混練が起り、その結果として材料の過度の発熱
と硬化が起るので好ましくない。一方、背圧が小さすぎ
ると材料の圧縮充填及び混練が不充分となるので同様に
好ましくない。適度な背圧が材料の圧縮充填と適当な混
練のために必要である。即ち、安定した押出と良好な製
品を得るためには適度のスクリューの圧縮比と平滑部の
長さが要求される。If the back pressure is too large, excessive kneading occurs in the portion having the flight, which results in excessive heat generation and hardening of the material, which is not preferable. On the other hand, if the back pressure is too small, compression filling and kneading of the material become insufficient, which is similarly unfavorable. Moderate back pressure is required for the compression filling of the material and proper kneading. That is, to obtain stable extrusion and a good product, an appropriate screw compression ratio and a length of the smooth portion are required.

【００４３】そして平滑部のスクリューとシリンダーの
間隙が大きい程あるいは小さい程、押出速度が小さい程
あるいは大きい程、使用する材料の粘度が小さい程ある
いは大きい程、また使用する材料の硬化速度が小さい程
あるいは大きい程、スクリューの圧縮比と平滑部の長さ
は大きくあるいは小さくする必要がある。As the gap between the screw and the cylinder in the smooth portion becomes larger or smaller, the extrusion speed becomes smaller or larger, the viscosity of the material used becomes smaller or larger, and the curing speed of the material used becomes smaller. Alternatively, the larger the ratio, the larger the compression ratio of the screw and the length of the smooth portion need to be increased or decreased.

【００４４】押出機各部の温度設定は、使用する熱硬化
性樹脂組成物の特性やスクリューの圧縮比、スクリュー
平滑部とシリンダーの間隙、平滑部の長さと押出速度等
の組合せにより当然変るが、スクリューの圧縮部、計量
部及び平滑部に対応するシリンダー部位の温度設定は通
常５０〜２００℃、好ましくは６０〜１８０℃の範囲で
ある。The temperature setting of each part of the extruder naturally depends on the combination of the properties of the thermosetting resin composition used, the compression ratio of the screw, the gap between the screw smooth part and the cylinder, the length of the smooth part and the extrusion speed, etc. The temperature setting of the cylinder part corresponding to the compression part, the metering part and the smooth part of the screw is usually in the range of 50 to 200C, preferably 60 to 180C.

【００４５】而して、設定温度が５０℃以下の場合は、
樹脂の硬化反応が充分に進行しないため良好な熱硬化性
樹脂管は得難い傾向があり、一方、２００℃までの温度
で通常用いられる熱硬化性樹脂は充分に熱硬化するので
それ以上にする必要はない。〔図４〕は、本発明に用い
られる好ましい押出装置の一例を示すものであり、ホッ
パー５より供給された熱硬化性樹脂組成物は、シリンダ
ー６内でヒーター７により加熱溶融され、スクリュー８
のフライト先端部よりラセン状で平滑部４へ移行し、シ
リンダーとの摩擦抵抗により、スクリューフライトによ
って生ずる間隔部分が狭められ、ついには圧融着され
る。When the set temperature is 50 ° C. or less,
A good thermosetting resin tube tends to be difficult to obtain because the curing reaction of the resin does not proceed sufficiently. On the other hand, thermosetting resins usually used at temperatures up to 200 ° C are sufficiently thermoset and need to be increased. There is no. FIG. 4 shows an example of a preferable extruder used in the present invention. The thermosetting resin composition supplied from the hopper 5 is heated and melted by the heater 7 in the cylinder 6 and the screw 8
From the tip end of the flight, the helical shape is transferred to the smooth portion 4, and due to the frictional resistance with the cylinder, the interval generated by the screw flight is narrowed, and finally the pressure welding is performed.

【００４６】次いで融着樹脂は、上記温度に維持される
ことにより、スクリュー平滑部４を移動する間に、該ス
クリュー平滑部４とその部位のシリンダーとの間隙にお
いて、押出後自己形状を保持できる程度まで賦形され
る。Next, by maintaining the above-mentioned temperature, the fusion resin can maintain its own shape after extrusion in the gap between the screw smooth portion 4 and the cylinder at that portion while moving the screw smooth portion 4. It is shaped to the extent.

【００４７】上記方法において、例えば、押出成形機の
シリンダーの内面に溝を付ける等してシリンダー内面で
の摩擦を大きくすることで、樹脂組成物のスクリューへ
の食い込みが良好となり、安定した成形が可能となる。In the above method, by increasing the friction on the inner surface of the cylinder by, for example, forming a groove on the inner surface of the cylinder of the extruder, the penetration of the resin composition into the screw is improved, and stable molding is achieved. It becomes possible.

【００４８】以下、図によって説明する。〔図１〕、
〔図２〕および〔図３〕は先端に平滑部を有するスクリ
ューの一例を示す側面図である。〔図４〕は本発明に用
いられる好ましい押出装置の一例を示すものであり、ス
クリュー部分の透視図を含む。〔図５〕および〔図６〕
は内面に溝を設置したシリンダーの断面図を示す。Hereinafter, description will be made with reference to the drawings. [Fig. 1],
[FIG. 2] and [FIG. 3] are side views showing an example of a screw having a smooth portion at the tip. FIG. 4 shows an example of a preferable extruder used in the present invention, and includes a perspective view of a screw portion. [Fig. 5] and [Fig. 6]
Shows a cross-sectional view of a cylinder in which a groove is provided on the inner surface.

【００４９】図に於て、ホッパー５より供給された熱硬
化性樹脂組成物はシリンダー６内でヒーター７により加
熱溶融され、スクリュー８のフライト先端部よりラセン
状で平滑部４へ移行し、シリンダーとの摩擦抵抗によ
り、スクリューフライトによって生ずる間隔部分が狭め
られついには圧融着される。In the figure, a thermosetting resin composition supplied from a hopper 5 is heated and melted by a heater 7 in a cylinder 6, and is transferred from the tip of the flight of a screw 8 to a smooth portion 4 in a spiral shape. Due to the frictional resistance between them, the space created by the screw flight is narrowed and finally pressure-fused.

【００５０】次いで、融着樹脂は、スクリュー平滑部４
とその部位のシリンダーとの間隙を移動する間に、さら
にヒーター７により加熱され、押出後自己形状を保持で
きる程度にまで賦形され、シリンダー先端より連続した
熱硬化性樹脂管９となって押出される。シリンダー各部
には、ヒーター７、温度計１０および温度制御機構１１
が設置され、自動的に温度調節される。Next, the fusion resin is applied to the screw smooth portion 4.
While moving through the gap between the cylinder and the part, the resin is further heated by the heater 7 and shaped so as to maintain the self-shape after the extrusion, and formed into a thermosetting resin tube 9 continuous from the tip of the cylinder. Is done. Each part of the cylinder includes a heater 7, a thermometer 10, and a temperature control mechanism 11.
Is installed and the temperature is adjusted automatically.

【００５１】従来、熱硬化性樹脂の押出成形法に於ては
シリンダー内で加熱溶融された樹脂は、アダプターを経
て金型内へ導入され最終形状に賦形されるが、この過程
に於て樹脂の流れはアダプターで絞られ、スパイダーで
固定されたマンドレルの回りへ再展張されるなど樹脂の
流路が複雑に変化するために、樹脂の滞留が起こりやす
く、局部的に硬化反応が進行したり、僅かな圧力や温度
の変化で硬化反応が急激に起こるなどの問題を引き起こ
す。また、複雑な流路による抵抗に打ち勝ち滞留を防止
しつつ樹脂を押出すためには、強大な押出圧力を要し特
殊な押出装置を必要とする、而してかかる成形法による
場合の押出速度は高々３０ｃｍ／ｍｉｎ程度であり且つ
真円度および肉厚分布の良いものを得ることは困難であ
る。Conventionally, in the extrusion molding method of a thermosetting resin, a resin heated and melted in a cylinder is introduced into a mold via an adapter and is shaped into a final shape. The resin flow is complicated by changing the flow of the resin, such as by restricting the flow of the resin with the adapter and re-expanding around the mandrel fixed with the spider, so that the resin tends to stay and the curing reaction progresses locally. Or a slight change in pressure or temperature causes a rapid curing reaction. In addition, in order to extrude the resin while overcoming resistance due to the complicated flow path and preventing stagnation, a special extrusion device is required with a large extrusion pressure, and the extrusion speed in the case of such a molding method is required. Is at most about 30 cm / min, and it is difficult to obtain a good roundness and a good wall thickness distribution.

【００５２】本発明の方法によればスクリュー平滑部と
その部位のシリンダーとが金型の役割を果たし、樹脂の
流路はシリンダーとスクリューとの間隔のみであるた
め、樹脂の滞留は全くなく局部的な硬化反応や圧力、温
度の変化による急激な硬化反応を引き起こすことがな
い。According to the method of the present invention, the screw smooth portion and the cylinder at that portion serve as a mold, and the resin flow path is only the distance between the cylinder and the screw. It does not cause rapid curing reaction or rapid curing reaction due to changes in pressure and temperature.

【００５３】本発明に用いるスクリューは先端が開放さ
れており、その全長に於て昇圧機能部分と背圧付与機能
部分をもつため、両者の力が相殺しスクリューのスラス
トベアリングにかかる力はスクリューと金型を用いる一
般的な成形法に比べ本質的に小さい。The screw used in the present invention has an open end, and has a pressure increasing function portion and a back pressure applying function portion over its entire length, so that the forces of both are canceled out and the force applied to the screw thrust bearing is equal to that of the screw. It is essentially smaller than a general molding method using a mold.

【００５４】また、一般的成形法に於ける金型内のマン
ドレルに相当する本発明のスクリュー平滑部および樹脂
層は回転しているため、硬化した樹脂と金属部分との摩
擦抵抗が比較的小さく押出圧力も通常のスクリュー押出
機で得られる圧力で充分であり、また得られる樹脂管の
真円度が良好である。この様な本発明の方法による場合
は、８０ｃｍ／ｍｉｎのような押出速度が容易に得られ
る。Further, since the screw smooth portion and the resin layer of the present invention corresponding to the mandrel in the mold in the general molding method are rotating, the frictional resistance between the cured resin and the metal portion is relatively small. The extrusion pressure is sufficient to be obtained by an ordinary screw extruder, and the obtained resin pipe has good roundness. According to such a method of the present invention, an extrusion speed such as 80 cm / min can be easily obtained.

【００５５】また、本発明に用いる熱硬化性樹脂管を成
形するのに使用される押出機は、〔図５〕および〔図
６〕に示すように、ホッパー下部のシリンダー内面に溝
１２ａまたは１２ｂを設置したシリンダーが好ましい。As shown in FIGS. 5 and 6, the extruder used to mold the thermosetting resin tube used in the present invention is provided with a groove 12a or 12b in the inner surface of the cylinder below the hopper. Is preferably installed.

【００５６】この溝は摩擦力を大きくするためであり、
溝の中に熱硬化性樹脂組成物が詰められ、この溝の部分
ではスクリューフライトにより、熱硬化性樹脂組成物の
ブロックが剪断を受ける。この部分での剪断作用に対し
て内部摩擦力が働き、熱硬化性樹脂組成物の輸送能力が
増加し、安定した押出成形が可能となる。This groove is for increasing the frictional force.
The groove is filled with the thermosetting resin composition, and the block of the thermosetting resin composition is sheared by screw flight in the groove. Internal frictional force acts on the shearing action at this portion, the transportability of the thermosetting resin composition increases, and stable extrusion can be performed.

【００５７】溝の深さ、数、形状は熱硬化性樹脂組成物
の種類、粒径により決定される。例えば３０ｍｍφ押出
機の場合は、溝の深さ１〜２ｍｍ、数４〜１２、形は、
例えば、三角形、四角形および半円形のものが例示され
る。The depth, number and shape of the grooves are determined by the type and particle size of the thermosetting resin composition. For example, in the case of a 30 mm φ extruder, the groove depth is 1 to 2 mm, the number is 4 to 12, and the shape is
For example, a triangle, a quadrangle, and a semicircle are exemplified.

【００５８】押出機は単軸スクリューのみならず、二軸
スクリュー或いは多軸スクリュー押出機であっても先端
が最終的に単軸に集約される押出機の何れも使用でき
る。また押出機の押出装置の内部構造として、押出装置
の供給部から先端の計量部に至る間は脱気孔を設けた
り、特殊の混練構造を設けることは何ら差し支えない。As the extruder, not only a single screw but also a twin screw or multi-screw extruder can be used which extrudes the tip finally into a single screw. Further, as the internal structure of the extruder of the extruder, it is possible to provide a deaeration hole or a special kneading structure from the supply section of the extruder to the measuring section at the tip.

【００５９】さらに、上記方法により得られた熱硬化性
樹脂管から現像機用ローラーを製造する方法について説
明する。現像機用ローラーを製造する方法には特に制限
はなく、通常実施されている方法が適用できる。例え
ば、上記方法により得られた熱硬化性樹脂管を所定の長
さに切断し、両端面加工機を用いてその両端の内面を内
くぐり加工して寸法制度を高めた後、該加工面に接着剤
を塗布し、中心部にＳＵＳ製等の回転軸を有するボスを
挿入、接着する方法が例示できる。Further, a method of manufacturing a developing roller from the thermosetting resin pipe obtained by the above method will be described. There is no particular limitation on the method of manufacturing the developing roller, and a commonly used method can be applied. For example, the thermosetting resin pipe obtained by the above method is cut into a predetermined length, and the inner surface of both ends is bored using a double-end processing machine to improve the dimensional accuracy, and then the processed surface is formed. A method of applying an adhesive, inserting a boss having a rotating shaft made of SUS or the like at the center, and bonding the boss can be exemplified.

【００６０】本発明の現像機用ローラーの長さには、特
に制限はなく通常用いられている程度のものである。一
般的には、１００〜８００ｍｍ程度である。The length of the roller for a developing machine of the present invention is not particularly limited, and is of a generally used length. Generally, it is about 100 to 800 mm.

【００６１】熱硬化性樹脂管の内径と中心部に軸を有す
るボスの外径とのクリアランスは、ボスの挿入作業性、
および、得られる現像機用ローラーの性能の点で、ボス
の外径が熱硬化性樹脂管の内径に対し、１０〜３０μｍ
程度小さいことが好ましい。回転軸を有するボスは、Ｓ
ＵＳ製でも差支えないが、射出成形により製造された合
成樹脂製のものが好ましい。The clearance between the inner diameter of the thermosetting resin tube and the outer diameter of the boss having an axis at the center is determined by the boss insertion workability,
And, in terms of the performance of the obtained developing roller, the outer diameter of the boss is 10 to 30 μm with respect to the inner diameter of the thermosetting resin tube.
It is preferred that it is as small as possible. The boss having the rotation axis is S
Although a product made of US may be used, a product made of synthetic resin manufactured by injection molding is preferable.

【００６２】ボスの形状は特に制限されないが、熱硬化
性樹脂管に挿入する部分の長さは、２０〜５０ｍｍ程度
が好ましい。The shape of the boss is not particularly limited, but the length of the portion to be inserted into the thermosetting resin tube is preferably about 20 to 50 mm.

【００６３】また、回転軸の材質は特に限定されない
が、腐蝕防止、強度および剛性等の点でＳＵＳ製のもの
が好ましい。また、ボスの材質として、塩化ビニル樹
脂、フェノール樹脂、ポリエチレンテレフタレート、ナ
イロン、ポリアセタール、ポリエーテルスルホン、ポリ
アセタール、ポリフェニレンエーテル、ポリアクリレー
ト、ポリスルホン、ポリフェニレンサルファイド、等が
例示される。The material of the rotating shaft is not particularly limited, but is preferably made of SUS in terms of corrosion prevention, strength and rigidity. Examples of the material of the boss include vinyl chloride resin, phenol resin, polyethylene terephthalate, nylon, polyacetal, polyethersulfone, polyacetal, polyphenylene ether, polyacrylate, polysulfone, and polyphenylene sulfide.

【００６４】回転軸のボスへの挿入長は、軸芯振れ防止
の点で長いことが好ましく、例えば、熱硬化性樹脂管に
挿入する部分の８０〜９０％程度の長さが好ましい。回
転軸のボスへの挿入部には綾目ローレット加工等を施
し、ボスとの密着性をよくすることが望ましい。The length of insertion of the rotary shaft into the boss is preferably long from the viewpoint of preventing shaft runout. For example, the length of the portion inserted into the thermosetting resin tube is preferably about 80 to 90%. It is desirable that the insertion portion of the rotation shaft into the boss be subjected to a knurling process or the like to improve the adhesion to the boss.

【００６５】接着剤として、常温硬化型のエポキシ樹
脂、シアノアクリレート型樹脂が好ましく用いられる。As the adhesive, a cold-setting epoxy resin or a cyanoacrylate resin is preferably used.

【００６６】〔図７〕に回転軸を有するボスの一例を、
また、〔図８〕に所定の寸法に切断された熱硬化性樹脂
管の両端に回転軸を有するボスを装着した現像機用ロー
ラーの一例を示す。FIG. 7 shows an example of a boss having a rotating shaft.
FIG. 8 shows an example of a developing roller in which bosses having rotating shafts are mounted at both ends of a thermosetting resin tube cut to a predetermined size.

【００６７】これらの図において、１４は熱硬化性樹脂
管に挿入される部分のボスを示し、１５はボスに挿入さ
れる部分の回転軸を示す。１はボスに挿入されない部分
の回転軸を示し、現像機に設置された軸受けに装着され
る。１４の長さは、２０〜５０ｍｍ程度が好ましく、１
５の長さは１４の８０〜９０％程度が好ましい。ボスと
回転軸との密着性をよくするため、１５には綾目ローレ
ット加工を施すことが好ましい。１６はツバを示し、そ
の径は熱硬化性樹脂管の外径と等しくすることが好まし
い。In these figures, reference numeral 14 denotes a boss inserted into the thermosetting resin tube, and reference numeral 15 denotes a rotating shaft of the portion inserted into the boss. Reference numeral 1 denotes a rotation shaft of a portion not inserted into the boss, which is mounted on a bearing installed in the developing machine. The length of 14 is preferably about 20 to 50 mm,
The length of 5 is preferably about 80 to 90% of 14. In order to improve the adhesion between the boss and the rotating shaft, it is preferable to apply a knurled knurling process to 15. Reference numeral 16 denotes a collar, the diameter of which is preferably equal to the outer diameter of the thermosetting resin tube.

【００６８】回転軸を有するボスの１４の部分を熱硬化
性樹脂管に挿入して回転軸１３が装着された現像機用ロ
ーラー１７が得られる。By inserting the portion of the boss 14 having a rotating shaft into the thermosetting resin tube, a developing machine roller 17 having the rotating shaft 13 mounted thereon is obtained.

【００６９】以下、実施例を示し、本発明をさらに詳細
に説明する。 調製例１ ノボラック型フェノール樹脂（三井東圧化学（株）製、
商品名：＃２０００）１００重量部、ヘキサミン（三井
東圧化学（株）製、商品名：Ｓ−４）１２重量部、ガラ
ス繊維（日本電気硝子（株）製、商品名：ＥＣＳ−０３
Ｂ）１００重量部、ルチル型酸化チタン（工業用）８０
重量部、ポリテトラフルオロエチレン（（株）喜田村
製、商品名：ＫＴＬ−６１０）４０重量部、ステアリン
酸亜鉛３重量部、カーボンブラック３重量部をリボンブ
レンダーを使用して室温で２０分間混合した。得られた
混合物を前ロール温度９５℃、後ロール５０℃のミキシ
ングロールを用いて約３分間ロール混練した。得られた
混合物をパワーミルを用いてダルトン様に粉砕し、８０
℃〜８３℃で８時間熱処理して熱硬化性樹脂組成物Ａを
得た。Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to Examples. Preparation Example 1 Novolak-type phenol resin (manufactured by Mitsui Toatsu Chemicals, Inc.)
Product name: # 2000) 100 parts by weight, hexamine (manufactured by Mitsui Toatsu Chemicals, Inc., product name: S-4) 12 parts by weight, glass fiber (manufactured by Nippon Electric Glass Co., Ltd., product name: ECS-03)
B) 100 parts by weight, rutile type titanium oxide (industrial use) 80
40 parts by weight of polytetrafluoroethylene (manufactured by Kitamura Corporation, trade name: KTL-610), 3 parts by weight of zinc stearate, and 3 parts by weight of carbon black are mixed at room temperature for 20 minutes using a ribbon blender. did. The obtained mixture was roll-kneaded for about 3 minutes using a mixing roll having a front roll temperature of 95 ° C and a rear roll of 50 ° C. The obtained mixture was pulverized to Dalton like using a power mill,
Heat treatment was carried out at a temperature of from 83C to 83C for 8 hours to obtain a thermosetting resin composition A.

【００７０】調製例２ レゾール型フェノール樹脂（群栄化学工業（株）製、商
品名：Ｎ−４１１）１００重量部、水酸化カルシウム
（入交産業（株）製、商品名：ＴＧ−２００）１．５重
量部、ガラス繊維（日本電気硝子（株）製、商品名：Ｅ
ＣＳ−０３Ｂ）７０重量部、二酸化硅素（瀬戸窯業原料
（株）製、商品名：セヨゲンＦＳ）１１０重量部、ステ
アリン酸亜鉛３重量部、カーボンブラック３重量部をリ
ボンブレンダーを使用して室温で２０分間混合した。得
られた混合物を前ロール温度９５℃、後ロール５０℃の
ミキシングロールを用いて約３分間ロール混練した。混
合物をパワーミルを用いてダルトン様に粉砕し、四フッ
化エチレン−六フッ化プロピレン共重合体（（株）喜田
村製、商品名：ＫＴＬ−５００Ｆ）３０重量部をリボン
ブレンダーを使用して室温で２０分間混合して熱硬化性
樹脂組成物Ｂを得た。Preparation Example 2 100 parts by weight of a resole type phenolic resin (trade name: N-411, manufactured by Gunei Chemical Industry Co., Ltd.), calcium hydroxide (trade name: TG-200, manufactured by Iriko Sangyo Co., Ltd.) 1.5 parts by weight, glass fiber (manufactured by NEC Corporation, trade name: E
CS-03B) 70 parts by weight, silicon dioxide (manufactured by Seto Ceramic Industry Co., Ltd., trade name: Seiogen FS) 110 parts by weight, zinc stearate 3 parts by weight, carbon black 3 parts by weight at room temperature using a ribbon blender. Mix for 20 minutes. The obtained mixture was roll-kneaded for about 3 minutes using a mixing roll having a front roll temperature of 95 ° C and a rear roll of 50 ° C. The mixture was pulverized in a Dalton manner using a power mill, and 30 parts by weight of an ethylene tetrafluoride-propylene hexafluoride copolymer (trade name: KTL-500F, manufactured by Kitamura Co., Ltd.) was cooled to room temperature using a ribbon blender. For 20 minutes to obtain a thermosetting resin composition B.

【００７１】調製例３ ジアリルフタレート樹脂（ダイソー（株）製、商品名：
ＤＡＰ−Ａ）１００重量部、ジクミルパーオキサイド１
重量部、ガラス繊維（日本電気硝子（株）製、商品名：
ＥＣＳ−０３Ｂ）９０重量部、酸化第二鉄４０重量部、
軽質炭酸カルシウム（竹原化学産業（株）製）１００重
量部、ポリテトラフルオロエチレン（（株）喜田村製、
商品名：ＫＴＬ−６１０）４０重量部、ステアリン酸亜
鉛３重量部、カーボンブラック３重量部をリボンブレン
ダーを使用して室温で２０分間混合した。得られた混合
物を前ロール温度８５℃、後ロール５０℃のミキシング
ロールを用いて約３分間ロール混練した。混合物をパワ
ーミルを用いてダルトン様に粉砕し、熱硬化性樹脂組成
物Ｃを得た。Preparation Example 3 Diallyl phthalate resin (Daiso Co., Ltd., trade name:
DAP-A) 100 parts by weight, dicumyl peroxide 1
Parts by weight, glass fiber (manufactured by Nippon Electric Glass Co., Ltd., trade name:
ECS-03B) 90 parts by weight, ferric oxide 40 parts by weight,
100 parts by weight of light calcium carbonate (manufactured by Takehara Chemical Industry Co., Ltd.), polytetrafluoroethylene (manufactured by Kitamura Co., Ltd.)
Trade name: KTL-610) 40 parts by weight, zinc stearate 3 parts by weight, and carbon black 3 parts by weight were mixed at room temperature for 20 minutes using a ribbon blender. The obtained mixture was roll-kneaded for about 3 minutes using a mixing roll having a front roll temperature of 85 ° C and a rear roll of 50 ° C. The mixture was pulverized in a Dalton manner using a power mill to obtain a thermosetting resin composition C.

【００７２】調製例４ ノボラック型フェノール樹脂（三井東圧化学（株）製、
商品名：＃２０００）１００重量部、ヘキサミン（三井
東圧化学（株）製、商品名：Ｓ−４）１２重量部、シリ
コーン樹脂粉末（東レダウコーニング（株）製、商品
名：Ｆ−１００）５０重量部、ルチル型酸化チタン（工
業用）４０重量部、ガラス繊維（日本電気硝子（株）
製、商品名：ＥＣＳ−０３Ｂ）１００重量部、カオリン
（土屋カオリン（株）製）４０重量部、ステアリン酸ナ
トリウム３重量部、カーボンブラック３重量部をリボン
ブレンダーを使用して室温で２０分間混合した。得られ
た混合物を前ロール温度９５℃、後ロール５０℃のミキ
シングロールで約３分間ロール混練した。混合物をパワ
ーミルを用いてダルトン様に粉砕し、熱硬化性樹脂組成
物Ｄを得た。Preparation Example 4 Novolak type phenol resin (manufactured by Mitsui Toatsu Chemicals, Inc.)
Product name: # 2000) 100 parts by weight, hexamine (manufactured by Mitsui Toatsu Chemicals, Inc., product name: S-4) 12 parts by weight, silicone resin powder (manufactured by Toray Dow Corning Co., Ltd., product name: F-100) ) 50 parts by weight, rutile type titanium oxide (for industrial use) 40 parts by weight, glass fiber (Nippon Electric Glass Co., Ltd.)
(Trade name: ECS-03B), 100 parts by weight, 40 parts by weight of kaolin (manufactured by Tsuchiya Kaolin Co., Ltd.), 3 parts by weight of sodium stearate, and 3 parts by weight of carbon black are mixed at room temperature for 20 minutes using a ribbon blender. did. The obtained mixture was roll-kneaded with a mixing roll having a front roll temperature of 95 ° C and a rear roll of 50 ° C for about 3 minutes. The mixture was pulverized in a Dalton manner using a power mill to obtain a thermosetting resin composition D.

【００７３】調製例５〜８及び１０ 〔表２〕、〔表３〕に示した混合割合にて調製例１と同
様に処理して熱硬化性樹脂組成物Ｅ〜ＨおよびＪを得
た。Preparation Examples 5 to 8 and 10 Thermosetting resin compositions E to H and J were obtained in the same manner as in Preparation Example 1 at the mixing ratios shown in Tables 2 and 3.

【００７４】調製例９ 〔表３〕に示した混合割合にて調製例３と同様に処理し
て熱硬化性樹脂組成物Ｉを得た。調製例１〜４において
得られた熱硬化性樹脂組成物Ａ〜Ｄの組成を〔表１〕に
示す。また、調製例５〜９において得られた熱硬化性樹
脂組成物Ｅ〜Ｊの組成を〔表２〕、〔表３〕に示す。Preparation Example 9 A thermosetting resin composition I was obtained in the same manner as in Preparation Example 3 with the mixing ratios shown in Table 3. The compositions of the thermosetting resin compositions A to D obtained in Preparation Examples 1 to 4 are shown in [Table 1]. The compositions of the thermosetting resin compositions E to J obtained in Preparation Examples 5 to 9 are shown in [Table 2] and [Table 3].

【００７５】実施例１ ホッパー下より２Ｄの長さに水冷ジャケットを備え、か
つ、該２Ｄの部分に深さ２ｍｍの溝を１２個等間隔に設
置し、続いて３Ｄ〜１０Ｄ、１１Ｄ〜１６Ｄ、１７Ｄ〜
２０Ｄ及び２１Ｄ〜２４Ｄの各部に各々２ｋｗの加熱ヒ
ーターを備えた口径２５ｍｍφ、Ｌ／Ｄ＝２４のシリン
ダー、および、供給部５Ｄ、圧縮部１２Ｄ、スクリュー
圧縮比２．０、スクリュー計量部４Ｄ、平滑部径１９ｍ
ｍ、長さ３Ｄを有するスクリューを備えた押出機を用
い、調製例１で得られた熱硬化性樹脂組成物Ａを使用し
て成形を行い、内径１８．９ｍｍ、外径２４．９ｍｍを
有する熱硬化性樹脂管を得た。なお、各部のシリンダー
温度は、下記温度に設定し、別途備えられた温度調節機
構により設定温度に調節した。Example 1 A water-cooling jacket was provided 2D below the hopper, and 12 grooves having a depth of 2 mm were installed at equal intervals in the 2D portion, followed by 3D to 10D, 11D to 16D, 17D ~
A cylinder having a diameter of 25 mmφ and a L / D = 24 equipped with a heating heater of 2 kW in each part of 20D and 21D to 24D, and a supply part 5D, a compression part 12D, a screw compression ratio of 2.0, a screw measurement part 4D, and a smoothness 19m diameter
m, using an extruder equipped with a screw having a length of 3D, molding using the thermosetting resin composition A obtained in Preparation Example 1, having an inner diameter of 18.9 mm and an outer diameter of 24.9 mm. A thermosetting resin tube was obtained. In addition, the cylinder temperature of each part was set to the following temperature, and was adjusted to the set temperature by a separately provided temperature adjusting mechanism.

【００７６】Ｃ （０〜２Ｄ）：水冷、Ｃ （３Ｄ〜１
０Ｄ）：８０℃、Ｃ （１１Ｄ〜１６Ｄ）：１００℃、
Ｃ （１７Ｄ〜２０Ｄ）：１２０℃、Ｃ （２１Ｄ〜２
４Ｄ）：１６５℃、なお、上記記載において、Ｄはスク
リューの径、Ｌはスクリューの長さを示す。C (0-2D): water-cooled, C (3D-1)
0D): 80 ° C, C (11D-16D): 100 ° C,
C (17D-20D): 120 ° C, C (21D-2)
4D): 165 ° C. In the above description, D indicates the diameter of the screw, and L indicates the length of the screw.

【００７７】得られた熱硬化性樹脂管を長さ４５０ｍｍ
に切断した後、両端面加工機（（株）牛尾製作所製）を
用いて該熱硬化性樹脂管を内くぐり切削加工し、内径を
１８．８ｍｍに仕上げ、水洗、乾燥した。The obtained thermosetting resin tube was 450 mm long.
Then, the thermosetting resin tube was bored and cut inside using a machine for processing both end faces (manufactured by Ushio Seisakusho Co., Ltd.), finished to an inner diameter of 18.8 mm, washed with water, and dried.

【００７８】ＡＢＳ樹脂製ボス（全長；６０ｍｍ、熱硬
化性樹脂管への挿入部分の長さ；３５ｍｍ、外径；１
８．９ｍｍ）にＳＵＳ製回転軸を挿入（挿入長さ；３０
ｍｍ、当該部は綾目ローレット加工処理）し、該ボスの
熱硬化性樹脂管へ挿入する部分に常温硬化性エポキシ樹
脂接着剤（三井東圧化学（株）製、商品名；ストラクト
ボンドＥＨ−４５４）を塗布した。ABS resin boss (total length: 60 mm, length of portion inserted into thermosetting resin tube; 35 mm, outer diameter: 1
8.9mm), insert the SUS rotary shaft (insert length: 30)
mm, the part is subjected to twill knurling treatment), and a cold-setting epoxy resin adhesive (trade name: Struct Bond EH- manufactured by Mitsui Toatsu Chemicals, Inc.) is applied to the part of the boss to be inserted into the thermosetting resin tube. 454) was applied.

【００７９】該ボスを上記内くぐり切削加工した熱硬化
性樹脂管へ圧入、接着して現像機用ローラーを得た。得
られた現像機用ローラーの曲げ強度、表面抵抗、表面粗
度、振れおよび真円度、別途調製した試験片の耐汚染
性、耐熱性および耐燃性、ならびに、本発明に用いた樹
脂組成物の押出成形性を後述する方法によりそれぞれ評
価し、得られた結果を〔表１〕に示す。The boss was pressed into and adhered to the thermosetting resin tube which had been bored and cut to obtain a roller for a developing machine. Bending strength, surface resistance, surface roughness, runout and roundness of the obtained roller for a developing machine, stain resistance, heat resistance and flame resistance of a separately prepared test piece, and the resin composition used in the present invention Was evaluated by the method described below, and the obtained results are shown in [Table 1].

【００８０】実施例２〜４ 熱硬化性樹脂組成物Ｂ〜Ｄをそれぞれ用いた以外は、実
施例１と同様にして現像機用ローラーを得た。各種特性
を実施例１と同様にして評価し、得られた結果を〔表
１〕に示す。〔表１〕に示すように本発明の現像機用ロ
ーラーは、銀、カリウム、硫黄の付着量が少ないので、
これを搬送用ローラーとする現像機は、長期間継続使用
が可能であり、かつ、現像物の現像画質が良好である。Examples 2 to 4 A developing roller was obtained in the same manner as in Example 1 except that the thermosetting resin compositions B to D were used, respectively. Various characteristics were evaluated in the same manner as in Example 1, and the obtained results are shown in [Table 1]. As shown in Table 1, the developing roller of the present invention has a small adhesion amount of silver, potassium, and sulfur.
A developing machine using this as a transport roller can be used continuously for a long period of time, and has a good developed image quality of a developed product.

【００８１】比較例１〜６ 熱硬化性樹脂組成物Ｅ〜Ｊをそれぞれ用い、実施例１と
同様にして現像機用ローラーを得た。各種特性を実施例
１と同様にして評価し、得られた結果を〔表２〕および
〔表３〕に示す。Comparative Examples 1 to 6 Using the thermosetting resin compositions E to J, a roller for a developing machine was obtained in the same manner as in Example 1. Various characteristics were evaluated in the same manner as in Example 1, and the obtained results are shown in [Table 2] and [Table 3].

【００８２】比較例７ 市販の紙・フェノール樹脂積層管を外径２５ｍｍ、内径
１９ｍｍに切削加工して評価に用いた。得られた積層管
の各種特性を〔表３〕に示す。比較例１〜６で得られた
現像機用ローラーおよび比較例７で用いた積層管は、
銀、カリウム、硫黄の付着量が多いので現像機用ローラ
ーとして用いた場合、現像画質に悪影響を及ぼし長期間
継続使用することができない。Comparative Example 7 A commercially available paper / phenol resin laminated tube was cut into an outer diameter of 25 mm and an inner diameter of 19 mm and used for evaluation. Various properties of the obtained laminated tube are shown in [Table 3]. The developing device rollers obtained in Comparative Examples 1 to 6 and the laminated tube used in Comparative Example 7 were:
When used as a roller for a developing machine due to a large amount of silver, potassium and sulfur adhered thereto, the image quality of the developed image is adversely affected and cannot be used for a long time.

【００８３】[0083]

【表１】 [Table 1]

【００８４】[0084]

【表２】 [Table 2]

【００８５】[0085]

【表３】 なお、実施例及び比較例で示した各種特性の評価試験
は、下記の方法で実施した。[Table 3] The evaluation tests of various characteristics shown in Examples and Comparative Examples were performed by the following methods.

【００８６】試験片の作成 東芝機械（株）製、形式：ＩＲ４５Ｐ型射出成形機を用
いて、シリンダー温度第１ゾーン６０℃、第２ゾーン９
０℃、金型温度固定側１６０℃、移動側１６５℃、スク
リュー回転数５０ｒｐｍの条件で、ＪＩＳ−Ｋ−６９１
１に規定される方法に準じて、耐熱性および耐燃性の評
価用試験片を作成した。また、同様の条件で、ＪＩＳ−
Ｋ−６９１１に規定される吸水率測定用試験片の作成方
法に準じて耐汚染性試験用試験片を作成した。Preparation of Test Specimen: Toshiba Machine Co., Ltd., Model: IR45P injection molding machine, cylinder temperature 1st zone 60 ° C., 2nd zone 9
JIS-K-691 under the conditions of 0 ° C., mold temperature fixed side 160 ° C., moving side 165 ° C., screw rotation speed 50 rpm.
A test piece for evaluating heat resistance and flame resistance was prepared according to the method specified in 1. Under the same conditions, JIS-
A test piece for a stain resistance test was prepared according to the method for preparing a test piece for measuring water absorption specified in K-6911.

【００８７】耐汚染性試験 市販の写真現像液（コニカ（株）製、商品名：ＳＲＸ−
５０１）に臭化銀を飽和溶解度まで溶解し、該溶液に試
験片を３０℃において３ヵ月間浸漬した後、下記二種類
の耐汚染性を試験した。 銀付着量 ３０ｍｌのビーカーに６Ｎ硝酸水溶液２０ｍｌを入れ、
該溶液に上記処理した試験片（全表面積８ｃｍ ）を浸
漬し、室温において４８時間放置し、付着銀を溶出させ
た。該溶出液を原子吸光測定機（日本ジャールアッシュ
（株）製、形式：ＡＡ−１型）を用いて、光源電流１０
ｍＡ、スロットキャピラリー、空気・水素炎の条件下で
分析し、付着銀を定量した。 カリウムおよび硫黄付着量 上記処理した試験片の片表面に金蒸着を施した後、該面
に対し加速電圧２０ＫＶ・２２５ｍＡの条件で電子線を
照射し、３０回積算して（島津製作所（株）製、電子線
マイクロアナライザー、形式：ＥＰＭＡ）付着したカリ
ウムおよび硫黄の強度を測定した。Stain resistance test Commercially available photographic developer (Konica Corporation, trade name: SRX-
In 501), silver bromide was dissolved to the saturation solubility, and a test piece was immersed in the solution at 30 ° C. for 3 months, and then the following two types of stain resistance were tested. 20 ml of 6N nitric acid aqueous solution was put into a beaker of 30 ml of silver deposition amount,
The test piece (total surface area: 8 cm 3) treated above was immersed in the solution, and allowed to stand at room temperature for 48 hours to elute the attached silver. The eluate was subjected to a light source current of 10 using an atomic absorption spectrometer (manufactured by Nippon Jar Ash Co., Ltd., type: AA-1)
Analysis was performed under the conditions of mA, slot capillary, and air / hydrogen flame, and the amount of silver deposited was determined. After depositing gold on the surface of the test piece treated as described above, the surface was irradiated with an electron beam under the conditions of an acceleration voltage of 20 KV and 225 mA, and integrated 30 times (Shimadzu Corporation) Manufactured by Electron Microanalyzer Co., Ltd., type: EPMA) The strength of the attached potassium and sulfur was measured.

【００８８】耐熱性および耐燃性の試験 ＪＩＳ Ｋ−６９１１に規定される方法に準じて測定し
た。Test for heat resistance and flame resistance Measured according to the method specified in JIS K-6911.

【００８９】曲げ強さ 内径１９．１ｍｍ、外径２４．９ｍｍ、長さ４５０ｍｍ
の現像機用ローラー基材を支点間距離４００ｍｍとして
支え、ＪＩＳ Ｋ−６９１１に規定される方法に準じて
室温において測定した。Bending strength Inner diameter 19.1 mm, outer diameter 24.9 mm, length 450 mm
Was supported at a fulcrum distance of 400 mm and measured at room temperature according to the method specified in JIS K-6911.

【００９０】表面抵抗 表面抵抗測定機（三菱油化（株）製、商品名：ハイレス
ター）を用いて、２３℃、湿度５０％Ｒ．Ｈ．において
測定した。Surface Resistance Using a surface resistance measuring device (trade name: High Leicester, manufactured by Mitsubishi Yuka Co., Ltd.), a temperature of 23 ° C. and a humidity of 50% R. H. Was measured.

【００９１】表面粗度 東京精密（株）製、商品名：サーフコム５５４Ａ）を用
いて、ＪＩＳ Ｂ−０６０１に規定される方法（カット
オフ値０．８ｍｍ）に準じて、２３℃、湿度５０％Ｒ．
Ｈ．において測定した。Surface roughness 23 ° C., 50% humidity according to the method (cut-off value 0.8 mm) specified by JIS B-0601, using Tokyo Seimitsu Co., Ltd., trade name: Surfcom 554A). R.
H. Was measured.

【００９２】振れ ミツトヨ（株）製、レーザースキャンマイクロメター、
形式：ＬＭＳ３０００を用いて、内径１８．９ｍｍ、外
径２４．９ｍｍ、長さ４５０ｍｍの現像機用ローラーを
支点間距離４００ｍｍとして測定した。Run-out Mitutoyo Co., Ltd., Laser Scan Micrometa,
Format: Using LMS3000, a roller for a developing machine having an inner diameter of 18.9 mm, an outer diameter of 24.9 mm, and a length of 450 mm was measured at a distance between fulcrums of 400 mm.

【００９３】真円度 東京精密（株）製、商品名：ロンコム５Ａを用いて、Ｊ
ＩＳ Ｂ−０６０７規定される方法に準じて測定した。Roundness Made by Tokyo Seimitsu Co., Ltd., trade name: Roncom 5A,
It was measured according to the method specified in IS B-0607.

【００９４】押出成形性 現像機用ローラーの押出成形において、押出量の変動が
１０％以内で、かつ、得られた現像機用ローラーの表面
の脹れ等に異常ば認められないものを良好とした。Extrusion Moldability In the extrusion molding of the developing roller, if the variation of the extruded amount is within 10%, and if the surface of the obtained developing roller is not abnormally observed, it is regarded as good. did.

【００９５】[0095]

【発明の効果】本発明の現像機用ローラーは、優れた耐
汚染性を有し、銀、カリウム、硫黄の付着量が少ないの
で、これを搬送用ローラーとする現像機は、長期間継続
使用が可能であり、かつ、現像済み写真の画質が良好で
ある。その上、成形性、電気的特性、機械的特性、耐熱
性、耐燃性等にも優れている。The developing roller of the present invention has excellent stain resistance and has a small amount of silver, potassium, and sulfur deposited thereon. And the image quality of the developed photograph is good. In addition, it has excellent moldability, electrical properties, mechanical properties, heat resistance, flame resistance and the like.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】は先端に平滑部を有するスクリューの一例を示
す断面図である。FIG. 1 is a sectional view showing an example of a screw having a smooth portion at a tip.

【図２】は先端に平滑部を有するスクリューの一例を示
す断面図である。FIG. 2 is a cross-sectional view showing an example of a screw having a smooth portion at a tip.

【図３】は先端に平滑部を有するスクリューの一例を示
す断面図である。FIG. 3 is a cross-sectional view showing an example of a screw having a smooth portion at a tip.

【図４】は本発明に用いられる好ましい押出装置の一例
を示す断面図であり、スクリュー部分の透視図を含む。FIG. 4 is a cross-sectional view showing an example of a preferable extrusion apparatus used in the present invention, including a perspective view of a screw portion.

【図５】は内面に溝を設置したシリンダーの断面図を示
す。FIG. 5 is a sectional view of a cylinder having a groove provided on an inner surface thereof.

【図６】は内面に溝を設置したシリンダーの断面図を示
す。FIG. 6 is a sectional view of a cylinder having a groove provided on an inner surface thereof.

【図７】は回転軸を有するボスの断面図を示す。FIG. 7 shows a sectional view of a boss having a rotation axis.

【図８】は現像機用ローラーの断面図を示す。FIG. 8 is a sectional view of a developing roller.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１ 供給部 ２ 圧縮部 ３ 計量部 ４ 平滑部 ５ トッパー ６ シリンダー ７ ヒーター ８ スクリュー ９ 熱硬化性樹脂管 １０ 温度計 １１ 温度調節機構 １２ａ、１２ｂ 溝 １３ 回転軸 １４ 熱硬化性樹脂管に挿入される部分のボス １５ ボスに挿入される部分の回転軸 １６ ボスのツバ １７ 現像機用ローラー DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Supply part 2 Compression part 3 Measuring part 4 Smooth part 5 Topper 6 Cylinder 7 Heater 8 Screw 9 Thermosetting resin tube 10 Thermometer 11 Temperature control mechanism 12a, 12b Groove 13 Rotation shaft 14 Inserted in thermosetting resin tube Part boss 15 Rotation axis of part inserted in boss 16 Collar of boss 17 Roller for developing machine

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 樫野 昭雄 東京都日野市さくら町１番地 コニカ株 式会社日野事業所内 (72)発明者 田口 あきら 東京都日野市さくら町１番地 コニカ株 式会社日野事業所内 (56)参考文献 特開 平２−147656（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−18022（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−161955（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−178235（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−230734（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−219243（ＪＰ，Ａ) 実開 平４−44640（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) G03D 3/08 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continued on the front page (72) Inventor Akio Kashino 1 Sakuracho, Hino-shi, Tokyo Inside Konica Corporation Hino Office (72) Inventor Akira Taguchi 1 Sakuracho, Hino-shi, Tokyo Konica Corporation Hino Business (56) References JP-A-2-147656 (JP, A) JP-A-2-18022 (JP, A) JP-A-4-161595 (JP, A) JP-A-59-178235 (JP, A) JP-A-59-230734 (JP, A) JP-A-3-219243 (JP, A) JP-A-4-44640 (JP, U) (58) Fields investigated (Int. Cl. ⁷ , DB name) G03D 3/08

Claims (6)

(57)【特許請求の範囲】(57) [Claims] 【請求項１】 熱硬化性樹脂１００重量部、２３℃にお
ける臨界表面張力が３１ｄｙｎｅ／ｃｍ以下の物質１〜
１００重量部、および、亜鉛、アルミニウム、ケイ素、
チタン、錫、鉄、ニッケル、マンガン、よりなる群から
選ばれた金属または非金属の酸化物２０〜１５０重量部
を含む熱硬化性樹脂組成物を押出成形て得られた熱硬化
性樹脂管に回転軸が装着された現像機用ローラー。1. A substance 1 having 100 parts by weight of a thermosetting resin and having a critical surface tension of 31 dyne / cm or less at 23 ° C.
100 parts by weight, and zinc, aluminum, silicon,
Titanium, tin, iron, nickel, manganese, a metal or non-metal oxide selected from the group consisting of: a thermosetting resin composition containing 20 to 150 parts by weight of a thermosetting resin composition obtained by extrusion molding. Roller for developing machine with rotating shaft. 【請求項２】 ２３℃における臨界表面張力が３１ｄｙ
ｎｅ／ｃｍ以下の物質が、フッ素樹脂またはシリコーン
樹脂である請求項１記載の現像機用ローラー。2. The critical surface tension at 23 ° C. is 31 dy.
The roller according to claim 1, wherein the substance having a ne / cm or less is a fluororesin or a silicone resin. 【請求項３】 押出成形が、一定の内径を有するシリン
ダーおよび先端部に平滑部を有するスクリューを備えた
押出機を用いて、５０〜２００℃において実施される請
求項１記載の現像機用ローラー。3. The roller for a developing machine according to claim 1, wherein the extrusion molding is carried out at 50 to 200 ° C. using an extruder equipped with a cylinder having a constant inner diameter and a screw having a smooth portion at the tip. . 【請求項４】 熱硬化性樹脂１００重量部、２３℃にお
ける臨界表面張力が３１ｄｙｎｅ／ｃｍ以下の物質１〜
１００重量部、および、亜鉛、アルミニウム、ケイ素、
チタン、錫、鉄、ニッケル、マンガン、よりなる群から
選ばれた金属または非金属の酸化物２０〜１５０重量部
を含む熱硬化性樹脂組成物を、スクリュー式押出機を用
いて５０〜２００℃において押出成形して熱硬化性樹脂
管となし、次いで、該熱硬化性樹脂管を所定の長さに切
断し、その両末端に回転軸を装着することを特徴とする
現像機用ローラーの製造方法。4. A substance 1 having 100 parts by weight of a thermosetting resin and having a critical surface tension at 23 ° C. of 31 dyne / cm or less.
100 parts by weight, and zinc, aluminum, silicon,
A thermosetting resin composition containing 20 to 150 parts by weight of a metal or nonmetal oxide selected from the group consisting of titanium, tin, iron, nickel and manganese is heated to 50 to 200 ° C. using a screw extruder. Forming a thermosetting resin tube by extrusion molding, cutting the thermosetting resin tube to a predetermined length, and attaching rotating shafts to both ends of the thermosetting resin tube. Method. 【請求項５】 ２３℃における臨界表面張力が３１ｄｙ
ｎｅ／ｃｍ以下の物質が、フッ素樹脂またはシリコーン
樹脂である請求項４記載の現像機用ローラーの製造方
法。5. The critical surface tension at 23 ° C. is 31 dy.
The method according to claim 4, wherein the substance having a ne / cm or less is a fluororesin or a silicone resin. 【請求項６】 スクリュー式押出成形が、一定の内径を
有するシリンダーおよび先端部に平滑部を有するスクリ
ューを備えた押出機を用いる方法である請求項４記載の
現像機用ローラーの製造方法。6. The method according to claim 4, wherein the screw-type extrusion molding is a method using an extruder equipped with a cylinder having a constant inner diameter and a screw having a smooth portion at a tip end.