JP3108264B2 - 深絞り性に優れた薄鋼板の製造方法 - Google Patents
深絞り性に優れた薄鋼板の製造方法Info
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- JP3108264B2 JP3108264B2 JP05335644A JP33564493A JP3108264B2 JP 3108264 B2 JP3108264 B2 JP 3108264B2 JP 05335644 A JP05335644 A JP 05335644A JP 33564493 A JP33564493 A JP 33564493A JP 3108264 B2 JP3108264 B2 JP 3108264B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、自動車用鋼板等の使
途に有用な深絞り性に優れた薄鋼板を効率よく安価に製
造する方法に関するものである。
途に有用な深絞り性に優れた薄鋼板を効率よく安価に製
造する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車のパネル等に使用される深絞り用
薄鋼板には、その特性として優れた深絞り性が要求され
る。深絞り性向上のためには、鋼板の機械的特性とし
て、高いｒ値（ランクフォード値）と高い延性 (El) が
必要である。このような深絞り用薄鋼板の製造には、Ar
3 変態点以上で熱間圧延を施したのち、酸洗し、ついで
冷間圧延により最終板厚の薄板としたのち、再結晶焼鈍
を施す工程が一般に使用されてきた。しかしながら近
年、低コスト化を目的として、これまで冷延鋼板を使用
していた部材を熱延鋼板で代替しようとする機運が高ま
ってきた。しかも、ユーザーの低コスト化に対する要求
は一段と厳しく、深絞り用薄鋼板のより一層の低コスト
化が要求されるようになってきた。
薄鋼板には、その特性として優れた深絞り性が要求され
る。深絞り性向上のためには、鋼板の機械的特性とし
て、高いｒ値（ランクフォード値）と高い延性 (El) が
必要である。このような深絞り用薄鋼板の製造には、Ar
3 変態点以上で熱間圧延を施したのち、酸洗し、ついで
冷間圧延により最終板厚の薄板としたのち、再結晶焼鈍
を施す工程が一般に使用されてきた。しかしながら近
年、低コスト化を目的として、これまで冷延鋼板を使用
していた部材を熱延鋼板で代替しようとする機運が高ま
ってきた。しかも、ユーザーの低コスト化に対する要求
は一段と厳しく、深絞り用薄鋼板のより一層の低コスト
化が要求されるようになってきた。
【０００３】従来の加工用熱延鋼板は、加工性とくに延
性を確保するため、未再結晶フェライト組織の生成を回
避すべく、 Ar3変態点以上で圧延を終了していた。その
結果、一般にはγ→α変態時に集合組織がランダム化す
るため、熱延鋼板の深絞り性は冷延鋼板に比べると著し
く劣っているのが実情である。深絞り性に優れた熱延鋼
板の製造方法については、これまでいくつかの技術が開
示されている。たとえば特開昭59−226149号公報には、
Ｃ：0.002 wt％（以下単に％で示す）、Si：0.02％、M
n：0.23％、Ｐ：0.009 ％、Ｓ：0.008 ％、Al：0.025
％、Ｎ：0.0021％およびTi：0.10％を含有する低炭素Al
キルド鋼を、500〜900 ℃で潤滑油を施しつつ76％の圧
下率にて板厚：1.6 mmの鋼帯とすることにより、ｒ値が
1.21の特性を有する薄鋼板の製造例が開示されている。
この方法によれば、冷間圧延工程を省略して高いｒ値を
有する薄鋼板の製造が可能とはなるものの、板厚が1.6
mmと薄いため、従来プロセス材に比べて熱間圧延後の酸
洗コストが高くなるという問題が生じていた。
性を確保するため、未再結晶フェライト組織の生成を回
避すべく、 Ar3変態点以上で圧延を終了していた。その
結果、一般にはγ→α変態時に集合組織がランダム化す
るため、熱延鋼板の深絞り性は冷延鋼板に比べると著し
く劣っているのが実情である。深絞り性に優れた熱延鋼
板の製造方法については、これまでいくつかの技術が開
示されている。たとえば特開昭59−226149号公報には、
Ｃ：0.002 wt％（以下単に％で示す）、Si：0.02％、M
n：0.23％、Ｐ：0.009 ％、Ｓ：0.008 ％、Al：0.025
％、Ｎ：0.0021％およびTi：0.10％を含有する低炭素Al
キルド鋼を、500〜900 ℃で潤滑油を施しつつ76％の圧
下率にて板厚：1.6 mmの鋼帯とすることにより、ｒ値が
1.21の特性を有する薄鋼板の製造例が開示されている。
この方法によれば、冷間圧延工程を省略して高いｒ値を
有する薄鋼板の製造が可能とはなるものの、板厚が1.6
mmと薄いため、従来プロセス材に比べて熱間圧延後の酸
洗コストが高くなるという問題が生じていた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】この発明は、上記の問
題を有利に解決するもので、鋼成分および製造条件を規
制することにより、優れた深絞り性を有する薄鋼板を安
価に製造できる方法を提案することを目的とする。とく
にこの発明は、熱延鋼板の薄物化に伴う酸洗コストの上
昇を、薄スケール化により酸洗工程を省略可能とするこ
とによって有利に解決したものである。
題を有利に解決するもので、鋼成分および製造条件を規
制することにより、優れた深絞り性を有する薄鋼板を安
価に製造できる方法を提案することを目的とする。とく
にこの発明は、熱延鋼板の薄物化に伴う酸洗コストの上
昇を、薄スケール化により酸洗工程を省略可能とするこ
とによって有利に解決したものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】さて発明者らは、深絞り
性および生産効率を向上させるべく鋭意研究を重ねた結
果、以下のように製造条件を規定することにより、深絞
り性に優れた薄鋼板を安価に製造できることを見い出し
た。
性および生産効率を向上させるべく鋭意研究を重ねた結
果、以下のように製造条件を規定することにより、深絞
り性に優れた薄鋼板を安価に製造できることを見い出し
た。
【０００６】すなわち、この発明の要旨構成は次のとお
りである。 １．Ｃ：0.01％以下、 Si：2.0 ％以下、 Mn：3.0 ％以下、 Ｐ：0.20％以下、 Ｓ：0.05％以下、 Al：0.01〜0.20％、 Ｎ：0.01％以下 を含み、かつ Ti：0.005 〜0.2 ％、 Nb：0.001 〜0.2 ％ のうちから選んだ１種または２種を、 1.2 ×Ｃ／12≦（Ti／48＋Nb／93） を満足する範囲において含有し、残部はFeおよび不可避
的不純物の組成になる鋼片を、 Ar3変態点以下 400℃以
上の温度域にて潤滑を施しつつ合計圧下率が50％以上の
熱間圧延を施したのち、大気雰囲気下で 0.5秒以内に冷
却を開始して 550℃以下まで冷却することにより、熱延
板表面のスケール厚を 2.0μm 以下に抑制し、ついで 7
00〜950 ℃の温度域にて再結晶焼鈍を施したのち、連続
して軽酸洗または機械加工にて鋼板スケールを除去する
ことを特徴とする深絞り性に優れた薄鋼板の製造方法
（第１発明）。
りである。 １．Ｃ：0.01％以下、 Si：2.0 ％以下、 Mn：3.0 ％以下、 Ｐ：0.20％以下、 Ｓ：0.05％以下、 Al：0.01〜0.20％、 Ｎ：0.01％以下 を含み、かつ Ti：0.005 〜0.2 ％、 Nb：0.001 〜0.2 ％ のうちから選んだ１種または２種を、 1.2 ×Ｃ／12≦（Ti／48＋Nb／93） を満足する範囲において含有し、残部はFeおよび不可避
的不純物の組成になる鋼片を、 Ar3変態点以下 400℃以
上の温度域にて潤滑を施しつつ合計圧下率が50％以上の
熱間圧延を施したのち、大気雰囲気下で 0.5秒以内に冷
却を開始して 550℃以下まで冷却することにより、熱延
板表面のスケール厚を 2.0μm 以下に抑制し、ついで 7
00〜950 ℃の温度域にて再結晶焼鈍を施したのち、連続
して軽酸洗または機械加工にて鋼板スケールを除去する
ことを特徴とする深絞り性に優れた薄鋼板の製造方法
（第１発明）。
【０００７】２．第１発明において、基本成分に加えさ
らに Ｂ：0.0001〜0.0080％ を含有させたことを特徴とする深絞り性に優れた薄鋼板
の製造方法（第２発明）。
らに Ｂ：0.0001〜0.0080％ を含有させたことを特徴とする深絞り性に優れた薄鋼板
の製造方法（第２発明）。
【０００８】以下、この発明の基礎となった研究結果を
述べる。Ｃ：0.002 ％、Si：0.01％、Mn：0.12％、Ｐ：
0.01％、Ｓ：0.005 ％、Al：0.06％、Ｎ：0.002 ％、T
i：0.055 ％およびNb：0.013 ％を含有し、残部は実質
的にFeの組成になるスラブを、1150℃で加熱−均熱後、
熱延仕上げ温度が 700℃と一定になるように潤滑熱延を
施したのち、 500℃まで冷却した。この時、冷却速度を
100℃／秒と一定にし、冷却開始時間のみを変化させ
た。かくして得られた各熱延板のスケール厚に及ぼす冷
却開始時間の影響について調べた結果を、図１に示す。
同図より明らかなように、熱延板のスケール厚は熱延後
の冷却開始時間に強く依存し、冷却開始時間を 0.5秒以
内とすることにより、スケール厚を 2.0μm 以下まで低
減することができた。
述べる。Ｃ：0.002 ％、Si：0.01％、Mn：0.12％、Ｐ：
0.01％、Ｓ：0.005 ％、Al：0.06％、Ｎ：0.002 ％、T
i：0.055 ％およびNb：0.013 ％を含有し、残部は実質
的にFeの組成になるスラブを、1150℃で加熱−均熱後、
熱延仕上げ温度が 700℃と一定になるように潤滑熱延を
施したのち、 500℃まで冷却した。この時、冷却速度を
100℃／秒と一定にし、冷却開始時間のみを変化させ
た。かくして得られた各熱延板のスケール厚に及ぼす冷
却開始時間の影響について調べた結果を、図１に示す。
同図より明らかなように、熱延板のスケール厚は熱延後
の冷却開始時間に強く依存し、冷却開始時間を 0.5秒以
内とすることにより、スケール厚を 2.0μm 以下まで低
減することができた。
【０００９】またＣ：0.002 ％、Si：0.01％、Mn：0.12
％、Ｐ：0.01％、Ｓ：0.005 ％、Al：0.06％、Ｎ：0.00
2 ％、Ti：0.055 ％およびNb：0.013 ％を含有し、残部
は実質的にFeの組成になるスラブを、1150℃で加熱−均
熱後、熱延仕上げ温度が 700℃と一定になるように潤滑
熱延を施したのち、0.2 秒後に冷却を開始した。この
時、冷却速度を 100℃／秒と一定にし、冷却終了温度の
みを変化させた。かくして得られた各熱延板のスケール
厚に及ぼす冷却終了温度の影響について調べた結果を、
図２に示す。同図より明らかなように、熱延板のスケー
ル厚は熱延後の冷却終了温度にも強く依存し、冷却終了
温度を 550℃以下とすることにより、スケール厚が 2.0
μm以下まで低減されている。この発明は、上記の新規
知見に基づき完成されたものである。
％、Ｐ：0.01％、Ｓ：0.005 ％、Al：0.06％、Ｎ：0.00
2 ％、Ti：0.055 ％およびNb：0.013 ％を含有し、残部
は実質的にFeの組成になるスラブを、1150℃で加熱−均
熱後、熱延仕上げ温度が 700℃と一定になるように潤滑
熱延を施したのち、0.2 秒後に冷却を開始した。この
時、冷却速度を 100℃／秒と一定にし、冷却終了温度の
みを変化させた。かくして得られた各熱延板のスケール
厚に及ぼす冷却終了温度の影響について調べた結果を、
図２に示す。同図より明らかなように、熱延板のスケー
ル厚は熱延後の冷却終了温度にも強く依存し、冷却終了
温度を 550℃以下とすることにより、スケール厚が 2.0
μm以下まで低減されている。この発明は、上記の新規
知見に基づき完成されたものである。
【００１０】
【作用】以下、この発明において、素材の成分組成を前
記の範囲に限定した理由について説明する。 Ｃ：0.01％以下 Ｃは、少なければ少ないほど深絞り性の向上には有利で
あるが、含有量が0.01％以下ではさほど悪影響を及ぼさ
ないので、0.01％以下に限定した。
記の範囲に限定した理由について説明する。 Ｃ：0.01％以下 Ｃは、少なければ少ないほど深絞り性の向上には有利で
あるが、含有量が0.01％以下ではさほど悪影響を及ぼさ
ないので、0.01％以下に限定した。
【００１１】Si：2.0 ％以下 Siは、鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量を含有させるものであるが、含有量が 2.0％を超え
ると深絞り性および表面性状に悪影響を与えるので、2.
0 ％以下に限定した。
要量を含有させるものであるが、含有量が 2.0％を超え
ると深絞り性および表面性状に悪影響を与えるので、2.
0 ％以下に限定した。
【００１２】Mn：3.0 ％以下 Mnは、鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量を含有させるものであるが、含有量が 3.0％を超え
ると深絞り性に悪影響を与えるので、3.0 ％以下に限定
した。
要量を含有させるものであるが、含有量が 3.0％を超え
ると深絞り性に悪影響を与えるので、3.0 ％以下に限定
した。
【００１３】Ｐ：0.20％以下 Ｐは、鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量添加されるが、添加量が0.20％を超えると深絞り性
に悪影響を与えるので、0.20％以下に限定した。
要量添加されるが、添加量が0.20％を超えると深絞り性
に悪影響を与えるので、0.20％以下に限定した。
【００１４】Ｓ：0.05％以下 Ｓは、少なければ少ないほど深絞り性の向上に寄与する
が、含有量が0.05％以下ではさほど悪影響を及ぼさない
ので、0.05％以下に限定した。
が、含有量が0.05％以下ではさほど悪影響を及ぼさない
ので、0.05％以下に限定した。
【００１５】Al：0.01〜0.20％ Alは、脱酸だけでなく、炭窒化物形成元素の歩留り向上
のために添加されるが、0.01％未満ではその添加効果が
なく、一方0.20％を超えて添加してもそれ以上の効果は
期待できずむしろ延性の劣化につながるので、0.01〜0.
20％の範囲に限定した。
のために添加されるが、0.01％未満ではその添加効果が
なく、一方0.20％を超えて添加してもそれ以上の効果は
期待できずむしろ延性の劣化につながるので、0.01〜0.
20％の範囲に限定した。
【００１６】Ｎ：0.01％以下 Ｎは、少なければ少ないほど深絞り性の向上には有利で
あるが、含有量が0.01％以下ではさほど悪影響を及ぼさ
ないので、0.01％以下に限定した。
あるが、含有量が0.01％以下ではさほど悪影響を及ぼさ
ないので、0.01％以下に限定した。
【００１７】Ti：0.005 〜0.2 ％ Tiは、この発明において重要な元素であり、鋼中の固溶
Ｃを炭化物として析出固定させて低減し、深絞り性に有
利な｛１１１｝方位を優先的に形成させる効果がある。
しかしながら、添加量が 0.005％未満ではその添加効果
に乏しく、一方0.2 ％を超えて添加してもそれ以上の効
果は得られず、逆に延性の劣化につながるので、 0.005
〜0.2 ％の範囲に限定した。
Ｃを炭化物として析出固定させて低減し、深絞り性に有
利な｛１１１｝方位を優先的に形成させる効果がある。
しかしながら、添加量が 0.005％未満ではその添加効果
に乏しく、一方0.2 ％を超えて添加してもそれ以上の効
果は得られず、逆に延性の劣化につながるので、 0.005
〜0.2 ％の範囲に限定した。
【００１８】Nb：0.001 〜0.2 ％ Nbも、この発明において重要な元素であり、上記したTi
と同様、鋼中の固溶Ｃを炭化物として析出固定させて低
減し、深絞り性に有利な｛１１１｝方位を優先的に形成
させる効果がある。さらに、Nb添加により、仕上げ圧延
前の組織を微細化し、熱延板焼鈍後に深絞り性に有利な
｛１１１｝方位を優先的に形成させる上からも有利な元
素である。しかしながら、添加量が 0.001％未満ではそ
の添加効果がなく、一方 0.2％を超えて添加してもそれ
以上の効果は得られず、逆に延性の劣化につながるの
で、 0.001〜0.2 ％に限定した。
と同様、鋼中の固溶Ｃを炭化物として析出固定させて低
減し、深絞り性に有利な｛１１１｝方位を優先的に形成
させる効果がある。さらに、Nb添加により、仕上げ圧延
前の組織を微細化し、熱延板焼鈍後に深絞り性に有利な
｛１１１｝方位を優先的に形成させる上からも有利な元
素である。しかしながら、添加量が 0.001％未満ではそ
の添加効果がなく、一方 0.2％を超えて添加してもそれ
以上の効果は得られず、逆に延性の劣化につながるの
で、 0.001〜0.2 ％に限定した。
【００１９】1.2 ×Ｃ／12≦（Ti／48＋Nb／93） TiおよびNbは、上述したとおり、鋼中の固溶Ｃを炭化物
として析出固定し、深絞り性に有利な｛１１１｝方位の
優先形成に有効に寄与するが、その効果は鋼中Ｃ量と密
接な関係があり、Ｃ量とTi，Nb量との関係が 1.2×Ｃ／
12＞（Ti／48＋Nb／93）では鋼中に固溶Ｃが多量に残存
し、深絞り性が劣化するので、TiおよびNbは 1.2×Ｃ／
12≦（Ti／48＋Nb／93）を満足する範囲で含有させるこ
とが肝要である。
として析出固定し、深絞り性に有利な｛１１１｝方位の
優先形成に有効に寄与するが、その効果は鋼中Ｃ量と密
接な関係があり、Ｃ量とTi，Nb量との関係が 1.2×Ｃ／
12＞（Ti／48＋Nb／93）では鋼中に固溶Ｃが多量に残存
し、深絞り性が劣化するので、TiおよびNbは 1.2×Ｃ／
12≦（Ti／48＋Nb／93）を満足する範囲で含有させるこ
とが肝要である。
【００２０】また、この発明では、さらにＢを以下の範
囲で含有させることができる。 Ｂ：0.0001〜0.0080％ Ｂは、耐二次加工脆性の改善に有用な元素である。しか
しながら、その添加量が0.0001％未満では効果がなく、
一方0.0080％を超えて添加すると深絞り性が劣化するの
で、0.0001〜0.0080％の範囲に限定した。
囲で含有させることができる。 Ｂ：0.0001〜0.0080％ Ｂは、耐二次加工脆性の改善に有用な元素である。しか
しながら、その添加量が0.0001％未満では効果がなく、
一方0.0080％を超えて添加すると深絞り性が劣化するの
で、0.0001〜0.0080％の範囲に限定した。
【００２１】次に、この発明の製造工程について説明す
る。 熱延工程 熱延工程はこの発明において最も重要であり、Ar3 変態
点以下、400 ℃以上の温度域にて潤滑を施しつつ、合計
圧下率が50％以上の熱間圧延を施した後、0.5秒以内に
冷却を開始して 550℃以下まで降温させることが重要で
ある。というのは、Ar3 変態点以上の温度域では、いく
ら圧延を行なってもγ→α変態により集合組織がランダ
ム化するため、熱延板に｛１１１｝集合組織が形成され
ず、そのため低いｒ値しか得られない。一方 400℃未満
に圧延温度を低下しても、より一層のｒ値の向上は望め
ず、圧延荷重が増大するだけなので、圧延温度はAr3 変
態点以下、 400℃以上とした。また、Ar3 変態点以下の
温度域での圧下率が、50％に満たないと熱延板に｛１１
１｝集合組織が形成されず、そのため低いｒ値しか得ら
れないので、50％以上に限定した。なお、Ar3 変態点以
下の圧延を無潤滑圧延とすると、ロールと鋼板との間の
摩擦力に起因するせん断変形により、深絞り性に好まし
くない｛１１０｝方位が鋼板表面層部に優先的に形成さ
れ、ｒ値の向上が望めないので、深絞り性を確保するた
めには強潤滑圧延とすることが必要である。
る。 熱延工程 熱延工程はこの発明において最も重要であり、Ar3 変態
点以下、400 ℃以上の温度域にて潤滑を施しつつ、合計
圧下率が50％以上の熱間圧延を施した後、0.5秒以内に
冷却を開始して 550℃以下まで降温させることが重要で
ある。というのは、Ar3 変態点以上の温度域では、いく
ら圧延を行なってもγ→α変態により集合組織がランダ
ム化するため、熱延板に｛１１１｝集合組織が形成され
ず、そのため低いｒ値しか得られない。一方 400℃未満
に圧延温度を低下しても、より一層のｒ値の向上は望め
ず、圧延荷重が増大するだけなので、圧延温度はAr3 変
態点以下、 400℃以上とした。また、Ar3 変態点以下の
温度域での圧下率が、50％に満たないと熱延板に｛１１
１｝集合組織が形成されず、そのため低いｒ値しか得ら
れないので、50％以上に限定した。なお、Ar3 変態点以
下の圧延を無潤滑圧延とすると、ロールと鋼板との間の
摩擦力に起因するせん断変形により、深絞り性に好まし
くない｛１１０｝方位が鋼板表面層部に優先的に形成さ
れ、ｒ値の向上が望めないので、深絞り性を確保するた
めには強潤滑圧延とすることが必要である。
【００２２】熱間圧延後の鋼板は、0.5 秒以内に冷却を
開始し、かつ 550℃以下まで冷却することが必要であ
る。というのは、冷却開始時間が 0.5秒を超えると、高
温域での滞留時間が長いため、前掲図１に示したように
スケール生成が促進されて薄スケール化が困難となり、
一方 550℃よりも高い温度域で冷却を終了すると、前掲
図２に示したとおり、冷却後にスケールが成長し薄スケ
ール化が困難となるからである。かくして、厚みが２μ
m 以下の薄スケール化を実現することができるが、かか
る薄スケール鋼板では、通常の酸洗工程を省略でき、軽
酸洗または機械加工にてスケール除去が可能となる。な
お圧延素材については、連続鋳造スラブを再加熱または
連続鋳造後 Ar3変態点以下に降温することなく直ちに、
もしくは保温処理したものを使用する。またロール径、
ロールの構造、潤滑剤の種類ならびに圧延機の構造は任
意でよい。
開始し、かつ 550℃以下まで冷却することが必要であ
る。というのは、冷却開始時間が 0.5秒を超えると、高
温域での滞留時間が長いため、前掲図１に示したように
スケール生成が促進されて薄スケール化が困難となり、
一方 550℃よりも高い温度域で冷却を終了すると、前掲
図２に示したとおり、冷却後にスケールが成長し薄スケ
ール化が困難となるからである。かくして、厚みが２μ
m 以下の薄スケール化を実現することができるが、かか
る薄スケール鋼板では、通常の酸洗工程を省略でき、軽
酸洗または機械加工にてスケール除去が可能となる。な
お圧延素材については、連続鋳造スラブを再加熱または
連続鋳造後 Ar3変態点以下に降温することなく直ちに、
もしくは保温処理したものを使用する。またロール径、
ロールの構造、潤滑剤の種類ならびに圧延機の構造は任
意でよい。
【００２３】熱延板焼鈍−スケール除去工程 この発明では、熱延板焼鈍とスケール除去を同一の工程
で行うことにより、酸洗工程の省略を可能とする。この
発明鋼は、熱延温度が Ar3変態点以下であるため、熱延
板は加工組織を呈している。そのため、熱延板には再結
晶処理を施して｛１１１｝方位を形成させる必要があ
る。再結晶処理を施さないと、熱延板に｛１１１｝方位
が形成されないため、高ｒ値は得られない。再結晶焼鈍
は、熱延後の連続焼鈍工程によって行なう。焼鈍温度が
700℃未満では高いｒ値が得られず、一方 950℃を超え
る温度ではα→γ変態によって集合組織がランダム化し
ｒ値が劣化するので、焼鈍温度は 700〜950 ℃の範囲に
限定した。
で行うことにより、酸洗工程の省略を可能とする。この
発明鋼は、熱延温度が Ar3変態点以下であるため、熱延
板は加工組織を呈している。そのため、熱延板には再結
晶処理を施して｛１１１｝方位を形成させる必要があ
る。再結晶処理を施さないと、熱延板に｛１１１｝方位
が形成されないため、高ｒ値は得られない。再結晶焼鈍
は、熱延後の連続焼鈍工程によって行なう。焼鈍温度が
700℃未満では高いｒ値が得られず、一方 950℃を超え
る温度ではα→γ変態によって集合組織がランダム化し
ｒ値が劣化するので、焼鈍温度は 700〜950 ℃の範囲に
限定した。
【００２４】この発明鋼は、スケール厚が 2.0μm 以下
と薄いため、通常の酸性工程によるスケール除去を省略
でき、連続焼鈍設備内の軽酸洗槽または機械加工により
スケール除去が可能となる。ここに、軽酸洗槽による酸
洗条件は、酸の種類および温度は任意で良く、塩酸酸
洗、硝酸酸洗またはこれらの混合溶液が適合する。また
機械加工によるスケール除去は、研削ブラシによる除去
が好適である。これら酸洗および機械加工によるスケー
ル除去は、一方あるいは両方を組み合わせて行うことが
できる。さらに、熱延焼鈍後の鋼帯には形状矯正、表面
粗度等の調整のために、10％以下の調質圧延を加えても
よい。なお、この発明で得られた熱延鋼板は、加工用表
面処理鋼板の原板および冷延鋼板の素材にも適用でき
る。表面処理としては、亜鉛めっき（合金系を含む) 、
すずめっきおよびほうろう等がある。
と薄いため、通常の酸性工程によるスケール除去を省略
でき、連続焼鈍設備内の軽酸洗槽または機械加工により
スケール除去が可能となる。ここに、軽酸洗槽による酸
洗条件は、酸の種類および温度は任意で良く、塩酸酸
洗、硝酸酸洗またはこれらの混合溶液が適合する。また
機械加工によるスケール除去は、研削ブラシによる除去
が好適である。これら酸洗および機械加工によるスケー
ル除去は、一方あるいは両方を組み合わせて行うことが
できる。さらに、熱延焼鈍後の鋼帯には形状矯正、表面
粗度等の調整のために、10％以下の調質圧延を加えても
よい。なお、この発明で得られた熱延鋼板は、加工用表
面処理鋼板の原板および冷延鋼板の素材にも適用でき
る。表面処理としては、亜鉛めっき（合金系を含む) 、
すずめっきおよびほうろう等がある。
【００２５】
【実施例】表１に示す成分組成になる鋼スラブを、1150
℃で加熱−均熱後、粗圧延を行ったのち、仕上げ圧延に
より板厚：1.2 mmの熱延鋼板とした。ついで得られた熱
延鋼板を連続焼鈍ラインにて 850℃, 20秒の再結晶焼鈍
を施したのち、連続焼鈍ライン内の軽酸洗槽（15％塩
酸）および研削ブラシにてスケール除去を行った。かく
して得られた熱延鋼板の材料特性について調査した結果
を表２に示す。ここに、引張特性は、ＪＩＳ５号引張試
験片を使用して測定した。またｒ値は15％引張予ひずみ
を与えた後、３点法にて測定し、Ｌ方向（圧延方向）、
Ｄ方向（圧延方向に45度方向）およびＣ方向（圧延方向
に90度方向）の平均値を ｒ＝（ｒl ＋２ｒD ＋ｒC ）／４ として求めた。また鋼板表面性状は、スケール残りの有
無により評価し、鋼板表面スケールが完全に除去された
ものを○、一部でもスケールが鋼板表面に存在したもの
を×とした。
℃で加熱−均熱後、粗圧延を行ったのち、仕上げ圧延に
より板厚：1.2 mmの熱延鋼板とした。ついで得られた熱
延鋼板を連続焼鈍ラインにて 850℃, 20秒の再結晶焼鈍
を施したのち、連続焼鈍ライン内の軽酸洗槽（15％塩
酸）および研削ブラシにてスケール除去を行った。かく
して得られた熱延鋼板の材料特性について調査した結果
を表２に示す。ここに、引張特性は、ＪＩＳ５号引張試
験片を使用して測定した。またｒ値は15％引張予ひずみ
を与えた後、３点法にて測定し、Ｌ方向（圧延方向）、
Ｄ方向（圧延方向に45度方向）およびＣ方向（圧延方向
に90度方向）の平均値を ｒ＝（ｒl ＋２ｒD ＋ｒC ）／４ として求めた。また鋼板表面性状は、スケール残りの有
無により評価し、鋼板表面スケールが完全に除去された
ものを○、一部でもスケールが鋼板表面に存在したもの
を×とした。
【００２６】
【表１】
【００２７】
【表２】
【００２８】表２より明らかなように、この発明に従っ
て製造した熱延鋼板は、比較例に比べて優れた深絞り性
および表面性状を有している。
て製造した熱延鋼板は、比較例に比べて優れた深絞り性
および表面性状を有している。
【００２９】
【発明の効果】かくしてこの発明によれば、従来よりも
優れた深絞り性を有する薄鋼板を、冷延および酸洗工程
を省略して製造することが可能となり、大幅な低コスト
化が達成できる。
優れた深絞り性を有する薄鋼板を、冷延および酸洗工程
を省略して製造することが可能となり、大幅な低コスト
化が達成できる。
【図１】スケール厚におよぼす冷却開始時間の影響を示
したグラフである。
したグラフである。
【図２】スケール厚におよぼす冷却終了温度の影響を示
したグラフである。
したグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 草場 隆 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎 製鉄株式会社 千葉製鉄所内 (56)参考文献 特開 平３−271328（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−266401（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−195702（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−70838（ＪＰ，Ａ) 実開 昭61−102307（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21D 9/48,8/04 C22C 38/00 - 38/60
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｃ：0.01wt％以下、 Si：2.0 wt％以下、 Mn：3.0 wt％以下、 Ｐ：0.20wt％以下、 Ｓ：0.05wt％以下、 Al：0.01〜0.20wt％、 Ｎ：0.01wt％以下 を含み、かつ Ti：0.005 〜0.2 wt％、 Nb：0.001 〜0.2 wt％ のうちから選んだ１種または２種を、 1.2 ×Ｃ／12≦（Ti／48＋Nb／93） を満足する範囲において含有し、残部はFeおよび不可避
的不純物の組成になる鋼片を、 Ar3変態点以下 400℃以
上の温度域にて潤滑を施しつつ合計圧下率が50％以上の
熱間圧延を施したのち、大気雰囲気下で 0.5秒以内に冷
却を開始して 550℃以下まで冷却することにより、熱延
板表面のスケール厚を 2.0μm 以下に抑制し、ついで 7
00〜950 ℃の温度域にて再結晶焼鈍を施したのち、連続
して軽酸洗または機械加工にて鋼板スケールを除去する
ことを特徴とする深絞り性に優れた薄鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 請求項１において、基本成分に加えさら
に Ｂ：0.0001〜0.0080wt％ を含有させたことを特徴とする深絞り性に優れた薄鋼板
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05335644A JP3108264B2 (ja) | 1993-12-28 | 1993-12-28 | 深絞り性に優れた薄鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05335644A JP3108264B2 (ja) | 1993-12-28 | 1993-12-28 | 深絞り性に優れた薄鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07188778A JPH07188778A (ja) | 1995-07-25 |
| JP3108264B2 true JP3108264B2 (ja) | 2000-11-13 |
Family
ID=18290909
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP05335644A Expired - Fee Related JP3108264B2 (ja) | 1993-12-28 | 1993-12-28 | 深絞り性に優れた薄鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3108264B2 (ja) |
-
1993
- 1993-12-28 JP JP05335644A patent/JP3108264B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07188778A (ja) | 1995-07-25 |
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