JP3063574B2 - 空調装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、圧縮機、凝縮器、電気
式減圧装置、および蒸発器にて構成される冷凍サイクル
の電気式減圧装置を制御することによって、凝縮器にお
ける液冷媒の過冷却度を所定の目標過冷却度に制御する
空調装置および冷凍サイクル制御装置に関する。また本
発明は、上記過冷却度を算出する過冷却度算出装置に関
する。

【０００２】

【従来の技術】特開平３−１７０７５３号公報には、冷
凍サイクルの凝縮器として機能する熱交換器の中央の冷
媒配管上に第１の温度センサ、およびこの凝縮器の出口
の冷媒配管上に第２の温度センサをそれぞれ設け、これ
ら各温度センサの検出温度差から、この凝縮器における
凝縮液冷媒の過冷却度を算出し、この算出過冷却度が所
定の一定範囲内の値となるように電子膨張弁開度を制御
する空調装置が開示されている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】ところで、一般的にい
って温度センサは応答性が悪い。従って上記従来技術の
ように、凝縮温度を上記第１温度センサで検出する場
合、特に空調装置起動直後のように、過冷却度の変化割
合が大きいときには、凝縮温度の検出誤差が大きくな
る。従って、過冷却度の算出誤差も大きくなり、ひいて
は電子膨張弁開度の制御性が悪くなって適正な過冷却度
制御を行えなくなる。

【０００４】そこで本発明は上記問題に鑑み、凝縮温度
を求める誤差を小さくすることによって、この凝縮温度
と凝縮器出口冷媒温度とから算出される過冷却度の算出
誤差を小さくすることを目的とする。

【０００５】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、請求項１記載の発明では、冷媒を圧縮する圧縮機
（２１）、この圧縮機（２１）からの冷媒を凝縮させる
凝縮器（１２）、この凝縮器（１２）からの冷媒を減圧
する電気式減圧装置（２４）、およびこの電気式減圧装
置（２４）からの冷媒を蒸発させる蒸発器（２２）を有
する冷凍サイクル（２０）と、一端側に、内気を吸入す
る内気吸入口（５）および外気を吸入する外気吸入口
（６）が形成され、他端側に、室内に通ずる吹出口（１
４〜１６）が形成された空気通路（２）と、この空気通
路（２）内に空気流を発生させる送風手段（４）と、前
記凝縮器（１２）における液冷媒の過冷却度が所定の目
標過冷却度となるように前記電気式減圧装置（２４）を
制御する制御装置（４０）とを備え、前記凝縮器（１
２）が前記空気通路（２）内に配設された空調装置にお
いて、前記冷凍サイクル（２０）の高圧圧力を検出する
高圧圧力検出手段（４３）と、前記凝縮器（１２）の出
口冷媒温度を検出する出口温度検出手段（４５）と、外
気温度を検出する外気温度検出手段（４１）とを有し、
前記制御装置（４０）は、前記高圧圧力検出手段（４
３）が検出した高圧圧力から凝縮温度を算出し、この凝
縮温度と前記出口温度検出手段（４５）が検出した出口
冷媒温度とに基づいて、前記凝縮器（１２）における凝
縮液冷媒の過冷却度を算出する過冷却度算出手段（ステ
ップ２２０）と、前記外気温度検出手段（４１）が検出
した外気温度が低い程、前記目標過冷却度を大きな値と
して算出する目標過冷却度算出手段（ステップ２３０）
と、前記過冷却度算出手段（ステップ２２０）が算出し
た過冷却度が前記目標過冷却度となるように前記電気式
減圧装置（２４）を制御する過冷却度制御手段（ステッ
プ２４０〜２８０）とを備える空調装置を特徴とする。

【０００６】また、請求項２記載の発明では、冷媒を圧
縮する圧縮機（２１）、この圧縮機（２１）からの冷媒
を凝縮させる凝縮器（１２）、この凝縮器（１２）から
の冷媒を減圧する電気式減圧装置（２４）、およびこの
電気式減圧装置（２４）からの冷媒を蒸発させる蒸発器
（２２）を有する冷凍サイクル（２０）と、一端側に、
内気を吸入する内気吸入口（５）および外気を吸入する
外気吸入口（６）が形成され、他端側に、室内に通ずる
吹出口（１４〜１６）が形成された空気通路（２）と、
この空気通路（２）内に空気流を発生させる送風手段
（４）と、前記凝縮器（１２）における液冷媒の過冷却
度が所定の目標過冷却度となるように前記電気式減圧装
置（２４）を制御する制御装置（４０）とを備え、前記
凝縮器（１２）が前記空気通路（２）内に配設された空
調装置において、前記冷凍サイクル（２０）の高圧圧力
を検出する高圧圧力検出手段（４３）と、前記凝縮器
（１２）の出口冷媒温度を検出する出口温度検出手段
（４５）と、前記空気通路（２）内のうちの前記凝縮器
（１２）の吸込空気温度を検出する吸込温度検出手段
（４２）とを有し、前記制御装置（４０）は、前記高圧
圧力検出手段（４３）が検出した高圧圧力から凝縮温度
を算出し、この凝縮温度と前記出口温度検出手段（４
５）が検出した出口冷媒温度とに基づいて、前記凝縮器
（１２）における凝縮液冷媒の過冷却度を算出する過冷
却度算出手段（ステップ２２０）と、前記吸込温度検出
手段（４２）が検出した吸込温度が低い程、前記目標過
冷却度を大きな値として算出する目標過冷却度算出手段
（ステップ２３０）と、前記過冷却度算出手段（ステッ
プ２２０）が算出した過冷却度が前記目標過冷却度とな
るように前記電気式減圧装置（２４）を制御する過冷却
度制御手段（ステップ２４０〜２８０）とを備える空調
装置を特徴とする。

【０００７】また、請求項３記載の発明では、冷媒を圧
縮する圧縮機（２１）、この圧縮機（２１）からの冷媒
を凝縮させる凝縮器（１２）、この凝縮器（１２）から
の冷媒を減圧する電気式減圧装置（２４）、およびこの
電気式減圧装置（２４）からの冷媒を蒸発させる蒸発器
（２２）を有する冷凍サイクル（２０）と、一端側に、
内気を吸入する内気吸入口（５）および外気を吸入する
外気吸入口（６）が形成され、他端側に、室内に通ずる
吹出口（１４〜１６）が形成された空気通路（２）と、
この空気通路（２）内に空気流を発生させる送風手段
（４）と、前記凝縮器（１２）における液冷媒の過冷却
度が所定の目標過冷却度となるように前記電気式減圧装
置（２４）を制御する制御装置（４０）とを備え、前記
凝縮器（１２）が前記空気通路（２）内に配設された空
調装置において、前記冷凍サイクル（２０）の高圧圧力
を検出する高圧圧力検出手段（４３）と、前記凝縮器
（１２）の出口冷媒温度を検出する出口温度検出手段
（４５）と、前記凝縮器（１２）を通過する風量を検出
する風量検出手段（５３）とを有し、前記制御装置（４
０）は、前記高圧圧力検出手段（４３）が検出した高圧
圧力から凝縮温度を算出し、この凝縮温度と前記出口温
度検出手段（４５）が検出した出口冷媒温度とに基づい
て、前記凝縮器（１２）における凝縮液冷媒の過冷却度
を算出する過冷却度算出手段（ステップ２２０）と、前
記風量検出手段（５３）が検出した風量が多い程、前記
目標過冷却度を大きな値として算出する目標過冷却度算
出手段（ステップ２３０）と、前記過冷却度算出手段
（ステップ２２０）が算出した過冷却度が前記目標過冷
却度となるように前記電気式減圧装置（２４）を制御す
る過冷却度制御手段（ステップ２４０〜２８０）とを備
える空調装置を特徴とする。

【０００８】また、請求項４記載の発明では、冷媒を圧
縮する圧縮機（２１）、この圧縮機（２１）からの冷媒
を凝縮させる凝縮器（２２）、この凝縮器（２２）から
の冷媒を減圧する電気式減圧装置（２３）、およびこの
電気式減圧装置（２３）からの冷媒を蒸発させる蒸発器
（１１）を有する冷凍サイクル（２０）と、一端側に、
内気を吸入する内気吸入口（５）および外気を吸入する
内気吸入口（６）が形成され、他端側に、室内に通ずる
吹出口（１４〜１６）が形成された空気通路（２）と、
この空気通路（２）内に空気流を発生させる送風手段
（４）と、前記凝縮器（２２）における液冷媒の過冷却
度が所定の目標過冷却度となるように前記電気式減圧装
置（２３）を制御する制御装置（４０）とを備え、前記
蒸発器（１１）が前記空気通路（２）内に配設されると
ともに、前記凝縮器（２２）が室外に配設された空調装
置において、前記冷凍サイクル（２０）の高圧圧力を検
出する高圧圧力検出手段（４３）と、前記凝縮器（２
２）の出口冷媒温度を検出する出口温度検出手段（４
４）と、外気温度を検出する外気温度検出手段（４１）
とを有し、前記制御装置（４０）は、前記高圧圧力検出
手段（４３）が検出した高圧圧力から凝縮温度を算出
し、この凝縮温度と前記出口温度検出手段（４４）が検
出した出口冷媒温度とに基づいて、前記凝縮器（２２）
における凝縮液冷媒の過冷却度を算出する過冷却度算出
手段（ステップ３６０）と、前記外気温度検出手段（４
１）が検出した外気温度が高い程、前記目標過冷却度を
大きな値として算出する目標過冷却度算出手段（ステッ
プ３７０）と、前記過冷却度算出手段（ステップ３６
０）が算出した過冷却度が前記目標過冷却度となるよう
に前記電気式減圧装置（２３）を制御する過冷却度制御
手段（ステップ３８０〜４２０）とを備える空調装置を
特徴とする。

【０００９】また、請求項５記載の発明では、冷媒を圧
縮する圧縮機（２１）、この圧縮機（２１）からの冷媒
を凝縮させる凝縮器（２２）、この凝縮器（２２）から
の冷媒を減圧する電気式減圧装置（２３）、およびこの
電気式減圧装置（２３）からの冷媒を蒸発させる蒸発器
（１１）を有する冷凍サイクル（２０）と、一端側に、
内気を吸入する内気吸入口（５）および外気を吸入する
内気吸入口（６）が形成され、他端側に、室内に通ずる
吹出口（１４〜１６）が形成された空気通路（２）と、
この空気通路（２）内に空気流を発生させる送風手段
（４）と、前記凝縮器（２２）における液冷媒の過冷却
度が所定の目標過冷却度となるように前記電気式減圧装
置（２３）を制御する制御装置（４０）とを備え、前記
蒸発器（１１）が前記空気通路（２）内に配設されると
ともに、前記凝縮器（２２）が室外に配設された空調装
置において、前記冷凍サイクル（２０）の高圧圧力を検
出する高圧圧力検出手段（４３）と、前記凝縮器（２
２）の出口冷媒温度を検出する出口温度検出手段（４
４）と、前記蒸発器（１１）を通過する風量を検出する
風量検出手段（５３）とを有し、前記制御装置（４０）
は、前記高圧圧力検出手段（４３）が検出した高圧圧力
から凝縮温度を算出し、この凝縮温度と前記出口温度検
出手段（４４）が検出した出口冷媒温度とに基づいて、
前記凝縮器（２２）における凝縮液冷媒の過冷却度を算
出する過冷却度算出手段（ステップ３６０）と、前記風
量検出手段（５３）が検出した風量が多い程、前記目標
過冷却度を大きな値として算出する目標過冷却度算出手
段（ステップ３７０）と、前記過冷却度算出手段（ステ
ップ３６０）が算出した過冷却度が前記目標過冷却度と
なるように前記電気式減圧装置（２３）を制御する過冷
却度制御手段（ステップ３８０〜４２０）と を備える空
調装置を特徴とする。

【００１０】

【００１１】

【００１２】

【００１３】

【００１４】

【００１５】

【００１６】

【００１７】なお、上記各手段の括弧内の符号は、後述
する実施例の具体的手段との対応関係を示すものであ
る。

【００１８】

【発明の作用効果】請求項１ないし５記載の発明による
と、圧縮機が駆動して冷媒を圧縮すると、この圧縮され
た冷媒は凝縮器内で凝縮し、さらに過冷却された後、電
気式減圧装置にて減圧される。そして、この減圧された
冷媒は蒸発器にて蒸発した後、再び圧縮機に戻って圧縮
される。

【００１９】このとき、制御装置は、上記過冷却の度合
い（過冷却度）が所定の目標過冷却度となるように、電
気式減圧装置を制御する。そして、送風手段が駆動して
空気通路内に空気流が発生すると、内気吸入口または外
気吸入口から吸入された空気は、請求項１ないし３記載
の発明の場合は上記凝縮器によって加熱された後、吹出
口から室内に向けて吹き出され、請求項４ないし５記載
の発明の場合は上記蒸発器によって冷却された後、吹出
口から室内に向かって吹き出される。

【００２０】ここで上記制御装置は、冷凍サイクルの高
圧圧力から凝縮温度を算出し、この凝縮温度と凝縮器の
出口冷媒温度とに基づいて過冷却度を算出し、この算出
過冷却度が所定の目標過冷却度となるように電気式減圧
装置を制御する。このように本発明では、温度検出手段
よりも応答性の良い圧力検出手段を用いて凝縮温度を算
出するので、温度検出手段を用いて凝縮温度を求める場
合に比べて、凝縮温度を求める誤差を小さくすることが
できる。その結果、この凝縮温度と上記出口冷媒温度と
に基づいて算出される過冷却度の算出誤差も小さくする
ことができ、ひいては電気式減圧装置の制御性を良くし
て、適正な過冷却度制御を行うことができる。

【００２１】特に、請求項１ないし３記載の発明では、
暖房運転モード時の凝縮器における放熱能力を最適とし
ながら、冷凍サイクルの効率を最大とし、ひいては圧縮
機の消費動力を極力抑えることができる。このうち、請
求項１記載の発明は、外気温度が低い場合には、防曇の
ために通常は内気吸入口を閉じて外気吸入口を開く外気
導入モードにすることを前提としたものであり、この場
合には、外気温度が低い程、凝縮器を通過する空気温度
が低くなる。つまり、凝縮器内を流れる冷媒温度と凝縮
器を通過する空気温度との温度差が大きくなって、上記
放熱能力が大きくなる。

【００２２】この場合には、目標過冷却度を大きな値と
して算出して、その結果として圧縮機の消費動力が大き
くなっても、それ以上に上記放熱能力が大きくなって冷
凍サイクルの効率が良くなる。従って本発明では、外気
温度が低い程、目標過冷却度を大きな値として算出する
ことによって、放熱能力を最適としながら冷凍サイクル
の効率を最大とすることができる。

【００２３】請求項２記載の発明も上記の場合と同様、
吸込温度が低い程、すなわち凝縮器を通過する空気温度
が低い程、目標過冷却度を大きな値として算出すること
によって、放熱能力を最適としながら冷凍サイクルの効
率を最大とすることができる。請求項３記載の発明は、
凝縮器を通過する風量が多い程高圧圧力が下がることに
着目してなされたものである。このように上記風量が多
いときは、目標過冷却度を大きな値として算出して上記
放熱能力を上げたときに、上記消費動力が大きくなって
も、消費動力の増大を小さく抑えることができることか
ら、結果的に冷凍サイクルの効率が良くなる。従って、
本発明では、凝縮器の通過風量が多い程、目標過冷却度
を大きな値として算出することによって、放熱能力を最
適としながら冷凍サイクルの効率を最大とすることがで
きる。

【００２４】また、請求項４および５記載の発明では、
冷房運転モード時の凝縮器における放熱能力を最適とし
ながら、冷凍サイクルの効率を最大とし、ひいては圧縮
機の消費動力を極力抑えることができる。このうち、請
求項４記載の発明は、外気温度が高い夏場には、室内を
冷房するために圧縮機を働かせて冷房能力を確保するこ
とを前提としたものであり、この場合には、外気温度が
高い程高圧が高くなり、室外に配設された凝縮器内の冷
媒温度も高くなって、この冷媒温度と外気温度との温度
差が大きくなる。すなわち上記放熱能力が大きくなる。

【００２５】この場合には、目標過冷却度を大きな値と
して算出して、その結果として圧縮機の消費動力が大き
くなっても、それ以上に上記放熱能力が大きくなって冷
凍サイクルの効率が良くなる。従って本発明では、外気
温度が高い程、目標過冷却度を大きな値として算出する
ことによって、放熱能力を最適としながら冷凍サイクル
の効率を最大とすることができる。

【００２６】請求項５記載の発明は、蒸発器を通過する
風量が多い程、蒸発器における吸熱量が多くなって、凝
縮器における放熱量も多くなることに着目してなされた
ものである。上記風量が多いときには、目標過冷却度を
大きな値として算出し、その結果として上記消費動力が
大きくなっても、それ以上に上記放熱能力が大きくなっ
て冷凍サイクルの効率が良くなる。従って、本発明で
は、上記風量が多い程、目標過冷却度を大きな値として
算出することによって、放熱能力を最適としながら冷凍
サイクルの効率を最大とすることができる。

【００２７】

【００２８】

【００２９】

【００３０】

【００３１】

【００３２】

【実施例】次に、本発明を電気自動車用空調装置として
用いた一実施例を図１〜１２に基づいて説明する。図１
の空調ユニット１における空調ダクト２は、車室内に空
気を導く空気通路を構成するもので、一端側に内外気切
換手段３および送風手段４が設けられ、他端側に車室内
へ通ずる複数の吹出口１４〜１６が形成されている。

【００３３】上記内外気切換手段３は、車室内の空気
（内気）を吸入する内気吸入口５と、車室外の空気（外
気）を吸入する外気吸入口６とが形成された内外気切換
箱内に、各吸入口５、６を選択的に開閉する内外気切換
ドア７が設けられ、この内外気切換ドア７がその駆動手
段（図示しない、例えばサーボモータ）によって駆動さ
れる構成である。

【００３４】上記送風手段４は、上記内気吸入口５また
は外気吸入口６から上記各吹出口１４〜１６に向かっ
て、空調ダクト２内に空気流を発生させるもので、具体
的には、スクロールケーシング８内に多翼ファン９が設
けられ、このファン９がその駆動手段であるブロワモー
タ１０によって駆動される構成である。また、ファン９
よりも空気下流側における空調ダクト２内には冷房用室
内熱交換器１１が設けられている。この冷房用室内熱交
換器１１は、冷凍サイクル２０の一部を構成する熱交換
器であり、後述する冷房運転モード時に、内部を流れる
冷媒の吸熱作用によって、空調ダクト２内の空気を除
湿、冷却する蒸発器として機能する。なお、後述する暖
房運転モード時にはこの冷房用室内熱交換器１１内には
冷媒は流れない。

【００３５】また、冷房用室内熱交換器１１よりも空気
下流側における空調ダクト２内には暖房用室内熱交換器
１２が設けられている。この暖房用室内熱交換器１２
は、冷凍サイクル２０の一部を構成する熱交換器であ
り、後述する暖房運転モード時に、内部を流れる冷媒の
放熱作用によって、空調ダクト２内の空気を加熱する凝
縮器として機能する。なお、後述する冷房運転モード時
にはこの暖房用室内熱交換器１２内には冷媒は流れな
い。

【００３６】また空調ダクト２内のうち、暖房用室内熱
交換器１２と隣接した位置には、ファン９から圧送され
てくる空気のうち、暖房用室内熱交換器１２を流れる量
とこれをバイパスする量とを調節するエアミックスドア
１３が設けられている。また上記各吹出口１４〜１６
は、具体的には、車両フロントガラスの内面に空調空気
を吹き出すデフロスタ吹出口１４と、車室内乗員の上半
身に向かって空調空気を吹き出すフェイス吹出口１５
と、車室内乗員の下半身に向かって空調空気を吹き出す
フット吹出口１６である。またこれらの吹出口の空気上
流側部位には、これらの吹出口を開閉するドア１７〜１
９が設けられている。

【００３７】ところで上記冷凍サイクル２０は、上記冷
房用室内熱交換器１１と暖房用室内熱交換器１２とで車
室内の冷房および暖房を行うヒートポンプ式冷凍サイク
ルで、これらの熱交換器１１、１２の他に、冷媒圧縮機
２１、室外熱交換器２２、冷房用膨張弁２３、暖房用膨
張弁２４、アキュムレータ２５、および冷媒の流れを切
り換える四方弁２６を備え、これらが冷媒配管２７で接
続された構成となっている。また、図中２８は電磁弁、
２９は室外ファンである。

【００３８】ところで上記室外熱交換器は、後述する冷
房運転モード時に凝縮器として機能する熱交換器であ
る。また上記冷媒圧縮機２１は、電動モータ３０によっ
て駆動されたときに冷媒の吸入、圧縮、吐出を行う。こ
の電動モータ３０は、冷媒圧縮機２１と一体的に密封ケ
ース内に配置されており、インバータ３１に制御される
ことによって回転速度が連続的に可変する。またこのイ
ンバータ３１は、制御装置４０（図３）によって通電制
御される。

【００３９】また、上記冷房用膨張弁２３および暖房用
膨張弁２４はともに、制御装置４０（図３）によって通
電制御されることによって、その弁開度が可変する電気
式膨張弁である。これらの膨張弁２３、２４の弁開度に
対する冷媒流量の関係は図２に示す通りで、弁開度の増
加量に対する冷媒流量の増加量は、暖房用制御弁２４に
ついては、ＶH2からＳＴ１までは所定の傾きで増加し、
この弁開度ＳＴ１からＶH1までは、この傾きよりも大き
な傾きで増加する。また冷房用制御弁２３については、
ＶC2からＳＴ１までは所定の傾きで増加し、この弁開度
ＳＴ１からＶC1までは、この傾きよりも大きな傾きで増
加する。

【００４０】なお、上記上限値ＶH1は、暖房時における
車室内の最大負荷に応じて決められ、また下限値ＶH2
は、暖房時における車室内の最小負荷に応じて決められ
る。また上記上限値ＶC1は、冷房時における車室内の最
大負荷に応じて決められ、また下限値ＶC2は、冷房時に
おける車室内の最小負荷に応じて決められる。この制御
装置４０には、図３に示すように、外気温度を検出する
外気温センサ４１、暖房用室内熱交換器１２の吸込側
（具体的には冷房用室内熱交換器１１の吸込側）の空気
温度を検出する吸込温度センサ４２、圧縮機２１が吐出
した冷媒圧力を検出する吐出圧センサ４３、および室外
熱交換器２２を出た後の冷媒温度を検出する室外熱交換
器出口温センサ４４が入力される。

【００４１】また制御装置４０には、暖房用室内熱交換
器１２を出た後の冷媒温度を検出する室内熱交換器出口
温センサ４５、および冷房用室内熱交換器１１における
空気冷却度合い（具体的には熱交換器１１を通過した直
後の空気温度）を検出する蒸発器後センサ４６からの各
信号が入力されるとともに、車室内前面に設けられたコ
ントロールパネル５１の各レバー、スイッチからの信号
も入力される。

【００４２】上記吐出圧センサ４３は、圧縮機２１と四
方弁２６との間の吐出配管に設置されている。また上記
室外熱交換器出口温センサ４４は、室外熱交換器２２の
出口配管の表面にクランプ等で密着固定された上で、断
熱材等で包まれて冷媒温度の検出誤差が小さくなるよう
にされている。また上記室内熱交換器出口温センサ４５
も同様に、暖房用室内熱交換器１２の出口配管の表面に
クランプ等で密着固定された上で、断熱材等で包まれて
冷媒温度の検出誤差が小さくなるようにされている。

【００４３】また上記コントロールパネル５１は図４に
示すように、各吹出モードの設定を行う吹出モード設定
スイッチ５２、車室内へ吹き出される風量を設定する風
量設定スイッチ５３、内外気切換モードを設定する内外
気切換スイッチ５４、冷凍サイクル２０の運転モードを
設定する運転モード設定スイッチ５５、車室内への吹出
風温度を設定する温度設定レバー５６、電動モータ３０
での消費電力を節約するモードを設定する節電スイッチ
５７、および内外気切換モード、風量、運転モード、吹
出温度および吹出モードを自動で制御させるためのオー
トスイッチ５８が設けられている。

【００４４】上記運転モード設定スイッチ５５は、圧縮
機２１の運転を停止させる停止スイッチ５５ａ、冷凍サ
イクル２０の運転モードを冷房運転モードにする冷房ス
イッチ５５ｂ、および冷凍サイクル２０の運転モードを
暖房運転モードにする暖房スイッチ５５ｃ等から成る。
また上記温度設定レバー５６は、マニュアル時に車室内
乗員が車室内の目標吹出温度を設定するためのもので、
制御装置４０は、このレバー５６の設定位置に応じて、
冷房運転モード時には、冷房用室内熱交換器１１におけ
る空気冷却度合い（具体的にはこの熱交換器１１を通過
した直後の空気温度）の目標値を決定し、暖房運転モー
ド時には、暖房用室内熱交換器１２における空気加熱度
合い（圧縮機２１の吐出冷媒圧力）の目標値を決定す
る。

【００４５】なお、この制御装置４０は、冷房運転モー
ド時には、上記蒸発器後センサ４６の検出値が上記目標
値となるようにインバータ３１を制御し、暖房運転モー
ド時には、上記吐出圧センサ４３の検出値が上記目標値
となるようにインバータ３１を制御する。また、図３の
制御装置４０の内部には、図示しないＣＰＵ、ＲＯＭ、
ＲＡＭ等からなる周知のマイクロコンピュータが設けら
れ、上記各センサ４１〜４６およびコントロールパネル
５１からの各信号は、ＥＣＵ内の図示しない入力回路を
経て、上記マイクロコンピュータへ入力される。

【００４６】そしてこのマイクロコンピュータが後述す
る所定の処理を実行し、その処理結果に基づいて、ブロ
ワモータ１０、冷房用膨張弁２３、暖房用膨張弁２４、
電磁弁２８、室外ファン２９、インバータ３１を制御す
る。なお、制御装置４０は、自動車の図示しないキース
イッチがオンされたときに、図示しないバッテリーから
電源が供給される。

【００４７】ところで、車室内乗員が上記冷房スイッチ
５５ｂをオンしたときは、上記マイクロコンピュータが
圧縮機２１を運転させるとともに四方弁２６、電磁弁２
８を制御することによって、冷凍サイクル２０は冷房運
転モードとなる。このモードのときの冷媒の流れは、圧
縮機２１→室外熱交換器２２→冷房用膨張弁２３→冷房
用室内熱交換器１１→アキュムレータ２５→圧縮機２１
の順である。

【００４８】また、車室内乗員が上記暖房スイッチ５５
ｃをオンしたときは、上記マイクロコンピュータが圧縮
機２１を運転させるとともに四方弁２６、電磁弁２８を
制御することによって、冷凍サイクル２０は暖房運転モ
ードとなる。このモードのときの冷媒の流れは、圧縮機
２１→暖房用室内熱交換器１２→暖房用膨張弁２４→室
外熱交換器２２→電磁弁２８→アキュムレータ２５→圧
縮機２１の順である。

【００４９】次に、上記マイクロコンピュータが行う膨
張弁２３、２４の制御処理について、図５、６を用いて
説明する。まず、キースイッチがオンされて制御装置４
０に電源が供給されると図５、６のルーチンが起動さ
れ、最初のステップ１１０にて、後の処理で用いるフラ
グｆ、タイマＴ１、Ｔ２等を全てリセットするイニシャ
ライズ処理を行う。そしてステップ１２０にて、上記各
センサ４１〜４６およびコントロールパネル５１の各レ
バー、スイッチからの信号を読み込む。

【００５０】そして次にステップ１３０にて、運転モー
ド設定スイッチ５５からの信号に基づいて、冷凍サイク
ル２０の運転モードに変更があったか否かを判定する。
ここで変更があったと判定されたときは、ステップ１４
０にてフラグｆをリセットし、変更がない場合にはその
ままステップ１５０に進んで、暖房スイッチ５５ｃがオ
ンされているか否かをみることによって、暖房運転モー
ド中であるか否かを判定する。

【００５１】このステップ１５０にてＹＥＳと判定され
たときは、次のステップ１６０にて、冷房用膨張弁２３
の開度（以下、ＥＶＣという）を０にする。つまり全閉
にする。そしてステップ１７０にて、フラグｆがセット
されているか否かを判定することによって、後述するス
テップ１８０〜２００の処理を既に行ったか否かを判定
する。

【００５２】ここでフラグｆがセットされている、すな
わちステップ１８０〜２００の処理を既に行ったと判定
されたときは、何もせずにそのままステップ２２０にジ
ャンプし、まだ行っていないと判定されたときは、ステ
ップ１８０〜２００にて、暖房用膨張弁２４の開度（以
下、ＥＶＨという）を予め設定された時間τ₁ だけ、予
め設定された上限値ＶH1に保持する。なお、上記時間τ
₁ は、空調装置起動初期に大きくなっている圧縮機２１
の負荷が、ある程度低減するまでの時間として設定され
る。

【００５３】具体的には、まずステップ１８０にて上記
ＥＶＨを上記上限値ＶH1とする。そして次のステップ１
９０にてタイマＴ１をカウントアップし、次のステップ
２００にて、このタイマＴ１が上記時間τ₁ を越えたか
否かを判定する。ここで越えていないと判定されたとき
は再びステップ１９０に戻り、越えたと判定されたとき
は、ステップ２１０にてフラグｆをセットした後、ステ
ップ２２０に移る。

【００５４】ステップ２２０では、暖房用室内熱交換器
１２における凝縮液冷媒の過冷却度（以下、ＳＣとい
う）を、下記数式１に基づいて算出する。

【００５５】

【数１】ＳＣ＝Ｔ（Ｐd ）−Ｔcs なお、Ｔ（Ｐd ）は吐出圧センサ４３の検出値から算出
される凝縮温度のことで、Ｔcsは室内熱交換器出口温セ
ンサ４５の検出値のことである。すなわち、吐出圧セン
サ４３が検出する吐出冷媒圧力は、冷凍サイクル２０の
モリエル線図（図７）でいうとＡ点の圧力である。すな
わちＢ点の圧力とほぼ同じである。このように、吐出圧
センサ４３の検出値からＢ点の圧力が分かるので、本実
施例では、ＲＯＭに記憶された図示しない冷媒凝縮圧力
と凝縮温度との関係を示すマップから、上記Ｂ点におけ
る凝縮温度を求める。これが上記Ｔ（Ｐd）である。

【００５６】また、室内熱交換器出口温センサ４５が検
出する冷媒温度は、図７でいうとＣ点の冷媒温度であ
る。従って本実施例では、上記数式１の計算を行うこと
によって、図７でいうＢ点の冷媒温度とＣ点の冷媒温度
との差、つまりＳＣを算出する。そしてステップ２３０
では、過冷却度の目標値（以下、ＳＣＯという）を、冷
凍サイクル２０の効率が最大となるように算出して、省
電力となるようにする。具体的には、暖房用室内熱交換
器１２における放熱能力Ｑを最適としながら、冷凍サイ
クル２０の暖房ＣＯＰ（＝上記放熱能力Ｑ／圧縮機１２
の動力Ｗ）を最大となるようにする。

【００５７】ここでのＳＣＯの算出は、上記ステップ１
２０で読み込んだ外気温センサ４１、吸込温度センサ４
２、風量設定スイッチ５３の各信号に基づいて、図８に
示すように、外気温度が低い程、暖房用室内熱交換器１
２の吸込側空気温度が低い程、およびこの熱交換器１２
を通過する風量が多い程、上記ＳＣＯを大きな値として
算出する。

【００５８】すなわち、外気温度が低い冬場では、通
常、防曇のために外気導入モードとする。従ってこのと
きは、外気温度が低くなる程、暖房用室内熱交換器１２
の吸込側空気温度が低くなる。つまり、この熱交換器１
２を通過する空気の温度が低くなる。このように、熱交
換器１２を通過する空気温度が低いということは、熱交
換器１２内の冷媒の温度とこの通過空気温度との温度差
が大きい、すなわち上記放熱能力Ｑが大きいということ
である。

【００５９】従って、ＳＣＯを大きな値として算出し
て、その結果上記動力Ｗが大きくなっても、それ以上に
能力Ｑが大きくなって暖房ＣＯＰが大きくなるので、上
記のように外気温度または吸込温度が低いときには、こ
れらの温度が高いときに比べてＳＣＯを大きな値として
算出する。また、熱交換器１２を通過する風量が多い
程、高圧圧力は下がる。このように上記風量が多いとき
は、風量が少ないときに比べてもともとの高圧圧力が低
いので、ＳＣＯを大きな値として算出して能力Ｑを上げ
たときに、上記動力Ｗが大きくなっても、動力Ｗの増加
割合が小さいことから、結果的に暖房ＣＯＰが大きくな
る。従って、熱交換器１２の通過風量が多い程、ＳＣＯ
を大きな値として算出する。

【００６０】そしてステップ２４０では、上記ＳＣとＳ
ＣＯとの偏差ΔＳＣ（＝ＳＣ−ＳＣＯ）を算出する。そ
して次のステップ２５０にて、ＲＯＭに記憶された図９
のマップから、上記偏差ΔＳＣに対応する暖房用膨張弁
２４の増減開度ΔＥＶＨを算出する。ここで、ΔＥＶＨ
に上限値ＥＶＨ１および下限値ＥＶＨ２が決められてい
るのは、ＳＣがハンチングしないようにするためであ
る。

【００６１】そしてステップ２６０にて、暖房用膨張弁
２４の開度を上記ΔＥＶＨだけ増加あるいは減少させ
る。その後、ステップ２７０にてタイマＴ２をカウント
アップし、次のステップ２８０にて、このタイマＴ２が
予め設定された時間τ₂ を越えたか否かを判定する。こ
こで越えていないと判定されたときは再びステップ２７
０に戻り、越えたと判定されたときはステップ１２０に
戻る。

【００６２】一方、上記ステップ１５０にてＮＯと判定
されたときは、図６のステップ２９０にジャンプし、冷
房スイッチ５５ｂがオンされているか否かをみることに
よって、冷房運転モード中であるか否かを判定する。こ
こでＮＯと判定されたとき、すなわち冷房スイッチ５５
ｂも暖房スイッチ５５ｃもオンされていないときは図５
のステップ１２０に戻り、ＹＥＳと判定されたときは次
のステップ３００にて、暖房用膨張弁２４の開度ＥＶＨ
を０にする。つまり全閉にする。

【００６３】そしてステップ３１０にて、フラグｆがセ
ットされているか否かを判定することによって、後述す
るステップ３２０〜３４０の処理を既に行ったか否かを
判定する。ここで、フラグｆがセットされている、すな
わちステップ３２０〜３４０の処理を既に行ったと判定
されたときは、何もせずにそのままステップ３６０にジ
ャンプし、まだ行っていないと判定されたときは、ステ
ップ３２０〜３４０にて、冷房用膨張弁２３の開度ＥＶ
Ｃを上記時間τ₁ だけ、上記上限値ＶC1に保持する。

【００６４】具体的には、まずステップ３２０にてＥＶ
Ｃを上記上限値ＶC1とする。そして次のステップ３３０
にてタイマＴ１をカウントアップし、次のステップ３４
０にて、このタイマＴ１が上記時間τ₁ を越えたか否か
を判定する。ここで越えていないと判定されたときは再
びステップ３３０に戻り、越えたと判定されたときは、
ステップ３５０にてフラグｆをセットした後、ステップ
３６０に移る。

【００６５】ステップ３６０では、室外熱交換器２２に
おける凝縮液冷媒の過冷却度ＳＣを下記数式２に基づい
て算出する。

【００６６】

【数２】ＳＣ＝Ｔ（Ｐd ）−Ｔos なお、Ｔosは室外熱交換器出口温センサ４４の検出値の
ことである。そしてステップ３７０では、過冷却度の目
標値ＳＣＯを算出する。なお、このＳＣＯも、ステップ
２３０にて決定されるときと同じ考え方に基づいて決定
される。

【００６７】ここでのＳＣＯの算出は、図１０に示すよ
うに、外気温度が高い程、冷房用室内熱交換器１１を通
過する風量が多い程、上記ＳＣＯを大きな値として算出
する。すなわち、一般的に外気温度が高い夏場では、外
気温度が高くなる程、車室内を冷房するために圧縮機２
１を働かせて冷房能力を確保する。従ってこのときには
高圧が高くなり、室外熱交換器２２内の冷媒温度も高く
なるので、結果的にこの冷媒温度と外気温度との温度差
が大きくなる。すなわち室外熱交換器２２における放熱
能力Ｑが大きくなる。

【００６８】従って、ＳＣＯを大きな値として算出し
て、その結果、圧縮機２１の動力Ｗが大きくなっても、
それ以上に能力Ｑが大きくなって冷房ＣＯＰが大きくな
るので、外気温度が高いときには、これらの温度が低い
ときに比べてＳＣＯを大きな値として算出する。また、
冷房用室内熱交換器１１を通過する風量が多い程、この
熱交換器１１における吸熱量が多くなり、室外熱交換器
２２における放熱量も多くなる。従って、ＳＣＯを大き
な値として算出して、その結果上記動力Ｗが大きくなっ
ても、それ以上に能力Ｑが大きくなって冷房ＣＯＰが大
きくなるので、この場合はＳＣＯを大きな値として算出
する。

【００６９】そしてステップ３８０では、上記ＳＣとＳ
ＣＯとの偏差ΔＳＣ（＝ＳＣ−ＳＣＯ）を算出する。そ
して次のステップ３９０にて、ＲＯＭに記憶された図１
１のマップから、上記偏差ΔＳＣに対応する冷房用膨張
弁２３の増減開度ΔＥＶＣを算出する。ここで、ΔＥＶ
Ｃに上限値ＥＶＣ１および下限値ＥＶＣ２が決められて
いるは、ＳＣがハンチングしないようにするためであ
る。

【００７０】そしてステップ４００にて、冷房用膨張弁
２３の開度を上記ΔＥＶＣだけ増加あるいは減少させ
る。その後、ステップ４１０にてタイマＴ２をカウント
アップし、次のステップ４２０にて、このタイマＴ２が
上記時間τ₂ を越えたか否かを判定する。ここで越えて
いないと判定されたときは再びステップ４１０に戻り、
越えたと判定されたときはステップ１２０に戻る。

【００７１】なお、上記各ステップは、それぞれの機能
を実現する手段を構成する。次に、上記マイクロコンピ
ュータの制御処理に基づく具体的作動を、暖房運転モー
ド時を例に図１２のタイミングチャートを用いて説明す
る。キースイッチおよび運転モード設定スイッチ５５を
オンして空調装置を起動してから上記時間τ₁ が経過す
るｔ₁ までの間は、暖房用膨張弁２４の弁開度ＥＶＨは
ＶH1に固定される。

【００７２】そして上記時間τ₁ が経過したｔ₁ の時点
で目標過冷却度ＳＣＯが算出されるわけだが、この図１
２の例の場合、ｔ₁ の時点での過冷却度ＳＣは上記ＳＣ
Ｏよりも小さく、ΔＳＣが負の値となるので、図９から
ΔＥＶＨも負の値となる。そしてＥＶＨが徐々に小さく
なり、ＳＣが徐々に増加する。そして、時間τ₂ 後のｔ
₂ のときにＥＶＨは上記ΔＥＶＨだけ小さくなる。

【００７３】そしてこのｔ₂ の時点では、ステップ１７
０ではＹＥＳと判定されるので、新たにＳＣ、ＳＣＯ、
ΔＳＣ、ΔＥＶＨが順次算出され、ＥＶＨが徐々に小さ
くなてＳＣが徐々に大きくなる。そして、時間τ₂ 後の
ｔ₃ のときにＥＶＨは上記ΔＥＶＨだけ小さくなる。以
下同様に、ｔ₃ 、ｔ₄ 、ｔ₅ の各時点でその都度ＳＣ、
ＳＣＯ、ΔＳＣ、ΔＥＶＨが順次算出され、時間τ₂ を
かけてＥＶＨが上記ΔＥＶＨだけ変化する。

【００７４】以上説明したように本実施例では、温度セ
ンサに比べて応答性の良い圧力センサ（吐出圧センサ４
３）からの信号に基づいて凝縮温度を算出するようにし
たので、温度センサにて凝縮温度を直接検出する場合に
比べて、凝縮温度を求める誤差を小さくすることができ
る。従って本実施例では、過冷却度ＳＣの算出誤差を小
さくすることができるので、電気式減圧装置の制御性を
良くすることができ、適正な過冷却度制御を行うことが
できる。

【００７５】また本実施例では、圧縮機２１と四方弁２
６との間に設けられた吐出圧センサ４３の信号に基づい
て凝縮温度を算出するようにしたので、本実施例のよう
にヒートポンプ式冷凍サイクルを用いて冷房運転、暖房
運転の両方を行う場合でも、凝縮温度を同一の吐出圧セ
ンサ４３の信号から算出することができ、冷房運転モー
ド時における凝縮器（室外熱交換器２２）および暖房運
転モード時における凝縮器（暖房用室内熱交換器１２）
にそれぞれ凝縮温度検出用センサを設ける場合に比べて
部品点数を削減することができる。

【００７６】また本実施例では、元々、高圧保護や吹出
温度制御のために設けられた吐出圧センサ４３の信号に
基づいて凝縮温度を算出するようにしたので、凝縮温度
を算出するだけのための圧力センサを別個に設ける必要
がない。また本実施例では、キースイッチおよび運転モ
ード設定スイッチ５５をオンして空調装置を起動してか
ら時間τ₁ が経過するまでの間は、膨張弁開度をＶH1ま
たはＶC1に固定して、通常よりも大きな設定開度（具体
的には全開）とするので、空調装置起動時に高圧が異常
に上昇したり、冷凍サイクル２０の効率が悪化すること
なく、冷媒循環量を確保することができ、冷凍サイクル
２０の立ち上がり性を向上させることができるととも
に、ＳＣを速く目標値に近づけることができる。

【００７７】また本実施例では、上限値ＶH1（またはＶ
C1）と下限値ＶH2（またはＶC2）との間で膨張弁の開度
を制御するので、ＳＣのハンチングを防止することがで
きる。 （変形例）膨張弁開度の上限値ＶH1（またはＶC1）およ
び下限値ＶH2（またはＶC2）（図２参照）を環境条件に
よって変えても良い。例えば、車室内の負荷が大きいと
きは、負荷が小さくときに比べて上限値ＶH1（またはＶ
C1）を大きな値とし、これに応じてＶH2（またはＶC2）
も大きくする。

【００７８】また、上記時間τ₁ およびτ₂ を環境条件
等によって変えても良い。例えば、空調装置起動初期に
おける車室内負荷が大きいときには、負荷が小さいとき
に比べてτ₁ を大きくする。また、ΔＥＶＨが大きいと
きは、ΔＥＶＨが小さいときに比べてτ₂ を大きくす
る。また上記実施例では、冷凍サイクル運転モードをマ
ニュアル制御したときについて説明したが、オート制御
したときにおいても同様に適用できる。

【００７９】また上記ＳＣＯを、暖房時は温度設定レバ
ー５６による設定温度が高い程、あるいは冷房時はこの
設定温度が低い程、高い値として算出するようにしても
良い。また、圧縮機回転数を設定する手段が設けられて
いる場合には、この設定圧縮機回転数が高い程、上記Ｓ
ＣＯを高い値として算出するようにしても良い。また、
上記実施例は電気自動車用空調装置について説明したも
のだが、エンジン駆動の車両用空調装置としても適用で
きるし、室内用の空調装置にも適用できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明一実施例の全体構成図である。

【図２】上記実施例の膨張弁開度と冷媒流量との関係を
示す特性図である。

【図３】上記実施例の制御系のブロック図である。

【図４】上記実施例のコントロールパネルの正面図であ
る。

【図５】上記実施例の膨張弁の制御処理手順を示すフロ
ーチャートである。

【図６】上記実施例の膨張弁の制御処理手順を示すフロ
ーチャートである。

【図７】上記実施例の冷凍サイクルのモリエル線図であ
る。

【図８】上記実施例の暖房運転モード時における各環境
要因と目標過冷却度ＳＣＯとの関係を示すマップであ
る。

【図９】上記実施例の暖房運転モード時における偏差Δ
ＳＣと暖房用膨張弁増減開度ΔＥＶＨとの関係を示すマ
ップである。

【図１０】上記実施例の冷房運転モード時における各環
境要因と目標過冷却度ＳＣＯとの関係を示すマップであ
る。

【図１１】上記実施例の冷房運転モード時における偏差
ΔＳＣと冷房用膨張弁増減開度ΔＥＶＨとの関係を示す
マップである。

【図１２】上記実施例の暖房運転モード時における膨張
弁開度ＥＶＨおよび過冷却度ＳＣのタイミングチャート
である。

【符号の説明】

１…空調ユニット、２…空調ダクト、４…送風手段、５
…内気吸入口、６…外気吸入口、１２…暖房用室内熱交
換器、１４〜１６…吹出口、２０…冷凍サイクル、２１
…圧縮機、２２…室外熱交換器、２３…冷房用膨張弁、
２４…暖房用膨張弁、２５…アキュムレータ、２６…四
方弁、２７…冷媒配管、４０…制御装置、４１…外気温
センサ、４２…吸込温度センサ、４３…吐出圧センサ、
４４…室外熱交換器出口温センサ、４５…室内熱交換器
出口温センサ。

Claims (5)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 冷媒を圧縮する圧縮機、この圧縮機から
   の冷媒を凝縮させる凝縮器、この凝縮器からの冷媒を減
   圧する電気式減圧装置、およびこの電気式減圧装置から
   の冷媒を蒸発させる蒸発器を有する冷凍サイクルと、 一端側に、内気を吸入する内気吸入口および外気を吸入
   する外気吸入口が形成され、他端側に、室内に通ずる吹
   出口が形成された空気通路と、 この空気通路内に空気流を発生させる送風手段と、 前記凝縮器における液冷媒の過冷却度が所定の目標過冷
   却度となるように前記電気式減圧装置を制御する制御装
   置とを備え、 前記凝縮器が前記空気通路内に配設された空調装置にお
   いて、 前記冷凍サイクルの高圧圧力を検出する高圧圧力検出手
   段と、 前記凝縮器の出口冷媒温度を検出する出口温度検出手段
   と、外気温度を検出する外気温度検出手段とを有し 、 前記制御装置は、 前記高圧圧力検出手段が検出した高圧圧力から凝縮温度
   を算出し、この凝縮温度と前記出口温度検出手段が検出
   した出口冷媒温度とに基づいて、前記凝縮器における凝
   縮液冷媒の過冷却度を算出する過冷却度算出手段と、前記外気温度検出手段が検出した外気温度が低い程、前
   記目標過冷却度を大きな値として算出する目標過冷却度
   算出手段と、 前記 過冷却度算出手段が算出した過冷却度が前記目標過
   冷却度となるように前記電気式減圧装置を制御する過冷
   却度制御手段とを備えることを特徴とする空調装置。
2. 【請求項２】 冷媒を圧縮する圧縮機、この圧縮機から
   の冷媒を凝縮させる凝縮器、この凝縮器からの冷媒を減
   圧する電気式減圧装置、およびこの電気式減圧装置から
   の冷媒を蒸発させる蒸発器を有する冷凍サイクルと、 一端側に、内気を吸入する内気吸入口および外気を吸入
   する外気吸入口が形成され、他端側に、室内に通ずる吹
   出口が形成された空気通路と、 この空気通路内に空気流を発生させる送風手段と、 前記凝縮器における液冷媒の過冷却度が所定の目標過冷
   却度となるように前記 電気式減圧装置を制御する制御装
   置とを備え、 前記凝縮器が前記空気通路内に配設された空調装置にお
   いて、 前記冷凍サイクルの高圧圧力を検出する高圧圧力検出手
   段と、 前記凝縮器の出口冷媒温度を検出する出口温度検出手段
   と、 前記空気通路内のうちの前記凝縮器の吸込空気温度を検
   出する吸込温度検出手段とを有し、 前記制御装置は、 前記高圧圧力検出手段が検出した高圧圧力から凝縮温度
   を算出し、この凝縮温度と前記出口温度検出手段が検出
   した出口冷媒温度とに基づいて、前記凝縮器における凝
   縮液冷媒の過冷却度を算出する過冷却度算出手段と、 前記吸込温度検出手段が検出した吸込温度が低い程、前
   記目標過冷却度を大きな値として算出する目標過冷却度
   算出手段と、 前記過冷却度算出手段が算出した過冷却度が前記目標過
   冷却度となるように前記電気式減圧装置を制御する過冷
   却度制御手段と を備えることを特徴とする空調装置。
3. 【請求項３】 冷媒を圧縮する圧縮機、この圧縮機から
   の冷媒を凝縮させる凝縮器、この凝縮器からの冷媒を減
   圧する電気式減圧装置、およびこの電気式減圧装置から
   の冷媒を蒸発させる蒸発器を有する冷凍サイクルと、 一端側に、内気を吸入する内気吸入口および外気を吸入
   する外気吸入口が形成され、他端側に、室内に通ずる吹
   出口が形成された空気通路と、 この空気通路内に空気流を発生させる送風手段と、 前記凝縮器における液冷媒の過冷却度が所定の目標過冷
   却度となるように前記電気式減圧装置を制御する制御装
   置とを備え、 前記凝縮器が前記空気通路内に配設された空調装置にお
   いて、 前記冷凍サイクルの高圧圧力を検出する高圧圧力検出手
   段と、 前記凝縮器の出口冷媒温度を検出する出口温度検出手段
   と、 前記凝縮器を通過する風量を検出する風量検出手段とを
   有し、 前記制御装置は、 前記高圧圧力検出手段が検出した高圧圧力から凝縮温度
   を算出し、この凝縮 温度と前記出口温度検出手段が検出
   した出口冷媒温度とに基づいて、前記凝縮器における凝
   縮液冷媒の過冷却度を算出する過冷却度算出手段と、 前記風量検出手段が検出した風量が多い程、前記目標過
   冷却度を大きな値として算出する目標過冷却度算出手段
   と、 前記過冷却度算出手段が算出した過冷却度が前記目標過
   冷却度となるように前記電気式減圧装置を制御する過冷
   却度制御手段と を備えることを特徴とする空調装置。
4. 【請求項４】 冷媒を圧縮する圧縮機、この圧縮機から
   の冷媒を凝縮させる凝縮器、この凝縮器からの冷媒を減
   圧する電気式減圧装置、およびこの電気式減圧装置から
   の冷媒を蒸発させる蒸発器を有する冷凍サイクルと、 一端側に、内気を吸入する内気吸入口および外気を吸入
   する外気吸入口が形成され、他端側に、室内に通ずる吹
   出口が形成された空気通路と、 この空気通路内に空気流を発生させる送風手段と、 前記凝縮器における液冷媒の過冷却度が所定の目標過冷
   却度となるように前記電気式減圧装置を制御する制御装
   置とを備え、 前記蒸発器が前記空気通路内に配設されるとともに、前
   記凝縮器が室外に配設された空調装置において、 前記冷凍サイクルの高圧圧力を検出する高圧圧力検出手
   段と、 前記凝縮器の出口冷媒温度を検出する出口温度検出手段
   と、 外気温度を検出する外気温度検出手段とを有し、 前記制御装置は、 前記高圧圧力検出手段が検出した高圧圧力から凝縮温度
   を算出し、この凝縮温度と前記出口温度検出手段が検出
   した出口冷媒温度とに基づいて、前記凝縮器における凝
   縮液冷媒の過冷却度を算出する過冷却度算出手段と、 前記外気温度検出手段が検出した外気温度が高い程、前
   記目標過冷却度を大きな値として算出する目標過冷却度
   算出手段と、 前記過冷却度算出手段が算出した過冷却度が前記目標過
   冷却度となるように前記電気式減圧装置を制御する過冷
   却度制御手段と を備えることを特徴とする空調装置。
5. 【請求項５】 冷媒を圧縮する圧縮機、この圧縮機から
   の冷媒を凝縮させる凝縮器、この凝縮器からの冷媒を減
   圧する電気式減圧装置、およびこの電気式減圧装置から
   の冷媒を蒸発させる蒸発器を有する冷凍サイクルと、 一端側に、内気を吸入する内気吸入口および外気を吸入
   する外気吸入口が形成され、他端側に、室内に通ずる吹
   出口が形成された空気通路と、 この空気通路内に空気流を発生させる送風手段と、 前記凝縮器における液冷媒の過冷却度が所定の目標過冷
   却度となるように前記電気式減圧装置を制御する制御装
   置とを備え、 前記蒸発器が前記空気通路内に配設されるとともに、前
   記凝縮器が室外に配設された空調装置において、 前記冷凍サイクルの高圧圧力を検出する高圧圧力検出手
   段と、 前記凝縮器の出口冷媒温度を検出する出口温度検出手段
   と、 前記蒸発器を通過する風量を検出する風量検出手段とを
   有し、 前記制御装置は、 前記高圧圧力検出手段が検出した高圧圧力から凝縮温度
   を算出し、この凝縮温度と前記出口温度検出手段が検出
   した出口冷媒温度とに基づいて、前記凝縮器における凝
   縮液冷媒の過冷却度を算出する過冷却度算出手段と、 前記風量検出手段が検出した風量が多い程、前記目標過
   冷却度を大きな値として算出する目標過冷却度算出手段
   と 、前記過冷却度算出手段が算出した過冷却度が前記目標過
   冷却度となるように前記電気式減圧装置を制御する過冷
   却度制御手段とを備える ことを特徴とする空調装置。