JP3037845B2 - ゴム物品補強用スチールコードおよびゴム複合体 - Google Patents
ゴム物品補強用スチールコードおよびゴム複合体Info
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- D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B1/00—Constructional features of ropes or cables
- D07B1/06—Ropes or cables built-up from metal wires, e.g. of section wires around a hemp core
- D07B1/0606—Reinforcing cords for rubber or plastic articles
- D07B1/062—Reinforcing cords for rubber or plastic articles the reinforcing cords being characterised by the strand configuration
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- D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
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- D07B2201/00—Ropes or cables
- D07B2201/20—Rope or cable components
- D07B2201/2001—Wires or filaments
- D07B2201/2006—Wires or filaments characterised by a value or range of the dimension given
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- Ropes Or Cables (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、空気入りタイヤやコ
ンベアベルト等のゴム物品の補強材として用いられるス
チールコードおよび該コードをゴム中に埋設したのち加
硫成形してなるゴム複合体に関し、特にスチールコード
に高い引張り強さと優れた耐疲労性を与えることによっ
て、ゴム複合体の軽量化と耐久性の向上を達成しようと
するものである。
ンベアベルト等のゴム物品の補強材として用いられるス
チールコードおよび該コードをゴム中に埋設したのち加
硫成形してなるゴム複合体に関し、特にスチールコード
に高い引張り強さと優れた耐疲労性を与えることによっ
て、ゴム複合体の軽量化と耐久性の向上を達成しようと
するものである。
【０００２】
【従来の技術】ゴム物品の軽量化には、ゴム物品を補強
するスチールコードの引張り強さを高めて、より少ない
またはより細いスチールコードでゴム物品を補強するこ
と、またゴム物品の耐久性の改善には、特にスチールコ
ードの耐疲労性を向上すること、が有利である。そのた
め、スチールコードの強度および耐疲労性の向上に対す
る要望は益々強くなっている。
するスチールコードの引張り強さを高めて、より少ない
またはより細いスチールコードでゴム物品を補強するこ
と、またゴム物品の耐久性の改善には、特にスチールコ
ードの耐疲労性を向上すること、が有利である。そのた
め、スチールコードの強度および耐疲労性の向上に対す
る要望は益々強くなっている。
【０００３】スチールコードの強度を向上する手法とし
ては、スチールコードの原料となる線材の炭素含有量を
一般の線材よりも高めること、或いは伸線加工率を高め
ることなどが提案されている。しかし、素線の炭素含有
量を高めたり、伸線加工率を大きくすると、スチールコ
ードの耐疲労性が損われるという、新たな問題が発生す
る。そこで、コードの耐疲労性を改善するため、スチー
ルコードの原料となる線材の組成を高合金化して組織を
微細パーライトにしたり、線材中に含まれる非金属介在
物を減少する等の試みがなされている。
ては、スチールコードの原料となる線材の炭素含有量を
一般の線材よりも高めること、或いは伸線加工率を高め
ることなどが提案されている。しかし、素線の炭素含有
量を高めたり、伸線加工率を大きくすると、スチールコ
ードの耐疲労性が損われるという、新たな問題が発生す
る。そこで、コードの耐疲労性を改善するため、スチー
ルコードの原料となる線材の組成を高合金化して組織を
微細パーライトにしたり、線材中に含まれる非金属介在
物を減少する等の試みがなされている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、高価な
元素を使用するため、スチールコードの原料コストが上
昇し、一方線材中の非金属介在物を極力減少するには、
製造工程が複雑になってコスト増をまねくため、いずれ
にしても経済的に不利である。さらにこのような線材を
用いてスチールコードを製造しても、必ずしも高い引張
り強さと耐疲労性とを同時に満足できない場合があっ
た。特に、耐疲労性の低下はタイヤなどの荷重負荷状態
で繰り返し曲げが作用するゴム物品において、繰り返し
曲げによってスチールコードを構成する素線の幾本かが
破断し、それがコード破断に進展し、ひいてはゴム複合
体、すなわちタイヤの疲労破壊につながるため、重大な
問題である。
元素を使用するため、スチールコードの原料コストが上
昇し、一方線材中の非金属介在物を極力減少するには、
製造工程が複雑になってコスト増をまねくため、いずれ
にしても経済的に不利である。さらにこのような線材を
用いてスチールコードを製造しても、必ずしも高い引張
り強さと耐疲労性とを同時に満足できない場合があっ
た。特に、耐疲労性の低下はタイヤなどの荷重負荷状態
で繰り返し曲げが作用するゴム物品において、繰り返し
曲げによってスチールコードを構成する素線の幾本かが
破断し、それがコード破断に進展し、ひいてはゴム複合
体、すなわちタイヤの疲労破壊につながるため、重大な
問題である。
【０００５】そこでこの発明の目的は、高い引張り強さ
と優れた耐疲労性とを両立した、スチールコードを提供
することにある。
と優れた耐疲労性とを両立した、スチールコードを提供
することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】発明者らは、スチールコ
ードを構成する素線の引張り強さと耐疲労性との関係に
ついて、スチールコードに通常使用されている線材を用
いて鋭意検討を重ねた結果、スチールコードを構成する
素線の、例えば伸線加工度を大きくして引張り強さを高
めると、伸線の際に素線表層部への加工が更に集中し、
その表層部硬さが増大することを見出した。それにタイ
ヤ入力に相当するような繰り返し応力が加わると、表層
効果のためにその内部に存在するミクロの非金属介在
物、あるいは伸線中又は撚線中に不可避に生ずるミクロ
の表面傷に対し、疲労クラックが発生し易くなり疲労性
が低下することが判明した。スチールコードを構成する
素線の化学成分を変えることなしに引張強さを高めるに
は、伸線加工度を可能な限り大きくする方法があるが、
上記の現象によりスチールコードの耐疲労性が低下する
ため採用できない。
ードを構成する素線の引張り強さと耐疲労性との関係に
ついて、スチールコードに通常使用されている線材を用
いて鋭意検討を重ねた結果、スチールコードを構成する
素線の、例えば伸線加工度を大きくして引張り強さを高
めると、伸線の際に素線表層部への加工が更に集中し、
その表層部硬さが増大することを見出した。それにタイ
ヤ入力に相当するような繰り返し応力が加わると、表層
効果のためにその内部に存在するミクロの非金属介在
物、あるいは伸線中又は撚線中に不可避に生ずるミクロ
の表面傷に対し、疲労クラックが発生し易くなり疲労性
が低下することが判明した。スチールコードを構成する
素線の化学成分を変えることなしに引張強さを高めるに
は、伸線加工度を可能な限り大きくする方法があるが、
上記の現象によりスチールコードの耐疲労性が低下する
ため採用できない。
【０００７】すなわち、この発明は、直径Ｄ(mm)および
引張り強さＴ(kgf/mm2) が下記式を満足する、高炭素鋼
からなる素線の複数本を撚り合わせたスチールコードで
あって、該素線の引掛保持率が55％以上であることを特
徴とするゴム物品補強用スチールコードである。
引張り強さＴ(kgf/mm2) が下記式を満足する、高炭素鋼
からなる素線の複数本を撚り合わせたスチールコードで
あって、該素線の引掛保持率が55％以上であることを特
徴とするゴム物品補強用スチールコードである。
【数３】
【０００８】また、この発明は、直径Ｄ(mm)および引張
り強さＴ(kgf/mm2) が下記式を満足する、高炭素鋼から
なる素線の複数本を撚り合わせたスチールコードをゴム
中に埋設したのち加硫成形してなるゴム複合体であっ
て、該加硫成形後にゴム複合体から取り出したスチール
コードの素線は、引掛保持率が55％以上であることを特
徴とするゴム複合体である。
り強さＴ(kgf/mm2) が下記式を満足する、高炭素鋼から
なる素線の複数本を撚り合わせたスチールコードをゴム
中に埋設したのち加硫成形してなるゴム複合体であっ
て、該加硫成形後にゴム複合体から取り出したスチール
コードの素線は、引掛保持率が55％以上であることを特
徴とするゴム複合体である。
【数４】
【０００９】
【作用】スチールコードを構成する素線の引張り強さ
は、主に最終熱処理後の線材の引張り強さとその後の伸
線加工度に依存するのであるが、特に伸線加工度の寄与
が大きく、素線の引張り強さは、ほぼ伸線加工度に比例
すると見做せる。しかし、伸線加工度には上限があり、
それ以上の高加工を行うと伸線途中で断線するため、断
線することなしに高い引張り強さを与え得る伸線は、極
めて狭い範囲に限られてしまう。従って、素線の引張り
強さは素線の直径に比例することになる。
は、主に最終熱処理後の線材の引張り強さとその後の伸
線加工度に依存するのであるが、特に伸線加工度の寄与
が大きく、素線の引張り強さは、ほぼ伸線加工度に比例
すると見做せる。しかし、伸線加工度には上限があり、
それ以上の高加工を行うと伸線途中で断線するため、断
線することなしに高い引張り強さを与え得る伸線は、極
めて狭い範囲に限られてしまう。従って、素線の引張り
強さは素線の直径に比例することになる。
【００１０】図１に素線の直径と引張り強さとの関係を
示すように、製品化されているコードを構成する素線の
引張り強さＴ(kg/mm2)は、上記のように伸線加工度に上
限のあることから、斜線領域、すなわちＴ＜ 230−148l
ogＤにある。
示すように、製品化されているコードを構成する素線の
引張り強さＴ(kg/mm2)は、上記のように伸線加工度に上
限のあることから、斜線領域、すなわちＴ＜ 230−148l
ogＤにある。
【００１１】一方、Ｔ≧ 230−148logＤの素線が得られ
れば、コードに十分な強力を付与でき、従ってゴム物品
の軽量化を達成できる。そこで、この発明においては、
コードを構成する素線の引張り強さＴを、Ｔ≧ 230−14
8logＤの範囲とする。特にタイヤのような苛酷な使用条
件が課せられるゴム物品に適用する場合は、引張り強さ
Ｔを、Ｔ≧ 240−164logＤの範囲とすることが好まし
い。
れば、コードに十分な強力を付与でき、従ってゴム物品
の軽量化を達成できる。そこで、この発明においては、
コードを構成する素線の引張り強さＴを、Ｔ≧ 230−14
8logＤの範囲とする。特にタイヤのような苛酷な使用条
件が課せられるゴム物品に適用する場合は、引張り強さ
Ｔを、Ｔ≧ 240−164logＤの範囲とすることが好まし
い。
【００１２】上記のような高い引張り強さを有する素線
は、理論上または実験室的には製造が可能であるが、Ｔ
≧ 230−148logＤまで引張り強さを高めると、上述した
耐疲労性の劣化が著しいため、工業的規模での製品コー
ドを得るに到っていないのが現状である。すなわち、高
い引張り強さを付与したとしても、実用に足る耐疲労性
が維持できないため、結局は高い引張り強さのコードが
製品化されていないのである。
は、理論上または実験室的には製造が可能であるが、Ｔ
≧ 230−148logＤまで引張り強さを高めると、上述した
耐疲労性の劣化が著しいため、工業的規模での製品コー
ドを得るに到っていないのが現状である。すなわち、高
い引張り強さを付与したとしても、実用に足る耐疲労性
が維持できないため、結局は高い引張り強さのコードが
製品化されていないのである。
【００１３】引張り強さを高めると、特にＴ≧ 230−14
8logＤまで引張り強さを高めると、耐疲労性が低下する
現象は、素線表層の傷感受性が高くなることに起因して
いることから、この傷感受性を評価する指標について種
々検討した。その結果、この発明においては、素線の引
掛強さ保持率が有利な指標となり得ることを究明した。
8logＤまで引張り強さを高めると、耐疲労性が低下する
現象は、素線表層の傷感受性が高くなることに起因して
いることから、この傷感受性を評価する指標について種
々検討した。その結果、この発明においては、素線の引
掛強さ保持率が有利な指標となり得ることを究明した。
【００１４】この引掛強さ保持率は、図１に示すよう
に、２本の素線１をループ状にして互いに引っ掛け合
い、それぞれの素線１を引張試験機のグリップ２間の中
央に、同一素線が平行に接触するように固定して、素線
の引っ掛け部分の曲率が一定になるようにし、素線を引
張って破断したときの荷重を素線の引掛強さとし、この
引掛強さと素線の引張り強さとの比、（引掛強さ）／
（引張り強さ）を百分率で表したものである。
に、２本の素線１をループ状にして互いに引っ掛け合
い、それぞれの素線１を引張試験機のグリップ２間の中
央に、同一素線が平行に接触するように固定して、素線
の引っ掛け部分の曲率が一定になるようにし、素線を引
張って破断したときの荷重を素線の引掛強さとし、この
引掛強さと素線の引張り強さとの比、（引掛強さ）／
（引張り強さ）を百分率で表したものである。
【００１５】ここで、スチールコードの耐疲労性の評価
尺度として素線の引掛強さ保持率を採用した理由は、ス
チールコードを構成する素線の引張り強さを高めると、
素線表面の傷感受性が増大しスチールコードの耐疲労性
を低下させるという知見から、素線表面の傷感受性を迅
速かつ定量的に測定でき、すなわち引掛強さ保持率の測
定は極めて短時間で測定でき、その結果を基に製造条件
の調整を行うことができるからである。
尺度として素線の引掛強さ保持率を採用した理由は、ス
チールコードを構成する素線の引張り強さを高めると、
素線表面の傷感受性が増大しスチールコードの耐疲労性
を低下させるという知見から、素線表面の傷感受性を迅
速かつ定量的に測定でき、すなわち引掛強さ保持率の測
定は極めて短時間で測定でき、その結果を基に製造条件
の調整を行うことができるからである。
【００１６】そして素線の引掛強さ保持率を55％以上と
したのは、55％未満では後述するようにスチールコード
の耐疲労性を満足できる水準とはならず、またゴム複合
体から取り出したスチールコードの素線の引掛強さ保持
率を60％以上としたのは、ゴム物品の耐久性を安定化さ
せるために必要だからである。
したのは、55％未満では後述するようにスチールコード
の耐疲労性を満足できる水準とはならず、またゴム複合
体から取り出したスチールコードの素線の引掛強さ保持
率を60％以上としたのは、ゴム物品の耐久性を安定化さ
せるために必要だからである。
【００１７】なお、引掛強さ保持率を55％以上とするに
は、最終パテンティング処理後の線材のパーライトブロ
ックサイズを10以上とする、伸線加工時に冷却する、伸
線速度を下げる、潤滑性を増加させる、またはダイスの
形状材質の選択等により伸線時の加工発熱を抑える、な
どの手段を単独で適用するか、または併用しても良い。
は、最終パテンティング処理後の線材のパーライトブロ
ックサイズを10以上とする、伸線加工時に冷却する、伸
線速度を下げる、潤滑性を増加させる、またはダイスの
形状材質の選択等により伸線時の加工発熱を抑える、な
どの手段を単独で適用するか、または併用しても良い。
【００１８】また、この発明に従う ゴム物品補強用ス
チールコードには、0.08〜0.60mm程度の直径の素線を使
用すること、そしてコード構造としては、１×２，１×
３，１×４ ,１×５ ,１×６，１＋６，２＋２，２＋
６，２＋７，３＋６ ,３＋８，３＋９，３＋９＋15，１
＋６＋12，１＋６＋11，２＋７＋12等が有利に適合す
る。
チールコードには、0.08〜0.60mm程度の直径の素線を使
用すること、そしてコード構造としては、１×２，１×
３，１×４ ,１×５ ,１×６，１＋６，２＋２，２＋
６，２＋７，３＋６ ,３＋８，３＋９，３＋９＋15，１
＋６＋12，１＋６＋11，２＋７＋12等が有利に適合す
る。
【００１９】
実施例１ 炭素含有量0.82wt％の硬鋼線材相当の化学成分を有す
る、直径が5.5mm のスチールコード用線材を、1.44mmの
線径まで伸線加工し、次いで最終パテンティング処理を
施すに当たり、該線材を45℃／ｓの加熱速度で 900℃ま
で昇温しこの温度で10秒間保持した後、直ちに焼き入れ
液に浸漬して 300℃／ｓの冷却速度で50℃まで冷却し：
この温度に10秒間保持してマルテンサイト変態させ、次
いで 200℃／ｓの加熱速度で 800℃まで昇温した後、そ
の温度に10秒間保持し、その後 200℃／ｓの冷却速度で
580℃まで急冷し、この温度でパーライト変態させた。
このパテンティング処理後の線材の引張り強さは 132 K
gf/mm2、絞り値は64％、またパーライトブロックサイズ
は ASTM 粒度番号で11であった。
る、直径が5.5mm のスチールコード用線材を、1.44mmの
線径まで伸線加工し、次いで最終パテンティング処理を
施すに当たり、該線材を45℃／ｓの加熱速度で 900℃ま
で昇温しこの温度で10秒間保持した後、直ちに焼き入れ
液に浸漬して 300℃／ｓの冷却速度で50℃まで冷却し：
この温度に10秒間保持してマルテンサイト変態させ、次
いで 200℃／ｓの加熱速度で 800℃まで昇温した後、そ
の温度に10秒間保持し、その後 200℃／ｓの冷却速度で
580℃まで急冷し、この温度でパーライト変態させた。
このパテンティング処理後の線材の引張り強さは 132 K
gf/mm2、絞り値は64％、またパーライトブロックサイズ
は ASTM 粒度番号で11であった。
【００２０】また比較として、線材を45℃／ｓの加熱速
度で 900℃まで昇温し、この温度に10秒間保持した後、
200 ℃／ｓの冷却速度で 580℃まで急冷し、この温度で
パーライト変態をさせるパテンティング処理も行った。
このパテンティング処理後の線材の引張り強さは130 Kg
f/mm2 、絞り値は53％、パーライトブロックサイズは粒
度番号で８であった。
度で 900℃まで昇温し、この温度に10秒間保持した後、
200 ℃／ｓの冷却速度で 580℃まで急冷し、この温度で
パーライト変態をさせるパテンティング処理も行った。
このパテンティング処理後の線材の引張り強さは130 Kg
f/mm2 、絞り値は53％、パーライトブロックサイズは粒
度番号で８であった。
【００２１】かくして得られたパテンティング処理材に
通常の湿式伸線を施して直径0.18mm、引張り強さ406 Kg
f/mm2 の素線を製造し、この素線を５本撚り合わせて１
×５構造のスチールコードとした。次いで、このスチー
ルコードをゴムに埋設してベルト状の試料を作成し、一
定時間繰り返し屈曲疲労試験を行いスチールコードの素
線の破断数を調べた。その結果を表１に示す。
通常の湿式伸線を施して直径0.18mm、引張り強さ406 Kg
f/mm2 の素線を製造し、この素線を５本撚り合わせて１
×５構造のスチールコードとした。次いで、このスチー
ルコードをゴムに埋設してベルト状の試料を作成し、一
定時間繰り返し屈曲疲労試験を行いスチールコードの素
線の破断数を調べた。その結果を表１に示す。
【００２２】
【表１】
【００２３】次に発明例および比較例のスチールコード
を構成する素線について、それぞれ引掛強さ保持率を、
図２に示したところに従って、調査した。すなわち、ス
チールコードの撚りをほぐして各素線にした後に各素線
の引張り強さと引掛強さを測定し引掛強さ保持率を求め
た。
を構成する素線について、それぞれ引掛強さ保持率を、
図２に示したところに従って、調査した。すなわち、ス
チールコードの撚りをほぐして各素線にした後に各素線
の引張り強さと引掛強さを測定し引掛強さ保持率を求め
た。
【００２４】なお、素線の引掛強さ保持率は、撚り合わ
せ後のスプールに巻かれたスチールコードの素線につい
て熱履歴を与えることなしに測定したものである。一
方、ゴム複合体埋設コードについては、スチールコード
をゴムに埋設し、145 ℃で30分間加圧下で加熱した後、
スチールコードをゴムから取り出し、スチールコード表
面に付着しているゴムをナイフまたは鋏で除去した後、
コードをほぐして、その素線の引掛強さ保持率を測定し
た。この測定は10回繰り返して行った。その結果を表２
に示す。
せ後のスプールに巻かれたスチールコードの素線につい
て熱履歴を与えることなしに測定したものである。一
方、ゴム複合体埋設コードについては、スチールコード
をゴムに埋設し、145 ℃で30分間加圧下で加熱した後、
スチールコードをゴムから取り出し、スチールコード表
面に付着しているゴムをナイフまたは鋏で除去した後、
コードをほぐして、その素線の引掛強さ保持率を測定し
た。この測定は10回繰り返して行った。その結果を表２
に示す。
【００２５】
【表２】
【００２６】表２に示すように、発明例と比較例の引掛
強さ保持率の差は明らかであり、スチールコードの撚り
をほぐして素線としたときの、引掛強さ保持率が55％以
上、またスチールコードとゴムとの複合体においてゴム
に埋設され加硫されたスチールコードから取り出した素
線の引掛強さ保持率が60％以上あれば、ゴム物品補強用
スチールコードとして耐疲労性に問題がないことが判
る。
強さ保持率の差は明らかであり、スチールコードの撚り
をほぐして素線としたときの、引掛強さ保持率が55％以
上、またスチールコードとゴムとの複合体においてゴム
に埋設され加硫されたスチールコードから取り出した素
線の引掛強さ保持率が60％以上あれば、ゴム物品補強用
スチールコードとして耐疲労性に問題がないことが判
る。
【００２７】さらに、上記した、この発明に従うパテン
ティング処理によって種々の直径の異なる素線を各20本
づづ作成し、各素線の最小の引掛強さ保持率について調
査した結果を表３に示す。表３から、素線の直径にかか
わらず55％以上の引掛強さ保持率が得られることが判
る。
ティング処理によって種々の直径の異なる素線を各20本
づづ作成し、各素線の最小の引掛強さ保持率について調
査した結果を表３に示す。表３から、素線の直径にかか
わらず55％以上の引掛強さ保持率が得られることが判
る。
【００２８】
【表３】
【００２９】実施例２ 炭素含有量が0.80wt％、直径が5.5mm のスチールコード
用線材を、図３に示すダイスパススケジュールに従う、
乾式伸線により1.44mm径まで伸線した後、最終パテンテ
ィング処理を施し連続湿式伸線機により直径0.18mmの素
線を製造した。また比較として、湿式伸線時のダイスパ
ススケジュールを、図３に示すスケジュールＢとした、
素線の製造も行った。なお、図３の縦軸の伸線加工深度
とは、伸線加工において、図４に示すように、ダイスを
出た線材の表面から線材中心までの距離をＹとし、アプ
ローチ角度αのダイスのアプローチ部に線材が接してい
る部分を底辺とする直角２等辺三角形の頂点からダイス
出側の線材表面までの距離をＸとしたとき、（Ｘ／Ｙ）
×100 で示されるものである。
用線材を、図３に示すダイスパススケジュールに従う、
乾式伸線により1.44mm径まで伸線した後、最終パテンテ
ィング処理を施し連続湿式伸線機により直径0.18mmの素
線を製造した。また比較として、湿式伸線時のダイスパ
ススケジュールを、図３に示すスケジュールＢとした、
素線の製造も行った。なお、図３の縦軸の伸線加工深度
とは、伸線加工において、図４に示すように、ダイスを
出た線材の表面から線材中心までの距離をＹとし、アプ
ローチ角度αのダイスのアプローチ部に線材が接してい
る部分を底辺とする直角２等辺三角形の頂点からダイス
出側の線材表面までの距離をＸとしたとき、（Ｘ／Ｙ）
×100 で示されるものである。
【００３０】かくして得られた素線を５本撚り合わせて
１×５構造のコードを複数本製造した。そして、コード
の一部はゴムに埋設してベルト状の資料として繰り返し
屈曲試験に供して素線の破断本数を調査し、残りのコー
ドは撚りをほぐして素線とし、この素線の引張り強さお
よび引掛け強さを測定して引掛強さ保持率を求めた。そ
の結果を表４に示す。
１×５構造のコードを複数本製造した。そして、コード
の一部はゴムに埋設してベルト状の資料として繰り返し
屈曲試験に供して素線の破断本数を調査し、残りのコー
ドは撚りをほぐして素線とし、この素線の引張り強さお
よび引掛け強さを測定して引掛強さ保持率を求めた。そ
の結果を表４に示す。
【００３１】
【表４】
【００３２】湿式伸線を、図３に示したダイスパススケ
ジュールＡに従って行うと、伸線後の加工度を線材の表
層部および内部で同一にできるため、引掛強さ保持率は
約70％以上となり、耐疲労性も良好であった。
ジュールＡに従って行うと、伸線後の加工度を線材の表
層部および内部で同一にできるため、引掛強さ保持率は
約70％以上となり、耐疲労性も良好であった。
【００３３】
【発明の効果】この発明によれば、引張り強さが高くか
つ耐疲労性に優れたスチールコードを提供でき、ゴム物
品の補強に要するスチールコードの使用量を低減できる
ため、ゴム物品の耐久性の向上とともに、その軽量化を
図ることが可能である。
つ耐疲労性に優れたスチールコードを提供でき、ゴム物
品の補強に要するスチールコードの使用量を低減できる
ため、ゴム物品の耐久性の向上とともに、その軽量化を
図ることが可能である。
【図１】素線の直径と素線の引張り強さの関係を示す図
である。
である。
【図２】引掛強さの測定容量を説明する模式図である。
【図３】湿式伸線時のダイスパススケジュールを示す図
である。
である。
【図４】伸線加工深度の定義を説明する模式図である。
１ 素線 ２ 試験機のグリップ
フロントページの続き (72)発明者 金田 章弘 栃木県黒磯市下中野800 ブリヂスト ン・ベカルト・スチール・コード株式会 社 栃木工場内 (56)参考文献 特開 平３−28005（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−155103（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) D07B 1/06
Claims (2)
- 【請求項１】 直径Ｄ(mm)および引張り強さＴ(kgf/m
m2) が下記式を満足する、高炭素鋼からなる素線の複数
本を撚り合わせたスチールコードであって、該素線の引
掛保持率が55％以上であることを特徴とするゴム物品補
強用スチールコード。 【数１】 - 【請求項２】 直径Ｄ(mm)および引張り強さＴ(kgf/m
m2) が下記式を満足する、高炭素鋼からなる素線の複数
本を撚り合わせたスチールコードをゴム中に埋設したの
ち加硫成形してなるゴム複合体であって、該加硫成形後
にゴム複合体から取り出したスチールコードの素線は、
引掛保持率が55％以上であることを特徴とするゴム複合
体。 【数２】
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4330708A JP3037845B2 (ja) | 1992-12-10 | 1992-12-10 | ゴム物品補強用スチールコードおよびゴム複合体 |
| US08/388,846 US5603208A (en) | 1992-12-10 | 1995-02-15 | Composite rubber bodies using steel cords for the reinforcement of rubber articles |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4330708A JP3037845B2 (ja) | 1992-12-10 | 1992-12-10 | ゴム物品補強用スチールコードおよびゴム複合体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06184963A JPH06184963A (ja) | 1994-07-05 |
| JP3037845B2 true JP3037845B2 (ja) | 2000-05-08 |
Family
ID=18235680
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4330708A Expired - Lifetime JP3037845B2 (ja) | 1992-12-10 | 1992-12-10 | ゴム物品補強用スチールコードおよびゴム複合体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3037845B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6247514B1 (en) * | 1994-12-20 | 2001-06-19 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Tires with high strength reinforcement |
| US5779829A (en) | 1995-08-24 | 1998-07-14 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Pneumatic tire having a single carcass ply reinforced with metallic cords, a high ending ply, turnup and locked bead construction |
| EP2327806B1 (en) | 2008-08-20 | 2017-01-04 | Bridgestone Corporation | Method for manufacturing high-strength metal wire rod |
-
1992
- 1992-12-10 JP JP4330708A patent/JP3037845B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06184963A (ja) | 1994-07-05 |
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