JP3026171B2 - アンテナ装置 - Google Patents
アンテナ装置Info
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- JP3026171B2 JP3026171B2 JP9059954A JP5995497A JP3026171B2 JP 3026171 B2 JP3026171 B2 JP 3026171B2 JP 9059954 A JP9059954 A JP 9059954A JP 5995497 A JP5995497 A JP 5995497A JP 3026171 B2 JP3026171 B2 JP 3026171B2
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- antenna device
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高利得で指向性や
ビーム幅を自在に設計でき、しかもアレー状アンテナの
素子に最適なアンテナ装置に関するものである。
ビーム幅を自在に設計でき、しかもアレー状アンテナの
素子に最適なアンテナ装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、マイクロ波やミリ波用のアンテナ
装置として、図１７に示すホーンアンテナ１０及び図１
８に示すマイクロストリップアンテナが知られている。
装置として、図１７に示すホーンアンテナ１０及び図１
８に示すマイクロストリップアンテナが知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前者の
ホーンアンテナ１０では寸法が大きく、重量があり奥行
きが長い。しかもアンテナの入出力端が導波管であり、
後段が同軸系の場合は同軸／導波管変換器１１が必要で
あるという問題を有していた。
ホーンアンテナ１０では寸法が大きく、重量があり奥行
きが長い。しかもアンテナの入出力端が導波管であり、
後段が同軸系の場合は同軸／導波管変換器１１が必要で
あるという問題を有していた。
【０００４】また、後者のマイクロストリップアンテナ
では、ビーム幅や利得を変えるには使用する基板１の誘
電率や厚さを変える必要があるが、高利得・狭ビーム幅
を得るには、基板１の誘電率を低く、厚さを厚くする必
要がある。しかし、このような基板の場合、不要な高次
モードが励振され、アンテナパターンに非対称性を生じ
るという問題を有していた。
では、ビーム幅や利得を変えるには使用する基板１の誘
電率や厚さを変える必要があるが、高利得・狭ビーム幅
を得るには、基板１の誘電率を低く、厚さを厚くする必
要がある。しかし、このような基板の場合、不要な高次
モードが励振され、アンテナパターンに非対称性を生じ
るという問題を有していた。
【０００５】本発明は、上記した問題点を克服し、高利
得・狭ビーム幅のアンテナ装置を得ることを目的として
いる。
得・狭ビーム幅のアンテナ装置を得ることを目的として
いる。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は上記に鑑みて提
案されたものであり、基板上に形成されたマイクロスト
リップアンテナ素子の周囲に、導電性部材からなるほゞ
円筒状の部材を配設すると共に、上記マイクロストリッ
プアンテナ素子のグラウンド板に上記ほゞ円筒状の部材
を接地したアンテナ装置を提供するものである。
案されたものであり、基板上に形成されたマイクロスト
リップアンテナ素子の周囲に、導電性部材からなるほゞ
円筒状の部材を配設すると共に、上記マイクロストリッ
プアンテナ素子のグラウンド板に上記ほゞ円筒状の部材
を接地したアンテナ装置を提供するものである。
【０００７】本発明は、上記基板がハニカム状の素材か
らなるアンテナ装置を提供するものである。
らなるアンテナ装置を提供するものである。
【０００８】本発明は、上記マイクロストリップアンテ
ナ素子の放射面前方に無給電素子を配設したアンテナ装
置を提供するものである。
ナ素子の放射面前方に無給電素子を配設したアンテナ装
置を提供するものである。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下に、本発明の具体的な構成を
図面に従い説明する。本発明のアンテナ装置は図１に示
すように基板１と基板１上に形成されたマイクロストリ
ップパッチ２と基板１の裏面に配設されたグラウンド板
３とからなるマイクロストリップアンテナの周りに金属
でできたシリンダ（例えば薄い銅板を使用した円筒状の
もの）４を取り付けた構造とした。尚、シリンダ４はマ
イクロストリップアンテナのグラウンド板３に接地され
ている。
図面に従い説明する。本発明のアンテナ装置は図１に示
すように基板１と基板１上に形成されたマイクロストリ
ップパッチ２と基板１の裏面に配設されたグラウンド板
３とからなるマイクロストリップアンテナの周りに金属
でできたシリンダ（例えば薄い銅板を使用した円筒状の
もの）４を取り付けた構造とした。尚、シリンダ４はマ
イクロストリップアンテナのグラウンド板３に接地され
ている。
【００１０】
【実施例】本発明の第１実施例として比誘電率が２．１
７、厚さ１．６ｍｍの基板１を使用したマイクロストリ
ップアンテナにシリンダ４を取り付けたシリンダ付きマ
イクロストリップアンテナを試作した。尚、本アンテナ
の構造は図１に示すとおりである。
７、厚さ１．６ｍｍの基板１を使用したマイクロストリ
ップアンテナにシリンダ４を取り付けたシリンダ付きマ
イクロストリップアンテナを試作した。尚、本アンテナ
の構造は図１に示すとおりである。
【００１１】試作したアンテナの動作周波数は２．５Ｇ
Ｈｚである。また、偏波は直線偏波である。アンテナへ
の給電は背面から１点で給電している。マイクロストリ
ップパッチ２の直径は４６ｍｍである。シリンダ４は
０．３ｍｍ厚の銅板で作製した。なお、シリンダ４の直
径は１１６ｍｍ（約１波長）とした。
Ｈｚである。また、偏波は直線偏波である。アンテナへ
の給電は背面から１点で給電している。マイクロストリ
ップパッチ２の直径は４６ｍｍである。シリンダ４は
０．３ｍｍ厚の銅板で作製した。なお、シリンダ４の直
径は１１６ｍｍ（約１波長）とした。
【００１２】図２にシリンダ４の高さを８０ｍｍまで変
えたときのＥ面とＨ面のビーム幅の変化を示す。この図
から、シリンダ４の高さが４０ｍｍ（約３分の１波長）
のときにビーム幅が一番狭くなっていることがわかる。
更に、４０ｍｍより更に高くしてもビーム幅は狭くはな
らず、むしろ広くなることがわかった。
えたときのＥ面とＨ面のビーム幅の変化を示す。この図
から、シリンダ４の高さが４０ｍｍ（約３分の１波長）
のときにビーム幅が一番狭くなっていることがわかる。
更に、４０ｍｍより更に高くしてもビーム幅は狭くはな
らず、むしろ広くなることがわかった。
【００１３】図３にシリンダ４の高さを変えたときの利
得の変化を示す。利得についてもシリンダ４の高さが４
０〜５０ｍｍ（約３分の１波長）のときに利得が一番高
くなっていることがわかる。また、４０〜５０ｍｍより
更に高くしても利得は高くはならず、むしろ低くなるこ
とがわかった。
得の変化を示す。利得についてもシリンダ４の高さが４
０〜５０ｍｍ（約３分の１波長）のときに利得が一番高
くなっていることがわかる。また、４０〜５０ｍｍより
更に高くしても利得は高くはならず、むしろ低くなるこ
とがわかった。
【００１４】図４にシリンダ４がない場合、シリンダ４
の高さが４０ｍｍの場合、シリンダ４の高さが７０ｍｍ
の場合のＨ面のアンテナパターンを示す。
の高さが４０ｍｍの場合、シリンダ４の高さが７０ｍｍ
の場合のＨ面のアンテナパターンを示す。
【００１５】図５と図６にシリンダ径を変えたときのビ
ーム幅と利得の変化を示す。図５の縦軸のビーム幅は、
各シリンダ径においてシリンダ４の高さを変えてビーム
幅が最小となったときのその最小ビーム幅であり、測定
面はＨ面である。
ーム幅と利得の変化を示す。図５の縦軸のビーム幅は、
各シリンダ径においてシリンダ４の高さを変えてビーム
幅が最小となったときのその最小ビーム幅であり、測定
面はＨ面である。
【００１６】また、図６の縦軸の利得は、各シリンダ径
においてシリンダ４の高さを変えて利得が最大となった
ときのその最大利得である。これらの図から、シリンダ
径を大きくするとビーム幅が狭くなり、利得が高くなる
ことがわかる。
においてシリンダ４の高さを変えて利得が最大となった
ときのその最大利得である。これらの図から、シリンダ
径を大きくするとビーム幅が狭くなり、利得が高くなる
ことがわかる。
【００１７】図７にシリンダ径が９０ｍｍ、１２０ｍ
ｍ、１５０ ｍｍのときのＨ面のアンテナパターンを示
す。
ｍ、１５０ ｍｍのときのＨ面のアンテナパターンを示
す。
【００１８】図８にシリンダ付きマイクロストリップア
ンテナを２素子配列したときの素子間相互結合量Ｓ21の
測定結果を示す。比較のためにシリンダ４のないマイク
ロストリップアンテナを用いた場合の相互結合の測定結
果も示す。尚、シリンダ付きマイクロストリップアンテ
ナはシリンダの直径を１１４ｍｍ、シリンダ４の高さを
４５ｍｍとした。また、素子間隔は１２０ｍｍであり、
素子の偏波方向は図８に示すとおりである。更に、シリ
ンダ４のないマイクロストリップアンテナの直径は１１
６ｍｍで素子間隔は１２０ｍｍである。
ンテナを２素子配列したときの素子間相互結合量Ｓ21の
測定結果を示す。比較のためにシリンダ４のないマイク
ロストリップアンテナを用いた場合の相互結合の測定結
果も示す。尚、シリンダ付きマイクロストリップアンテ
ナはシリンダの直径を１１４ｍｍ、シリンダ４の高さを
４５ｍｍとした。また、素子間隔は１２０ｍｍであり、
素子の偏波方向は図８に示すとおりである。更に、シリ
ンダ４のないマイクロストリップアンテナの直径は１１
６ｍｍで素子間隔は１２０ｍｍである。
【００１９】シリンダ付きマイクロストリップアンテナ
の素子間相相互結合量Ｓ21は−３５ｄＢ以下であり、シ
リンダ４のない通常のマイクロストリップアンテナの場
合に比べて相互結合は小さいことがわかる。
の素子間相相互結合量Ｓ21は−３５ｄＢ以下であり、シ
リンダ４のない通常のマイクロストリップアンテナの場
合に比べて相互結合は小さいことがわかる。
【００２０】本発明の第２実施例としてシリンダ付きマ
イクロストリップアンテナの広帯域化を検討する目的
で、ハニカム基板１ａに形成したマイクロストリップア
ンテナを用いたシリンダ付きマイクロストリップアンテ
ナを試作した。
イクロストリップアンテナの広帯域化を検討する目的
で、ハニカム基板１ａに形成したマイクロストリップア
ンテナを用いたシリンダ付きマイクロストリップアンテ
ナを試作した。
【００２１】ハニカム基板１ａに形成したマイクロスト
リップアンテナの偏波を円偏波としており、広帯域化と
同時に円偏波マイクロストリップアンテナへの適用性に
ついても検討した。
リップアンテナの偏波を円偏波としており、広帯域化と
同時に円偏波マイクロストリップアンテナへの適用性に
ついても検討した。
【００２２】図９に供試アンテナの構造を示す。本実施
例のアンテナの動作周波数は２．５ＧＨｚ、偏波は２点
給電による円偏波である。アンテナ部は、マイクロスト
リップパッチ２の直径が６０ｍｍで、比誘電率１．２
４、厚さ５ｍｍのハニカム基板１ａを用いている。尚、
シリンダ４は０．２ｍｍの銅板で作製した。
例のアンテナの動作周波数は２．５ＧＨｚ、偏波は２点
給電による円偏波である。アンテナ部は、マイクロスト
リップパッチ２の直径が６０ｍｍで、比誘電率１．２
４、厚さ５ｍｍのハニカム基板１ａを用いている。尚、
シリンダ４は０．２ｍｍの銅板で作製した。
【００２３】シリンダ４の直径は約１波長の１１４ｍｍ
とし、かつシリンダ４はマイクロストリップアンテナの
グラウンド板３に接地されている。尚、シリンダ４の高
さはビーム幅が最小となる４５ｍｍとした。
とし、かつシリンダ４はマイクロストリップアンテナの
グラウンド板３に接地されている。尚、シリンダ４の高
さはビーム幅が最小となる４５ｍｍとした。
【００２４】図１０、１１にシリンダ付きハニカム基板
マイクロストリップアンテナの利得、軸比の周波数特性
の測定値を示す。比較のためにテフロン基板（比誘電率
２．１７、厚さ１．６ｍｍ）１を用いたシリンダ付きマ
イクロストリップアンテナの測定値も示している。シリ
ンダ付きテフロン基板アンテナのシリンダ径はシリンダ
付きハニカム基板アンテナと同じ１１４ｍｍにしてあ
り、偏波はシリンダ付きハニカム基板マイクロストリッ
プアンテナと同じで２点給電による円偏波である。尚、
シリンダ４の高さはやはりビーム幅が最小で利得が最大
となるとなる値（４５ｍｍ）にしてある。
マイクロストリップアンテナの利得、軸比の周波数特性
の測定値を示す。比較のためにテフロン基板（比誘電率
２．１７、厚さ１．６ｍｍ）１を用いたシリンダ付きマ
イクロストリップアンテナの測定値も示している。シリ
ンダ付きテフロン基板アンテナのシリンダ径はシリンダ
付きハニカム基板アンテナと同じ１１４ｍｍにしてあ
り、偏波はシリンダ付きハニカム基板マイクロストリッ
プアンテナと同じで２点給電による円偏波である。尚、
シリンダ４の高さはやはりビーム幅が最小で利得が最大
となるとなる値（４５ｍｍ）にしてある。
【００２５】図１０の利得は円偏波の利得であり、測定
値には２点給電による円偏波発生用ハイブリット回路の
損失が含まれている。図１０から利得に関してはシリン
ダ付きハニカム基板マイクロストリップアンテナのほう
が広帯域であることがわかる。
値には２点給電による円偏波発生用ハイブリット回路の
損失が含まれている。図１０から利得に関してはシリン
ダ付きハニカム基板マイクロストリップアンテナのほう
が広帯域であることがわかる。
【００２６】また、図１１から２．４ＧＨｚから２．６
ＧＨｚまでは軸比５ｄＢ以下の円偏波となっている。
尚、軸比に関してはシリンダ付きテフロン基板アンテナ
に比べてシリンダ付きハニカム基板マイクロストリップ
アンテナのほうが劣っていることがわかる。
ＧＨｚまでは軸比５ｄＢ以下の円偏波となっている。
尚、軸比に関してはシリンダ付きテフロン基板アンテナ
に比べてシリンダ付きハニカム基板マイクロストリップ
アンテナのほうが劣っていることがわかる。
【００２７】これは、シリンダ４がない場合でも同じよ
うな傾向があり、ハニカム基板１ａを用いたマイクロス
トリップアンテナ自体の問題である。すなわち、基板厚
が厚いハニカム基板１ａでは不要な高次モードが発生し
て２つの給電ピン間にカップリング（ピン間相互結合）
が生じるためである。
うな傾向があり、ハニカム基板１ａを用いたマイクロス
トリップアンテナ自体の問題である。すなわち、基板厚
が厚いハニカム基板１ａでは不要な高次モードが発生し
て２つの給電ピン間にカップリング（ピン間相互結合）
が生じるためである。
【００２８】第３実施例では第２実施例と同様にシリン
ダ付きマイクロストリップアンテナの広帯域化と円偏波
マイクロストリップアンテナへの適用性を検討する目的
で、無給電素子８を装荷したマイクロストリップアンテ
ナを用いたシリンダ付きマイクロストリップアンテナを
試作した。
ダ付きマイクロストリップアンテナの広帯域化と円偏波
マイクロストリップアンテナへの適用性を検討する目的
で、無給電素子８を装荷したマイクロストリップアンテ
ナを用いたシリンダ付きマイクロストリップアンテナを
試作した。
【００２９】図１２に供試アンテナの構造を示す。アン
テナの動作周波数は２．５ＧＨｚ、偏波は２点給電によ
る円偏波である。アンテナ部は、マイクロストリップパ
ッチ２の直径が４６ｍｍで、比誘電率２．１７、厚さ
１．６ｍｍの基板１を用いている。
テナの動作周波数は２．５ＧＨｚ、偏波は２点給電によ
る円偏波である。アンテナ部は、マイクロストリップパ
ッチ２の直径が４６ｍｍで、比誘電率２．１７、厚さ
１．６ｍｍの基板１を用いている。
【００３０】無給電素子８は、マイクロストリップパッ
チ２から１０ｍｍ離して配置されている。無給電素子の
直径は４８．３ｍｍで、比誘電率３．５、厚さ０．１ｍ
ｍの基板９を用いている。また、シリンダ４は０．２ｍ
ｍの銅板で作製した。シリンダ４の直径は約１波長の１
１４ｍｍとした。尚、シリンダ４はマイクロストリップ
アンテナのグラウンド板３に接地されている。そして、
シリンダ４の高さはビーム幅が最小となる４５ｍｍとし
た。
チ２から１０ｍｍ離して配置されている。無給電素子の
直径は４８．３ｍｍで、比誘電率３．５、厚さ０．１ｍ
ｍの基板９を用いている。また、シリンダ４は０．２ｍ
ｍの銅板で作製した。シリンダ４の直径は約１波長の１
１４ｍｍとした。尚、シリンダ４はマイクロストリップ
アンテナのグラウンド板３に接地されている。そして、
シリンダ４の高さはビーム幅が最小となる４５ｍｍとし
た。
【００３１】図１３、１４にシリンダ付き無給電素子装
荷アンテナの利得、軸比の周波数特性の測定値を示す。
比較のために無給電素子８を装荷していないシリンダ付
きアンテナの測定値も示している。図１３の利得は円偏
波の利得であり、測定値には２点給電による円偏波発生
用のハイブリット回路の損失が含まれている。これらの
図から、シリンダ付き無給電素子装荷マイクロストリッ
プアンテナが広帯域であることがわかる。
荷アンテナの利得、軸比の周波数特性の測定値を示す。
比較のために無給電素子８を装荷していないシリンダ付
きアンテナの測定値も示している。図１３の利得は円偏
波の利得であり、測定値には２点給電による円偏波発生
用のハイブリット回路の損失が含まれている。これらの
図から、シリンダ付き無給電素子装荷マイクロストリッ
プアンテナが広帯域であることがわかる。
【００３２】次に、相互結合についての測定値を図１５
に示す。測定は７個のシリンダ付きマイクロストリップ
アンテナ素子を図１５に示すように配列し、そのうちの
１番目素子と６番目素子について２つの給電点のうちの
上側にある給電点に関して素子間相互結合量Ｓ２１を測
定することにより行った。このとき、円偏波用ハイブリ
ッドは外した状態であり、各給電点は直線偏波を発生す
るようになっている。
に示す。測定は７個のシリンダ付きマイクロストリップ
アンテナ素子を図１５に示すように配列し、そのうちの
１番目素子と６番目素子について２つの給電点のうちの
上側にある給電点に関して素子間相互結合量Ｓ２１を測
定することにより行った。このとき、円偏波用ハイブリ
ッドは外した状態であり、各給電点は直線偏波を発生す
るようになっている。
【００３３】また、１番目素子と６番目素子の測定用の
給電点以外の給電点は全て５０Ωで終端されている。更
に１番目素子と６番目素子以外の素子の各給電点も全て
５０Ωで終端されている。比較のためにシリンダ４のな
い無給電素子装荷アンテナの測定値も示している。この
図から、シリンダ４がある場合の方が相互結合が小さ
く、素子間相互結合量Ｓ21が−３５ｄＢ以下となった。
給電点以外の給電点は全て５０Ωで終端されている。更
に１番目素子と６番目素子以外の素子の各給電点も全て
５０Ωで終端されている。比較のためにシリンダ４のな
い無給電素子装荷アンテナの測定値も示している。この
図から、シリンダ４がある場合の方が相互結合が小さ
く、素子間相互結合量Ｓ21が−３５ｄＢ以下となった。
【００３４】以上、本発明を実施形態に基づいて説明し
たが、本発明は上記した実施形態に限定されるものでは
なく、特許請求の範囲に記載した構成を変更しない限
り、どのようにでも実施できる。
たが、本発明は上記した実施形態に限定されるものでは
なく、特許請求の範囲に記載した構成を変更しない限
り、どのようにでも実施できる。
【００３５】
【発明の効果】以上に示したように本発明に係るアンテ
ナ装置にあっては、シリンダの高さや直径を変えて、ビ
ーム幅を変化させることが可能であることから、反射鏡
アンテナの１次放射器として利用できる。
ナ装置にあっては、シリンダの高さや直径を変えて、ビ
ーム幅を変化させることが可能であることから、反射鏡
アンテナの１次放射器として利用できる。
【００３６】特に本発明のアンテナ装置は小型軽量、機
械的に安定、円偏波化が容易であることから衛星搭載反
射鏡アンテナの１次放射器に利用できる。また、本発明
のアンテナ装置は１０ｄＢ程度の利得があり、衛星通信
用移動体局側のアンテナとして利用できる。更に、本発
明のアンテナ装置はアレーにしたときの相互結合が小さ
いことからアレーアンテナの素子として利用できる等、
多大な効果を奏する。
械的に安定、円偏波化が容易であることから衛星搭載反
射鏡アンテナの１次放射器に利用できる。また、本発明
のアンテナ装置は１０ｄＢ程度の利得があり、衛星通信
用移動体局側のアンテナとして利用できる。更に、本発
明のアンテナ装置はアレーにしたときの相互結合が小さ
いことからアレーアンテナの素子として利用できる等、
多大な効果を奏する。
【図１】（ａ），（ｂ）は何れも本発明の第１実施例に
係るアンテナ装置であり（ａ）は斜視図、（ｂ）は断面
図である。
係るアンテナ装置であり（ａ）は斜視図、（ｂ）は断面
図である。
【図２】本発明の第１実施例のアンテナ装置のシリンダ
の高さに対するビーム幅の変化を示す特性図である。
の高さに対するビーム幅の変化を示す特性図である。
【図３】本発明の第１実施例のアンテナ装置のシリンダ
の高さに対する利得の変化を示す特性図である。
の高さに対する利得の変化を示す特性図である。
【図４】本発明の第１実施例のアンテナ装置のシリンダ
の高さを変えたときのアンテナパターンを示す特性図で
ある。
の高さを変えたときのアンテナパターンを示す特性図で
ある。
【図５】本発明の第１実施例のアンテナ装置のシリンダ
の直径に対するビーム幅の変化を示す特性図である。
の直径に対するビーム幅の変化を示す特性図である。
【図６】本発明の第１実施例のアンテナ装置のシリンダ
の直径に対する利得の変化を示す特性図である。
の直径に対する利得の変化を示す特性図である。
【図７】本発明の第１実施例のアンテナ装置のシリンダ
の直径を変えたときのアンテナパターンを示す特性図で
ある。
の直径を変えたときのアンテナパターンを示す特性図で
ある。
【図８】本発明の第１実施例のアンテナ装置を２素子配
列したときの相互結合の測定結果を示す特性図である。
列したときの相互結合の測定結果を示す特性図である。
【図９】本発明の第２実施例のアンテナ装置を示す断面
図である。
図である。
【図１０】本発明のアンテナ装置における基板の違いに
よる利得の周波数特性を示す特性図である。
よる利得の周波数特性を示す特性図である。
【図１１】本発明のアンテナ装置における基板の違いに
よる軸比の周波数特性を示す特性図である。
よる軸比の周波数特性を示す特性図である。
【図１２】本発明の第３実施例のアンテナ装置を示す断
面図である。
面図である。
【図１３】本発明のアンテナ装置の無給電素子の有無に
おける利得の周波数特性を示す特性図である。
おける利得の周波数特性を示す特性図である。
【図１４】本発明のアンテナ装置の無給電素子の有無に
おける軸比の周波数特性を示す特性図である。
おける軸比の周波数特性を示す特性図である。
【図１５】本発明の第３実施例のアンテナ装置を７素子
配列したときの相互結合の測定結果を示す特性図であ
る。
配列したときの相互結合の測定結果を示す特性図であ
る。
【図１６】従来のホーンアンテナを示す概略図である。
【図１７】従来のマイクロストリップアンテナを示す概
略図である。
略図である。
１ 基板 １ａ ハニカム基板 ２ マイクロストリップパッチ ３ グラウンド板 ４ シリンダ ５ 給電回路用基板 ６ 給電回路 ７ 給電点 ８ 無給電素子 ９ 無給電素子用基板 １０ ホーンアンテナ １１ 同軸／導波管変換器 １２ 同軸アンテナ
フロントページの続き (56)参考文献 特開 平１−205603（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−129823（ＪＰ，Ａ) 特開 平９−275317（ＪＰ，Ａ) 特開 平９−294014（ＪＰ，Ａ) 実開 平６−44331（ＪＰ，Ｕ) 竹内、等「パッチ給電形ショートバッ クファイアアンテナの特性」（電子情報 通信学会春季全国大会（1989年）講演論 文集 Ｂ−95) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) H01Q 13/08 ＪＩＣＳＴファイル（ＪＯＩＳ)
Claims (3)
- 【請求項１】 基板上に形成されたマイクロストリップ
アンテナ素子の周囲に、導電性部材からなるほゞ円筒状
の部材を配設すると共に、円筒状の部材における筒の高
さを送受信対象とする信号波の１／３波長付近とし、上
記マイクロストリップアンテナ素子のグラウンド板に上
記ほゞ円筒状の部材を接地したことを特徴とするアンテ
ナ装置。 - 【請求項２】 上記基板はハニカム状の素材からなるこ
とを特徴とする請求項１に記載のアンテナ装置。 - 【請求項３】 上記マイクロストリップアンテナ素子の
放射面前方に無給電素子を配設したことを特徴とする請
求項１または請求項２に記載のアンテナ装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9059954A JP3026171B2 (ja) | 1997-02-27 | 1997-02-27 | アンテナ装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9059954A JP3026171B2 (ja) | 1997-02-27 | 1997-02-27 | アンテナ装置 |
Publications (2)
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