JP3017057B2 - Flux-cored wire for self-shielded arc welding - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【産業上の利用分野】本発明は、比較的薄い板材等を溶
接するのに好適のセルフシールドアーク溶接用フラック
ス入りワイヤにおいて、特に全姿勢溶接及びスパッタ等
の溶接作業性並びに溶接金属の靱性が優れたセルフシー
ルドアーク溶接用フラックス入りワイヤに関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a flux-cored wire for self-shielded arc welding suitable for welding a relatively thin plate or the like, and particularly to a welding workability such as all-position welding and spattering and a toughness of a weld metal. It relates to an excellent flux-cored wire for self-shielded arc welding.

【０００２】[0002]

【従来の技術】セルフシールドアーク溶接用フラックス
入りワイヤは、大気を遮断するためのガス発生剤等を含
有するワイヤである。このため、セルフシールドアーク
溶接用フラックス入りワイヤを使用して、アーク溶接を
実施した場合は、外部からシールドガスを供給する必要
がないので、溶接装置が簡単となることに加え、風の影
響を受けることがないという利点がある。2. Description of the Related Art A flux-cored wire for self-shielded arc welding is a wire containing a gas generating agent or the like for shielding the atmosphere. For this reason, when performing arc welding using a flux-cored wire for self-shielded arc welding, there is no need to supply a shielding gas from the outside, which simplifies the welding equipment and reduces the effects of wind. There is an advantage of not receiving it.

【０００３】[0003]

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述の
従来技術には、以下に示す問題点がある。即ち、セルフ
シールド溶接用フラックス入りワイヤは、フラックス中
にシールド剤として、弗化物、Ｌｉ系酸化物、炭酸塩、
Ａｌ及びＭｇ等を多量に含有しているため、ガスシール
ド用フラックス入りワイヤに比して、溶接作業性が悪い
ことに加え、一般に靱性が低いという欠点がある。溶接
作業性のうち特に問題とされているものは、スパッタ及
びヒュームの発生量並びに全姿勢での溶接性等である。However, the above-mentioned prior art has the following problems. That is, the flux-cored wire for self-shielding welding contains fluoride, Li-based oxide, carbonate,
Since it contains a large amount of Al, Mg, and the like, it has poor welding workability and generally has low toughness as compared with a flux-cored wire for gas shielding. What is particularly problematic in the welding workability is the amount of spatter and fume generation and the weldability in all positions.

【０００４】溶接作業性等を改善するために、金属弗化
物、Ａｌ、Ｍｇ、Ｍｎ及びＣ等のワイヤフラックス成分
を調整することが提案されている（特開平４−１３４９
７号公報及び特開平３−１１８９９３号公報等）。但
し、これらの技術には、溶接金属の靱性が十分ではない
という難点がある。[0004] In order to improve welding workability and the like, it has been proposed to adjust wire flux components such as metal fluoride, Al, Mg, Mn and C (Japanese Patent Laid-Open No. 4-1349).
7 and JP-A-3-118993). However, these techniques have the disadvantage that the toughness of the weld metal is not sufficient.

【０００５】一方、靱性を向上させるために、Ｌｉ酸化
物、塩基性及び中性酸化物並びに鉄系酸化物といったフ
ラックス成分を調整することが提案されている（特公昭
６２−２５４７９号公報、特公昭５８−５７２８０号公
報及び特開平５−３９３号公報）。しかし、これらの技
術においても、靱性と溶接作業性とを両立させるには至
らなかったという問題点がある。On the other hand, in order to improve toughness, it has been proposed to adjust flux components such as Li oxides, basic and neutral oxides, and iron-based oxides (JP-B-62-25479, JP-B-62-25479). JP-B-58-57280 and JP-A-5-393. However, even with these techniques, there is a problem that it has not been possible to achieve both toughness and welding workability.

【０００６】即ち、従来のセルフシールドワイヤのシー
ルド剤においては、Ａｌ及びＭｇを必須成分としなが
ら、大別すると弗化物系又はＬｉ酸化物系の添加物が添
加されたものがベースとなっていた。弗化物系のシール
ド剤において、溶接作業性を重視する場合は、弗化物の
含有量を比較的少なくし、またＡｌの含有量を多くする
ことにより、シールド性を維持する。この場合は、溶接
金属の靱性がある程度犠牲になるという問題点がある。
またＬｉ酸化物系のシールド剤の場合は、溶接金属の靱
性は優れているものの、全姿勢での溶接性及びスパッタ
等の溶接作業性が劣るため、比較的薄板の溶接が困難で
あるという難点がある。[0006] That is, the conventional self-shielding wire shielding agent is based on the one in which Al and Mg are used as essential components and a fluoride-based or Li-oxide-based additive is roughly classified. . When importance is placed on welding workability in a fluoride-based shielding agent, the shielding property is maintained by relatively reducing the content of fluoride and increasing the content of Al. In this case, there is a problem that the toughness of the weld metal is sacrificed to some extent.
In the case of the Li oxide-based shielding agent, although the toughness of the weld metal is excellent, the weldability in all positions and the welding workability such as spatter are inferior, so that it is difficult to weld a relatively thin plate. There is.

【０００７】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、比較的薄い板材等を溶接することができ、
全姿勢溶接及びスパッタといった溶接作業性並びに溶接
金属の靱性が良好なセルフシールドアーク溶接用フラッ
クス入りワイヤを提供することを目的とする。[0007] The present invention has been made in view of such problems, and can weld relatively thin plate materials and the like.
An object of the present invention is to provide a flux-cored wire for self-shielded arc welding that has good welding workability such as all-position welding and spatter and good toughness of a weld metal.

【０００８】[0008]

【課題を解決するための手段】本発明に係るセルフシー
ルドアーク溶接用フラックス入りワイヤは、フラックス
が、ワイヤ全重量に対し、Ａｌ：２．０乃至２．８重量
％、Ｍｇ：０．４乃至２．０重量％、金属弗化物：Ｆ換
算値の総量で０．７乃至１．８重量％、Ｌｉフェライ
ト：０．１乃至１．５重量％及び金属炭酸塩：ＣＯ₂に
換算して総量で０．２５重量％以下を含有することを特
徴とする。In the flux cored wire for self-shielded arc welding according to the present invention, the flux is 2.0 to 2.8% by weight of Al and 0.4 to 2.8% by weight of Mg based on the total weight of the wire. 2.0% by weight, metal fluoride: 0.7 to 1.8% by weight in total in terms of F, Li ferrite: 0.1 to 1.5% by weight, and metal carbonate: total amount in terms of CO ₂ In an amount of 0.25% by weight or less.

【０００９】前記フラックスの重量は、ワイヤ全重量に
対し、１０乃至３０重量％であることが好ましい。The weight of the flux is preferably 10 to 30% by weight based on the total weight of the wire.

【００１０】前記フラックスは、ワイヤ全重量に対し、
更にＣａフェライト：０．３乃至２．０重量％を含有す
ることが好ましい。[0010] The flux is based on the total weight of the wire.
Further, it is preferable to contain Ca ferrite: 0.3 to 2.0% by weight.

【００１１】前記フラックスは、前記金属弗化物の一種
であるＳｒＦ₂を含有し、前記ＳｒＦ₂が含有する水分量
は、ＳｒＦ₂全重量当たり、５０００重量ｐｐｍ以下に
制限されていることが好ましい。It is preferable that the flux contains SrF ₂ which is a kind of the metal fluoride, and the amount of water contained in the SrF ₂ is limited to 5000 ppm by weight or less based on the total weight of SrF ₂ .

【００１２】前記フラックスは、ワイヤ全重量に対し、
更にＮｉ：０．４乃至３．０重量％を含有することが好
ましい。The flux is based on the total weight of the wire.
Further, it is preferable to contain 0.4 to 3.0% by weight of Ni.

【００１３】前記フラックスは、ワイヤ全重量に対し、
更にＺｒ：０．０１乃至０．５重量％を含有することが
好ましい。The flux is based on the total weight of the wire.
Further, it is preferable to contain Zr: 0.01 to 0.5% by weight.

【００１４】前記フラックスは、ワイヤ全重量に対し、
更にレアーアースメタル：各元素当たり０．０１乃至
０．５重量％を含有することが好ましい。The flux is based on the total weight of the wire.
Further, a rare earth metal preferably contains 0.01 to 0.5% by weight for each element.

【００１５】前記フラックスは、ワイヤ全重量に対し、
更にＣ：０．１９重量％以下を含有することが好まし
い。The flux is based on the total weight of the wire.
Further, it is preferable to contain C: 0.19% by weight or less.

【００１６】前記フラックスは、ワイヤ全重量に対し、
更に金属Ｍｇ単体：０．０１乃至０．５重量％を含有す
ることが好ましい。The flux is based on the total weight of the wire.
Further, it is preferable to contain the metal Mg alone: 0.01 to 0.5% by weight.

【００１７】本発明に係るセルフシールドアーク溶接用
フラックス入りワイヤは、その外皮が中心部に向かって
織り込まれた形状であることが好ましい。The flux cored wire for self-shielded arc welding according to the present invention preferably has a shape in which the outer skin is woven toward the center.

【００１８】本発明に係るセルフシールドアーク溶接用
フラックス入りワイヤは、その直径が１．２乃至２．４
ｍｍであることが好ましい。The flux-cored wire for self-shielded arc welding according to the present invention has a diameter of 1.2 to 2.4.
mm.

【００１９】本発明に係るセルフシールドアーク溶接用
フラックス入りワイヤは、その表面に、ワイヤ全重量に
対して、４弗化エチレン系の送給潤滑剤：Ｆ換算値の総
量で１乃至１０００重量ｐｐｍが塗布されていることが
好ましい。The flux-cored wire for self-shielded arc welding according to the present invention has, on its surface, 1 to 1000 ppm by weight in terms of the total amount of feed lubricant based on ethylene: F, based on the total weight of the wire. Is preferably applied.

【００２０】本発明に係るセルフシールドアーク溶接用
フラックス入りワイヤは、その表面に、ワイヤ１０ｋｇ
当たり、ＭｏＳ₂系の送給潤滑剤：０．００１乃至３ｇ
が塗布されていることが好ましい。The flux-cored wire for self-shielded arc welding according to the present invention has a surface
MoS ₂ system feed lubricant: 0.001 to 3 g
Is preferably applied.

【００２１】本発明に係るセルフシールドアーク溶接用
フラックス入りワイヤは、その表面の接触電気抵抗の最
大値が４０Ω、前記抵抗の最大値と最小値との差が３０
Ω以下、前記抵抗の測定値が０．０２Ω以下となる確率
が０．２以下であることが好ましい。In the flux cored wire for self-shielded arc welding according to the present invention, the maximum value of the contact electric resistance on the surface is 40Ω, and the difference between the maximum value and the minimum value of the resistance is 30Ω.
Ω or less, and the probability that the measured value of the resistance becomes 0.02 Ω or less is preferably 0.2 or less.

【００２２】[0022]

【作用】本願発明者等は、種々実験研究した結果、Ｌｉ
フェライト（Ｌｉ鉄系酸化物）が溶接金属の靱性向上に
有効なフラックス成分であることを見出した。Ｌｉフェ
ライトを添加することをベースとして、シールド性の高
いＡｌ、Ｍｇ及び弗化物をフラックス成分に、更に添加
すれば、溶接作業性及び溶接金属の靱性が良好なフラッ
クス入りワイヤを得ることができる。具体的には、従来
の薄板用フラックス入りワイヤに比して、フラックスの
金属弗化物の含有量を増加させ、且つＡｌ及びＭｇを必
須成分として添加しつつ、Ａｌ含有量を比較的低減させ
る。これにより、溶接金属の靱性を確保することができ
る。一方、溶接作業性を良好にする、特に全姿勢溶接性
を向上させると共にスパッタの発生を低減させるために
は、Ｍｇ及びＬｉフェライトを適量添加し、また溶接作
業性を著しく劣化させる金属炭酸塩の量を制限する。こ
のようにして、Ａｌ、Ｍｇ、Ｌｉフェライト及び弗化物
等の各フラックス成分をバランス良く添加することに加
え、金属炭酸塩の含有量を抑制することによって、薄板
溶接において特に重要である全姿勢溶接が容易であると
共に、スパッタの発生が著しく少ないセルフシールドア
ーク溶接用フラックス入りワイヤを得ることができる。The present inventors have conducted various experimental studies and found that Li
It has been found that ferrite (Li iron-based oxide) is a flux component effective for improving the toughness of a weld metal. If Al, Mg and fluoride having high shielding properties are further added to the flux component based on the addition of Li ferrite, a flux-cored wire having excellent welding workability and weld metal toughness can be obtained. Specifically, as compared with a conventional flux-cored wire for a thin plate, the content of metal fluoride in the flux is increased, and the Al content is relatively reduced while Al and Mg are added as essential components. Thereby, the toughness of the weld metal can be ensured. On the other hand, in order to improve the welding workability, particularly to improve the weldability in all positions and reduce the generation of spatter, an appropriate amount of Mg and Li ferrite is added, and the metal carbonate which significantly deteriorates the welding workability is added. Limit the amount. In this manner, in addition to adding flux components such as Al, Mg, Li ferrite and fluoride in a well-balanced manner, and by suppressing the content of metal carbonate, all-position welding, which is particularly important in thin plate welding, is performed. , And a flux-cored wire for self-shielded arc welding in which generation of spatter is significantly reduced can be obtained.

【００２３】以下、本発明における数値限定の理由につ
いて述べる。Hereinafter, the reason for the numerical limitation in the present invention will be described.

【００２４】Ａｌ（アルミニウム）：２．０乃至２．８
重量％、好ましくは２．２乃至２．６重量％ Ａｌはシールド性を確保するために必須の成分である。
Ａｌの含有量が２．０重量％未満では、このシールド性
が劣化する。一方、Ａｌの含有量が２．８重量％を超え
る場合は、溶接金属の靱性が劣化する。特に、シールド
性に関しては、Ａｌと弗化物及びＭｇとのバランスが重
要である。従って、Ａｌの含有量は２．０乃至２．８重
量％とする。但し、より良好なシールド性及び溶接金属
の靱性を確保するためには、その含有量は２．２乃至
２．６重量％であることが好ましい。 Al (aluminum): 2.0 to 2.8
% By weight, preferably 2.2 to 2.6% by weight Al is an essential component for securing the shielding property.
If the Al content is less than 2.0% by weight, this shielding property is deteriorated. On the other hand, if the Al content exceeds 2.8% by weight, the toughness of the weld metal deteriorates. In particular, with respect to the shielding properties, the balance between Al, fluoride and Mg is important. Therefore, the content of Al is set to 2.0 to 2.8% by weight. However, in order to ensure better shielding properties and toughness of the weld metal, the content is preferably 2.2 to 2.6% by weight.

【００２５】なお、Ａｌの添加方法としては、Ａｌ並び
にＡｌ−Ｍｇ、Ａｌ−Ｃａ、Ａｌ−Ｌｉ及びＦｅ−Ａｌ
系等の合金を添加することが一般的であるが、これ以外
のＡｌを含有する合金を添加してもよい。The method of adding Al includes Al and Al-Mg, Al-Ca, Al-Li and Fe-Al.
It is common to add an alloy such as a system, but other alloys containing Al may be added.

【００２６】Ｍｇ（マグネシウム）：０．４乃至２．０
重量％、好ましくは０．６乃至１．５重量％ Ｍｇは、Ａｌと同様に、シールド性を確保するために必
須の成分である。Ｍｇの含有量が０．４重量％未満で
は、シールド性が劣化する。一方、Ｍｇの含有量が２．
０重量％を超える場合は、スパッタが増加する。特に、
シールド性に関しては、ＭｇとＡｌ及び弗化物とのバラ
ンスが重要である。従って、Ｍｇの含有量は０．４乃至
２．０重量％とする必要があるが、より好ましくは０．
６乃至１．５重量％である。 Mg (magnesium): 0.4 to 2.0
% By weight, preferably 0.6 to 1.5% by weight Mg, like Al, is an essential component for ensuring shielding properties. When the content of Mg is less than 0.4% by weight, the shielding property is deteriorated. On the other hand, when the content of Mg is 2.
If it exceeds 0% by weight, spatter increases. In particular,
As for the shielding property, the balance between Mg, Al and fluoride is important. Therefore, the content of Mg needs to be 0.4 to 2.0% by weight, and more preferably 0.1 to 2.0% by weight.
6 to 1.5% by weight.

【００２７】なお、Ｍｇの添加方法としては、Ａｌ−Ｍ
ｇ合金を添加することが一般的である。また、後述する
ように、アークが強くなるという利点があるので、金属
Ｍｇ単体を添加することもできる。但し、Ｍｇの添加方
法はこれに限られるわけではなく、Ｍｇを含む他の合金
を添加することが可能である。In addition, as a method of adding Mg, Al-M
It is common to add a g alloy. Further, as will be described later, there is an advantage that the arc becomes strong, and therefore, metallic Mg alone can be added. However, the method of adding Mg is not limited to this, and another alloy containing Mg can be added.

【００２８】金属弗化物：Ｆ換算値の総量で０．７乃至
１．８重量％、好ましくは０．９乃至１．６重量％ 弗化物をフラックス成分に加えた場合は、基本的に溶接
作業性を劣化させる傾向があるものの、シールド性を確
保するために、弗化物は必須の成分である。金属弗化物
のＦ換算値の総量が０．７重量％未満では、良好なシー
ルド性を得ることができない。一方、１．８重量％を超
える場合は、スパッタが増加する。特にシールド性につ
いては、金属弗化物とＡｌ及びＭｇとのバランスが重要
である。以上より、金属弗化物のＦ換算値の総量は０．
７乃至１．８重量％とする必要がある。但し、シールド
性をより一層向上させると共にスパッタの発生をより一
層低減させるためには、金属弗化物の含有量は、Ｆ換算
値の総量で０．９乃至１．６重量％であることが好まし
い。 Metal fluoride: 0.7 to 0.7 in total in terms of F
When 1.8% by weight, preferably 0.9 to 1.6% by weight of fluoride is added to the flux component, although there is a tendency to basically deteriorate welding workability, in order to secure shielding properties, Fluoride is an essential component. If the total amount of metal fluorides in terms of F is less than 0.7% by weight, good shielding properties cannot be obtained. On the other hand, when it exceeds 1.8% by weight, spatter increases. In particular, for the shielding property, the balance between the metal fluoride and Al and Mg is important. As described above, the total amount of the metal fluorides in terms of F is 0.1.
It must be 7 to 1.8% by weight. However, in order to further improve the shielding property and further reduce the occurrence of spatter, the content of the metal fluoride is preferably 0.9 to 1.6% by weight in terms of the total value in terms of F. .

【００２９】なお、金属弗化物のうちＳｒＦ₂及びＢａ
Ｆ₂は、溶接作業性に悪影響を及ぼすことがなく、特に
スパッタの発生を抑制しつつシールド性を向上させる効
果があるので、ＳｒＦ₂及び／又はＢａＦ₂を添加するこ
とが、もっとも好ましい。また、同様の効果を有するの
で、ＣａＦ₂の添加も好ましい。但し、金属弗化物はこ
れらに限られるわけではなく、他の金属弗化物を添加し
てもよいことは勿論である。Note that among the metal fluorides, SrF ₂ and Ba
F ₂ is not adversely affected weldability, so the effect of improving the shielding properties while particularly suppressing the occurrence of sputtering, be added SrF ₂ and / or BaF _2, most preferred. In addition, since it has the same effect, addition of CaF ₂ is also preferable. However, the metal fluoride is not limited to these, and it goes without saying that other metal fluorides may be added.

【００３０】Ｌｉフェライト（Ｌｉ鉄系酸化物）：０．
１乃至１．５重量％、好ましくは０．３乃至１．０重量
％ Ｌｉフェライトは靱性の向上に効果のある成分である。
Ｌｉフェライトの含有量が０．１重量％未満では、この
靱性の向上が不十分である。一方、Ｌｉフェライトの含
有量が１．５重量％を超える場合は、スパッタの発生が
増加する。よって、Ｌｉフェライトの含有量は０．１乃
至１．５重量％とするが、より一層の靱性の向上及びス
パッタの低減のためには、０．３乃至１．０重量％とす
ることが好ましい。 Li ferrite (Li iron-based oxide):
1 to 1.5% by weight, preferably 0.3 to 1.0% by weight
% Li ferrite is a component effective for improving toughness.
If the content of Li ferrite is less than 0.1% by weight, the improvement in toughness is insufficient. On the other hand, when the content of Li ferrite exceeds 1.5% by weight, spatter generation increases. Therefore, the content of Li ferrite is set to 0.1 to 1.5% by weight, but is preferably set to 0.3 to 1.0% by weight in order to further improve toughness and reduce spatter. .

【００３１】なお、Ｌｉフェライトは、Ｌｉフェライト
及びＬｉを含有する鉄系酸化物全ての総称であるとす
る。It should be noted that Li ferrite is a generic term for all Li ferrite and iron-containing oxides containing Li.

【００３２】金属炭酸塩：ＣＯ₂に換算して総量で０．
２５重量％以下 金属炭酸塩は、シールド性の向上に効果がある成分であ
る。しかし、金属炭酸塩の含有量が、ＣＯ₂に換算して
総量で０．２５重量％を超えた場合は、スパッタが著し
く増加する。このため、溶接作業性の観点からは、添加
しないほうが好ましい成分である。従って、金属炭酸塩
の含有量は、ＣＯ₂に換算して総量で０．２５重量％以
下とする。 Metal carbonate: 0.1 in total in terms of CO ₂ .
The metal carbonate of 25% by weight or less is a component effective for improving the shielding property. However, when the content of the metal carbonate exceeds 0.25% by weight in total in terms of CO ₂ , spattering increases remarkably. Therefore, from the viewpoint of welding workability, it is a preferable component not to be added. Therefore, the content of the metal carbonate is limited to 0.25% by weight or less in terms of CO ₂ .

【００３３】フラックス：１０乃至３０重量％ フラックス率は、ワイヤの伸線性を損なわない範囲内で
フラックス成分を十分に充填させることができるように
決める必要がある。フラックスが、ワイヤ全重量に対す
る重量比で１０重量％未満では、所望のフラックス成分
を充填させることが困難である。一方、フラックスが３
０重量％を超える場合は、ワイヤの伸線性が著しく劣化
する。よって、フラックスの含有量は、ワイヤ全重量に
対し、１０乃至３０重量％とすることが好ましい。 Flux: 10 to 30% by weight The flux rate needs to be determined so that the flux component can be sufficiently filled within a range that does not impair the drawability of the wire. If the flux is less than 10% by weight relative to the total weight of the wire, it is difficult to fill a desired flux component. On the other hand, if the flux is 3
If it exceeds 0% by weight, the wire drawability is significantly deteriorated. Therefore, the content of the flux is preferably set to 10 to 30% by weight based on the total weight of the wire.

【００３４】Ｃａフェライト：好ましくは０．３乃至
２．０重量％、より好ましくは０．５乃至１．２重量％ Ｃａフェライトは溶接ビード形状を良好にする成分であ
る。Ｃａフェライトの含有量が０．３重量％未満では、
その効果があまり認められず、一方２．０重量％を超え
た場合は、スパッタの発生が増加する。従って、Ｃａフ
ェライトを必要に応じて含有させる場合は、その含有量
は０．３乃至２．０重量％とすることが好ましい。ま
た、上述の効果をより一層得るためには、Ｃａフェライ
トの含有量は０．５乃至１．２重量％とすることがより
好ましい。[0034]Ca ferrite: preferably 0.3 to
2.0% by weight, more preferably 0.5 to 1.2% by weight Ca ferrite is a component that improves the weld bead shape.
You. If the content of Ca ferrite is less than 0.3% by weight,
The effect is not so noticeable, while exceeding 2.0% by weight
In such a case, the occurrence of spatter increases. Therefore, Ca
Content of ferrite if necessary
Is preferably 0.3 to 2.0% by weight. Ma
In order to further obtain the above-mentioned effects, it is necessary to use a Ca ferrite.
The content of g is more preferably 0.5 to 1.2% by weight.
preferable.

【００３５】なお、Ｃａフェライトは、Ｃａフェライト
及びＣａを含有する鉄系酸化物全ての総称であるとす
る。Note that Ca ferrite is a general term for all Ca ferrites and iron oxides containing Ca.

【００３６】ＳｒＦ₂の水分量：好ましくは５０００重
量ｐｐｍ以下、より好ましくは１０００重量ｐｐｍ以下 ＳｒＦ₂は、一般的に、湿式により炭酸ストロンチウム
から生成される。この反応の化学反応式を下記化１に示
す。 Water content of SrF ₂ : preferably 5000 weight
SrF _{2 in} amounts of up to ppm, more preferably up to 1000 ppm by weight , is generally produced from strontium carbonate by a wet process. The chemical reaction formula of this reaction is shown in the following chemical formula 1.

【００３７】[0037]

【化１】ＳｒＣＯ₃＋２ＨＦ→ＳｒＦ₂＋Ｈ₂Ｏ＋ＣＯ₂ Embedded image SrCO ₃ + 2HF → SrF ₂ + H ₂ O + CO ₂

【００３８】上記化１に示すように、ＳｒＦ₂の生成に
は水分の発生を伴うので、生成されたＳｒＦ₂は水分を
多量に含有したものとなる。また、ＳｒＦ₂は、結晶構
造が不安定であるため、吸湿しやすい。ＳｒＦ₂の水分
量が５０００重量ｐｐｍを超える場合は、ワイヤの耐気
孔性が劣化する。よって、ＳｒＦ₂の水分量は５０００
重量ｐｐｍ以下であることが好ましく、１０００重量ｐ
ｐｍ以下であることがより好ましい。As shown in the chemical formula 1, since the generation of SrF ₂ involves the generation of moisture, SrF ₂ produced becomes one containing a large amount of moisture. In addition, SrF ₂ easily absorbs moisture because the crystal structure is unstable. If the water content of SrF ₂ exceeds 5,000 ppm by weight, the porosity resistance of the wire will deteriorate. Therefore, the water content of SrF ₂ is 5000
Weight ppm or less, preferably 1000 weight p
pm or less.

【００３９】なお、ＳｒＦ₂を３００℃以上の温度で加
熱することにより、水分を飛散させて、ＳｒＦ₂の水分
量を５０００ｐｐｍ以下とすることができる。このよう
に、焼成したＳｒＦ₂を使用することにより、ワイヤの
吸湿特性が改善され、耐気孔性が向上する。By heating SrF ₂ at a temperature of 300 ° C. or higher, water can be scattered and the water content of SrF ₂ can be reduced to 5000 ppm or less. As described above, by using the calcined SrF ₂ , the moisture absorption characteristics of the wire are improved, and the porosity resistance is improved.

【００４０】Ｎｉ（ニッケル）：好ましくは０．４乃至
３．０重量％、より好ましくは１．０乃至２．５重量％ Ｎｉはオーステナイト生成元素であり、Ｎｉを添加する
ことにより、溶接金属の粗大な初析フェライト量を低減
すると共に靱性を向上させる効果がある。Ｎｉの含有量
が０．４重量％未満では、その効果が不十分である。一
方、Ｎｉの含有量が３．０重量％を超える場合は、スパ
ッタが増加する。従って、Ｎｉを必要に応じて添加する
場合は、その含有量は０．４乃至３．０重量％とするこ
とが好ましく、１．０乃至２．５重量％とすることがよ
り好ましい。 Ni (nickel): preferably 0.4 to
3.0% by weight, more preferably 1.0 to 2.5% by weight Ni is an austenite-forming element. By adding Ni, the amount of coarse pro-eutectoid ferrite in the weld metal is reduced and the toughness is improved. effective. If the content of Ni is less than 0.4% by weight, the effect is insufficient. On the other hand, when the Ni content exceeds 3.0% by weight, spatter increases. Therefore, when Ni is added as required, its content is preferably 0.4 to 3.0% by weight, more preferably 1.0 to 2.5% by weight.

【００４１】Ｚｒ（ジルコニウム）：好ましくは０．０
１乃至０．５重量％ Ｚｒは窒化物を形成して靱性を向上させる効果がある。
Ｚｒの含有量が０．０１重量％未満では、この効果が小
さい。一方、Ｚｒの含有量が０．５重量％を超える場合
は、スパッタが増加する。従って、Ｚｒを必要に応じて
含有させる場合は、その含有量は、０．０１乃至０．５
重量％とする。 Zr (zirconium): preferably 0.0
1 to 0.5% by weight Zr has an effect of forming a nitride to improve toughness.
If the Zr content is less than 0.01% by weight, this effect is small. On the other hand, when the Zr content exceeds 0.5% by weight, spatter increases. Therefore, when Zr is contained as necessary, the content is 0.01 to 0.5.
% By weight.

【００４２】レアーアースメタル（希土類金属）：好ま
しくは、各元素当たり０．０１乃至０．５重量％ レアーアースメタル（以下、ＲＥＭという）、主とし
て、Ｃｅ、Ｌａ及びＹは、シールド性を向上させる成分
である。ＲＥＭの含有量が各元素当たり０．０１重量％
未満では、その効果が小さい。一方、ＲＥＭの含有量が
各元素当たり０．５重量％を超えた場合は、スパッタが
増加する。よって、ＲＥＭを必要に応じて添加する場合
は、その添加量は各元素当たり０．０１乃至０．５重量
％とする。 Rare earth metal (rare earth metal): preferred
More specifically, 0.01 to 0.5% by weight of a rare earth metal (hereinafter referred to as REM) for each element , mainly Ce, La and Y are components for improving the shielding property. REM content is 0.01% by weight for each element
Below, the effect is small. On the other hand, when the content of REM exceeds 0.5% by weight for each element, spatter increases. Therefore, when REM is added as needed, the amount of addition should be 0.01 to 0.5% by weight for each element.

【００４３】なお、ＲＥＭを含有する合金には、ＲＥＭ
−Ｃａ−Ｓｉ系等があり、これらの合金を添加すること
により、上述の効果を得ることができる。The alloy containing REM includes REM
-Ca-Si type and the like, and the above-mentioned effects can be obtained by adding these alloys.

【００４４】Ｃ（炭素）：好ましくは０．１９重量％以
下 Ｃは、溶接金属の引張強度を確保するために、有効な成
分である。但し、その含有量が０．１９重量％を超えた
場合は、過剰の炭化物を形成し、靱性を劣化させる。従
って、Ｃの含有量は０．１９重量％以下とすることが好
ましい。 C (carbon): preferably 0.19% by weight or less
The lower part C is an effective component for securing the tensile strength of the weld metal. However, if the content exceeds 0.19% by weight, excessive carbides are formed and the toughness is deteriorated. Therefore, the content of C is preferably set to 0.19% by weight or less.

【００４５】なお、本発明におけるＣは、金属炭酸塩の
形で含有されるものを含む。Incidentally, C in the present invention includes those contained in the form of metal carbonate.

【００４６】金属Ｍｇ単体：好ましくは０．０１乃至
０．５重量％ Ａｌ−Ｍｇ合金等としてＭｇを添加した場合に比して、
金属Ｍｇ単体を添加した場合は、アークが強くなって、
スパッタを抑制する効果がある。金属Ｍｇ単体の添加量
が０．０１重量％未満では、その効果が不十分である。
一方、金属Ｍｇ単体の添加量が０．５重量％を超える場
合は、逆にスパッタを著しく増加させる。よって、金属
Ｍｇ単体を添加する場合は、その含有量は０．０１乃至
０．５重量％とすることが好ましい。[0046]Metallic Mg simple substance: preferably 0.01 to
0.5% by weight Compared with the case where Mg is added as an Al-Mg alloy,
When metallic Mg alone is added, the arc becomes stronger,
This has the effect of suppressing spatter. Addition amount of metallic Mg simple substance
Is less than 0.01% by weight, the effect is insufficient.
On the other hand, when the addition amount of metallic Mg alone exceeds 0.5% by weight,
In the case, on the contrary, spatter is significantly increased. Therefore, metal
When adding Mg alone, the content is 0.01 to
It is preferably 0.5% by weight.

【００４７】なお、金属Ｍｇ単体を添加する場合でも、
この金属Ｍｇ単体を含むＭｇの総含有量は、上述のよう
に、０．４乃至２．０重量％であることが必要である。It should be noted that even when the metal Mg alone is added,
As described above, the total content of Mg including the metallic Mg alone needs to be 0.4 to 2.0% by weight.

【００４８】Ｍｎ（マンガン）：好ましくは０．３乃至
２．０重量％ Ｍｎは、Ｎｉと同様に、オーステナイトを生成する元素
であり、靱性を向上させる効果がある。Ｍｎの望ましい
含有量は、０．３乃至２．０重量％である。なお、Ｍｎ
は鋼製外皮に対しても添加されることが多く、前述のＭ
ｎの含有量は、この鋼製外皮に含まれるＭｎとフラック
ス成分に含まれるＭｎとの合計量とする。 Mn (manganese): preferably 0.3 to
2.0% by weight Mn, like Ni, is an element that forms austenite and has the effect of improving toughness. The desirable content of Mn is 0.3 to 2.0% by weight. Note that Mn
Is often added also to the steel outer skin, and the aforementioned M
The content of n is the total amount of Mn contained in the steel shell and Mn contained in the flux component.

【００４９】ワイヤの直径：好ましくは１．２乃至２．
４ｍｍ、より好ましくは１．４乃至１．６ｍｍ 薄板用のセルフシールドワイヤとしては、低い溶接電流
域でのアーク安定性が優れていることが重要であるの
で、ワイヤの直径は細いことが好ましい。しかし、ワイ
ヤの直径が１．２ｍｍ未満では、耐気孔性が劣化する。
また、ワイヤの直径が２．４ｍｍを超える場合は、上述
のように低電流域でのアーク安定性が劣化する。従っ
て、ワイヤの直径は１．２乃至２．４ｍｍとすることが
好ましく、更に好ましくは、１．４乃至１．６ｍｍであ
る。 Wire diameter: preferably 1.2 to 2.
As a self-shielding wire for a thin plate having a thickness of 4 mm, more preferably 1.4 to 1.6 mm, it is important that the arc stability in a low welding current range is excellent, so that the diameter of the wire is preferably small. However, when the diameter of the wire is less than 1.2 mm, the porosity resistance deteriorates.
When the diameter of the wire exceeds 2.4 mm, the arc stability in a low current range is deteriorated as described above. Therefore, the diameter of the wire is preferably set to 1.2 to 2.4 mm, and more preferably, to 1.4 to 1.6 mm.

【００５０】なお、ワイヤの断面形状は、鋼製外皮がワ
イヤの中心部に向かって織り込まれた形状であることが
好ましい。この場合は、アークのスプレー化が促進され
ると共に、フラックス中のシールド剤の効果が高くなる
ので、耐気孔性が向上する。鋼製外皮を織り込んだ形状
としては、種々のものが考えられるが、例えばアップル
タイプのものが、ワイヤの生産性の点から望ましい。こ
のタイプのフラックス入りワイヤにおいては、突き合わ
されて円筒状となった外皮がフラックスを覆っており、
更にこの外皮は、外周部から円筒の中心部に向かってフ
ラックス内に入り込んでいる。このような形状のフラッ
クス入りワイヤでは、アークのスプレー効果が向上し
て、靱性が良好となるThe cross-sectional shape of the wire is preferably a shape in which a steel sheath is woven toward the center of the wire. In this case, spraying of the arc is promoted, and the effect of the shielding agent in the flux is increased, so that the porosity resistance is improved. Various shapes are conceivable as the shape in which the steel outer skin is woven. For example, an apple type shape is desirable from the viewpoint of wire productivity. In this type of flux-cored wire, the cylindrical outer sheath that covers the flux,
Further, the outer skin enters the flux from the outer periphery toward the center of the cylinder. With the flux-cored wire having such a shape, the arc spray effect is improved and the toughness is improved.

【００５１】４弗化エチレン系送給潤滑剤の塗布量：好
ましくは、ワイヤ全重量に対しＦ換算値の総量で１乃至
１０００重量ｐｐｍ、より好ましくは１０乃至２００重
量ｐｐｍ ワイヤの突出し長さが長くなった場合は、スパッタが増
加する傾向がある。このスパッタを低減する１つの方策
として、ワイヤの送給性を改良する方法があり、４弗化
エチレン系の送給潤滑剤をワイヤ表面に塗布することが
有効である。４弗化エチレン系の送給潤滑剤の塗布量
が、ワイヤ全重量に対しＦ換算値の総量で１重量ｐｐｍ
未満の場合は、潤滑剤としての効果が不十分であり、一
方、その塗布量が、ワイヤ全重量に対しＦ換算値の総量
で１０００重量ｐｐｍを超えると、コンジット等のワイ
ヤ送給系での詰まりの原因となる。よって、４弗化エチ
レン系の送給潤滑剤を塗布する場合は、その塗布量はワ
イヤ全重量に対しＦ換算値の総量で１乃至１０００重量
ｐｐｍとすることが好ましく、より好ましくは１０乃至
２００重量ｐｐｍである。 Application amount of ethylene tetrafluoride feed lubricant: good
More preferably, the total amount of the F-converted value is 1 to
1000 ppm by weight, more preferably 10 to 200 weight
When the projecting length of the ppm ppm wire becomes longer, the spatter tends to increase. As one measure for reducing the spatter, there is a method for improving the wire feedability, and it is effective to apply a tetrafluoroethylene feed lubricant on the wire surface. The amount of the tetrafluoroethylene feed lubricant applied is 1 ppm by weight in terms of the total value of F with respect to the total weight of the wire.
When the amount is less than 1,000, the effect as a lubricant is insufficient. On the other hand, when the applied amount exceeds 1000 ppm by weight in terms of the total value of the F conversion value with respect to the total weight of the wire, the amount of the lubricant in a wire feeding system such as a conduit is reduced. It may cause clogging. Therefore, when the ethylene tetrafluoride-based feed lubricant is applied, the applied amount is preferably from 1 to 1000 ppm by weight, more preferably from 10 to 200 ppm by weight in terms of the total value of F with respect to the total weight of the wire. Ppm by weight.

【００５２】ＭｏＳ₂系送給潤滑剤の塗布量：好ましく
はワイヤ１０ｋｇ当たり０．００１乃至３ｇ、より好ま
しくは０．１乃至１．５ｇ 上述の４弗化エチレン系の送給潤滑剤と同様に、ＭｏＳ
₂系の送給潤滑剤はワイヤの送給性を良好とし、スパッ
タの発生を低減させる効果がある。ワイヤ表面に塗布さ
れたＭｏＳ₂系の送給潤滑剤が、ワイヤ１０ｋｇ当たり
０．００１ｇ未満では、この効果が不十分である。一
方、ＭｏＳ₂系の送給潤滑剤の塗布量が、３ｇを超える
場合は、コンジット等のワイヤ送給系での詰まりの原因
となる。従って、ＭｏＳ₂系の送給潤滑剤の塗布量は、
ワイヤ１０ｋｇ当たり０．００１乃至３ｇとすることが
好ましく、更にワイヤ１０ｋｇ当たり０．１乃至１．５
ｇとすることがより好ましい。 Application amount of MoS ₂ -based feed lubricant: preferred
Is 0.001 to 3g per 10kg of wire, more preferred
Or 0.1 to 1.5 g , similarly to the above-mentioned feed lubricant based on tetrafluoroethylene,
_{The two-} system feed lubricant has the effect of improving the wire feedability and reducing the occurrence of spatter. If the amount of the MoS ₂ -based feed lubricant applied to the surface of the wire is less than 0.001 g per 10 kg of the wire, this effect is insufficient. On the other hand, if the application amount of the MoS ₂ -based feed lubricant exceeds 3 g, it may cause clogging in a wire feed system such as a conduit. Therefore, the application amount of the MoS ₂ based feed lubricant is
It is preferably 0.001 to 3 g per 10 kg of wire, and more preferably 0.1 to 1.5 g per 10 kg of wire.
g is more preferable.

【００５３】接触電気抵抗の最大値：４０Ω以下、接触
電気抵抗の最大値と最小値との差：３０Ω以下及び接触
電気抵抗が０．０２Ω以下となる確率が０．２以下 ワイヤ表面が不均一であると、ワイヤの耐錆性が劣化す
るので、ワイヤ表面は可及的に均一であることが好まし
い。ワイヤ表面の均一性を、その表面の接触電気抵抗を
測定することにより、評価することができる。接触電気
抵抗が４０Ωを超える場合、接触電気抵抗の最大値と最
小との差が３０Ωを超える場合又は接触電気抵抗が０．
０２Ωより大きくなる確率が０．２を超える場合は、ワ
イヤ表面が不均一であり、ワイヤの耐錆性が劣化する。
従って、接触電気抵抗の最大値は４０Ω以下、接触電気
抵抗の最大値と最小値との差は３０Ω以下及び接触電気
抵抗が０．０２Ω以下となる確率は０．２以下とするこ
とが好ましい。 Maximum value of contact electric resistance: 40Ω or less, contact
Difference between maximum and minimum values of electrical resistance: 30Ω or less and contact
The probability that the electric resistance becomes 0.02Ω or less is 0.2 or less. If the wire surface is non-uniform, the rust resistance of the wire deteriorates. Therefore, it is preferable that the wire surface is as uniform as possible. The uniformity of the wire surface can be evaluated by measuring the contact electrical resistance of the surface. When the contact electric resistance exceeds 40Ω, when the difference between the maximum value and the minimum value of the contact electric resistance exceeds 30Ω, or when the contact electric resistance is 0.
If the probability of becoming larger than 02Ω exceeds 0.2, the wire surface is non-uniform, and the rust resistance of the wire deteriorates.
Therefore, the maximum value of the contact electric resistance is preferably 40Ω or less, the difference between the maximum value and the minimum value of the contact electric resistance is 30Ω or less, and the probability that the contact electric resistance is 0.02Ω or less is preferably 0.2 or less.

【００５４】なお、ワイヤの接触電気抵抗の測定は、下
記のように実施する。長さが１０ｍのワイヤに対して、
測定電流を０．５±０．１Ａ、測定間隔を長手方向に
０．２ｍｍとし、合計で５万点の測定点で測定を実施
し、各点の接触電気抵抗を求める。得られた各点の接触
電気抵抗から、その最大値、最小値を求めめる。また、
各点における接触電気抵抗の値を統計処理して、接触電
気抵抗が０．０２Ω以下となる確率を求める。The measurement of the contact electric resistance of the wire is performed as follows. For a 10m long wire,
The measurement current is 0.5 ± 0.1 A and the measurement interval is 0.2 mm in the longitudinal direction. Measurement is performed at a total of 50,000 measurement points, and the contact electric resistance at each point is determined. The maximum value and the minimum value can be obtained from the obtained contact electric resistance of each point. Also,
The value of the contact electric resistance at each point is statistically processed to determine the probability that the contact electric resistance becomes 0.02Ω or less.

【００５５】[0055]

【実施例】以下、本発明の実施例について、その比較例
と比較して説明する。下記表１に示す化学組成の鋼製外
皮の内側に、下記表２に示す化学組成のフラックスを充
填し、フラックス入りワイヤを得た（実施例Ｎｏ．１〜
１７及び比較例Ｎｏ．１〜９）。図１は、実施例Ｎｏ．
１４を除く、各フラックス入りワイヤを示す断面図であ
る。図１に示すように、フラックス入りワイヤはラップ
タイプのものである。両端が重なり合うように突き合わ
されて円筒状の外皮１１が形成されており、この外皮１
１の中心部にフラックス１２が充填されて、フラックス
入りワイヤが構成されている。フラックス入りワイヤの
直径は１．６ｍｍであり、ワイヤの外皮表面には潤滑油
が塗布されている。EXAMPLES Examples of the present invention will be described below in comparison with comparative examples. A flux having a chemical composition shown in Table 2 below was filled into the inside of a steel sheath having a chemical composition shown in Table 1 below to obtain a flux-cored wire (Examples No. 1 to No. 1).
17 and Comparative Example No. 1-9). FIG.
It is sectional drawing which shows each flux cored wire except 14. As shown in FIG. 1, the flux-cored wire is of a wrap type. A cylindrical outer skin 11 is formed by abutting both ends so as to overlap with each other.
A flux 12 is filled in the central portion of 1 to form a flux-cored wire. The diameter of the flux-cored wire is 1.6 mm, and lubricating oil is applied to the outer surface of the wire.

【００５６】一方、実施例Ｎｏ．１４のフラックス入り
ワイヤの形状は、図２に示すように、アップル形状であ
る。このフラックス入りワイヤにおいては、突き合わさ
れて円筒状となった外皮１１がフラックス１２を覆って
おり、更にこの外皮１２は、突合せ部１３で屈曲し、そ
の先端１５は外周部から円筒の中心部に向かってフラッ
クス内に入り込んでいる。このような形状のフラックス
入りワイヤは、アークのスプレー効果を向上させるの
で、耐気孔性が向上するという効果を奏する。On the other hand, in Example No. The shape of the flux-cored wire 14 is an apple shape as shown in FIG. In this flux-cored wire, the butted cylindrical outer skin 11 covers the flux 12, and this outer skin 12 is bent at the butted portion 13, and the tip 15 is moved from the outer periphery to the center of the cylinder. It is entering the flux toward. The flux-cored wire having such a shape improves the arc spray effect, and thus has an effect of improving the porosity resistance.

【００５７】なお、鋼製外皮がフラックス内に織り込ま
れた形状であれば、耐気孔性を向上させる効果があるの
で、例えば図３に示すように、フラックス入りワイヤは
他の形状であってもよい。このフラックス入りワイヤに
おいては、図２の場合と同様に、突き合わされて円筒状
となった外皮１１がフラックス１２を覆っており、この
外皮１２が、突合せ部１３で屈曲し、その先端部１５は
外周部から円筒の中心部に向かってフラックス内に入り
込んでいる。更に外皮１２は外周の分岐部１４で枝分か
れし、円筒を形成しない先端部１６は、フラックス内へ
深く入り込んでいる。このように構成することで、より
一層アークのスプレー化が促進されるので、耐気孔性が
向上する。If the steel sheath is woven into the flux, it has the effect of improving the porosity resistance. For example, as shown in FIG. 3, even if the flux-cored wire has another shape, as shown in FIG. Good. In this flux-cored wire, as in the case of FIG. 2, a cylindrical outer cover 11 covers the flux 12, the outer cover 12 bends at the butting portion 13, and the tip 15 is The flux penetrates into the flux from the outer periphery toward the center of the cylinder. Further, the outer skin 12 is branched at a branch portion 14 on the outer periphery, and a tip portion 16 which does not form a cylinder penetrates deeply into the flux. With such a configuration, the spraying of the arc is further promoted, so that the porosity resistance is improved.

【００５８】[0058]

【表１】 [Table 1]

【００５９】[0059]

【表２】 [Table 2]

【００６０】なお、上記表２中のＡｌ欄は、Ａｌ材及び
Ａｌ−５０重量％Ｍｇ粉に含まれるＡｌの含有量を合計
した値である。Ｍｇ欄はＡｌ−５０重量％Ｍｇ粉に由来
するＭｇの含有量である。従って、フラックス中に金属
Ｍｇ単体が添加された実施例Ｎｏ．１１のＭｇ含有量の
合計は、０．８ｇ（Ａｌ−５０重量％Ｍｇ）＋０．２ｇ
（金属Ｍｇ単体）＝１．０ｇである。Ｍｎ欄は、Ｆｅ−
６０重量％Ｍｎ粉に由来するＭｎの含有量である。Ｃ欄
は、金属炭酸塩の形で含有するＣも含めたＣの含有量で
ある。実施例Ｎｏ．７のＳｒＦ₂は、ＳｒＦ₂を６００℃
の温度で１時間焼成して得られたもので、その水分量は
５００重量ｐｐｍである。The column of Al in Table 2 is a total value of the Al content in the Al material and the Al-50% by weight Mg powder. The Mg column is the content of Mg derived from Al-50% by weight Mg powder. Therefore, in Example No. 1 in which the metallic Mg alone was added to the flux. The total Mg content of No. 11 was 0.8 g (Al-50% by weight Mg) +0.2 g.
(Metallic Mg simple substance) = 1.0 g. In the Mn column, Fe-
It is the content of Mn derived from 60% by weight Mn powder. Column C is the content of C including C contained in the form of metal carbonate. Example No. SrF ₂ of 7 is obtained by heating SrF ₂ to 600 ° C.
At a temperature of 1 hour, and has a water content of 500 ppm by weight.

【００６１】各フラックス入りワイヤを使用して、実際
に溶接を試験板に施した。試験板は、ＪＩＳ Ｇ３１０
６ ＳＭ４９０Ｂに規定されるもので、厚さが２０ｍ
ｍ、幅１５０ｍｍ及び長さが５００ｍｍのものを使用し
た。また、開先は、角度が４５°のＶ字型、そしてギャ
ップが１２ｍｍとなるように形成された。このような開
先に対して、極性がＤＣワイヤー、電流が２００Ａ、電
圧が１９Ｖ、そしてワイヤ突出し長さが２０ｍｍという
条件で溶接を施した。Using each flux cored wire, welding was actually performed on the test plate. The test plate is JIS G310
6 Specified in SM490B, thickness is 20m
m, a width of 150 mm and a length of 500 mm were used. The groove was formed in a V-shape with an angle of 45 ° and a gap of 12 mm. Welding was performed on such a groove under the conditions that the polarity was a DC wire, the current was 200 A, the voltage was 19 V, and the wire protrusion length was 20 mm.

【００６２】溶接作業性を評価するために、スパッタ、
全姿勢溶接性及びビード外観を調査し、また溶接金属特
性を評価するために、耐気孔性及び靱性を調査した。各
項目について、極めて良好であったものを◎、良好であ
ったものを○、普通であったものを△、そして不良であ
ったものを×とした。得られた各フラックス入りワイヤ
に対する評価を下記表３に示す。In order to evaluate welding workability, spatter,
The porosity resistance and toughness were investigated in order to investigate all-position weldability and bead appearance, and to evaluate weld metal properties. With respect to each item, ◎ was extremely good, ○ was good, △ was normal, and × was poor. Table 3 below shows the evaluation of the obtained flux-cored wires.

【００６３】なお、実施例Ｎｏ．１７においては、ワイ
ヤ表面の接触電気抵抗を測定した。図４は、この測定に
使用した接触電気抵抗測定器を示す模式図である。フラ
ックス入りワイヤ１は、連続的に移動できるように水平
に配置されている。このフラックス入りワイヤ１に、電
流端子２及び電圧端子３とが、夫々、異なる地点で接触
しており、電流端子２は電流リード線７を介して電源６
の端子に接続され、また電圧端子３は電圧リード線８を
介して接触電気抵抗計８の端子に接続されている。電流
端子２と電圧端子３との間のワイヤ１表面には、電極４
が荷重機構５により適宜の荷重を印加されながらワイヤ
１に接触するようになっている。この電極４は電流リー
ド線７及び電圧リード線９を介して、夫々、電源６及び
接触電気抵抗計８の他方の端子に接続されている。In the embodiment No. In No. 17, the contact electric resistance of the wire surface was measured. FIG. 4 is a schematic diagram showing a contact electric resistance measuring instrument used for this measurement. The flux cored wire 1 is arranged horizontally so as to be able to move continuously. The current terminal 2 and the voltage terminal 3 are in contact with the flux-cored wire 1 at different points, respectively, and the current terminal 2 is connected to a power source 6 through a current lead 7.
, And the voltage terminal 3 is connected to a terminal of the contact electric resistance meter 8 through a voltage lead wire 8. An electrode 4 is provided on the surface of the wire 1 between the current terminal 2 and the voltage terminal 3.
Are in contact with the wire 1 while an appropriate load is applied by the load mechanism 5. The electrode 4 is connected to the power supply 6 and the other terminal of the contact electric resistance meter 8 via a current lead 7 and a voltage lead 9, respectively.

【００６４】このように構成された接触電気抵抗測定器
において、ワイヤ１を連続的に駆動し、電極４に摺動さ
せて、ワイヤ１の接触電気抵抗を測定する。測定に使用
した電極４の材質は１重量％のＣｒを含有した銅合金、
電極４の厚さは２ｍｍ、そして電極先端の曲率は１ｍｍ
である。またワイヤ１の全長は１０ｍである。このよう
なワイヤ１に、荷重機構５により０．４９±０．０５Ｎ
の荷重を電極４を介して負荷し、０．５±０．１Ａの電
流を通電して測定した。測定間隔を０．２ｍｍとし、５
万点について測定を実施し、接触電気抵抗の最大値、最
大値と最小値との差及び接触電気抵抗が０．０２Ω以下
となる確率を求めた。In the contact electric resistance measuring device thus constructed, the wire 1 is continuously driven and slid on the electrode 4 to measure the contact electric resistance of the wire 1. The material of the electrode 4 used for the measurement was a copper alloy containing 1% by weight of Cr,
The thickness of the electrode 4 is 2 mm, and the curvature of the electrode tip is 1 mm
It is. The total length of the wire 1 is 10 m. 0.49 ± 0.05 N is applied to such a wire 1 by the load mechanism 5.
Was applied via the electrode 4 and a current of 0.5 ± 0.1 A was applied to measure the load. The measurement interval is 0.2 mm and 5
The measurement was performed for ten thousand points, and the maximum value of the contact electric resistance, the difference between the maximum value and the minimum value, and the probability that the contact electric resistance became 0.02Ω or less were obtained.

【００６５】[0065]

【表３】 [Table 3]

【００６６】上記表３に示すように、実施例Ｎｏ．１〜
３においては、スパッタ、全姿勢溶接性、ビード外観、
耐気孔性及び靱性の全てが、良好であった。As shown in Table 3 above, Example No. 1 to
In No. 3, spatter, all-position weldability, bead appearance,
All of the porosity and toughness were good.

【００６７】実施例Ｎｏ．４は、ＢａＣＯ₃の含有量が
比較的多い（ＣＯ₂換算で０．２重量％）ため、諸特性
は全般に亘って良好であるものの、スパッタに関しては
普通であった。この例が示すようにＢａＣＯ₃の含有量
は少ないことが好ましい。Example No. Sample No. 4 had a relatively high content of BaCO ₃ (0.2% by weight in terms of CO ₂ ), and thus had various properties that were generally good, but was normal with respect to sputtering. As shown in this example, the content of BaCO ₃ is preferably small.

【００６８】実施例Ｎｏ．５では、諸特性は全般にわた
って良好であるものの、Ｃａフェライトが含有されてい
ないため、溶接ビード外観が普通であった。一方、実施
例Ｎｏ．６は、良好に溶接を実施することができたもの
の、Ｃａフェライトの含有量が２．３重量％と多いた
め、スパッタの発生量が特に低減されることはなく普通
であった。Example No. In No. 5, although the properties were generally good, the weld bead appearance was normal because Ca ferrite was not contained. On the other hand, in Example No. In No. 6, although welding was successfully performed, the content of Ca ferrite was as large as 2.3% by weight, so that the amount of spatters generated was not particularly reduced and was normal.

【００６９】実施例Ｎｏ．７では、６００℃の温度で１
時間焼成し、水分量を５００重量ｐｐｍに低減させたＳ
ｒＦ₂を添加したので、諸特性、特に耐気孔性が極めて
良好であった。Example No. 7 is 1 at 600 ° C.
S which has been calcined for a period of time to reduce the water content to 500 ppm by weight.
Since rF ₂ was added, various properties, particularly the porosity resistance, were extremely good.

【００７０】実施例Ｎｏ．８はＮｉが添加されていない
ため、溶接作業性は良好であったものの、溶接金属特性
のうち靱性については、特に変わらず普通であった。一
方、実施例Ｎｏ．９は、Ｎｉの含有量が３．５重量％と
比較的多いため、全般的には良好であったものの、スパ
ッタの発生量が、他の実施例に比して多く、普通であっ
た。Example No. In No. 8, since Ni was not added, the welding workability was good, but the toughness of the weld metal properties was normal without any particular change. On the other hand, in Example No. Sample No. 9 was generally good because the Ni content was relatively large at 3.5% by weight, but the amount of spatter generated was large and normal compared to the other examples.

【００７１】実施例Ｎｏ．１０では、溶接作業性及び溶
接金属特性のいずれもが良好で、特に０．２重量％のＺ
ｒを含有しているために、靱性が極めて優れていた。Example No. In the case of No. 10, both the welding workability and the properties of the weld metal are good, and in particular, Z
Since it contained r, the toughness was extremely excellent.

【００７２】実施例Ｎｏ．１１においては、諸特性はい
ずれも良好で、特に金属Ｍｇを単体で０．２重量％添加
したために、スパッタの発生が極めて少なかった。Example No. In No. 11, all the characteristics were good. In particular, since 0.2% by weight of metallic Mg was added alone, the generation of spatter was extremely small.

【００７３】実施例Ｎｏ．１２のフラックス入りワイヤ
は、０．１重量％の希土類金属（ＲＥＭ）を含有してい
るため、靱性が極めて優れており、他の特性も良好であ
った。Example No. Since the flux-cored wire No. 12 contained 0.1% by weight of rare earth metal (REM), the toughness was extremely excellent, and other characteristics were also good.

【００７４】実施例Ｎｏ．１３では、Ｃの含有量が０．
２１重量％と多いため、溶接金属の引張強度は高くなっ
たものの、靱性は普通であった。靱性以外の諸特性は極
めて良好であった。Example No. In No. 13, the content of C is 0.1.
Since it was as large as 21% by weight, the tensile strength of the weld metal was high, but the toughness was normal. Properties other than toughness were extremely good.

【００７５】実施例Ｎｏ．１４のフラックス入りワイヤ
は、アップル形状であるので、アークのスプレー効果が
向上し、耐気孔性が極めて優れていた。また、いうまで
もなく他の特性も良好であった。Example No. Since the flux-cored wire No. 14 had an apple shape, the arc spraying effect was improved and the porosity resistance was extremely excellent. Needless to say, other characteristics were also good.

【００７６】実施例Ｎｏ．１５では、フラックス入りワ
イヤの外皮表面に、４弗化エチレン系の送給潤滑剤を塗
布したので、スパッタの発生が極めて少なく、また他の
特性も極めて良好であった。実施例Ｎｏ．１６のフラッ
クス入りワイヤの外皮表面には、ＭｏＳ₂系の送給潤滑
剤が塗布されているので、実施例Ｎｏ．１５と同様に、
スパッタの発生が極めて少なく、また他の特性も極めて
良好であった。Example No. In No. 15, since a tetrafluoroethylene-based feed lubricant was applied to the outer surface of the flux-cored wire, the generation of spatter was extremely small, and other characteristics were also very good. Example No. Since the MoS ₂ -based feed lubricant was applied to the outer surface of the flux-cored wire of No. 16; Like 15,
The generation of spatter was extremely small, and other characteristics were also very good.

【００７７】実施例Ｎｏ．１７においては、ワイヤ表面
の接触電気抵抗の最大値は３．０１Ω、最大値と最小値
との差は３．００Ω、そして接触電気抵抗が０．０２Ω
以下となる確率は０．００２であり、いずれも好ましい
値であったために、溶接作業性及び溶接金属特性が良好
であった。Example No. In No. 17, the maximum value of the contact electric resistance on the wire surface is 3.01Ω, the difference between the maximum value and the minimum value is 3.00Ω, and the contact electric resistance is 0.02Ω.
The probability of becoming the following was 0.002, and all were favorable values, so that welding workability and weld metal properties were good.

【００７８】一方、比較例Ｎｏ．１においては、金属弗
化物の含有量が本発明にて規定した範囲より多かったた
めに、スパッタの発生が多発した。また、比較例Ｎｏ．
２においては、金属弗化物の含有量が本発明にて規定し
た範囲より少なかったために、耐気孔性に問題が生じ
た。On the other hand, in Comparative Example No. In No. 1, spattering occurred frequently because the content of the metal fluoride was larger than the range specified in the present invention. Also, in Comparative Example No.
In No. 2, since the content of the metal fluoride was less than the range specified in the present invention, a problem occurred in the porosity resistance.

【００７９】比較例Ｎｏ．３、４のＡｌ含有量は、本発
明にて規定した範囲外であったために、比較例Ｎｏ．３
では耐気孔性が劣化し、比較例Ｎｏ．４では靱性が低下
した。Comparative Example No. The Al contents of Comparative Examples Nos. 3 and 4 were out of the range specified in the present invention. 3
In Comparative Example No. 2, the porosity resistance deteriorated. In No. 4, the toughness was reduced.

【００８０】比較例Ｎｏ．５では、Ｍｇの含有量が本発
明にて規定したものより少なかったため、耐気孔性が劣
化した。一方、Ｍｇ含有量が本発明にて規定したものよ
り多かった比較例Ｎｏ．６では、スパッタが多発した。Comparative Example No. In No. 5, since the content of Mg was smaller than that specified in the present invention, the porosity resistance was deteriorated. On the other hand, Comparative Example No. in which the Mg content was larger than that specified in the present invention. In No. 6, spatter occurred frequently.

【００８１】比較例Ｎｏ．７、８におけるＬｉフェライ
ト含有量は、本発明にて規定した範囲外であったため
に、比較例Ｎｏ．７では靱性が低下し、比較例Ｎｏ．８
では全姿勢溶接性が不良であった。Comparative Example No. The Li ferrite contents in Comparative Examples Nos. 7 and 8 were out of the range specified in the present invention. In Comparative Example No. 7, the toughness was reduced. 8
Was poor in all-position weldability.

【００８２】比較例Ｎｏ．９では、ＣＯ₂の含有量が本
発明にて規定した範囲より多かったため、スパッタが多
発した。Comparative Example No. In No. 9, spatter occurred frequently because the content of CO ₂ was larger than the range specified in the present invention.

【００８３】[0083]

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
Ａｌ、Ｍｇ、Ｌｉフェライト及び弗化物等の各フラック
ス成分が適量添加され、また金属炭酸塩の含有量が抑制
されているので、全姿勢溶接及びスパッタといった溶接
作業性並びに溶接金属の靱性が良好なセルフシールドア
ーク溶接用フラックス入りワイヤを得ることができる。As described above, according to the present invention,
Suitable flux components such as Al, Mg, Li ferrite and fluoride are added and the content of metal carbonate is suppressed, so that welding workability such as all-position welding and spatter and toughness of weld metal are good. A flux-cored wire for self-shielded arc welding can be obtained.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】本発明の実施例におけるフラックス入りワイヤ
を示す断面図である。FIG. 1 is a sectional view showing a flux-cored wire according to an embodiment of the present invention.

【図２】本発明の実施例におけるフラックス入りワイヤ
を示す断面図である。FIG. 2 is a cross-sectional view illustrating a flux-cored wire according to an embodiment of the present invention.

【図３】本発明の実施例におけるフラックス入りワイヤ
を示す断面図である。FIG. 3 is a cross-sectional view illustrating a flux-cored wire according to an embodiment of the present invention.

【図４】接触電気抵抗測定器を示す模式図である。FIG. 4 is a schematic view showing a contact electric resistance measuring instrument.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１；ワイヤ ２；電流端子 ３；電圧端子 ４；電極 ５；荷重機構 ６；電源 ７，９；リード線 ８；接触電気抵抗計 １１；外皮 １２；フラックス １３；突合せ部 １４；分岐部 １５，１６；先端部 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1; Wire 2; Current terminal 3; Voltage terminal 4; Electrode 5; Load mechanism 6; Power supply 7, 9; Lead wire 8; ; Tip

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ // Ｃ１０Ｎ 10:12 40:32 (56)参考文献 特開 昭64−87100（ＪＰ，Ａ) 特開 昭56−84195（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−285677（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) B23K 35/368 B23K 35/02 B23K 35/36 C10M 103/06 C10M 105/52 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuation of the front page (51) Int.Cl. ⁷ Identification symbol FI // C10N 10:12 40:32 (56) References JP-A-64-87100 (JP, A) JP-A-56-84195 ( JP, A) JP-A-6-285677 (JP, A) (58) Fields investigated (Int. Cl. ⁷ , DB name) B23K 35/368 B23K 35/02 B23K 35/36 C10M 103/06 C10M 105 / 52

Claims (14)

(57)【特許請求の範囲】(57) [Claims] 【請求項１】 フラックスが、ワイヤ全重量に対し、Ａ
ｌ：２．０乃至２．８重量％、Ｍｇ：０．４乃至２．０
重量％、金属弗化物：Ｆ換算値の総量で０．７乃至１．
８重量％、Ｌｉフェライト：０．１乃至１．５重量％及
び金属炭酸塩：ＣＯ₂に換算して総量で０．２５重量％
以下を含有することを特徴とするセルフシールドアーク
溶接用フラックス入りワイヤ。1. The flux is defined as A based on the total weight of the wire.
l: 2.0 to 2.8% by weight, Mg: 0.4 to 2.0
% By weight, metal fluoride: 0.7 to 1.
8% by weight, Li ferrite: 0.1 to 1.5% by weight, and metal carbonate: 0.25% by weight in terms of CO ₂
A flux-cored wire for self-shielded arc welding, comprising: 【請求項２】 前記フラックスの重量は、ワイヤ全重量
に対し、１０乃至３０重量％であることを特徴とする請
求項１に記載のセルフシールドアーク溶接用フラックス
入りワイヤ。2. The flux-cored wire according to claim 1, wherein the weight of the flux is 10 to 30% by weight based on the total weight of the wire. 【請求項３】 前記フラックスは、ワイヤ全重量に対
し、更にＣａフェライト：０．３乃至２．０重量％を含
有することを特徴とする請求項１又は２に記載のセルフ
シールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。3. The flux for self-shielded arc welding according to claim 1, wherein the flux further contains 0.3 to 2.0% by weight of Ca ferrite based on the total weight of the wire. Cored wire. 【請求項４】 前記フラックスは、前記金属弗化物の一
種であるＳｒＦ₂を含有し、前記ＳｒＦ₂が含有する水分
量は、ＳｒＦ₂全重量当たり、５０００重量ｐｐｍ以下
に制限されていることを特徴とする請求項１乃至３のい
ずれか１項に記載のセルフシールドアーク溶接用フラッ
クス入りワイヤ。4. The method according to claim 1, wherein the flux contains SrF ₂ which is a kind of the metal fluoride, and the amount of water contained in the SrF ₂ is limited to 5000 ppm by weight or less based on the total weight of SrF _2. The flux-cored wire for self-shielded arc welding according to any one of claims 1 to 3, characterized in that: 【請求項５】 前記フラックスは、ワイヤ全重量に対
し、更にＮｉ：０．４乃至３．０重量％を含有すること
を特徴とする請求項１乃至４のいずれか１項に記載のセ
ルフシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。5. The self-shielding device according to claim 1, wherein the flux further contains 0.4 to 3.0% by weight of Ni with respect to the total weight of the wire. Flux-cored wire for arc welding. 【請求項６】 前記フラックスは、ワイヤ全重量に対
し、更にＺｒ：０．０１乃至０．５重量％を含有するこ
とを特徴とする請求項１乃至５のいずれか１項に記載の
セルフシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。6. The self-shielding device according to claim 1, wherein the flux further contains 0.01 to 0.5% by weight of Zr based on the total weight of the wire. Flux-cored wire for arc welding. 【請求項７】 前記フラックスは、ワイヤ全重量に対
し、更にレアーアースメタル：各元素当たり０．０１乃
至０．５重量％を含有することを特徴とする請求項１乃
至６のいずれか１項に記載のセルフシールドアーク溶接
用フラックス入りワイヤ。7. The method according to claim 1, wherein the flux further contains a rare earth metal: 0.01 to 0.5% by weight based on the total weight of the wire. The flux-cored wire for self-shielded arc welding as described in the above. 【請求項８】 前記フラックスは、ワイヤ全重量に対
し、更にＣ：０．１９重量％以下を含有することを特徴
とする請求項１乃至７のいずれか１項に記載のセルフシ
ールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。8. The self-shielding arc welding method according to claim 1, wherein the flux further contains C: 0.19% by weight or less based on the total weight of the wire. Flux-cored wire. 【請求項９】 前記フラックスは、ワイヤ全重量に対
し、更に金属Ｍｇ単体：０．０１乃至０．５重量％を含
有することを特徴とする請求項１乃至８のいずれか１項
に記載のセルフシールドアーク溶接用フラックス入りワ
イヤ。9. The method according to claim 1, wherein the flux further contains metal Mg: 0.01 to 0.5% by weight based on the total weight of the wire. Flux-cored wire for self-shielded arc welding. 【請求項１０】 その外皮が中心部に向かって織り込ま
れた形状であることを特徴とする請求項１乃至９のいず
れか１項に記載のセルフシールドアーク溶接用フラック
ス入りワイヤ。10. The flux-cored wire for self-shielded arc welding according to claim 1, wherein the outer skin has a shape woven toward a central portion. 【請求項１１】 その直径が１．２乃至２．４ｍｍであ
ることを特徴とする請求項１乃至１０のいずれか１項に
記載のセルフシールドアーク溶接用フラックス入りワイ
ヤ。11. The flux-cored wire for self-shielded arc welding according to claim 1, wherein the diameter thereof is 1.2 to 2.4 mm. 【請求項１２】 その表面に、ワイヤ全重量に対して、
４弗化エチレン系の送給潤滑剤：Ｆ換算値の総量で１乃
至１０００重量ｐｐｍが塗布されていることを特徴とす
る請求項１乃至１１のいずれか１項に記載のセルフシー
ルドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。12. On the surface, relative to the total weight of the wire,
The self-shielding arc welding according to any one of claims 1 to 11, wherein 1 to 1000 ppm by weight of a total feed amount of an ethylene tetrafluoride-based lubricant: F is applied. Flux-cored wire. 【請求項１３】 その表面に、ワイヤ１０ｋｇ当たり、
ＭｏＳ₂系の送給潤滑剤：０．００１乃至３ｇが塗布さ
れていることを特徴とする請求項１乃至１１のいずれか
１項に記載のセルフシールドアーク溶接用フラックス入
りワイヤ。13. The surface has a weight of 10 kg per wire.
The flux-cored wire for self-shielded arc welding according to any one of claims 1 to 11, wherein MoS ₂ -based feed lubricant: 0.001 to 3 g is applied. 【請求項１４】 その表面の接触電気抵抗の最大値が４
０Ω、前記抵抗の最大値と最小値との差が３０Ω以下、
前記抵抗の測定値が０．０２Ω以下となる確率が０．２
以下であることを特徴とする請求項１乃至１３のいずれ
か１項に記載のセルフシールドアーク溶接用フラックス
入りワイヤ。14. The maximum contact electric resistance of the surface is 4
0Ω, the difference between the maximum value and the minimum value of the resistance is 30Ω or less,
The probability that the measured value of the resistance is 0.02Ω or less is 0.2
The flux-cored wire for self-shielded arc welding according to any one of claims 1 to 13, wherein: