JP3011834B2 - One-way clutch - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【産業上の利用分野】この発明は、一方向クラッチに関
し、より詳しくは、例えばオートマチックトランスミッ
ションに用いて好適であり、剛性の向上とコストの低減
とコンパクト化を計った一方向クラッチに関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a one-way clutch, and more particularly, to a one-way clutch which is suitable for use in, for example, an automatic transmission and has improved rigidity, reduced cost and reduced size.

【０００２】[0002]

【従来の技術】図３に一般的な一方向クラッチの構造を
示す。この一方向クラッチは、内輪３１と、外輪３２
と、上記内輪３１と外輪３２との間に配置されたスプラ
グ３３と、上記スプラグ３３を保持する外保持器３５お
よび内保持器３６と、上記スプラグ３３を一方向に付勢
するリボンスプリング３７と、上記スプラグ３３,保持
器３５,３６およびリボンスプリング３７の両側に配置
され、上記内輪３１と外輪３２との間のスペースを保持
するエンドベアリング３８,３９とを有している。2. Description of the Related Art FIG. 3 shows the structure of a general one-way clutch. The one-way clutch includes an inner race 31 and an outer race 32.
A sprag 33 disposed between the inner race 31 and the outer race 32, an outer cage 35 and an inner cage 36 for holding the sprag 33, and a ribbon spring 37 for urging the sprag 33 in one direction. And end bearings 38 and 39 that are arranged on both sides of the sprag 33, the retainers 35 and 36, and the ribbon spring 37, and that maintain a space between the inner ring 31 and the outer ring 32.

【０００３】上記一方向クラッチは、内輪３１が外輪３
２に対して、一方向に回転したときにだけ内輪３１から
外輪３２に力が伝わるようになっている。In the one-way clutch, the inner ring 31 is
2, the force is transmitted from the inner race 31 to the outer race 32 only when rotating in one direction.

【０００４】従来、一方向クラッチのエンドベアリング
３８,３９としては、大きく分けて次の４種類のものが
知られている。Conventionally, the following four types of one-way clutch end bearings 38 and 39 have been roughly classified.

【０００５】すなわち、第１の構成は、図２(Ａ)に示す
ように、リン青銅板４１をプレス加工して作製したも
の。[0005] That is, the first structure is, as shown in FIG. 2A, formed by pressing a phosphor bronze plate 41.

【０００６】第２の構成は、図２(Ｂ)に示すように、鋼
板４２に軸受板(リン青銅板)４３を固着させたバイメタ
ル材４５をプレス加工して作製したもの。The second structure is, as shown in FIG. 2B, formed by pressing a bimetal material 45 in which a bearing plate (phosphor bronze plate) 43 is fixed to a steel plate 42.

【０００７】第３の構成は、図２(Ｃ)に示すように、銅
合金である高力黄銅４６を旋削加工して作製したもの。The third structure is, as shown in FIG. 2C, manufactured by turning a high-strength brass 46 which is a copper alloy.

【０００８】第４の構成は、図には示さないが、鉄鋼を
切削加工して焼き入れ焼きもどしして研磨した後、その
表面にリン酸マンガン塩皮膜処理等を施して製造するも
のが知られている。Although not shown in the drawing, a fourth configuration is known in which steel is cut, quenched and tempered, polished, and then its surface is subjected to a manganese phosphate coating treatment or the like. Have been.

【０００９】[0009]

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来の一方向クラッチの第１〜第４の構成のエンドベアリ
ング３８,３９は、材料コストおよび加工コストが高
く、一方向クラッチを高コストにしていた。However, the end bearings 38, 39 of the first to fourth constructions of the conventional one-way clutch described above have a high material cost and a high processing cost, and the cost of the one-way clutch is high. .

【００１０】詳しくは、上記エンドベアリング３８,３
９を、図２(Ａ)に示すように、リン青銅板４１で作製し
た第１の構成の場合には、エンドベアリングのヤング率
および硬さが、要求される耐ラジアル荷重値を達成でき
るだけの値を達成できず、エンドベアリングの剛性不足
を招くという問題がある。したがって、一方向クラッチ
の機能低下が生じたり、場合によっては一方向クラッチ
が破損するという欠点がある。More specifically, the end bearings 38, 3
2A, in the case of the first configuration made of the phosphor bronze plate 41 as shown in FIG. 2A, the Young's modulus and the hardness of the end bearing are sufficient to achieve the required radial load resistance. Value cannot be achieved, resulting in insufficient rigidity of the end bearing. Therefore, there is a disadvantage that the function of the one-way clutch is reduced or the one-way clutch is damaged in some cases.

【００１１】また、第２の構成の上記バイメタル材４５
は、鋼板４２に軸受板(リン青銅板)４３を固着(焼結)さ
せる際に各板４２,４３が歪まないように、上記各板４
２,４３を厚くしなければならないので、厚さが厚くな
って、コンパクト化が困難であるという問題がある。ま
た、上記バイメタル材の鋼板４２は、鋼板４２に軸受板
４３を焼結させる際に焼鈍されて硬さが低下するので、
エンドベアリングの強度が低下し、塑性変形するという
欠点があった。Further, the bimetal material 45 of the second configuration is used.
Each of the plates 4 is fixed so that the plates 42, 43 are not distorted when the bearing plate (phosphor bronze plate) 43 is fixed (sintered) to the steel plate 42.
Since it is necessary to increase the thickness of 2,43, there is a problem that the thickness is increased and it is difficult to reduce the size. Further, since the steel plate 42 of the bimetallic material is annealed when the bearing plate 43 is sintered on the steel plate 42 and the hardness is reduced,
There was a disadvantage that the strength of the end bearing was reduced and the end bearing was plastically deformed.

【００１２】また、上記エンドベアリングを、図２(Ｃ)
に示すように銅合金である高力黄銅４６で製作した第３
の構成の場合には、銅合金の旋削加工が必要になるの
で、エンドベアリングの厚さを薄くできず、バイメタル
材で作製した場合よりも一層厚さが厚くなって、一層コ
ンパクト化が難しくなるという問題がある。また、高力
黄銅は高価であるという問題がある。FIG. 2C shows the end bearing.
As shown in FIG. 3, a third alloy made of copper alloy, high-strength brass 46
In the case of the configuration, turning of the copper alloy is required, so that the thickness of the end bearing cannot be reduced, and the thickness becomes thicker than in the case where the end bearing is made of a bimetal material, and it becomes more difficult to reduce the size. There is a problem. Further, there is a problem that high-strength brass is expensive.

【００１３】また、上記第４の構成のエンドベアリング
では、必要な剛性は確保できるが、表面に形成したリン
酸マンガン塩皮膜のなじみ性、自己潤滑性が乏しいの
で、十分な耐焼付性を確保するためには、製造時に高い
寸法精度が要求され、結果的に一方向クラッチ全体のコ
ストが高くなるという欠点がある。Further, in the end bearing of the fourth configuration, although necessary rigidity can be secured, sufficient seizure resistance is secured because the manganese phosphate salt film formed on the surface has poor conformability and self-lubricating property. For this purpose, high dimensional accuracy is required at the time of manufacture, and as a result, the cost of the one-way clutch as a whole increases.

【００１４】そこで、この発明の目的は、エンドベアリ
ングの剛性が高く、安価で、かつコンパクト化が容易な
一方向クラッチを提供することにある。An object of the present invention is to provide a one-way clutch in which end bearings have high rigidity, are inexpensive, and can be easily made compact.

【００１５】[0015]

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、請求項１に記載の発明の一方向クラッチは、内輪
と、外輪と、上記内輪と外輪との間に配置されたスプラ
グと、上記スプラグを保持する保持器と、上記スプラグ
を一方向に付勢するスプリングと、上記スプラグ,保持
器およびスプリングの両側に配置され、上記内輪と外輪
との間のスペースを保持するエンドベアリングとを有す
る一方向クラッチにおいて、上記エンドベアリングは、
潤滑性のあるＰｂ-Ｓｎ系のめっきコーティングを有す
る鋼板で作製されていることを特徴としている。In order to achieve the above object, a one-way clutch according to the first aspect of the present invention includes an inner wheel, an outer wheel, a sprag disposed between the inner wheel and the outer wheel, A retainer for holding the sprag, a spring for urging the sprag in one direction, and end bearings arranged on both sides of the sprag, the retainer and the spring for retaining a space between the inner ring and the outer ring. In the one-way clutch, the end bearing is
It is characterized by being made of a steel sheet having a lubricating Pb-Sn-based plating coating.

【００１６】また、請求項２に記載の発明の一方向クラ
ッチは、請求項１に記載の一方向クラッチにおいて、上
記エンドベアリングの表面全域にＳｎめっきを施したこ
とを特徴としている。A one-way clutch according to a second aspect of the present invention is the one-way clutch according to the first aspect, wherein Sn plating is applied to the entire surface of the end bearing.

【００１７】また、請求項３に記載の発明の一方向クラ
ッチは、半径方向内方側に設けた環状の内輪と、上記内
輪を囲繞して設けた環状の外輪と、上記内輪と外輪との
間に摺動自在に介在された複数のスプラグと、上記スプ
ラグを保持する保持器と、上記スプラグを上記両輪の軌
道面に押しつけるためのリボンスプリングと、上記保持
器よりも軸方向外方となる上記両輪の周面の間に摺動自
在に介在されて、上記両輪に作用する半径方向の荷重を
支持する環状のエンドベアリングとを備えた一方向クラ
ッチにおいて、上記エンドベアリングを、内周筒状部と
外周筒状部とこれらをつなぐ端面部で構成される鉄系の
材料からなる本体部と、上記本体部の表面に形成した軟
質のＰｂ-Ｓｎ系のめっきコーティングとから構成した
ことを特徴としている。According to a third aspect of the present invention, there is provided a one-way clutch, comprising: an annular inner ring provided radially inward, an annular outer ring surrounding the inner ring, and the inner ring and the outer ring. A plurality of sprags slidably interposed therebetween, a retainer for holding the sprag, a ribbon spring for pressing the sprag against the raceway surfaces of the two wheels, and an axially outer side than the retainer. A one-way clutch comprising an annular end bearing slidably interposed between the peripheral surfaces of the two wheels and supporting a radial load acting on the two wheels, wherein the end bearing has an inner peripheral cylindrical shape. A main body made of an iron-based material composed of a portion, an outer cylindrical portion, and an end face portion connecting these, and a soft Pb-Sn-based plating coating formed on the surface of the main body. Toshii You.

【００１８】また、請求項４に記載の発明の一方向クラ
ッチは、請求項３に記載の一方向クラッチにおいて、上
記エンドベアリングの表面全域にＳｎめっきを施したこ
とを特徴としている。A one-way clutch according to a fourth aspect of the present invention is the one-way clutch according to the third aspect, wherein Sn plating is applied to the entire surface of the end bearing.

【００１９】[0019]

【作用】請求項１の発明は、エンドベアリングを、潤滑
性のあるＰｂ-Ｓｎ系のめっきコーティングを有する鋼
板で作製したので、上記エンドベアリングは、高剛性で
加工が容易で安価であるという鋼板の特性と、Ｐｂ-Ｓ
ｎ系コーティングによる耐摩耗性が優れた潤滑性とを併
せ持つようになる。従って、請求項１の発明によれば、
エンドベアリングの剛性が高く、耐摩耗性が優れた安価
で、かつコンパクト化が容易な一方向クラッチが提供さ
れる。その上、コーティング手法として低温で処理でき
る「めっき」を採用したから、コーティング対象部材に
悪影響を及ぼす心配が無い。According to the first aspect of the present invention, since the end bearing is made of a steel plate having a lubricating Pb-Sn-based plating coating, the end bearing has a high rigidity, is easy to process, and is inexpensive. Characteristics and Pb-S
The abrasion resistance of the n-type coating has excellent lubricating properties. Therefore, according to the invention of claim 1,
An inexpensive one-way clutch with high end bearing rigidity, excellent wear resistance, and easy compactness is provided. In addition, since "plating", which can be processed at a low temperature, is adopted as a coating method, there is no fear of adversely affecting a member to be coated.

【００２０】より詳しく述べると、上記鋼板は、リン青
銅やバイメタル材や銅合金材に比べて安価であり、か
つ、リン青銅に比べて強度が高いので、上記エンドベア
リングの十分な耐ラジアル荷重が達成されると共に、安
価な一方向クラッチを実現できる。しかも、上記鋼板は
プレス加工によって簡単に成形できるので、従来例と異
なり、加工法に起因する厚さの増大を回避でき、コンパ
クト化を計ることができる。More specifically, since the steel plate is inexpensive compared to phosphor bronze, bimetallic materials, and copper alloy materials, and has higher strength than phosphor bronze, the end bearing has a sufficient radial load resistance. In addition to achieving this, an inexpensive one-way clutch can be realized. Moreover, since the steel sheet can be easily formed by press working, unlike the conventional example, an increase in thickness due to the working method can be avoided, and compactness can be achieved.

【００２１】また、請求項２の発明では、エンドベアリ
ングの表面全域にＳｎめっきを施したから、エンドベア
リングの外観を良好にすることができる。According to the second aspect of the present invention, since the Sn bearing is applied to the entire surface of the end bearing, the appearance of the end bearing can be improved.

【００２２】また、請求項３の発明は、本体部として鉄
系の材料を採用しているので、エンドベアリングに作用
する半径方向の荷重に耐えるだけの十分な剛性を確保す
ることができる。また、エンドベアリングのコーティン
グは軟質のＰｂ-Ｓｎ系のめっきコーティングなので内
輪および外輪と摺接する際のなじみ性が良い上に、Ｐｂ
-Ｓｎ系コーティングによる耐摩耗性が優れた潤滑特性
とを併せ持つ耐焼き付き性および耐久性に優れたエンド
ベアリングを実現できる。その上、コーティング手法と
して「めっき」を採用したから、低温で処理できコーテ
ィング対象部材に悪影響を及ぼす心配が無い。According to the third aspect of the invention, since the main body is made of an iron-based material, sufficient rigidity to withstand a radial load acting on the end bearing can be secured. In addition, since the coating of the end bearing is a soft Pb-Sn-based plating coating, it has good conformability when slidingly contacting the inner ring and the outer ring.
-It is possible to realize an end bearing having excellent seizure resistance and durability, which has lubrication characteristics having excellent wear resistance by a Sn-based coating. In addition, since "plating" is adopted as the coating method, the coating can be performed at a low temperature, and there is no fear of adversely affecting the member to be coated.

【００２３】したがって、従来に比較して耐焼付き性お
よび耐久性に優れた一方向クラッチを提供することがで
きる。Therefore, it is possible to provide a one-way clutch which is superior in seizure resistance and durability as compared with the prior art.

【００２４】また、請求項４の発明は、エンドベアリン
グの表面全域にＳｎめっきを施したから、エンドベアリ
ングの外観を良好にすることができる。According to the fourth aspect of the present invention, since the Sn plating is applied to the entire surface of the end bearing, the appearance of the end bearing can be improved.

【００２５】[0025]

【実施例】以下、この発明を図示の実施例により詳細に
説明する。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Hereinafter, the present invention will be described in detail with reference to the illustrated embodiments.

【００２６】（実施例１） 図１に、この発明の一方向クラッチの実施例１のエンド
ベアリング５０を示す。この実施例の基本構造は、図３
に示した従来の一方向クラッチと同様であるので、その
説明を省略し、従来例と異なるエンドベアリングの構成
について重点的に説明する。FIG. 1 shows an end bearing 50 of a one-way clutch according to a first embodiment of the present invention. The basic structure of this embodiment is shown in FIG.
Therefore, the description thereof will be omitted, and the configuration of the end bearing different from the conventional example will be mainly described.

【００２７】この実施例の一方向クラッチのエンドベア
リング５０は、図１に示すように、ＳＰＣＣ（スチール
・プレート・コールド・コマーシャル)やＳＰＣＥ（ス
チール・プレート・コールド・ディープ・ドローン・エ
クストラ)等の冷間圧延鋼板５１に鉛系のコーティング
５２を施した金属材料で作製されている。上記コーティ
ング５２の厚さは、５〜３０μm程度である。As shown in FIG. 1, the end bearing 50 of the one-way clutch of this embodiment is formed of a steel plate cold commercial (SPCC), a steel plate cold deep drone extra (SPCE) or the like. It is made of a metal material obtained by applying a lead-based coating 52 to a cold-rolled steel plate 51. The thickness of the coating 52 is about 5 to 30 μm.

【００２８】上記エンドベアリング５０は、上記鉛系の
コーティング５２によって、エンドベアリング５０に要
求される耐焼付性や耐摩耗性が達成される上に、初期な
じみが優れたものになる。また、上記コーティング５２
を形成する時の処理温度は、従来例のバイメタル材の焼
結温度に比べて低いので、コーティング時に上記鋼板５
１の硬さが低下することはない。The lead bearing 52 achieves the seizure resistance and the wear resistance required for the end bearing 50 and the excellent initial adaptation by the lead-based coating 52. In addition, the coating 52
Since the processing temperature when forming the steel sheet is lower than the sintering temperature of the conventional bimetal material, the steel sheet 5 is not coated during coating.
The hardness of No. 1 does not decrease.

【００２９】そして、上記鋼板５１は、リン青銅やバイ
メタル材や銅合金材に比べて安価であり、かつ、リン青
銅に比べてヤング率が高く、また硬さも硬いので、上記
エンドベアリング５０の十分な耐ラジアル荷重値を達成
できて、従来例に比べて剛性が向上すると共に、安価な
一方向クラッチを実現できる。The steel plate 51 is inexpensive compared to phosphor bronze, a bimetal material, or a copper alloy material, has a higher Young's modulus than phosphor bronze, and has a higher hardness. As a result, it is possible to achieve an inexpensive one-way clutch while improving rigidity as compared with the conventional example.

【００３０】しかも、上記鋼板５１はプレス加工によっ
て簡単に成形できるので、従来例と異なり、加工法に起
因する厚さの増大を回避でき、コンパクト化を計ること
ができる。具体的には、上記金属材料の板厚を、０．９
mmもしくはそれ以下の０．７６mmに設定することができ
る。Further, since the steel plate 51 can be easily formed by press working, unlike the conventional example, the increase in thickness due to the working method can be avoided, and the size can be reduced. Specifically, the thickness of the metal material is set to 0.9
mm or 0.76 mm or less.

【００３１】（実施例２） 次に、実施例２を説明する。図４は自動車用オートマチ
ックトランスミッションにおける要部の断面を示したも
のである。Second Embodiment Next, a second embodiment will be described. FIG. 4 shows a cross section of a main part of an automatic transmission for a vehicle.

【００３２】一方向クラッチ１は、環状の軌道面２aを
有する内輪２と、環状の軌道面３aを有する外輪３と、
両輪２,３の間に配置され両軌道面２a,３aと係合してト
ルクを伝達する複数のスプラグ４と、これらスプラグ４
を円周方向等間隔位置に保持する内外一対の環状部材
５,６からなる保持器７と、両環状部材５,６の間に配置
され、スプラグ４に両軌道面２a,３aと係合すなわち噛
合う方向にモーメントを与えるリボンスプリング８と、
上記保持器７の軸方向両端部の隣接位置に配置した本発
明に係る一対の環状部材９,１０からなるエンドベアリ
ング１１とから構成している。The one-way clutch 1 includes an inner race 2 having an annular raceway surface 2a, an outer race 3 having an annular raceway surface 3a,
A plurality of sprags 4 arranged between the two wheels 2 and 3 for transmitting torque by engaging with both raceway surfaces 2a and 3a;
And a retainer 7 comprising a pair of inner and outer annular members 5 and 6 for holding the gears at equal intervals in the circumferential direction, and disposed between the annular members 5, 6 so that the sprags 4 engage with the two raceway surfaces 2a, 3a. A ribbon spring 8 that gives a moment in the direction of engagement,
An end bearing 11 comprising a pair of annular members 9 and 10 according to the present invention disposed at positions adjacent to both ends in the axial direction of the retainer 7.

【００３３】上記内輪２は図示しない回転軸に連動して
回転し、また外輪３は複数の軸方向溝３bを介して従来
公知のフリクションプレート１２に係合している。The inner ring 2 rotates in conjunction with a rotating shaft (not shown), and the outer ring 3 is engaged with a conventionally known friction plate 12 through a plurality of axial grooves 3b.

【００３４】各スプラグ４は、図５に示したＲ１の寸法
をＲ０よりも大きく設定してあり、また隣り合う各スプ
ラグ４の各凹部４aにわたって、リボンスプリング８を
弾装して図５においてスプラグ４に反時計方向のモーメ
ントを与えている。これにより、各スプラグ４は、図５
において、反時計方向には回転不可能であるが、時計方
向にはわずかに回転可能となっている。そのため、外輪
３に対して内輪２が反時計方向に回転しようとした時に
は、内輪２は各スプラグ４に対して摺動して反時計方向
に自由に回転可能となり、内輪２から外輪３へトルクが
伝達されない。これとは逆に、外輪３に対して内輪２か
時計方向に回転しようとしたときには、内輪２は各スプ
ラグ４に係合すなわち、噛合い、各スプラグ４は同時に
外輪３に係合すなわち噛合って、内輪２から外輪３へト
ルクが伝達され、一方向クラッチ１は時計方向に一体と
なって回転する。Each sprag 4 has the dimension of R1 shown in FIG. 5 set to be larger than R0, and a ribbon spring 8 is elastically mounted over each recess 4a of each adjacent sprag 4, and the sprags shown in FIG. 4 is given a counterclockwise moment. As a result, each sprag 4 is
, Cannot rotate in the counterclockwise direction, but can rotate slightly in the clockwise direction. Therefore, when the inner ring 2 tries to rotate counterclockwise with respect to the outer ring 3, the inner ring 2 slides with respect to each sprag 4 and can freely rotate in the counterclockwise direction. Is not transmitted. Conversely, when the inner ring 2 is to rotate clockwise with respect to the outer ring 3, the inner ring 2 is engaged with or meshes with each sprag 4, and each sprag 4 is simultaneously engaged with or meshed with the outer ring 3. As a result, torque is transmitted from the inner race 2 to the outer race 3, and the one-way clutch 1 integrally rotates clockwise.

【００３５】エンドベアリング１１を構成する環状部材
９,１０は、端面部９a,１０aとそれらの内周縁および外
周縁を軸方向に伸長させて形成した内周筒状部９b,１０
bおよび外周筒状部９c,１０cとを備えており、したがっ
て環状部材９,１０の断面はコ字形となっている。そし
て、左方側の環状部材９の内周筒状部９bおよび外周筒
状部９cの間に、上記保持器７の軸方向左方側の端部を
位置させるとともに、右方側の環状部材１０の内周筒状
部１０bおよび外周筒状部１０cの間に、上記保持器７の
軸方向右方側の端部を位置させている。The annular members 9 and 10 constituting the end bearing 11 have end face portions 9a and 10a and inner circumferential cylindrical portions 9b and 10 formed by extending their inner and outer peripheral edges in the axial direction.
b and the outer cylindrical portions 9c, 10c, so that the cross sections of the annular members 9, 10 are U-shaped. The left end of the retainer 7 in the axial direction is positioned between the inner peripheral cylindrical portion 9b and the outer peripheral cylindrical portion 9c of the left annular member 9, and the right annular member is formed. The end of the retainer 7 on the right side in the axial direction is positioned between the inner cylindrical portion 10b and the outer cylindrical portion 10c.

【００３６】そして、この状態における両環状部材９,
１０の内周筒状部９b,１０bの内方側の周面を内輪２の
外周面に摺接させると同時に、両環状部材９,１０の外
周筒状部９c,１０cの外方側の周面を外輪３の内周面に
摺接させている。In this state, the two annular members 9,
At the same time, the inner peripheral surfaces of the inner cylindrical portions 9b, 10b are brought into sliding contact with the outer peripheral surface of the inner race 2, and at the same time, the outer peripheral surfaces of the outer cylindrical portions 9c, 10c of the annular members 9, 10 are rotated. The surface is in sliding contact with the inner peripheral surface of the outer ring 3.

【００３７】したがって、このように配置したエンドベ
アリング１１によって、両輪４,５の軸心を一致させる
ことができるとともに、両輪４,５を半径方向において
支持するようにしている。Therefore, the end bearings 11 arranged as described above can make the axes of the two wheels 4, 5 coincide with each other, and also support the both wheels 4, 5 in the radial direction.

【００３８】しかして、本実施例は、図６に拡大して示
すように、上記エンドベアリング１１を次のように構成
して、その軸受性能の向上を図ったものである。In this embodiment, as shown in an enlarged view in FIG. 6, the end bearing 11 is constructed as follows to improve the bearing performance.

【００３９】すなわち、エンドベアリング１１を構成す
る上記各環状部材９,１０を、断面コ字形をした環状の
本体部９Ａ,１０Ａと、その本体部９Ａ,１０Ａの表面に
形成した軟質のコーティング９Ｂ,１０Ｂとによって構
成している。That is, each of the annular members 9 and 10 constituting the end bearing 11 is made up of an annular main body 9A, 10A having a U-shaped cross section, and a soft coating 9B, formed on the surface of the main body 9A, 10A. 10B.

【００４０】上記本体部９Ａ,１０Ａは、鉄系の材料(例
えば鉄板)を断面コ字形にプレス成形して製造してあ
り、このように製造した本体部９Ａ,１０Ａにおける端
面部９a,１０aの外方側となる表面およびそこから連続
する内外の筒状部９b,１０b,９c,１０cの両輪４,５との
摺接部分に、Ｐb−Ｓn系のめっきを施してコーティング
９Ｂ,１０Ｂを形成している。The main bodies 9A and 10A are manufactured by press-forming an iron-based material (for example, an iron plate) into a U-shaped cross section, and the end faces 9a and 10a of the main bodies 9A and 10A manufactured in this manner. Pb-Sn-based plating is applied to the outer surface and the sliding portions of the inner and outer cylindrical portions 9b, 10b, 9c, 10c which are continuous with the outer rings and the two wheels 4, 5 to form coatings 9B, 10B. are doing.

【００４１】本実施例では、上記コーティング９Ｂ,１
０Ｂの材料として、重量％で、１０wt％のＳn、２wt％
のＣu、残部Ｐbからなるめっき材料を用いており、めっ
き浴の温度は２５℃ないし３０℃で行った。In this embodiment, the coating 9B, 1
10% by weight Sn, 2% by weight
And the plating bath temperature was 25 ° C. to 30 ° C.

【００４２】そして、本実施例における上記コーティン
グ９Ｂ,１０Ｂの厚さは、１５μmないし２５μm程度と
なるようにしている。The thickness of the coatings 9B and 10B in this embodiment is set to be about 15 μm to 25 μm.

【００４３】なお、上記本体部９Ａ,１０Ａをプレス成
形によって製造する代わりに、鉄系の材料を切削加工等
によって上述した形状となるように製造しても良い。し
かしながら、製造に要する時間およびコストが低いこと
を考慮すると、本体部９Ａ,１０Ａをプレス成形によっ
て製造するのが好ましい。Instead of manufacturing the main body portions 9A and 10A by press molding, an iron-based material may be manufactured to have the above-mentioned shape by cutting or the like. However, considering that the time and cost required for manufacturing are low, it is preferable to manufacture the main bodies 9A and 10A by press molding.

【００４４】(実施例３) また、実施例３では、上記コーティング９Ｂ,１０Ｂの
材料として、重量％で、７．５wt％のＳn、５．５wt％
のＩn、残部Ｐbからなるめっき材料を用いて、上記第１
実施例と同じ構成の本体部９Ａ,１０Ａにめっきしてい
る。Example 3 In Example 3, as a material of the coatings 9B and 10B, 7.5% by weight of Sn and 5.5% by weight of Sn were used.
Using the plating material consisting of In and the balance Pb,
The main body portions 9A and 10A having the same configuration as the embodiment are plated.

【００４５】この場合のめっき浴の温度は、実施例１と
同じく２５℃ないし３０℃で行い、その後１５０℃、１
時間にて拡散処理を行った。また、コーティング９Ｂ,
１０Ｂの厚さも実施例１と同じく、１５μmないし２５
μm程度にしている。In this case, the temperature of the plating bath is set at 25 ° C. to 30 ° C. in the same manner as in the first embodiment.
Diffusion was performed over time. In addition, coating 9B,
The thickness of 10B is also 15 μm to 25
It is about μm.

【００４６】(実施例４) 上記実施例２、実施例３では、コーティング９Ｂ,１０
ＢとしてＰb−Ｓn系のめっき材料を用いているが、実施
例４では、上記Ｐb−Ｓn系のめっき材料の代わりにＰＴ
ＦＥ系樹脂を本体部９Ａ,１０Ａにコーティングしてい
る。(Embodiment 4) In Embodiments 2 and 3, coatings 9B and 10
Although a Pb-Sn-based plating material is used as B, in Example 4, PT B was used instead of the Pb-Sn-based plating material.
The main body parts 9A and 10A are coated with FE resin.

【００４７】ＰＴＦＥ系樹脂は本体部９Ａ,１０Ａにコ
ーティングし、約１００℃で乾燥後、約２８０℃で熱処
理を行う。またコーティング９Ｂ,１０Ｂの厚さは、２
０μmないし３５μm程度に設定している。The PTFE resin is coated on the main bodies 9A and 10A, dried at about 100 ° C., and then heat-treated at about 280 ° C. The thickness of the coatings 9B and 10B is 2
It is set to about 0 μm to 35 μm.

【００４８】(実施例５) さらに、図７は、実施例５を示し、この実施例５では、
実施例１と同様に鉄系の材料（例えば鉄板）をプレス成
形して製造した本体部１０９Ａ,１１０Ａの表面全域
を、先ず下地処理としてリン酸マンガン塩皮膜１１６に
よって被覆している。(Embodiment 5) FIG. 7 shows a fifth embodiment.
As in the first embodiment, the entire surface of the main body portions 109A and 110A manufactured by press-forming an iron-based material (for example, an iron plate) is covered with a manganese phosphate salt film 116 as a base treatment.

【００４９】次に、その様にリン酸マンガン塩皮膜１１
６で被覆した本体部１０９Ａ,１１０Ａにおける端面部
１０９a,１１０aの外方側の表面およびそれから連続す
る内外の筒状部１０９b,１０９c,１１０b,１１０cにお
ける周面をさらにモリコート１０６(ダウコーニング株
式会社の商標)によってコーティングする。Next, the manganese phosphate salt coating 11
The outer surfaces of the end surfaces 109a, 110a of the main body portions 109A, 110A covered with 6 and the peripheral surfaces of the inner and outer cylindrical portions 109b, 109c, 110b, 110c continuous therefrom are further coated with Molycoat 106 (Dow Corning Co. (Trademark).

【００５０】このように実施例５では、リン酸マンガン
塩皮膜１１６とモリコート１０６とによってコーティン
グ１０９Ｂ,１１０Ｂを構成してあり、リン酸マンガン
塩皮膜１１６の厚さは２０μmないし３５μmとし、上記
リン酸マンガン塩皮膜１１６をも含めたコーティング１
０９Ｂ,１１０Ｂの厚さは、２５μmないし４５μm程度
にしている。この実施例５では上記実施例２と対応する
部材には、原則としてそれぞれ１００を加算した部材番
号を付している。As described above, in the fifth embodiment, the coatings 109B and 110B are constituted by the manganese phosphate salt film 116 and the molycoat 106, and the thickness of the manganese phosphate salt film 116 is set to 20 μm to 35 μm. Coating 1 including manganese salt film 116
The thickness of 09B and 110B is about 25 μm to 45 μm. In the fifth embodiment, members corresponding to those in the second embodiment are given member numbers obtained by adding 100 in principle.

【００５１】(実施例６) さらに、図８は実施例６を示し、この実施例６のエンド
ベアリング２１１では、図６に示した実施例２のエンド
ベアリングの構成を前提として、その表面全域にＳnめ
っき２１７を施したものである。このＳnめっき２１７
の厚さは１．５μm程度にしている。このように、エン
ドベアリング２１１の表面全域にＳnめっき２１７を施
すことによって、図６に示す実施例２のものと比較し
て、エンドベアリング２１１の外観を良好にすることが
できる。なお、この第６実施例では上記実施例２と対応
する部材には、原則としてそれぞれ２００を加算した部
材番号を付している。(Embodiment 6) FIG. 8 shows a sixth embodiment. In the end bearing 211 of the sixth embodiment, the end bearing 211 of the second embodiment shown in FIG. This is the one subjected to Sn plating 217. This Sn plating 217
Has a thickness of about 1.5 μm. In this way, by applying the Sn plating 217 to the entire surface of the end bearing 211, the appearance of the end bearing 211 can be made better than that of the second embodiment shown in FIG. In the sixth embodiment, members corresponding to those of the second embodiment are given member numbers obtained by adding 200 in principle.

【００５２】また、この実施例６の場合と同様に実施例
３のエンドベアリングの表面全域にＳnめっきを施して
も良い。Further, as in the case of the sixth embodiment, Sn plating may be applied to the entire surface of the end bearing of the third embodiment.

【００５３】上述した実施例２乃至５にかかるエンドベ
アリング１１（１１１)の各実施例と、従来公知のエン
ドベアリングおよびその他の比較品について、耐焼付性
試験および耐久性試験を行った結果を示すものが図１０
ないし図１１である。The results of the seizure resistance test and the durability test of each of the examples of the end bearings 11 (111) according to Examples 2 to 5 and the conventionally known end bearings and other comparative products are shown. What is Figure 10
11 to FIG.

【００５４】試験条件は次のとおりである。The test conditions are as follows.

【００５５】試験機:回転荷重ブッシュジャーナル試験
機試験条件:図９に示すように、各一対の環状部材９,１
０、および９',１０'によって構成した２つのエンドベ
アリング１１,１１'を軸方向に配置して、それらエンド
ベアリング１１,１１'の外周筒状部を固定する一方、内
周筒状部を回転軸２０に摺接させて試験を行った。Tester: Rotary load bush journal tester Test conditions: As shown in FIG. 9, each pair of annular members 9, 1
Two end bearings 11, 11 'constituted by 0, 9', 10 'are arranged in the axial direction, and the outer cylindrical portions of the end bearings 11, 11' are fixed, while the inner cylindrical portion is fixed. The test was carried out by sliding on the rotating shaft 20.

【００５６】なお、エンドベアリング１１,１１'と回転
軸２０との摺接部２０a,２０b,２０c,２０dへは、油温
１００℃の潤滑油を毎分２リットル供給した。また、回
転軸２０を４０００rpmで回転させるときには、各エン
ドベアリング１１,１１'にそれぞれ約３kgfの回転荷重
を負荷し、回転軸２０を６０００rpmで回転させるとき
には、各エンドベアリング１１,１１'に約６．５kgfの
回転荷重を負荷した。Incidentally, 2 liters of lubricating oil at an oil temperature of 100 ° C. was supplied to the sliding contact portions 20 a, 20 b, 20 c, 20 d between the end bearings 11, 11 ′ and the rotating shaft 20. When the rotating shaft 20 is rotated at 4000 rpm, a rotating load of about 3 kgf is applied to each end bearing 11, 11 '. When the rotating shaft 20 is rotated at 6000 rpm, about 6 kgf is applied to each end bearing 11, 11'. A rotating load of 0.5 kgf was applied.

【００５７】図１０の最上段に示す従来品は、鉄板上へ
りん青銅板粉末を均一に散布後、約８６０℃で焼結させ
てからプレス成形することによってエンドベアリングを
製造したものである。この従来品では、回転軸２０を４
０００rpmで２０時間連続回転させる耐焼付性試験(その
１)において焼付きは見られなかったが、回転軸２０を
６０００rpmで２０時間連続回転させる耐焼付性試験(そ
の２)においては、２０時間経過以前に焼付きが生じ
た。The conventional product shown at the top of FIG. 10 is one in which phosphor bronze plate powder is uniformly spread on an iron plate, sintered at about 860 ° C., and then pressed to form an end bearing. In this conventional product, the rotating shaft 20 is
No seizure was observed in the anti-seizure test in which the rotating shaft 20 was continuously rotated at 6000 rpm for 20 hours (No. 2). Previous seizure occurred.

【００５８】また、この従来品では、回転軸２０を４０
００rpmで２００時間連続回転させる耐久性試験を行っ
た後の回転軸２０の各摺接部２０aないし２０dの平均の
摩耗量およびそれらと摺接する各エンドベアリング１
１,１１'の環状部材９,１０,１３',１４'の内径の平均
の変化量は、図１１に示すとおりである。すなわち、２
００時間経過後では、各エンドベアリング１１,１１'の
内径は、３８μm程度も摩耗しており、また回転軸２０
は１０μm程度摩耗していた。In this conventional product, the rotating shaft 20 is set at 40
The average wear amount of each of the sliding portions 20a to 20d of the rotating shaft 20 after the durability test in which the rotating shaft 20 is continuously rotated at 200 rpm for 200 hours, and the end bearings 1 which are in sliding contact with them
The average variation of the inner diameter of the annular members 9, 10, 13 ', 14' of 1, 11 'is as shown in FIG. That is, 2
After the lapse of 00 hours, the inner diameters of the end bearings 11 and 11 ′ are worn by about 38 μm,
Was worn by about 10 μm.

【００５９】上記従来品に対して、上記コーティングの
厚さをそれぞれ１０μm、３０μmとした本発明の実施例
２、実施例３では、図１０に示すように、耐焼付性試験
(その１)の結果は、すべてエンドベアリング１１,１１'
における回転軸２０との摺接部の当たりは良好で焼付き
は見られなかった。また、耐焼付性試験(その２）は、
実施例２、実施例３ともにコーティングの厚さ３０μm
についてだけ行ったが、その結果、ともに２０時間経過
するまでは焼付きは見られなかった。In the second and third embodiments of the present invention in which the thickness of the coating is 10 μm and 30 μm, respectively, as shown in FIG.
The results of (Part 1) are all end bearings 11, 11 '
The contact of the sliding contact portion with the rotating shaft 20 was good and no seizure was observed. The seizure resistance test (Part 2)
In both Examples 2 and 3, the coating thickness is 30 μm.
Was performed only for the test, and as a result, no image sticking was observed until 20 hours had elapsed.

【００６０】また、図１１に示すように、コーティング
の厚さを３０μmとして実施例２によって回転軸２０を
４０００rpmで２００時間連続回転させた耐久性試験の
結果を見ると、回転軸２０の各摺接部２０a,２０b,２０
c,２０dにおける平均の摩耗量は、約１μm以下であり、
上記従来品に比較すると、回転軸２０の摩耗量が究めて
少なくなっている。また、上記回転軸２０と摺接するエ
ンドベアリング側における各環状部材の内径の平均変化
量は、２００時間経過後であっても約１１μm以下であ
り、上記従来品の３分の１程度であった。Further, as shown in FIG. 11, the results of a durability test in which the rotating shaft 20 was continuously rotated at 4000 rpm for 200 hours according to Example 2 with the coating thickness being 30 μm are shown. Contact portions 20a, 20b, 20
The average wear in c, 20d is about 1 μm or less,
Compared with the above conventional product, the amount of wear of the rotating shaft 20 is extremely small. The average change in the inner diameter of each of the annular members on the end bearing side in sliding contact with the rotating shaft 20 was about 11 μm or less even after 200 hours, and was about one third of the conventional product. .

【００６１】上記試験の結果から見ると、実施例２のコ
ーティングの厚さを３０μmのもののほうが従来品より
も回転軸２０との摺接部の当たりが良好であることが理
解できる。From the above test results, it can be understood that the coating of Example 2 having a thickness of 30 μm has a better contact with the sliding contact with the rotating shaft 20 than the conventional product.

【００６２】また、実施例３でコーティングの厚さを３
０μmのものについての耐久性試験の結果も、上記実施
例２の場合と同様の結果が得られている。In Example 3, the thickness of the coating was 3
The result of the durability test for the sample having a thickness of 0 μm is the same as that in the case of the second embodiment.

【００６３】次に、図１０に戻って、実施例４および実
施例５においては、耐焼付性試験(その１)の結果、いず
れも焼付きは見られず、かつエンドベアリングの摺接部
の当たりは良好であった。Returning to FIG. 10, in Examples 4 and 5, as a result of the seizure resistance test (No. 1), no seizure was observed and the sliding contact portion of the end bearing was not observed. The hit was good.

【００６４】また、実施例４および実施例５では、耐焼
付性試験(その２)の結果、ともに２０時間経過するまで
は焼付きは見られなかった。In Examples 4 and 5, as a result of the seizure resistance test (No. 2), no seizure was observed until 20 hours had elapsed.

【００６５】さらに、図１１に示す様に実施例４および
実施例５に対する耐久試験の結果は、回転軸２０側の摺
接部２０aないし２０dの平均の摩耗量はともに２μm以
下であり、またエンドベアリング側の内径の平均の変化
量も１６μm以下となっており、上記従来品に比較して
はるかに優れた軸受性能を示している。Further, as shown in FIG. 11, the results of the endurance test for the fourth and fifth embodiments show that the average wear amount of the sliding portions 20a to 20d on the rotating shaft 20 side is 2 μm or less, and The average variation of the inner diameter on the bearing side is also 16 μm or less, indicating much better bearing performance than the above-mentioned conventional product.

【００６６】また、図１０に示した比較品１から６は、
本発明と同様に形成した本体部に、本発明の場合とは異
なる表面処理をしたものを示している。The comparative products 1 to 6 shown in FIG.
The figure shows a main body formed in the same manner as the present invention, which has been subjected to a surface treatment different from that of the present invention.

【００６７】比較品１および２は、ともに本実施例と同
様の本体部に硬質の表面処理をしたものであり、比較品
１はＮi−Ｐめっきをしたもの、比較品２はナイフロー
めっきをしたものである。Comparative products 1 and 2 each had the same main body as that of the present embodiment and were subjected to hard surface treatment. Comparative product 1 was Ni-P plated, and Comparative product 2 was Nyflow plated. Things.

【００６８】また、比較品３ないし５は本実施例と同様
の本体部の表面をタフトライドでコーティングしたもの
であり、比較品３は本体部の表面をタフトライドのみで
コーティングしたもの、比較品４は本体部の表面をタフ
トライドでコーティングした後に、さらにリン酸マンガ
ン皮膜をコーティングしたものである。Comparative products 3 to 5 were the same as those of the present embodiment in which the surface of the main body was coated with tuftride. Comparative product 3 was the one in which the surface of the main body was coated only with tuftride. After the surface of the main body is coated with tuftride, a manganese phosphate film is further coated.

【００６９】次に比較品６は、本願同様に形成した本体
部の表面にリン酸マンガン皮膜をコーティングしたもの
である。Next, the comparative product 6 is obtained by coating the surface of the main body formed in the same manner as in the present application with a manganese phosphate film.

【００７０】この図１０に示した耐焼付性試験の結果か
ら理解できるように、これらの比較品１−６において
は、耐焼付性試験(その１)を行った際に、２０時間経過
以前にすべて焼付きが生じており、明らかに本実施例に
比較して軸受性能が劣っていることが理解できる。な
お、これらの比較品１−６では耐焼付性試験(その１)に
おいて既に焼付きが生じたので耐焼付性試験(その２)は
行わなかった。As can be understood from the results of the seizure resistance test shown in FIG. 10, in Comparative Products 1-6, when the seizure resistance test (No. 1) was performed, before 20 hours passed. It can be understood that seizure occurred in all cases and the bearing performance was clearly inferior to this example. In these comparative products 1-6, seizure had already occurred in the seizure resistance test (part 1), so the seizure resistance test (part 2) was not performed.

【００７１】上記耐焼付性試験(その１、その２)および
耐久性試験の結果から理解できるように、この発明の実
施例２から実施例５は、従来品および比較品１ないし６
に比較して、摺接部の当たりが良好で耐焼付性に優れる
とともに、耐久性においても優れている。なお、めっき
皮膜についてＰb−Ｓn系成分の他に本実施例の鉄系材料
からなる本体部にＳn系のめっきを施しても優れた耐焼
付性を示す。また、上記実施例６のエンドベアリング２
１１は外観をよくするために表面全域にＳnめっきを施
したものであり、したがって、軸受性能としては上記実
施例２のものと実質的に同じなので実験は省略した。As can be understood from the results of the above-mentioned seizure resistance test (Nos. 1 and 2) and the durability test, Examples 2 to 5 of the present invention show the conventional products and the comparative products 1 to 6
As compared with the above, the contact of the sliding contact portion is good, the seizure resistance is excellent, and the durability is also excellent. The plating film shows excellent seizure resistance even when Sn-based plating is applied to the main body made of the iron-based material of this embodiment in addition to the Pb-Sn-based component. Further, the end bearing 2 of the sixth embodiment is used.
Numeral 11 is obtained by applying Sn plating to the entire surface in order to improve the appearance. Therefore, the bearing performance is substantially the same as that of the second embodiment, so that the experiment was omitted.

【００７２】上述したように、本実施例のエンドベアリ
ング１１(１１１)は、鉄系の材料によって本体部９Ａ,
１０Ａを構成することで半径方向の荷重に耐えるだけの
十分な剛性を確保することができる。しかも、本発明で
は、本体部９Ａ,１０Ａ(１０９Ａ,１１０Ａ)の表面に、
いわゆる軟質のコーティング９Ｂ,１０Ｂ(１０９Ｂ,１
１０Ｂ)を形成しているので、上述したように耐焼付性
に優れており、回転軸と摺接する際のなじみ性がよくな
っている。As described above, the end bearing 11 (111) of this embodiment is made of an iron-based material,
By configuring 10A, it is possible to secure sufficient rigidity to withstand a load in the radial direction. Moreover, according to the present invention, the surfaces of the main bodies 9A and 10A (109A and 110A)
So-called soft coatings 9B, 10B (109B, 1
Since 10B) is formed, it has excellent seizure resistance as described above, and has good conformability when slidingly contacting the rotating shaft.

【００７３】また、上記実施例のような軟質のコーティ
ング９Ｂ，１０Ｂ(１０９Ｂ，１１０Ｂ)は、上述のよう
になじみ性がよいだけでなく、高荷重域においても摺動
面が荒れずに平滑な当たり面となり、摩擦抵抗も小さく
焼付きにくい状態が得られる。そして、上記耐焼付性試
験におけるような油潤滑域では、軟質のコーティング９
Ｂ,１０Ｂ(１０９Ｂ,１１０Ｂ)と油との親和性がよく、
さらに、延伸性、展伸性に富むＰb−Ｓn系めっきのよう
なコーティング(実施例１および実施例２、実施例３の
場合)が特に優れた性能を有する。また、油との親和性
があまり良くないＰＴＦＥ系樹脂(実施例４)の場合であ
っても、有機バインダーと組み合わせて皮膜の強度を高
めることにより、コーティングの耐摩耗性が得られる。Further, the soft coatings 9B and 10B (109B and 110B) as described in the above embodiment not only have good conformability as described above, but also have a smooth sliding surface even in a high load range without roughening. A contact surface is obtained, and a state in which the friction resistance is small and seizure is difficult is obtained. In the oil lubrication region as in the seizure resistance test, the soft coating 9
Good affinity between B, 10B (109B, 110B) and oil,
Furthermore, coatings such as Pb-Sn-based plating that are rich in stretchability and extensibility (in the case of Example 1, Example 2, and Example 3) have particularly excellent performance. Further, even in the case of a PTFE-based resin (Example 4) having a poor affinity for oil, the wear resistance of the coating can be obtained by increasing the strength of the coating in combination with an organic binder.

【００７４】そして、上述のようにコーティング９Ｂ,
１０Ｂ(１０９Ｂ,１１０Ｂ)がなじみ性がよいことによ
って、エンドベアリング１１(１１１)の変形が効果的に
抑制されて、内外輪２,３の偏心に伴うスプラグ４の片
当りを低減することができる。そのため、エンドベアリ
ング１１(１１１)のみならず、スプラグ４および内外輪
２,３の軌道面２a,３aの摩耗をも低減することができ、
一方向クラッチとしての総合的な摩耗低減を達成するこ
とができる。Then, as described above, the coating 9B,
Since 10B (109B, 110B) has good conformability, deformation of the end bearings 11 (111) is effectively suppressed, and it is possible to reduce the contact of the sprags 4 due to the eccentricity of the inner and outer rings 2, 3. . Therefore, not only the end bearings 11 (111), but also the wear of the sprags 4 and the raceway surfaces 2a, 3a of the inner and outer rings 2, 3 can be reduced.
Overall wear reduction as a one-way clutch can be achieved.

【００７５】さらに、上述のように、本実施例では、コ
ーティング９Ｂ,１０Ｂ(１０９Ｂ,１１０Ｂ)を形成する
ためのめっき処理の処理温度を従来一般の処理温度(約
５６０℃によるタフトライド処理)に対して最高でも２
８０℃程度としているので、めっき処理の熱によって本
体部９Ａ,１０Ａに歪が生じることを防止できる。その
ため、製造後のエンドベアリング１１は、従来に比較し
てより高精度な仕上り寸法を確保することができる。な
お、コーティング９Ｂ,１０Ｂ(１０９Ｂ,１１０Ｂ)のめ
っき処理の温度が６５０℃ないし７００℃を越えるよう
になると、本体部９Ａ,１０Ａ(１０９Ａ,１１０Ａ)を構
成する鉄形材料が焼鈍されて剛性が低下するので、プレ
ス成形後の熱処理による歪を考慮すると、コーティング
９Ｂ,１０Ｂ(１０９Ｂ,１１０Ｂ)の熱処理温度は３００
℃以下がよく、好ましくは２００℃以下である。Further, as described above, in the present embodiment, the processing temperature of the plating process for forming the coatings 9B and 10B (109B and 110B) is set to be lower than the conventional general processing temperature (tufftriding at about 560 ° C.). At most 2
Since the temperature is set to about 80 ° C., it is possible to prevent the main body portions 9A and 10A from being distorted by the heat of the plating process. For this reason, the manufactured end bearing 11 can ensure a more accurate finished dimension as compared with the related art. When the temperature of the plating process of the coatings 9B and 10B (109B and 110B) exceeds 650 ° C. to 700 ° C., the iron-type material constituting the main bodies 9A and 10A (109A and 110A) is annealed to reduce rigidity. Considering the strain due to the heat treatment after press molding, the heat treatment temperature of the coatings 9B and 10B (109B and 110B) is 300
C. or lower, preferably 200 ° C. or lower.

【００７６】[0076]

【発明の効果】以上より明らかなように、請求項１に記
載の発明の一方向クラッチは、エンドベアリングを、潤
滑性のあるＰｂ-Ｓｎ系のめっきコーティングを有する
鋼板で作製したので、上記エンドベアリングは、高剛性
で加工が容易で安価であるという鋼板の特性と、Ｐｂ-
Ｓｎ系コーティングによる耐摩耗性が優れた潤滑性とを
併せ持つようになる。したがって、請求項１の発明によ
れば、エンドベアリングの剛性が高く、耐摩耗性が優れ
た安価でかつコンパクト化が容易な一方向クラッチを提
供できる。その上、コーティング手法として低温で処理
できる「めっき」を採用したから、コーティング対象部
材に悪影響を及ぼす心配が無い。As is apparent from the above description, in the one-way clutch of the first aspect of the present invention, the end bearing is made of a steel plate having a lubricating Pb-Sn-based plating coating. Bearings are characterized by the high rigidity, easy processing and low cost of steel plate, and Pb-
The wear resistance of the Sn-based coating is combined with excellent lubricity. Therefore, according to the first aspect of the present invention, it is possible to provide an inexpensive one-way clutch that has high rigidity of the end bearing, has excellent wear resistance, and is easy to make compact. In addition, since "plating", which can be processed at a low temperature, is adopted as a coating method, there is no fear of adversely affecting a member to be coated.

【００７７】より詳しくは、上記鋼板は、リン青銅やバ
イメタル材や銅合金材に比べて安価であり、かつ、リン
青銅に比べて強度が高いので、上記エンドベアリングの
十分な耐ラジアル荷重が達成されると共に、安価な一方
向クラッチを実現できる。しかも、上記鋼板はプレス加
工によって簡単に成形できるので、従来例と異なり、加
工法に起因する厚さの増大を回避でき、コンパクト化を
計ることができる。More specifically, the steel plate is inexpensive compared to phosphor bronze, bimetallic materials and copper alloy materials, and has higher strength than phosphor bronze, so that a sufficient radial load resistance of the end bearing is achieved. And an inexpensive one-way clutch can be realized. Moreover, since the steel sheet can be easily formed by press working, unlike the conventional example, an increase in thickness due to the working method can be avoided, and compactness can be achieved.

【００７８】また、請求項２の発明では、エンドベアリ
ングの表面全域にＳｎめっきを施したから、エンドベア
リングの外観を良好にすることができる。According to the second aspect of the present invention, since the entire surface of the end bearing is plated with Sn, the appearance of the end bearing can be improved.

【００７９】また、請求項３の発明の一方向クラッチの
エンドベアリングは、本体部として鉄系の材料を採用し
ているので、エンドベアリングに作用する半径方向の荷
重に絶えるだけの十分な剛性を確保することができる。
また、エンドベアリングのコーティングは軟質のＰｂ-
Ｓｎ系のめっきなので内輪および外輪と摺接する際のな
じみ性が良い上に、Ｐｂ-Ｓｎ系コーティングによる耐
摩耗性が優れた潤滑特性とを併せ持つ耐焼き付き性およ
び耐久性に優れたエンドベアリングを実現できる。その
上、コーティング手法として「めっき」を採用したか
ら、低温で処理できコーティング対象部材に悪影響を及
ぼす心配が無い。Further, the end bearing of the one-way clutch according to the third aspect of the present invention employs an iron-based material for the main body, so that the end bearing has sufficient rigidity to stop the radial load acting on the end bearing. Can be secured.
The end bearing coating is made of soft Pb-
Since Sn plating is used, it has good conformability when sliding against the inner and outer rings, and also has an excellent seizure resistance and durability with Pb-Sn coating which has excellent lubrication characteristics. it can. In addition, since "plating" is adopted as the coating method, the coating can be performed at a low temperature, and there is no fear of adversely affecting the member to be coated.

【００８０】したがって、従来に比較して耐焼付き性お
よび耐久性に優れた一方向クラッチを提供することがで
きる。Therefore, it is possible to provide a one-way clutch which is superior in seizure resistance and durability as compared with the conventional one.

【００８１】また、請求項４の発明は、エンドベアリン
グの表面全域にＳｎめっきを施したから、エンドベアリ
ングの外観を良好にすることができる。According to the fourth aspect of the present invention, since the entire surface of the end bearing is plated with Sn, the appearance of the end bearing can be improved.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】 この発明の一方向クラッチの実施例１のエン
ドベアリングの半断面図である。FIG. 1 is a half sectional view of an end bearing according to a first embodiment of a one-way clutch of the present invention.

【図２】 従来の一方向クラッチのエンドベアリングの
半断面図である。FIG. 2 is a half sectional view of an end bearing of a conventional one-way clutch.

【図３】 一方向クラッチの構造を示す半断面図であ
る。FIG. 3 is a half sectional view showing the structure of a one-way clutch.

【図４】 この発明の実施例２を示す一方向クラッチ１
の中心線より上方側の断面図である。FIG. 4 shows a one-way clutch 1 showing a second embodiment of the present invention.
FIG. 4 is a cross-sectional view above the center line of FIG.

【図５】 図４のＩＩ−ＩＩ線に沿う断面図である。FIG. 5 is a cross-sectional view taken along the line II-II of FIG.

【図６】 図４の要部の拡大断面図である。FIG. 6 is an enlarged sectional view of a main part of FIG.

【図７】 この発明の実施例３を示す拡大断面図であ
る。FIG. 7 is an enlarged sectional view showing a third embodiment of the present invention.

【図８】 実施例４を示す拡大断面図である。FIG. 8 is an enlarged sectional view showing a fourth embodiment.

【図９】 耐焼付性試験の試験条件を示す要部の断面図
である。FIG. 9 is a sectional view of a main part showing test conditions of a seizure resistance test.

【図１０】 耐焼付性試験の結果を示す図である。FIG. 10 is a view showing the results of a seizure resistance test.

【図１１】 従来品および本発明に関する耐久性試験の
結果を示す図である。FIG. 11 is a diagram showing the results of durability tests on a conventional product and the present invention.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

５０…エンドベアリング、５１…冷間圧延鋼板、 ５２…鉛系のコーティング、 １…一方向クラッチ、２…内輪、３…外輪、４…スプラ
グ、 ７…保持器、８…リボンスプリング、 １１(１１１,２１１)…エンドベアリング、 ９Ａ,１０Ａ(１０９Ａ,１１０Ａ,２０９Ａ,２１０Ａ)…
本体部、 ９Ｂ,１０Ｂ(１０９Ｂ,１１０Ｂ,２０９Ｂ,２１０Ｂ)…
コーティング。Reference numeral 50: end bearing, 51: cold-rolled steel plate, 52: lead-based coating, 1 ... one-way clutch, 2 ... inner ring, 3 ... outer ring, 4 ... sprag, 7 ... retainer, 8 ... ribbon spring, 11 (111) , 211) ... end bearing, 9A, 10A (109A, 110A, 209A, 210A) ...
Body, 9B, 10B (109B, 110B, 209B, 210B) ...
coating.

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 園田 純 愛知県豊田市緑ヶ丘３丁目65番地 大豊 工業株式会社内 (72)発明者 竹若 美貴夫 愛知県豊田市緑ヶ丘３丁目65番地 大豊 工業株式会社内 (56)参考文献 特開 平３−140672（ＪＰ，Ａ) 実開 昭62−134937（ＪＰ，Ｕ) 実公 昭59−19140（ＪＰ，Ｙ２) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) F16D 41/07 ────────────────────────────────────────────────── ─── Continued on the front page (72) Inventor Jun Sonoda 3-65, Midorigaoka, Toyota-shi, Aichi Prefecture Inside Daitoyo Kogyo Co., Ltd. (72) Inventor Mikio Takewaka 3-65, Midorigaoka, Toyota-shi, Aichi Pref. (56) References JP-A-3-140672 (JP, A) JP-A 62-134937 (JP, U) JP-A 59-19140 (JP, Y2) (58) Fields investigated (Int. Cl. ⁷ , DB name) F16D 41/07

Claims (4)

(57)【特許請求の範囲】(57) [Claims] 【請求項１】 内輪と、外輪と、上記内輪と外輪との間
に配置されたスプラグと、上記スプラグを保持する保持
器と、上記スプラグを一方向に付勢するスプリングと、
上記スプラグ,保持器およびスプリングの両側に配置さ
れ、上記内輪と外輪との間のスペースを保持するエンド
ベアリングとを有する一方向クラッチにおいて、 上記エンドベアリングは、潤滑性のあるＰｂ-Ｓｎ系の
めっきコーティングを有する鋼板で作製されていること
を特徴とする一方向クラッチ。An inner ring, an outer ring, a sprag disposed between the inner ring and the outer ring, a retainer for holding the sprag, a spring for urging the sprag in one direction,
A one-way clutch having end bearings disposed on both sides of the sprag, the retainer and the spring, and for maintaining a space between the inner ring and the outer ring, wherein the end bearing is a Pb-Sn-based plating having lubricity; A one-way clutch, which is made of a steel plate having a coating. 【請求項２】 請求項１に記載の一方向クラッチにおい
て、 上記エンドベアリングの表面全域にＳｎめっきを施した
ことを特徴とする一方向クラッチ。2. The one-way clutch according to claim 1, wherein Sn plating is applied to the entire surface of the end bearing. 【請求項３】 半径方向内方側に設けた環状の内輪と、
上記内輪を囲繞して設けた環状の外輪と、上記内輪と外
輪との間に摺動自在に介在された複数のスプラグと、上
記スプラグを保持する保持器と、上記スプラグを上記両
輪の軌道面に押しつけるためのリボンスプリングと、上
記保持器よりも軸方向外方となる上記両輪の周面の間に
摺動自在に介在されて、上記両輪に作用する半径方向の
荷重を支持する環状のエンドベアリングとを備えた一方
向クラッチにおいて、 上記エンドベアリングを、内周筒状部と外周筒状部とこ
れらをつなぐ端面部で構成される鉄系の材料からなる本
体部と、上記本体部の表面に形成した軟質のＰｂ-Ｓｎ
系のめっきコーティングとから構成したことを特徴とす
る一方向クラッチ。3. An annular inner ring provided on a radially inner side,
An annular outer ring surrounding the inner ring, a plurality of sprags slidably interposed between the inner ring and the outer ring, a retainer for holding the sprag, and a raceway surface of the two rings for the sprag. An annular end slidably interposed between the ribbon spring for pressing against the outer ring and the circumferential surface of the two wheels axially outward from the retainer and supporting a radial load acting on the two wheels. A one-way clutch including a bearing, wherein the end bearing includes a main body made of an iron-based material including an inner peripheral cylindrical part, an outer peripheral cylindrical part, and an end face connecting these parts, and a surface of the main part. Soft Pb-Sn formed in
A one-way clutch characterized by comprising a system plating coating. 【請求項４】 請求項３に記載の一方向クラッチにおい
て、 上記エンドベアリングの表面全域にＳｎめっきを施した
ことを特徴とする一方向クラッチ。4. The one-way clutch according to claim 3, wherein Sn plating is applied to the entire surface of the end bearing.