JP2993924B2 - Ground improvement method by high pressure jet stirring and monitor used in the method - Google Patents
Ground improvement method by high pressure jet stirring and monitor used in the methodInfo
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Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、軟弱地盤或いは滞
水地盤を強化したり、止水性を向上させる地盤改良に関
する技術であり、特に推進工事やシールド工事でのたて
坑掘削や掘進機の発進・到達作業を容易にするための地
盤改良に有効なものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a technique for strengthening a soft ground or a stagnant ground or improving the water stopping performance, and more particularly to a technique for excavating a vertical shaft or excavating machine in propulsion work or shield work. It is effective for ground improvement to facilitate starting and reaching work.
【０００２】[0002]
【従来の技術】近年、超高圧水の周囲に空気を沿わせた
水ジェットで地盤を切削して排泥液をリフトアップしな
がら、水ジェットの下方からは硬化材を吐出充填して行
く高圧噴射撹拌杭工法が、地盤改良工法としてその効果
の確実性から普及してきた。この高圧噴射撹拌杭工法
（以後従来工法と称する）は、図１１乃至１５に示すと
おりのものであって本発明の基礎となるものであるの
で、以下に詳述する。2. Description of the Related Art In recent years, while cutting up the ground with a water jet in which air is made to flow around ultra-high pressure water and lifting up muddy water, a high pressure discharges and fills a hardening material from below the water jet. The injection stir pile method has become popular as a soil improvement method because of its certainty. This high-pressure injection-stirred pile method (hereinafter referred to as the conventional method) is shown in FIGS. 11 to 15 and is the basis of the present invention, and will be described in detail below.
【０００３】図１１及び図１２に示すとおり、まず排泥
液を溜め、吸引処理をするためのピット７を所定位置に
造成し、ボーリングマシン１を造成杭の杭芯位置合せし
て設置した上で先端にスタビライザー５及びメタルクラ
ウン（削孔ビット）６を有するケーシングパイプ（ガイ
ド管）３をセットし、ケーシングパイプ３の上端部に削
孔用スイベル２を接続して、清水ポンプ（図示せず）か
らの清水を削孔用スイベル２から１００〜１５０リット
ル／分で送水し、メタルクラウンから放出しながら油圧
装置４の回転及び押圧によってケーシングパイプ３を計
画深度まで矢印Ａ1 の如く削孔する（図１１）。As shown in FIG. 11 and FIG. 12, first, a pit 7 for storing a muddy liquid and performing a suction process is formed at a predetermined position, and a boring machine 1 is installed in alignment with a pile core of a formed pile. A casing pipe (guide pipe) 3 having a stabilizer 5 and a metal crown (drill bit) 6 at the tip is set, and a swivel 2 for drilling is connected to the upper end of the casing pipe 3, and a fresh water pump (not shown) is set. the fresh water from) and water from drilling swivel 2 100-150 liters / min, to drilling as shown by the arrow a 1 by rotating and pressing the hydraulic device 4, releasing a metal crown casing pipe 3 until planning depth (FIG. 11).
【０００４】次いで、超高圧水用の内管Ｐ1 と圧縮エア
用の中管Ｐ2 と硬化材用の外管Ｐ3とから成る単位長３
ｍの三重管（図４参照）９の先端に、高圧水とエアを噴
出する高圧ノズルＮ′1 と硬化材ノズルＮ0 とを備えた
モニター１０′（図１３）を装着し、高圧ノズルＮ′1
上にビニールテープ（図示せず）を巻き付けた状態で該
三重管９をクレーン８を用いて矢印Ａ2 の如く降下しな
がら所定深度に到達するまで順次単位三重管を接続して
ケーシングパイプ３内に建て込み（図１１）、次いで
ケーシングパイプ３を矢印Ａ3 の如く引き抜く（図１１
）。[0004] Next, a unit length of 3 consisting of an inner pipe P 1 for ultra high pressure water, a middle pipe P 2 for compressed air, and an outer pipe P 3 for hardening material.
triple pipe of m at the tip of the (see FIG. 4) 9, fitted with a 'monitor 10 provided with a 1 and a curing material nozzle N 0' high pressure nozzle N for injecting high-pressure water and the air (Fig. 13), the high-pressure nozzle N ′ 1
Vinyl tape to connect the sequential units in a state wound (not shown) to reach the triple pipe 9 to a predetermined depth while lowering as indicated by the arrow A 2 by using a crane 8 triple pipe casing pipe 3 above like an anchor (Fig. 11), then the casing pipe 3 is pulled out as shown by arrow a 3 (FIG. 11
).
【０００５】次いで、図１２及び図１３に示す如
く、造成マシンを設置し、三重管の上端部には第１供給
口（高圧水用）１３第２供給口（圧縮エア用）１４及び
第３供給口（硬化材用）１５から成る三重管スイベル１
２を取付け、注入プラント（図示せず）より各供給口に
供給しながら集中管理装置（図示せず）によって超高圧
水、圧縮エア及び硬化材（セメントミルク）の流量及び
圧力の測定管理の下に、油圧装置４で三重管９を規定の
回転速度で回転し、モニター１０′の１個の高圧ノズル
Ｎ′1 からの水ジェットＪ1 によって造成杭Ｚの範囲の
地盤を切削して排泥液を処理ピット７へと排泥しながら
高圧ノズルＮ′1 の下方の硬化材ノズルＮ 0 からの造成
ジェットＪ0 によって切削土砂と硬化材とを置換する造
成工程を、下方から上方へと矢印Ａ4 の如く遂行する。Next, as shown in FIGS.
In addition, a land preparation machine is installed, and the first supply is
Port (for high pressure water) 13 second supply port (for compressed air) 14 and
Triple pipe swivel 1 consisting of third supply port (for hardening material) 15
2 at each supply port from the injection plant (not shown)
Ultra high pressure by centralized control device (not shown) while supplying
Flow rate of water, compressed air and hardener (cement milk)
Under the pressure measurement control, the hydraulic device 4 controls the triple pipe 9 as specified.
One high-pressure nozzle of the monitor 10 'that rotates at the rotation speed
N '1Water jet J from1By the range of the development pile Z
While cutting the ground, draining the sludge into the treatment pit 7
High pressure nozzle N '1Material nozzle N below 0Creation from
Jet J0To replace the cutting material with hardened material
Arrows AFourPerform as
【０００６】尚、高圧ノズルＮ′1 上のビニールテープ
はモニターを造成開始位置、即ち造成杭Ｚの下端位置に
下した際の地下水圧による土砂のノズルＮ′1 内への進
入を防止するためであり、水ジェットＪ1 の噴出開始に
よりビニールテープは瞬時に破れる。[0006] In order to prevent the entry into the high-pressure 'vinyl tape reclamation start position monitoring on 1, i.e. Construction of pile Z sediment by groundwater pressure at the time of beating the lower end position of the nozzle N' nozzles N 1 , and the vinyl tape is broken instantaneously by jetting start of the water jet J 1.
【０００７】そして、三重管９の引き抜きにしたがって
造成マシン１１から順次上方へ突出する各単位長三重管
（３ｍ長）は造成作業を休止し、三重管スイベル１２を
取り外した後に切り離し、三重管スイベル１２を次の単
位三重管の頂部に装着した後造成作業を再開する。この
単位三重管の切離し及び三重管スイベル１２の装着は５
〜１０分の作業であるが、該脱着作業を順次繰返しなが
ら造成杭Ｚの所定長Ｌを形成する。[0007] The triple pipes (3 m length), each of which projects sequentially upward from the forming machine 11 as the triple pipes 9 are pulled out, stop the forming operation, detach the triple pipe swivel 12, remove the triple pipe swivel 12, and cut off the triple pipe swivel. 12 is mounted on the top of the next unit triple pipe, and then the construction work is resumed. The separation of the unit triple tube and the installation of the triple tube swivel 12 are 5
The predetermined length L of the formation pile Z is formed by sequentially repeating the detachment operation.
【０００８】尚、従来工法に於ける標準施工仕様は下記
のとおりである。 施工対象土質：砂質土、標準貫入値（Ｎ値）：３０＜Ｎ
≦５０ 高圧水：圧力４００kg／cm2 、吐出量７０リットル／分 圧縮エア：圧力６〜７kg／cm2 、１．５〜３．０Nm3 ／
分 硬化材：圧力２０〜３０kg／cm2 、吐出量１８０リット
ル／分 硬化材使用量：３．６ｍ3 ／ｍ（０．１８ｍ3 ／分×１
００cm÷２．５cm×０．５分） 三重管引き抜き速度：２．５cm／３０sec 三重管回転数：２〜３回転／２．５cmThe standard construction specifications in the conventional method are as follows. Construction target soil: sandy soil, standard penetration value (N value): 30 <N
≦ 50 High-pressure water: pressure 400 kg / cm 2 , discharge rate 70 l / min Compressed air: pressure 6-7 kg / cm 2 , 1.5-3.0 Nm 3 /
Min hardener: pressure 20-30 kg / cm 2, discharge rate 180 l / min cure material usage: 3.6m 3 /m(0.18m 3 / min × 1
00cm ÷ 2.5cm × 0.5min) Triple tube withdrawal speed: 2.5cm / 30sec Triple tube rotation speed: 2-3 rotations / 2.5cm
【０００９】[0009]
【発明が解決しようとする課題】造成工程中は、三重管
の引き抜きによって単位三重管（定尺３ｍ長）が造成マ
シン１１よりも上方に突出する毎に、図１４（Ａ）の如
く三重管スイベル１２を外して単位三重管を取り外す必
要があるが、三重管の脱着作業時間は５〜１０分であっ
て、三重管スイベル１２を外した状態では三重管の圧力
は解放されるため、近年の大深度地盤改良のような三重
管モニター１０′が地下の深い場所に位置する場合に
は、地下水位からの大きな水頭差Ｈによる大きな泥水圧
を受け、図１４（Ｂ）に示す如く、高圧水噴射孔２０及
びエア噴射孔２２から矢印Ｆ1 の如く細粒子が入り込
む。During the forming process, every time a unit triple tube (3 m length) projects above the forming machine 11 by drawing the triple tube, as shown in FIG. Although it is necessary to remove the swivel 12 and remove the unit triple tube, the desorption operation time of the triple tube is 5 to 10 minutes, and the pressure of the triple tube is released when the triple tube swivel 12 is removed. When the triple pipe monitor 10 'is located in a deep place underground, as in the case of deep ground improvement, a large mud pressure due to a large head difference H from the groundwater level causes a high mud pressure as shown in FIG. as water injection holes 20 and the air injection hole 22 of the arrow F 1 fine particles enters.
【００１０】そして、再度三重管スイベルを次の三重管
の上端に装着して各ノズルＮ′1 及びＮ0 を作用させて
造成作業を開始すれば、造成ノズルＮ0 は径が大きいた
め問題なく噴出作用を奏し、高圧ノズルＮ′1 のうちの
高圧水噴射孔２０も高圧水経路Ｃ1 に入り込んだ細粒子
を水の噴射力で放出する（図１４（Ｃ))が、地盤の関係
や深度によってはまれに詰まることがある。しかし、通
常の造成工事では問題はない。[0010] Then, by starting the reclamation work by the action of the nozzles N '1 and N 0 wearing the triple pipe swivel back to the upper end of the next triple pipe, reclamation nozzle N 0 is no problem due to the large diameter exhibit the ejection effect, high pressure water injection holes 20 of the high-pressure nozzle N '1 also intruded fine particles into the high pressure water path C 1 to release the injection force of the water (FIG. 14 (C)) is Ya ground relationship Depending on the depth, it may be rarely clogged. However, there is no problem with normal reclamation work.
【００１１】しかし、エア噴射孔２２にあっては、造成
作用中の、圧力６〜７kg／cm2 、吐出量１．５〜３．０
Nm3 ／分の常用の圧縮エアの下では、地盤土質によって
はエア経路Ｃ2 に入り込んだ細粒子を吹き出せない場合
が生じ、モニターのノズルＮ′1 が詰まれば、三重管９
全長を引き上げてノズルを掃除して開通させた後、再び
ビニールテープを高圧ノズルＮ′1 上に巻いて三重管９
を造成中の深度まで下ろし、ノズルＮ′1 の噴射作用を
開始し、ビニールテープを破って造成作業を再開してい
る。However, the air injection hole 22 has a pressure of 6 to 7 kg / cm 2 and a discharge amount of 1.5 to 3.0 during the forming operation.
Under compressed air Nm 3 / min conventional, occurs when put out blow intruded fine particles into the air path C 2 by ground soil, if Tsumare nozzle N '1 monitor, triple pipe 9
After raising the total length and cleaning and opening the nozzle, a vinyl tape is again wound around the high-pressure nozzle N ′ 1 and the triple pipe 9 is wound.
Down to a depth of in reclamation, and to start the injection action of the nozzle N '1, it is to resume reclamation work to beat the vinyl tape.
【００１２】このノズルの孔詰り修復作業は造成作業に
於ける作業能率低下となり、近年の大深度地下工事に伴
う造成工事にあっては、ノズルＮ′1 の孔詰りが生じ易
く、しかも数１０ｍの大深度からの三重管モニターの引
き上げ及び再降下はより長時間の修復作業となり、従来
工法に於ける問題点となって来た。[0012] The hole clogging repair work of the nozzle becomes in work efficiency drops to reclamation work, in the reclamation work due to the recent years of deep underground construction, likely to occur nozzle N '1 of the hole clogging, yet the number 10m Lifting and re-descent of the triple tube monitor from a large depth required longer repair work, which has been a problem in the conventional method.
【００１３】尚、従来工法にあっては、造成工事中の三
重管先端のモニターが正常に作動しているか否か、即
ち、高圧水噴射孔２０、エア噴射孔２２、及び硬化材ノ
ズルＮ 0 が計設値どおりに作動しているか否かは、地上
に設置した集中管理システムで常時監視しており、モニ
ターの造成杭内での上下位置変位や、造成杭位置の変化
等での地盤や地下水状態の常時変化に対処するため、例
えば、圧縮エアの供給状態にあっても、供給圧が予じめ
現場で設定した圧力範囲内にあるか否かで作動中か否か
を判定している。従って、従来工法にあっては例えば、
高圧ノズルＮ1 を２個使用すれば、１個のノズルＮ1 が
詰まっても他のノズルＮ1 が正常であれば、設計どおり
の地盤切削が出来ていないにもかかわらず正常と判定す
ることとなる為、結局、１個のみの高圧ノズルＮ1 の作
動状態の監視しか出来なく、高圧ノズルＮ1 は１個のモ
ニターには１個しか適用出来ない。Incidentally, in the conventional construction method, three
Check whether the monitor at the tip of the heavy pipe is working properly.
That is, the high-pressure water injection hole 20, the air injection hole 22, and the hardening material
Zul N 0Is operating as designed or not?
Monitoring by the centralized management system installed in
Vertical displacement in the piles and changes in the position of the piles
In order to cope with constant changes in the ground and groundwater conditions,
For example, even if the compressed air is being supplied, the supply pressure
Whether it is operating or not depending on whether it is within the pressure range set at the site
Is determined. Therefore, in the conventional method, for example,
High pressure nozzle N1If two nozzles are used, one nozzle N1But
Even if clogged, other nozzles N1If is normal, as designed
Is judged to be normal even though the ground has not been cut.
Therefore, only one high-pressure nozzle N1Work
Only high-speed nozzle N1Is one module
Only one can be applied to the Nita.
【００１４】また、造成作業中は、図１５（Ａ）に示す
如く、ノズルＮ′1 からの水ジェットＪ1 の地盤切削力
は強大であり、地盤反力Ｋによって三重管先端部に軸ぶ
れを引起こすため、造成杭Ｚの軸心０−０は軸０−０′
の変動を生じながら形成され、造成杭Ｚの側面が凹凸変
位を生じ、結局、隣接杭との境界重合部には設計上存在
しないはずの未改良域Ｚe を生ずる危険がある。本発明
は、新規なモニターを採用することにより、従来工法の
効率及び信頼性を画期的に向上させ、且つ、従来工法の
適用領域を拡大するものである。[0014] During reclamation work, as shown in FIG. 15 (A), soil cutting force of the water jet J 1 from the nozzle N '1 is strong, shaft wobble in the triple pipe tip by ground reaction force K Is caused, the axis 0-0 of the formation pile Z is set to the axis 0-0 '.
Formed while generating a variation, aspects of reclamation pile Z occurs irregularities displacement, eventually, the boundary overlapping portion between adjacent piles at risk of causing Unfinished zone Z e that should not exist on the design. The present invention remarkably improves the efficiency and reliability of the conventional method by adopting a new monitor, and expands the application area of the conventional method.
【００１５】[0015]
【課題を解決するための手段及び作用】本発明の地盤改
良工法は、例えば、図１、図１１に示す如く、対象地盤
中にケーシングパイプ３を計画深度まで削孔挿入し、次
いで、中心の高圧水と周囲の圧縮エアとから成る水ジェ
ットＪ1 を噴出する少なくとも圧縮エア経路には逆止弁
２３を備えた高圧ノズルＮ1 と硬化材を噴出する硬化材
ノズルＮ0 とを有するモニター１０を先端に備えた単位
長片接続三重管９をケーシングパイプ３中に計画深度ま
で挿入すると共にケーシングパイプ３を引き抜き、次い
で、三重管９を回転しながら三重管スイベル１２を介し
て高圧ノズルＮ1 からは高圧水と圧縮エアとから成る水
ジェットＪ1 を側方に噴出して地盤を切削すると共に硬
化材ノズルＮ0 からは造成ジェットＪ0 を噴出し、三重
管９を逐次引き抜いて所定長さ造成工程を行うものであ
る。In the ground improvement method of the present invention, for example, as shown in FIGS. 1 and 11, a casing pipe 3 is drilled into a target ground to a planned depth, and monitor 10 with a high pressure nozzle N 1 is at least compressed air path with a check valve 23 for jetting the water jet J 1 comprising a high-pressure water and the surrounding compressed air and cured material nozzle N 0 for jetting a hardening material Is inserted into the casing pipe 3 to the planned depth and the casing pipe 3 is pulled out. Then, the high-pressure nozzle N 1 is passed through the triple pipe swivel 12 while rotating the triple pipe 9. from spewing Construction jet J 0 is a cured material nozzle N 0 with by ejecting water jets J 1 comprising a high-pressure water and compressed air to the side cutting soil, the triple pipe 9 sequentially pull out And performs constant length of reclamation process.
【００１６】従って、モニターの噴出経路中で孔詰りの
生じ易い高圧ノズルＮ1 の圧縮エア経路は、逆止弁によ
って保護されているため、造成工程中での三重管の引き
抜き切り離しと、それに続く造成作業再開も、高圧ノズ
ルＮ1 及び造成ノズルＮ0 の孔詰りを生ずることなく実
施出来、本発明工法によって大深度地盤改良も能率良く
実施出来る。Accordingly, the compressed air path of the high-pressure nozzle N 1 , which tends to cause clogging in the ejection path of the monitor, is protected by the check valve. Construction work resumed, can performed without causing clogging pores of the high-pressure nozzles N 1 and Construction nozzle N 0, deep ground improvement also efficiently be performed by the present invention method.
【００１７】また、圧縮エア経路が逆止弁で保護されて
いるので高圧ノズルの孔詰りが阻止出来、高圧ノズルＮ
1 の複数個使用が可能となり、地盤切削速度を複数倍に
向上出来る。しかも、高圧ノズルＮ1 の複数からそれぞ
れの水ジェットＪ1 を、相互にモニター１０の軸心に略
直交側方へ、且つ各水ジェットＪ1 間の角度が等しい
（２個の場合はモニター周上で軸心に対する上面視１８
０°間隔、３個の場合は１２０°間隔）ように噴射する
ので、各水ジェットＪ1 の地盤に対する反力Ｋが均合
い、従って、三重管を長く継ぎ足して造成作業を行う大
深度地下での施工に際しても、各造成杭Ｚは側面が比較
的平滑な状態で形成出来、各造成杭Ｚの軸０−０のぶれ
も生じないため各隣接杭Ｚ間に設計どおり接合域Ｚ1 が
形成出来、従来の如き未改良域Ｚe を生ずる危険がな
い。尚、水ジェットＪ1 をモニター１０の軸心に直交
（水平）よりやゝ下方向きとすれば、排泥液の上昇の面
で有利となる。Since the compressed air path is protected by the check valve, clogging of the high-pressure nozzle can be prevented, and the high-pressure nozzle N
1 can be used multiple times, and the ground cutting speed can be improved multiple times. Moreover, each of the water jets J 1 from a plurality of high pressure nozzles N 1, mutual towards substantially perpendicular side to the axis of the monitor 10 to and equal angles between Kakumizu jet J 1 (2 single monitor circumferential If Top view 18 with respect to axis above
(0 ° interval, 120 ° interval in the case of three), the reaction force K against the ground of each water jet J 1 is balanced, and therefore, in a deep underground where the triple pipe is extended for the construction work. also during construction, the reclamation pile Z is can be formed sides with a relatively smooth state, as designed adhesive zones Z 1 between each adjacent piles Z for blurring the shaft 0-0 does not occur in the reclamation pile Z is formed can be, there is no danger that results in a conventional, such as unmodified region Z e. Incidentally, if the water jet J 1 perpendicular to the axis of the monitor 10 (horizontal) than Yaゝand downward direction, which is advantageous in terms of increase in Haidoroeki.
【００１８】また、高圧ノズルＮ1 が高圧水逆止弁２１
及びエア逆止弁を備え、硬化材ノズルＮ0 が硬化材逆止
弁３０を備えたモニターを用いるので、三重管９の各単
位長片の脱着時、即ち三重管内が無圧となっても各ノズ
ルからの泥水液の逆流は阻止出来、従って、大深度地下
工事や水平施工等の三重管９の脱着が多く且つ地下水圧
の影響を受ける区域での地盤改良工事も各ノズルＮ1 ，
Ｎ0 の孔詰りを生ずることなく施工出来る。また、例え
ば、複数個のノズルＮ1 間の間隔ｌ1 は１個の水ジェッ
トＪ1 での施工時の引き抜き１ピッチに相当するように
配置すれば、造成作業中の三重管９の引き抜きピッチを
ノズルＮ1 数倍で実施出来るのであり、ノズルＮ1 を複
数個用いればノズルＮ1 が１個の場合の複数倍の切削能
力となる。従って、ノズルの孔詰りが生じない事と、三
重管９の引き抜き速度がノズルＮ 1 数倍になる事とが相
俟って、設計どおりの造成杭が高能率で形成出来る。The high-pressure nozzle N1Is high pressure water check valve 21
And an air check valve, a hardening material nozzle N0Is a hardening material check
Since a monitor equipped with a valve 30 is used, each unit of the triple tube 9 is used.
When removing the length piece, that is, even when the pressure inside the
Backflow of mud from the
There is a lot of desorption of the triple pipe 9 for construction and horizontal construction, etc.
The ground improvement work in the area affected by1,
N0It can be installed without clogging holes. Also, for example
If a plurality of nozzles N1Interval l1Is one water jet
J1So that it corresponds to one pitch at the time of construction
If it is arranged, the pulling pitch of the triple pipe 9 during the construction work
Nozzle N1The nozzle N1Duplicate
Nozzle N if several are used1Multiple times the cutting power of one piece
Help. Therefore, there is no clogging of the nozzle, and
The drawing speed of the heavy pipe 9 is nozzle N 1It is important to be several times
In addition, the newly formed pile can be formed with high efficiency as designed.
【００１９】また、図１０に示す如く、先端にモニター
１０を備えた三重管９をたて坑から水平に挿入して地盤
の切削造成をするに際し、排泥液をたて坑壁に設置した
口元パッカー装置（図１０）を介して取出すようにした
ので、水平施工に於ける常時流出排泥液の処理が可能と
なり、たて坑内の作業環境が維持出来るため、大深度地
下での水平施工も合理的に遂行出来、大深度地盤の造成
工事が直施工（地表面からの直接施工）より効率的に実
施出来る。In addition, as shown in FIG. 10, a triple pipe 9 equipped with a monitor 10 at the tip is vertically inserted from a pit to cut the ground, and a muddy liquid is set up on the pit wall. Since it is taken out through the lip packer device (Fig. 10), it is possible to always treat the discharged muddy liquid in the horizontal construction, and to maintain the working environment in the vertical pit, so the horizontal construction in deep underground Can be carried out rationally, and the construction of deep ground can be performed more efficiently than direct construction (direct construction from the ground surface).
【００２０】地盤改良工法に用いるモニターの発明は、
例えば図４図５及び図６に示す如く、三重管の高圧水経
路Ｃ1 に連通する第１シリンダー２４の外周面に拡開状
側壁Ｓ1 を備えた第１環溝Ｇ1 を配置し、第１シリンダ
ー内面と第１環溝Ｇ1 とを高圧水供給孔Ｏ1 で連通させ
ると共に該環溝Ｇ1 にはオーリングＲ1 を嵌合し、高圧
水ノズル１７を該逆止弁２１上に位置させると共に第１
シリンダー２４上に嵌着した第２シリンダー２５に高圧
水ノズル１７の基部を止着する。The invention of the monitor used for the ground improvement method is as follows.
For example, as shown in FIGS. 4, 5 and 6, a first annular groove G 1 having an expanded side wall S 1 is arranged on an outer peripheral surface of a first cylinder 24 communicating with a high-pressure water path C 1 of a triple pipe, the first cylinder inner surface and the ring groove G 1 fitted an O-ring R 1 together with communicating the first ring groove G 1 with high-pressure water supply hole O 1, a high pressure water nozzle 17 check valve 21 on And the first
The base of the high-pressure water nozzle 17 is fixed to the second cylinder 25 fitted on the cylinder 24.
【００２１】そして、図５及び図７に示す如く、高圧水
ノズル１７の外周には圧縮エア経路Ｃ2 に連通するエア
取入孔Ｏ2 とオーリングＲ2 を装着した拡開状側壁Ｓ2
を備えた第２環溝Ｇ2 に連通しているエア供給孔Ｏ21と
を備えたキャッチバルブ１８を嵌合し、エアノズル１９
をモニターボディ２６に止着してキャッチバルブ１８を
固定し、高圧水ノズル１７の先端外周とエアノズル１９
の先端内周との間に環状のエア噴射孔２２を形成した逆
止弁２１，２３付高圧ノズルＮ1 （図２（Ｂ))を有し、
高圧ノズルＮ1 の下方には硬化材経路Ｃ3 と連通する硬
化材ノズルＮ0を備えた構造である。[0021] Then, FIGS. 5 and as shown in FIG. 7, the expanding side wall S 2 on the outer periphery of the high pressure water nozzle 17 equipped with entry apertures O 2 and O-ring R 2 preparative air communicating with the compressed air path C 2
The second catch valve 18 and an air supply hole O 21 in communication with the ring groove G 2 fitted with air nozzles 19
Is fixed to the monitor body 26, the catch valve 18 is fixed, and the outer periphery of the tip of the high-pressure water nozzle 17 and the air nozzle 19 are fixed.
A high-pressure nozzle N 1 (FIG. 2B) with check valves 21 and 23 in which an annular air injection hole 22 is formed between the inner circumference of the tip and the inner circumference.
The lower pressure nozzle N 1 is a structure with setting material nozzle N 0 communicating with cured material path C 3.
【００２２】従って、本発明の高圧ノズルＮ1 は、従来
の高圧ノズルＮ′1 と同様に、中心部から超高圧水を、
その周囲から圧縮エアを噴出させる高圧ノズルであるに
かかわらず、高圧水ノズル１７にもエアノズル１９にも
逆止弁が装着出来、本件地盤改良工法の発明が好都合に
実施出来る。しかも高圧ノズルＮ1 は、キャッチバルブ
を組み込んだため、高圧水ノズル１７とキャッチバルブ
１８とエアノズル１９の３部材の重合形態でコンパクト
に形成出来る。Accordingly, the high-pressure nozzle N 1 of the present invention, like the conventional high-pressure nozzle N ′ 1 , supplies ultra-high-pressure water from the center,
A check valve can be attached to both the high-pressure water nozzle 17 and the air nozzle 19 irrespective of the high-pressure nozzle that blows out compressed air from the surroundings, and the invention of the ground improvement method can be conveniently implemented. In addition, since the catch valve is incorporated in the high-pressure nozzle N 1 , the high-pressure water nozzle 17, the catch valve 18, and the air nozzle 19 can be formed compactly in a superposed form of three members.
【００２３】また、高圧水逆止弁としてのオーリングＲ
1 、及びエア逆止弁としてのオーリングＲ2 は、共にゴ
ム製であり、拡開状側壁を有する環溝内に嵌合して環溝
底面からの供給孔に逆止弁作用を行うので、各オーリン
グの供給孔に対する開放及び閉止作用は、正確に且つ破
損を生ずることなく発揮出来ると共に、高圧ノズルＮ 1
の組立て及びモニターのメンテナンスが容易となる。O-ring R as a high-pressure water check valve
1And O-ring R as air check valveTwoGo together
And is fitted in a ring groove having an expanded side wall.
Since a check valve acts on the supply hole from the bottom,
The opening and closing action on the supply holes of the
The high pressure nozzle N 1
And the maintenance of the monitor becomes easy.
【００２４】また、高圧水逆止弁２１にあっては耐摩耗
性を有するゴム製オーリングＲ1 の２本が環溝底面に並
置され、しかも環溝底幅Ｗ1 が供給孔Ｏ1 の径より大で
あるので、高圧水の噴出圧力は最初に両オーリングＲ1
の間に作用するため、両オーリングは、均等に圧力を受
けてスムーズに拡開伸長し、噴出圧力が無くなれば溝底
に均斉に着座し、両オーリングＲ1 に対する応力作用が
均等に出来て、逆止弁の信頼性及び耐久性が大である。Further, in the high-pressure water check valve 21 two rubber O-ring R 1 having abrasion resistance is juxtaposed to the ring groove bottom surface, moreover ring groove bottom width W 1 is supply hole O 1 because it is larger than the diameter, initially two O-rings ejection pressure of the high pressure water is R 1
For acting between the both O-rings, smoothly diverge extend uniformly under pressure, seated in uniformity the groove bottom when the ejection pressure disappears, the stress effect on both the O-ring R 1 is can be uniformly Therefore, the check valve has high reliability and durability.
【００２５】また、エア逆止弁２１にあっては、耐摩耗
性を有するゴム製オーリングＲ2 の１本が環溝に嵌合さ
れているが、環溝底幅Ｗ2 よりもエア供給孔Ｏ21の径ｄ
2 の方がやゝ大であるため、圧縮エアの最初の噴出圧力
はオーリングＲ2 の下面のみならず側面にも作用するこ
ととなり、オーリングＲ2 への伸長作用力が分散出来て
オーリングＲ2 と側壁との摩擦も軽減出来、オーリング
Ｒ2 の損傷を最小に出来、逆止弁の信頼性及び耐久性が
大となる。Further, in the air check valve 21, although one rubber O-ring R 2 having abrasion resistance is fitted in the ring groove, the air supply than ring groove bottom width W 2 Diameter d of hole O 21
Since 2/5 is killingゝlarge, the first ejection pressure of the compressed air becomes also act on the sides not only the lower surface of the O-ring R 2, elongation force acting on the O-ring R 2 is able to disperse O the friction between the ring R 2 and the side wall can be reduced, can damage the O-ring R 2 in the minimum, reliability and durability of the check valve becomes larger.
【００２６】また第１環溝Ｇ1 の両側壁Ｓ1 が３２度±
２度の角度で拡開しているため、地下水圧による逆流を
生ずる側圧力作用を許容限定内に保持すると共にオーリ
ングＲ1 に加わる伸長破壊力作用をも許容限度内に抑え
ることが出来、高圧水逆止弁としての信頼性及び耐久性
が確保出来る。[0026] side walls S 1 of the first ring groove G 1 is 32 degrees ±
Due to the widening at an angle of 2 degrees, can also be reduced to within acceptable limits extension destructive action exerted on the O-ring R 1 holds the side pressure acting causing reverse flow by groundwater pressure within the allowable limit, Reliability and durability as a high-pressure water check valve can be secured.
【００２７】また、第２環溝Ｇ2 の両側壁Ｓ2 が２８度
±２度の角度で拡開しているため、１本のオーリングＲ
2 に対する地下水圧の逆流阻止作用としての側圧力作用
を許容限度内に保持すると共に、オーリングＲ1 に対す
る伸長破壊力作用も許容限度内に抑えることが出来、エ
ア逆止弁としての信頼性及び耐久性が確保出来る。Further, since both side walls S 2 of the second annular groove G 2 are expanded at an angle of 28 ° ± 2 °, one O-ring R
It holds the side pressure acting as a reverse current blocking effect of groundwater pressure for 2 within acceptable limits, stretching destructive effects on the O-ring R 1 also can be suppressed to within acceptable limits, and reliability of the air check valve Durability can be secured.
【００２８】また、高圧水供給孔Ｏ1 を第１環溝Ｇ1 内
に複数個配置し、且つ高圧水供給孔Ｏ1 群の合計断面積
を第１シリンダー２４の内径面積の約１．１倍としたた
めに、第１シリンダー２４から高圧水ノズル１７への経
路での圧力損失を防止しながら高圧水逆止弁構造の小型
化が達成出来る。Further, about 1.1 inner diameter area of the high-pressure water supply hole O 1 by arranging a plurality of the first ring groove G 1, and high-pressure water supply hole O 1 a total cross-sectional area of the group first cylinder 24 Since the pressure is doubled, downsizing of the high-pressure water check valve structure can be achieved while preventing pressure loss in the path from the first cylinder 24 to the high-pressure water nozzle 17.
【００２９】また、高圧水ノズル１７上に嵌合するキャ
ッチバルブ１８には、内側外周部から内腔部Ｂを指向す
る複数のエア取入孔Ｏ2 と、内腔部Ｂから第２環溝Ｇ2
に貫通する複数のエア供給孔Ｏ21とが配置されているた
め、高圧水ノズル１７とエアノズル１９との間の狭いス
ペース内に信頼性のあるエア逆止弁２３が組立容易に、
且つコンパクトに形成出来る。The catch valve 18 fitted on the high-pressure water nozzle 17 has a plurality of air intake holes O 2 directed from the inner peripheral portion to the inner cavity B, and a second annular groove from the inner cavity B. G 2
The air supply holes O 21 penetrating through the air nozzles are arranged, so that a reliable air check valve 23 can be easily assembled in a narrow space between the high-pressure water nozzle 17 and the air nozzle 19.
And it can be formed compactly.
【００３０】[0030]
【実施例】〔モニターの構造（図４、図５、図６、図
７）〕モニター１０の全体構造は、図４（Ａ）の如く、
地盤切削用の高圧ノズルＮ1を２．５cm間隔で２個組み
込んだ高圧ノズル部Ｙ1 と、硬化材ノズルＮ0 を組み込
んだ先端部材Ｙ2 とから成り、高圧ノズル部Ｙ1 を接続
ソケットＴ1 によって三重管９と接続し、高圧ノズル部
Ｙ1 と先端部材Ｙ2 とは接続ソケットＴ2 によって接続
したものであり、図５から明らかな如く、三重管９の内
管Ｐ1 の高圧水経路Ｃ1 からの加圧水ｗ1 が第１シリン
ダー２４を経由して高圧水ノズル１７内へと流入し、中
管Ｐ2 の圧縮エア経路Ｃ2 からの圧縮エア流ａ1 が第２
シリンダー２５外周とボディ２６内周間を経由してキャ
ッチバルブ１８内へと流入し、外管Ｐ3 の硬化材経路Ｃ
3 からの硬化材流ｍがボディ２６を通過して先端部材Ｙ
2の硬化材ノズルＮ0 へと案内される構造である。Embodiment [Structure of Monitor (FIGS. 4, 5, 6, and 7)] The overall structure of the monitor 10 is as shown in FIG.
A high-pressure nozzle portion Y 1 incorporating two at 2.5cm intervals pressure nozzles N 1 for ground cutting made incorporating tip member Y 2 Metropolitan cured material nozzle N 0, connecting the high-pressure nozzle portion Y 1 socket T connect the triple pipe 9 by 1, and the high-pressure nozzle portion Y 1 and the tip member Y 2 is obtained by connecting the connection socket T 2, as it is apparent from FIG. 5, the high-pressure water of the inner tube P 1 triple tube 9 flows into the high pressure water nozzle 17 pressurized water w 1 from the path C 1 is via the first cylinder 24, the compressed air flow a 1 from the compressed air path C 2 of the middle pipe P 2 is a second
It flows into the catch valve 18 via the inter-inner periphery cylinder 25 outer circumference and the body 26, stiffeners path of the outer tube P 3 C
The hardener flow m from 3 passes through the body 26 and the tip member Y
It is a structure that is guided to the second hardener nozzle N 0.
【００３１】高圧ノズル部Ｙ1 は、中心部に、高圧水経
路Ｃ1 の末端となる第１シリンダー２４が位置し、第１
シリンダー２４の外周面に第２シリンダー２５が嵌合
し、第２シリンダー２５の外周面とボディ２６の内周面
との間で圧縮エア経路Ｃ2 からのエア流ａ1 が案内され
る構造とした。In the center of the high-pressure nozzle portion Y 1 , the first cylinder 24 which is the end of the high-pressure water path C 1 is located.
The second cylinder 25 is fitted to the outer peripheral surface of the cylinder 24, a structure in which the air flow a 1 from the compressed air path C 2 between the outer peripheral surface and the inner peripheral surface of the body 26 of the second cylinder 25 is guided did.
【００３２】（高圧水逆止弁（図５、図６))高圧ノズル
Ｎ1 の中心の高圧水ノズル１７は、第１シリンダー２４
の第１環溝Ｇ1 上に位置決めして該ノズル１７の基部外
周を第２シリンダー２５の側面に形成した取付用孔に螺
合することにより、第１シリンダー２４の内部と連通状
態で側方に起立させている。第１シリンダー２４の周面
上の第１環溝Ｇ1 は２５mm間隔で２ケ所配置し、各環溝
Ｇ1 の底には第１シリンダー２４の内部と連通する高圧
水供給孔Ｏ1 を等間隔に６個穿孔し、又各環溝Ｇ1 の底
面にはそれぞれ２本のオーリングＲ1 を並列配置した。(High-pressure water check valve (FIGS. 5 and 6)) The high-pressure water nozzle 17 at the center of the high-pressure nozzle N 1 is
Is positioned on the first annular groove G 1 , and the outer periphery of the base of the nozzle 17 is screwed into a mounting hole formed on the side surface of the second cylinder 25 so as to communicate with the inside of the first cylinder 24. Standing up. The first ring groove G 1 on the peripheral surface of the first cylinder 24 is arranged in two places at 25mm intervals, the bottom of each ring groove G 1 like the high-pressure water supply hole O 1 communicating with the interior of the first cylinder 24 and six drilled interval, and arranged in parallel two of the O-ring R 1 each of the bottom surface of each ring groove G 1.
【００３３】寸法関係は、第１シリンダー２４の内径は
１０mmとし、全１２個の各高圧水供給孔Ｏ1 は３mm径と
し、全高圧水供給孔Ｏ1 の合計断面積が第１シリンダー
内円断面積の約１．１倍とした。第１環溝の溝底幅Ｗ1
は４mmで両溝側壁Ｓ1 をそれぞれ１６°傾斜して３２度
で拡開する形態とし、溝底にユトリルゴム（ＮＢＲ）の
オーリングＲ1 （ＪＩＳ・Ｂ・２４０１−１９６３、呼
び番号Ｐ２０）２本を密接並置し、各高圧水供給孔Ｏ1
に対する逆止弁を形成した。The dimensional relationship is such that the inner diameter of the first cylinder 24 is 10 mm, all 12 high-pressure water supply holes O 1 have a diameter of 3 mm, and the total sectional area of all the high-pressure water supply holes O 1 is the inner circle of the first cylinder. The cross-sectional area was set to about 1.1 times. Groove bottom width W 1 of the first ring groove
Is a form of spreading both groove side walls S 1 respectively 16 ° inclined to 32 degrees 4 mm, O-ring Yutorirugomu (NBR) in the groove bottom R 1 (JIS · B · 2401-1963 , bearing number P20) 2 The books are closely juxtaposed and each high pressure water supply hole O 1
A check valve was formed.
【００３４】（エア逆止弁（図５、図７))キャッチバル
ブ１８は、ＭＣナイロン（Monomer Casting Nylon, US
A, The Polymer Corp. の商標名）成形品であり、内側
には高圧水ノズル１７外周に嵌合するための嵌合孔Ｏ18
及び高圧水ノズル１７周面上に圧縮エアポケットを形成
するために嵌合孔Ｏ18より大径となった内腔部Ｂを有
し、外側には基端当接面Ｅ0 、前端面Ｅ1 、圧縮エア流
ａ1 の作用面Ｅ2 、及び外周に段落で形成した押圧面Ｅ
3 と、内腔部Ｂの先端寄りの外周には両側壁が２８°に
拡開した第２環溝Ｇ2 とを備えた形態である。(Air check valve (FIGS. 5 and 7)) Catch valve
18 is made of MC nylon (Monomer Casting Nylon, US
A, Trade name of The Polymer Corp.)
Has a fitting hole O for fitting to the outer periphery of the high-pressure water nozzle 17.18
And a compressed air pocket on the peripheral surface of the high-pressure water nozzle 17
Hole O18Includes larger bore B
And on the outside the base contact surface E0, Front end face E1, Compressed air flow
a1Working surface E ofTwo, And a pressing surface E formed in a paragraph on the outer periphery
ThreeThe outer wall near the tip of the cavity B has both side walls at 28 °
Expanded second annular groove GTwoIt is a form provided with.
【００３５】そして、作用面Ｅ2 から内腔部Ｂへ斜向連
通するエア取入孔Ｏ2 を等間隔に８個、内腔部Ｂから第
２環溝Ｇ2 の溝底に連通するエア供給孔Ｏ21を等間隔に
１２個有し、各エア取入孔Ｏ2 は２．７mm径、エア供給
孔Ｏ21径は２．０mm径、第２環溝の溝底幅Ｗ2 を１．９
mmとし、ユトリルゴム（ＮＢＲ）製で２．４mm径の太さ
のオーリングＲ2 １本を溝底及び両側壁Ｓ2 間に密接状
態で第２環溝Ｇ2 内に嵌合した。Eight air intake holes O 2 obliquely communicating from the working surface E 2 to the inner cavity B are provided at equal intervals, and air is communicated from the inner cavity B to the bottom of the second annular groove G 2. Twelve supply holes O 21 are provided at equal intervals, each air intake hole O 2 has a diameter of 2.7 mm, an air supply hole O 21 has a diameter of 2.0 mm, and a groove bottom width W 2 of the second annular groove is 1. .9
mm, an O-ring R 2 made of Utryl rubber (NBR) and having a thickness of 2.4 mm was fitted into the second annular groove G 2 in a state of being tightly fitted between the groove bottom and both side walls S 2 .
【００３６】（高圧ノズルＮ1 （図５))図５に示す如
く、高圧水ノズル１７の基部外周を第２シリンダー２５
の取付用孔に螺合して高圧水ノズル１７を逆止弁２１を
介して第１シリンダー２４内と連通するように止着し、
次いで、エア逆止弁２３を装着したキャッチバルブ１８
を高圧水ノズル１７上に嵌合してその基端当接面Ｅ0 を
ノズル１７の支持フランジ１７′に当接する。(High Pressure Nozzle N 1 (FIG. 5)) As shown in FIG.
And screwed the high pressure water nozzle 17 through the check valve 21 so as to communicate with the inside of the first cylinder 24.
Next, the catch valve 18 equipped with the air check valve 23
Is fitted on the high-pressure water nozzle 17, and its base end contact surface E 0 contacts the support flange 17 ′ of the nozzle 17.
【００３７】次いで前面中央にノズル孔１９′を有する
キャップ形状のエアノズル１９を、キャッチバルブ１８
上にかぶせ、キャッチバルブの押圧面Ｅ3 を押圧した形
態にボディ２６の取付孔に螺合固定し、高圧水ノズル１
７の先端外周面とエアノズル１９のノズル孔１９′内周
との間に環状間隙を形成してエアジェットａ2 の噴射口
とし、中央からは高圧水流ｗ2 を、その周面からは圧縮
エア流ａ2 を噴出する高圧ノズルＮ1 とし、該ノズルＮ
1 を２個、それぞれ２５mm間隔でモニター軸心に直交側
方向きとし、且つモニター周面上の１８０度間隔（背中
合せ）に配置した。Next, a cap-shaped air nozzle 19 having a nozzle hole 19 ′ in the center of the front surface is inserted into a catch valve 18.
The high pressure water nozzle 1 is screwed into the mounting hole of the body 26 so as to cover the upper surface and press the pressing surface E 3 of the catch valve.
7 to form an annular gap between the nozzle holes 19 'in the periphery of the front end outer peripheral surface and the air nozzle 19 of the air jet a 2 jets, the compressed air is a high-pressure water jet w 2 from the center from the peripheral surface a high-pressure nozzle N 1 for ejecting flow a 2, the nozzle N
Two 1 were oriented at right angles to the monitor axis at intervals of 25 mm, and were arranged at 180-degree intervals (back to back) on the monitor peripheral surface.
【００３８】〔試験施工〕本発明の高圧ノズルＮ1 を２
個有するモニター１０による工法が、従来工法より杭の
造成時間を短縮し、且つ同等の杭径と杭強度が得られる
か否かを確認のため下記の条件の下に試験工事を実施し
た。[Testing] The high-pressure nozzle N 1 of the present invention was set to 2
Test work was carried out under the following conditions in order to confirm whether the construction method using the monitor 10 having individual pieces shortened the pile formation time compared with the conventional construction method, and whether the same pile diameter and pile strength could be obtained.
【００３９】 １）．土質条件 砂質土、標準貫入値 ３０＜Ｎ≦５０ ２）．施工条件 深度：ＧＬ−１５．００ｍ〜ＧＬ−１７．００ｍ 造成長：１．５ ３）．使用硬化材の配合（１ｍ3 当りの標準配合） セメント： ７６０kg ２４０．０リットル 混和剤 ： １２kg １０．０リットル 清水 ： ７５０kg ７５０リットル ─────────────────── 合計 ：１，５２２kg １，０００リットル 但し、セメント：普通ポルトランドセメント（比重３．
１６） 混和剤：ナフタリンスルホン酸系統の流動化促進剤（比
重１．２０〜１．２３） ４）．効果判定基準 杭径：φ２，０００mm以上 杭強度：一軸圧縮強度３０kgf ／cm2 以上、粘着力５kg
f ／cm2 以上 （参考）噴射撹拌杭工法の改良体（造成杭）の設計基準強度： 粘性度 砂質土 一軸圧縮強度 １０kgf ／cm2 ３０kgf ／cm2 粘着力（ｃ） ３kgf ／cm2 ５kgf ／cm2 付着力（ｆ） １／３ｃkgf ／cm2 １／３ｃkgf ／cm2 曲げ引張り強度 ２／３ｃkgf ／cm2 ２／３ｃkgf ／cm2 弾性係数Ｅ50 １０００kgf ／cm2 ３０００kgf ／cm2 1). Soil condition Sandy soil, standard penetration value 30 <N ≦ 50 2). Construction conditions Depth: GL-15.00m to GL-17.00m Build growth: 1.5 3). Formulation used hardener (1 m 3 per standard formulation) Cement: 760 kg 240.0 liters admixture: 12 kg 10.0 liters Shimizu: 750 kg 750 liters ───────────────── ── Total: 1,522 kg, 1,000 liters However, cement: ordinary Portland cement (specific gravity 3.
16) Admixture: fluidization accelerator of naphthalenesulfonic acid type (specific gravity 1.20 to 1.23) 4). Effect judging criteria Pile diameter: φ2,000 mm or more Pile strength: Uniaxial compression strength 30 kgf / cm 2 or more, adhesive strength 5 kg
f / cm 2 or more (Reference) Design standard strength of improved body (construction pile) of injection stir pile method: Viscosity sandy soil uniaxial compressive strength 10 kgf / cm 2 30 kgf / cm 2 Adhesive strength (c) 3 kgf / cm 2 5 kgf / cm 2 adhesion (f) 1 / 3ckgf / cm 2 1 / 3ckgf / cm 2 flexural tensile strength 2 / 3ckgf / cm 2 2 / 3ckgf / cm 2 modulus of elasticity E 50 1000 kgf / cm 2 3000 kgf / cm 2
【００４０】（ｉ）本発明工法 本発明モニターを三重管９の先端に装着し、各ノズルＮ
1 及びＮ0 にテープを巻かずにケーシングパイプ中に建
て込み、油圧装置４で三重管９を回転しながら、第１供
給口１３より高圧水を、第２供給口１４より圧縮エアを
供給し、モニター１０の２つの高圧ノズルＮ1 より水ジ
ェットＪ1 を噴射して造成径Ｚ0 の範囲の地盤を切削し
て排泥液を上方の処理ピット７内に排出しながら、第３
供給口１５より硬化材を供給して１つの硬化材ノズルＮ
0 より硬化材を排泥液と置換し、三重管９を２〜３回転
する毎に５．０cmピッチで引き抜いて、造成杭Ｚを下記
の施工仕様で試験造成した。(I) Method of the Present Invention The monitor of the present invention is mounted on the tip of the triple tube 9 and each nozzle N
High pressure water is supplied from the first supply port 13 and compressed air is supplied from the second supply port 14 while the triple pipe 9 is rotated by the hydraulic device 4 while the tape is wrapped in a casing pipe without winding a tape around 1 and N 0. The water jet J 1 is jetted from the two high-pressure nozzles N 1 of the monitor 10 to cut the ground in the range of the formation diameter Z 0 and discharge the muddy fluid into the upper processing pit 7.
The hardening material is supplied from the supply port 15 and one hardening material nozzle N
From 0 , the hardening material was replaced with mud, and the triple pile 9 was pulled out at a pitch of 5.0 cm every two to three rotations, and the formation pile Z was test-formed with the following construction specifications.
【００４１】施工仕様 高圧水：圧力４００kg／cm2 、吐出量１４０リットル／
分 圧縮エア：圧力６〜７kg／cm2 、３．０〜６．０Nm3 ／
分 硬化材：圧力１０〜３０kg／cm2 、吐出量３６０リット
ル／分 硬化材使用量：３．６ｍ3 ／ｍ 引き上げ速度：３０秒／５．０cm 三重管回転数：２〜３回転／５．０cmConstruction specifications High pressure water: pressure 400 kg / cm 2 , discharge rate 140 liter /
Min Compressed air: pressure 6-7 kg / cm 2 , 3.0-6.0 Nm 3 /
Min Curing material: pressure 10 to 30 kg / cm 2 , discharge amount 360 liter / min Curing material usage: 3.6 m 3 / m Lifting speed: 30 seconds / 5.0 cm Triple tube rotation speed: 2-3 rotations / 5. 0cm
【００４２】（ii）従来工法 図１１乃至図１３に示したとおり、逆止弁のない１個の
高圧ノズルＮ′1 と１つの硬化材ノズルＮ0 を有するモ
ニター１０′を装着し、高圧ノズルＮ′1 にはテープを
巻いて三重管９によって本発明と同一条件下で下記の施
工仕様で造成杭Ｚを試験造成した。尚、高圧ノズルＮ′
1 のテープは最初の水ジェットＪ1 の噴出により破断貫
通した。 施工仕様 高圧水：圧力４００kg／cm2 、吐出量７０リットル／分 圧縮エア：圧力６〜７kg／cm2 、１．５〜３．０Nm3 ／
分 硬化材：圧力２０〜３０kg／cm2 、吐出量１８０リット
ル／分 硬化材使用量：３．６ｍ3 ／ｍ 引き上げ速度：３０秒／２．５cm 三重管回転数：２〜３回転／２．５cm[0042] (ii) as shown in the conventional method 11 to 13, fitted with a 'monitor 10 having a 1 as one hardener nozzle N 0' 1 single high-pressure nozzle N without a check valve, the high pressure nozzles A tape was wound around N ′ 1 and a formed pile Z was test-formed by a triple tube 9 under the same conditions as the present invention under the following construction specifications. The high-pressure nozzle N '
The tape No. 1 was broken and penetrated by the first jet of the water jet J1. Construction specifications High-pressure water: pressure 400 kg / cm 2 , discharge rate 70 l / min Compressed air: pressure 6-7 kg / cm 2 , 1.5-3.0 Nm 3 /
Min Curing material: pressure 20-30 kg / cm 2 , discharge amount 180 liter / min Curing material usage: 3.6 m 3 / m Lifting speed: 30 seconds / 2.5 cm Triple tube rotation speed: 2-3 rotations / 2. 5cm
【００４３】（iii)試験結果 造成杭の固結体の強度試験結果は次表のとおり： 工事名 本発明工法 従来工法 供試体番号Ｎｏ． １ ２ ３ ４ １ ２ ３ ４ 一軸圧縮強度(kgf／cm2) 237.9 67.1 47.1 68.2 30.3 47.6 34.5 59.9 粘着力(kgf／cm2) 38.99 14.62 両工法とも、設計基準強度を満たし、杭径φ2,000mm を
確保出来た。但し、施工深度が17ｍと浅いにもかかわら
ず、即ち、三重管９は短かくて軸ぶれが比較的生じ難い
条件下であるにかかわらず、杭表面は従来工法製品の方
に波状凹凸が目立った。(Iii) Test Results The strength test results of the consolidated body of the formed pile are shown in the following table: Construction name Invention method Conventional method Specimen No. 1 2 3 4 1 2 3 4 Uniaxial compressive strength (kgf / cm 2 ) 237.9 67.1 47.1 68.2 30.3 47.6 34.5 59.9 Adhesive strength (kgf / cm 2 ) 38.99 14.62 Both construction methods satisfy design standard strength and pile diameter φ2,000 mm Was secured. However, despite the shallow construction depth of 17 m, that is, despite the fact that the triple pipe 9 is short and the shaft deflection is relatively unlikely to occur, the pile surface is more prominent than the conventional construction product. Was.
【００４４】以上の結果より、高圧ノズルＮ1 を２．５
cm間隔で２個配置したモニターを使用して、従来の高圧
ノズルＮ′1 が１個のモニターの使用の場合より２倍の
ピッチで引き上げても、各高圧ノズルが同一条件で作用
しておれば製造品（杭）強度に関して全く問題なく、む
しろ硬化材の迅速置換を行う本発明の物の方が優れてい
た（原因未解析）。しかも造成杭Ｚの表面は従来工法の
杭よりはるかに平滑に形成出来た。From the above results, the high-pressure nozzle N 1 was set to 2.5
Using a monitor that has been arranged two in cm intervals, even conventional high pressure nozzles N '1 is pulled up at 2 times the pitch than the use of a single monitor, I each high-pressure nozzle acts under the same conditions If the product (pile) had no problem at all, the product of the present invention, in which the hardening material was rapidly replaced, was more excellent (cause not analyzed). Moreover, the surface of the formed pile Z could be formed much more smoothly than the pile of the conventional method.
【００４５】〔高圧ノズルの孔詰り試験〕大深度地下で
の施工にあってモニター１０のノズルＮ1 ，Ｎ0 の孔詰
りが問題となるのは高圧ノズルＮ1 のエアノズル１９で
あるので、本発明のモニター１０のエアノズル１９の孔
詰りを防止するためのエア逆止弁（オーリング）の耐圧
試験を、図８に略示する装置を用いて下記の条件で室内
実験した。 ｉ）エアノズルにニップルを介してホースを取付け、ハ
ンドポンプでホースに泥水液を注入圧送する。 ii）加圧時間は、三重管の脱着時間５〜１０分のうち、
最大時間１０分とし、１０分間加圧力を一定に保つ。 iii)逆止弁の内側に水を溜めて、該水のこぼれによって
泥水液の侵入を監視する。 試験結果は下表のとおりであった。[High Pressure Nozzle Clogging Test] In construction underground at a large depth, the problem of clogging of the nozzles N 1 and N 0 of the monitor 10 is the air nozzle 19 of the high pressure nozzle N 1. A pressure test of an air check valve (O-ring) for preventing clogging of the air nozzle 19 of the monitor 10 of the present invention was carried out in a laboratory under the following conditions using an apparatus schematically shown in FIG. i) Attach a hose to the air nozzle via a nipple, and inject and pump muddy fluid into the hose with a hand pump. ii) The pressurization time is 5 to 10 minutes for the desorption time of the triple tube.
The maximum time is 10 minutes, and the pressure is kept constant for 10 minutes. iii) Store water inside the check valve and monitor the intrusion of muddy fluid by the spillage of the water. The test results were as shown in the table below.
【００４６】[0046]
【表１】 [Table 1]
【００４７】以上の試験によって、本発明実施例のモニ
ター１０は、エア逆止弁２３が水深、即ち水頭差、５０
ｍまでは実質上耐えられる物であり、高圧水逆止弁２１
もその材質及び構造からエア逆止弁と同等の機能を奏す
ると思われる。但し、高圧水経路Ｃ1 には例え泥水の逆
流があっても、高圧水経路の噴出エネルギーが大なた
め、実質上問題はない。従って、本発明の実施例のモニ
ター１０は大深度地下の地盤改良に適用しても、ノズル
の孔詰りを生ずる心配は無い事が確認出来た。According to the above test, the monitor 10 according to the embodiment of the present invention shows that the air check valve 23 has a water depth, that is, a water head difference of 50.
m, which is substantially endurable.
It is considered that the material also has the same function as the air check valve because of its material and structure. However, even if backflow of even the high-pressure water path C 1 mud, for ejection energy of high-pressure water path is large, there is no substantial problem. Therefore, it was confirmed that even if the monitor 10 according to the embodiment of the present invention is applied to ground improvement at a deep underground, there is no fear that nozzle clogging will occur.
【００４８】〔高圧水逆止弁に関する実験〕第１環溝Ｇ
1 の溝底幅Ｗ1 と高圧水供給孔Ｏ1 の径とを同一とした
場合、即ち側壁Ｓ1 を供給孔Ｏ1 からストレート放射角
とした場合には、高圧水の噴射後にオーリングＲ1 を調
査した結果、２本並置のオーリングＲ1 に位置ずれが見
られた。溝底幅Ｗ1 を供給孔Ｏ1 より大とし、溝底の両
側に角部Ｇ10を形成すれば、高圧水の噴射後のオーリン
グＲ1 は、角部Ｇ10が座り位置の安定部となって２本が
正常に着座した。[Experiment on high-pressure water check valve] First annular groove G
In the case where the groove bottom width W 1 and the diameter of the high-pressure water supply hole O 1 are the same, that is, when the side wall S 1 has a straight radiation angle from the supply hole O 1 , the O-ring R 1 results of the examination of misalignment in two O-rings R 1 apposition was observed. Groove bottom width W 1 larger cities from the supply hole O 1 a, by forming the corner portion G 10 on both sides of the groove bottom, the O-ring R 1 after the high-pressure water injection, stabilizer positions corner G 10 sits And two seated normally.
【００４９】また、オーリングＲ1 を１本とした場合
は、供給孔Ｏ1 からの高圧水の噴射エネルギーが大であ
るためと流路が両側の２カ所であって直接オーリングＲ
1 に当る水圧力が高いため、オーリングＲ1 の破壊が生
じた。また、全供給孔Ｏ1 の１２個の孔断面合計を第１
シリンダー２４の内径断面積より大としたので、高圧水
経路Ｃ1 の水圧は低下することなくオーリングＲ1 に加
圧できた。また、放射角、即ち両側壁の拡開角が大な
程、オーリングＲ1 に加わる水圧力は減少出来るが、側
圧力が減少して地下水圧による漏れが生じた。When one O-ring R 1 is used, the injection energy of the high-pressure water from the supply hole O 1 is large, and the O-ring R 1
Since the water pressure to hit 1 is high, the destruction of the O-ring R 1 has occurred. Further, the total of the twelve hole cross sections of all the supply holes O 1 is defined as the first
Having larger than an inner-diameter cross-sectional area of the cylinder 24, the water pressure of the high pressure water path C 1 could pressure the O-ring R 1 without lowering. Also, the larger the radiation angle, i.e., expansion angle of the side walls is large, but the water pressure on the O-ring R 1 can decrease the side pressure leakage by groundwater pressure occurs decreases.
【００５０】以上の事項により、オーリングＲ1 を２本
並置として両側及び中央部に水圧を作用させると共に、
溝底両側に角部Ｇ10を形成してオーリングの着座部と
し、且つ片側の溝側壁Ｓ1 の傾角も実験によって１６度
が最善である事を見出した。尚、溝側壁Ｓ1 の傾角１６
度は、オーリングＲ1 の材質、寸法及び噴出水圧の相互
設定関係によっては、１度前後、即ち溝両側の拡開角３
２度に２度前後、の範囲内での変更であっても同効機能
が得られる。According to the above, two O-rings R 1 are juxtaposed to apply water pressure to both sides and the central part.
The seat of the O-ring to form a corner portion G 10 in the groove bottom on both sides, and 16 degrees by the side of the trench sidewall S 1 of inclination also experiments it was found that it is best. In addition, the inclination angle 16 of the groove side wall S 1
Once again, the material of the O-ring R 1, is the mutual setting dimensional relationships and ejection pressure, once back and forth, i.e. grooves on both sides of the expansion angle 3
The same function can be obtained even if the change is made within the range of twice or so.
【００５１】〔エア逆止弁に関する実験〕 環溝Ｇ2 の放射角（拡開角）： イ．放射角０では、オーリングＲ2 が切断した。 ロ．放射角４０°では、エア噴射量は十分である。但
し、泥水液の加圧による逆押し耐圧実験では、ただちに
漏液が発生したが、放射角が大であると側圧が低くなる
ためである。 ハ．放射角を逐次狭くしながら実験を繰り返し、エア噴
射量と泥水液による逆押し耐圧実験により、放射角２８
度に決定した。 尚、放射角はオーリングＲ2 の材質、寸法及びエア噴射
圧力等の相互設定関係によって２８度±２度の範囲内で
も同効機能を奏する。[0051] [Experiments on the air check valve] radiation angle of the ring groove G 2 (expanded angle): Lee. The radiation angle of 0, O-ring R 2 is disconnected. B. At a radiation angle of 40 °, the air injection amount is sufficient. However, in the reverse pressure resistance test by pressurization of the muddy liquid, liquid leakage occurred immediately, but when the radiation angle was large, the lateral pressure was low. C. The experiment was repeated while gradually narrowing the radiation angle.
Decided every time. Incidentally, the radiation angle also exhibits the same effect functions within the 28 degrees ± 2 degrees by the mutual setting relationship such as O-rings R 2 material, size and air injection pressure.
【００５２】キャッチバルブの孔：１つのキャッチバル
ブ１８には、２．７mm径のエア取入孔Ｏ2 を８孔と、
２．０mm径のエア供給孔Ｏ21を１２孔、それぞれ材質の
強度との関係で実験的に決定した。エア取入れ孔Ｏ2 の
合計断面積とエア供給孔Ｏ21の合計断面積比は１．２：
１となったが作用上は問題ない。また、エア供給孔Ｏ21
の径（２．０mm）が第２環溝Ｇ2 の溝底幅Ｗ2 （１．９
mm）よりわずかに大である為、オーリングＲ2 に対する
圧縮エアの最初の噴射圧作用が両側にも効果的に及び、
オーリングＲ2 に初期伸長作用を平滑に及ぼす結果、オ
ーリングＲ2 の耐久性が向上した。Catch valve holes: One catch valve 18 has eight 2.7 mm diameter air intake holes O 2 ,
Twelve air supply holes 21 each having a diameter of 2.0 mm were experimentally determined in relation to the strength of the material. Total cross-sectional area ratio of the total cross-sectional area and the air supply hole O 21 of the air inlet hole O 2 1.2:
It became 1, but there is no problem in operation. The air supply hole O 21
Groove bottom width W 2 of the diameter (2.0 mm) of the second ring groove G 2 (1.9
mm) than for a slightly large, effectively Oyobi also on both sides for the first injection pressure action of compressed air for the O-ring R 2,
O-ring R 2 initial elongation act smoothly on results, the durability of the O-ring R 2 is improved.
【００５３】〔水平施工〕図９（Ａ)(Ｂ）は、逆止弁３
０を設けた硬化材ノズルＮ0 に関するものであり、硬化
材経路Ｃ3 へバネ３２を介して逆止弁本体３１を出入可
能とし、硬化材供給圧が作用すれば硬化材が噴出し、該
経路Ｃ3 が無圧となればバネ３２の作用によって逆止弁
本体３が押し戻されて硬化材ノズルＮ0 からの泥水の逆
流が阻止される。モニター１０の高圧ノズルＮ1 にも硬
化材ノズルＮ0 にも逆止弁を付与すれば、どのような作
業環境下でも三重管９内への外部からの地下水や泥水の
逆流が完全に防げ、大深度地下水圧の常時作用下での三
重管の脱着作業の必要な大深度地下水平施工にも有利に
適用出来る。[Horizontal Construction] FIGS. 9A and 9B show the check valve 3
0 relates cured material nozzle N 0 provided with the check valve body 31 via a spring 32 to the stiffener path C 3 to enable and out, hardening material is ejected if action cured material supply pressure, said path C 3 backflow of mud from the cured material nozzle N 0 is pushed back check valve body 3 by the action of the spring 32 if the pressure-free is prevented. If also impart a check valve in the cured material nozzle N 0 in the high-pressure nozzles N 1 of the monitor 10, under any working environment backflow of groundwater and muddy water from the outside into the triple tube 9 fully prevented, It can be advantageously applied to deep underground horizontal construction which requires desorption work of triple pipes under the constant action of deep underground water pressure.
【００５４】即ち、図１０に示す如く、高圧ノズルにも
硬化材ノズルにも逆止弁を装着したモニターを用いて、
予じめ削孔したたて坑内から三重管を水平に挿入し、高
圧噴射撹拌作業を実施して、泥水液は泥水液処理管から
地下水位近傍の処理タンクに取出すと共に、泥水液処理
管及び三重管にはたて坑壁に配置した口元パッカー装置
で泥水漏出を阻止すれば、大深度地下での水平施工も実
施出来る。従って、河川下横断区域や地下構築物の下方
等にあっても、大深度地下水平施工同様に、掘削たて坑
から三重管を水平に挿入する水平施工によって地盤改良
が有利に実施出来る。That is, as shown in FIG. 10, using a monitor equipped with a check valve for both the high-pressure nozzle and the hardening material nozzle,
A triple pipe was inserted horizontally from the inside of the pit previously drilled, and high-pressure jet stirring was performed.The muddy water was taken out of the muddy water treatment pipe to a treatment tank near the groundwater level, and the muddy water treatment pipe and If the muddy water is prevented from leaking from the triple pipe by a mouth packer device placed on the vertical shaft, horizontal construction can be performed underground at deep depths. Therefore, even in the area under a river or under a subterranean structure, ground improvement can be advantageously performed by horizontal construction in which a triple pipe is inserted horizontally from a newly excavated pit, similarly to deep underground horizontal construction.
【００５５】[0055]
【発明の効果】高圧ノズルＮ1 の圧縮エア経路は、逆止
弁を備えているため、造成工程中での三重管の脱着作業
時の泥水液の逆流に伴う高圧ノズルの孔詰りが阻止出来
て、大深度地下の地盤改良工事が能率良く実施出来、大
深度地下の水平施工も可能である。Compressed air path of the high-pressure nozzles N 1 according to the present invention is provided with the check valve, clogging pores of the high-pressure nozzles can prevent accompanying backflow of mud fluid during desorption operations triple pipe in a reclamation process Therefore, it is possible to efficiently carry out ground improvement work under large depth underground, and horizontal construction under deep underground is also possible.
【００５６】また、高圧ノズルＮ1 に逆止弁を装着して
孔詰りを防止したので、高圧ノズルＮ1 の複数個使用が
可能となり、しかも、複数の高圧ノズルからそれぞれ水
ジェットＪ1 をモニター軸心に略直交側方へ、且つ各水
ジェットＪ1 間角度が等しいように噴射するので、１つ
の水ジェットＪ1 の複数倍の切削速度となり、しかも各
水ジェットＪ1 の地盤反力Ｋが均合うため、三重管が長
い状態でも三重管末端のモニター部分での軸ぶれが防止
出来、各造成杭Ｚが設計どおりに形成出来て、造成杭内
に未改良域Ｚe の生ずる恐れは無い。[0056] Further, since the preventing clogging holes by mounting a check valve to the high pressure nozzles N 1, enables multiple use of high-pressure nozzles N 1, moreover, monitor each water jet J 1 from a plurality of high pressure nozzles the axis toward substantially perpendicular side, and since Kakumizu jet J 1 between the angle injects as equal, 1 water jets J 1 of becomes a multiple of cutting speed, moreover subgrade reaction K of the water jet J 1 because but fit Hitoshi, triple tubes can also prevent shaft wobble of the monitor portion of the triple pipe end in a long state, it can be formed as designed each reclamation pile Z, a risk of causing the unmodified region Z e to reclamation in pile There is no.
【００５７】また、本発明モニターにあっては、高圧水
ノズル１７にもエアノズル１９にも硬化材ノズルＮ0 に
も逆止弁が装着してあるため、大深度地下での地盤改良
工法が好都合に実施出来、しかも、高圧ノズルＮ1 はキ
ャッチバルブ１８を組み込んだ構造としたため、高圧水
ノズル１７とキャッチバルブ１８とエアノズル１９との
３部材の重合形態でコンパクトに形成出来る。[0057] Further, in the present invention monitor, since the curing material nozzle N 0 to the air nozzle 19 to the high-pressure water nozzles 17 are check valves are mounted, conveniently ground improvement method in deep underground can carried out, moreover, the high-pressure nozzle N 1 is due to the incorporated structure to catch the valve 18 can be formed compactly in polymerized form of 3 members of the high-pressure water nozzles 17 and catch the valve 18 and the air nozzle 19.
【００５８】また、高圧水逆止弁としてのオーリングＲ
1 及びエア逆止弁としてのオーリングＲ2 は、共にゴム
製であり、拡開状側壁を有する環溝内に嵌合して環溝底
面からの供給孔（噴出孔）に逆止弁作用を行うので、各
オーリングの供給孔に対する開放及び閉止作用は正確
に、且つ破損を生ずることなく発揮し、しかも高圧ノズ
ルＮ1 の組立て及びメンテナンスも容易となる。Also, an O-ring R as a high-pressure water check valve
The O-ring 1 and the O-ring R 2 as an air check valve are both made of rubber and are fitted in an annular groove having an expanded side wall to act as a check valve in a supply hole (ejection hole) from the annular groove bottom surface. since the, opening and closing action exactly to the feed hole of each O-ring, and exert without causing damage, yet the easy assembly and maintenance of the high-pressure nozzles N 1.
【００５９】また、高圧水逆止弁にあっては、ゴム製オ
ーリングＲ1 の２本が溝底面に並置され、しかも溝底幅
Ｗ1 が供給孔Ｏ1 の径より大であるため、高圧水の噴出
圧力は最初に両オーリングＲ1 の間に作成し、両オーリ
ングＲ1 は均等に圧力を受けてスムーズに拡開伸長し、
噴出圧力が無くなれば溝底に均斉に着座して高圧水逆止
弁の信頼性及び耐久性が大である。[0059] Further, in the high-pressure water check valve, two rubber O-ring R 1 is juxtaposed to the groove bottom surface, and since the groove bottom width W 1 is larger than the diameter of the supply hole O 1, ejection pressure of the high pressure water is initially created between the two O-ring R 1, both O-ring R 1 is smoothly expanded stretched evenly under pressure,
If the jetting pressure disappears, it is uniformly seated on the groove bottom, and the reliability and durability of the high-pressure water check valve are large.
【００６０】また、エア逆止弁にあっては、ゴム製オー
リングＲ2 の１本が環溝に嵌合され、環溝底溝幅Ｗ2 よ
りもエア供給孔Ｏ21の径ｄ2 の方がやゝ大であるため、
圧縮エアの最初の噴出圧力はオーリングＲ2 の内面と両
側面に作用することとなり、オーリングＲ2 への初期伸
長作用力が分散出来てオーリングＲ2 と側壁との摩擦も
軽減出来、オーリングＲ2 の損傷が最小に出来ると共に
逆止弁としての信頼性及び耐久性が大となる。[0060] Further, in the air check valve, one of the rubber O-ring R 2 is fitted in the ring groove, the diameter d 2 of the air supply hole O 21 than ring groove bottom groove width W 2 Is bigger,
The first ejection pressure of the compressed air becomes able to act on the inner surface and both sides of the O-ring R 2, can also reduce friction between the O-ring R 2 and sidewall initial elongation force acting on the O-ring R 2 is able to disperse, reliability and durability as a check valve is large with damage O-ring R 2 can be minimized.
【００６１】また、エア逆止弁２３は高圧水ノズル１７
上にキャッチバルブ１８を嵌合し、更にエアノズル１９
をキャッチバルブ上に嵌合する形態とし、キャッチバル
ブには内側外周から内腔部Ｂを指向する複数のエア取入
孔Ｏ2 と、内腔部Ｂから第２環溝Ｇ2 に貫通する複数の
エア供給孔Ｏ21とを配置した構成であるため、高圧水ノ
ズル１７とエアノズル１９との間の狭いスペース内に信
頼性のあるエア逆止弁が組立容易に、且つコンパクトに
形成出来る。The air check valve 23 is connected to the high-pressure water nozzle 17.
A catch valve 18 is fitted on the top, and an air nozzle 19
Are fitted on the catch valve. The catch valve has a plurality of air intake holes O 2 directed from the inner periphery to the inner cavity B, and a plurality of air intake holes O 2 penetrating from the inner cavity B to the second annular groove G 2. for a structure of arranging the air supply hole O 21, easily air check valve assembly that is reliable in a narrow space between the high-pressure water nozzles 17 and air nozzles 19, and can be made compact.
【図１】本発明の造成作用略示側面図である。FIG. 1 is a side view schematically showing a creation operation of the present invention.
【図２】図１のモニター部分拡大図であって、（Ａ）は
モニター部分を示し、（Ｂ）は高圧ノズルＮ1 の略示拡
大図である。[Figure 2] A monitor partial enlarged view of FIG. 1, (A) shows the monitor portion, (B) is a schematically shown enlarged views of the high-pressure nozzles N 1.
【図３】本発明の造成作用と造成杭との関係を示す図で
あって、（Ａ）は地盤反力作用説明図であり、（Ｂ）は
造成杭相互の接続関係を示す図である。3A and 3B are diagrams illustrating a relationship between a forming operation and a forming pile according to the present invention, wherein FIG. 3A is an explanatory diagram of a ground reaction force, and FIG. 3B is a diagram illustrating a connection relationship between the forming piles. .
【図４】本発明モニターの全体縦断面図である。FIG. 4 is an overall vertical sectional view of the monitor of the present invention.
【図５】本発明モニターの要部拡大断面図である。FIG. 5 is an enlarged sectional view of a main part of the monitor of the present invention.
【図６】高圧水逆止弁を示す図であって、（Ａ）は全体
縦断側面図、（Ｂ）は（Ａ）のＡ−Ａ′断面図、（Ｃ）
は（Ａ）の一部拡大図である。FIGS. 6A and 6B are views showing a high-pressure water check valve, wherein FIG. 6A is an overall longitudinal side view, FIG. 6B is a sectional view taken along line AA ′ of FIG.
3 is a partially enlarged view of FIG.
【図７】エア逆止弁の図であって、（Ａ）は縦断側面
図、（Ｂ）は横断面図、（Ｃ）は（Ａ）の部分拡大図で
ある。FIGS. 7A and 7B are views of an air check valve, wherein FIG. 7A is a longitudinal side view, FIG. 7B is a transverse sectional view, and FIG. 7C is a partially enlarged view of FIG.
【図８】エア逆止弁の耐圧試験に用いた装置の略示側面
図である。FIG. 8 is a schematic side view of a device used for a pressure test of an air check valve.
【図９】硬化材逆止弁を示す図であって、（Ａ）は硬化
材噴出時を、（Ｂ）は逆止弁作用時を示す図である。9A and 9B are diagrams showing a hardening material check valve, wherein FIG. 9A is a diagram showing a time when a hardening material is ejected, and FIG. 9B is a diagram showing a time when a check valve is operating.
【図１０】本発明の水平施工状態の略示説明図である。FIG. 10 is a schematic explanatory view of a horizontal construction state of the present invention.
【図１１】従来工法説明図であって、はケーシングパ
イプ打込み状態を、は三重管の立て込み状態を、は
ケーシングパイプの引き抜き状態を示す図である。FIG. 11 is an explanatory view of a conventional method, in which is a state in which a casing pipe is driven, a state in which a triple pipe is set up, and a state in which a casing pipe is pulled out.
【図１２】図１１のつづきであり、は三重管による造
成作業開始状態を、は造成完了後の三重管引き抜き状
態を示す図である。FIG. 12 is a continuation of FIG. 11, showing a state in which a triple pipe forming operation is started and a state in which the triple pipe is pulled out after completion of the formation.
【図１３】従来工法に用いるモニターの略示側面図であ
る。FIG. 13 is a schematic side view of a monitor used in a conventional method.
【図１４】従来工法説明図であって、（Ａ）は三重管の
切り離し状態を、（Ｂ）は三重管切り離し時の泥水液の
高圧ノズル内への逆流状態を、（Ｃ）は高圧ノズルの噴
射再始動時の孔詰り状態を示す図である。14A and 14B are explanatory diagrams of a conventional method, in which FIG. 14A shows a state where a triple pipe is cut off, FIG. 14B shows a state where muddy liquid flows backward into a high-pressure nozzle when the triple pipe is cut off, and FIG. FIG. 7 is a diagram showing a clogged state at the time of restarting the injection of FIG.
【図１５】従来工法での造成作業説明図であって、
（Ａ）は三重管の軸ぶれの生ずる状態を、（Ｂ）は軸ぶ
れによって造成杭間に未改良域の出来た状態を示す図で
ある。FIG. 15 is an explanatory view of a creation work by a conventional method,
(A) is a figure which shows the state in which the shaft deflection of the triple pipe occurs, and (B) is a figure which shows the state in which the unimproved area was formed between the formed piles due to the shaft deflection.
１…ボーリングマシン ２…削孔用スイベル ３…ケーシングパイプ ４…油圧装置 ５…スタビライザー ６…メタルクラウン ７…排泥液処理ピッチ ８…クレーン ９…三重管 １０，１０′…モニター １１…造成マシーン １２…三重管スイベル １３…第１供給口 １４…第２供給口 １５…第３供給口 １６…排泥液 １７…高圧水ノズル １８…キャッチバルブ １９…エアノズル ２０…高圧水噴射孔 ２１…高圧水逆止弁 ２２…エア噴射孔 ２３…エア逆止弁 ２４…第１シリンダー ２５…第２シリンダー ２６…ボディ ３０…硬化材逆止弁 ３１…逆止弁本体 ３２…バネ Ｂ…内腔部 Ｃ1 …高圧水経路 Ｃ2 …圧縮エア経路 Ｃ3 …硬化材経路 Ｅ0 …基端当接面 Ｅ1 …前端面 Ｅ2 …作用面 Ｅ3 …押圧面 Ｇ1 …第１環溝 Ｃ2 …第２環溝 Ｈ…水頭差 Ｊ1 …水ジェット Ｊ0 …造成ジェット Ｋ…地盤反力 Ｎ0 …硬化材ノズル Ｎ1 ，Ｎ′1 …高圧ノズル Ｏ1 …高圧水供給孔 Ｏ2 …エア取入口 Ｏ18…嵌合孔 Ｏ21…エア供給孔 Ｐ1 …内管 Ｐ2 …中管 Ｐ3 …外管 Ｒ1 ，Ｒ2 …オーリング Ｓ1 ，Ｓ2 …溝側壁 Ｔ1 ，Ｔ2 …接続ソケットDESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Boring machine 2 ... Drilling swivel 3 ... Casing pipe 4 ... Hydraulic device 5 ... Stabilizer 6 ... Metal crown 7 ... Sludge treatment pitch 8 ... Crane 9 ... Triple pipe 10, 10 '... Monitor 11 ... Creation machine 12 ... triple pipe swivel 13 ... first supply port 14 ... second supply port 15 ... third supply port 16 ... muddy liquid 17 ... high pressure water nozzle 18 ... catch valve 19 ... air nozzle 20 ... high pressure water injection hole 21 ... high pressure water reverse check valve 22 ... air injection holes 23 ... air check valve 24 ... first cylinder 25: second cylinder 26 ... body 30 ... hardener check valve 31 ... check valve body 32 ... spring B ... lumen C 1 ... High pressure water path C 2 … Compressed air path C 3 … Curing material path E 0 … Basal end contact surface E 1 … Front end surface E 2 … Working surface E 3 … Pressing surface G 1 … First ring groove C 2 … Second Annular groove H: Head difference J 1 ... Water jet J 0 ... Construction jet K ... ground reaction force N 0 ... setting material nozzles N 1, N '1 ... high pressure nozzle O 1 ... high-pressure water supply hole O 2 ... Air inlet O 18 ... fitting hole O 21 ... Air supply hole P 1 ... Inner tube P 2 ... Middle tube P 3 ... Outer tube R 1 , R 2 ... O-ring S 1 , S 2 ... Groove side wall T 1 , T 2 ... Connection socket
フロントページの続き (72)発明者 岡本 淳彦 東京都港区南青山一丁目二番六号 日産 建設株式会社内 (72)発明者 五味 信治 東京都港区南青山一丁目二番六号 日産 建設株式会社内 (72)発明者 中本 実 東京都港区南青山一丁目二番六号 日産 建設株式会社内 (72)発明者 米村 種夫 東京都港区南青山一丁目二番六号 日産 建設株式会社内 (72)発明者 岡本 將昭 東京都港区南青山一丁目二番六号 日産 建設株式会社内 (56)参考文献 特開 昭57−33612（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−71027（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−346436（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−26549（ＪＰ，Ａ) 特開 平９−279566（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−158050（ＪＰ，Ａ) 実開 平６−53635（ＪＰ，Ｕ) 実開 平３−65731（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) E02D 3/12 102 Continuing on the front page (72) Inventor Atsuhiko Okamoto 1-2-6 Minami-Aoyama, Minato-ku, Tokyo Nissan Construction Co., Ltd. (72) Inventor Shinji Gomi 1-2-2-6 Minami-Aoyama, Minato-ku, Tokyo Nissan Construction Co., Ltd. (72) Inventor Minoru Nakamoto 1-2-6 Minami-Aoyama, Minato-ku, Tokyo Nissan Construction Co., Ltd. (72) Inventor Taneo Yonemura 1-2-6 Minami-Aoyama, Minato-ku, Tokyo Nissan Construction Co., Ltd. (72 Inventor Masaaki Okamoto 1-2-6 Minami-Aoyama, Minato-ku, Tokyo Nissan Construction Co., Ltd. (56) References JP-A-57-33612 (JP, A) JP-A-7-71027 (JP, A) JP-A-6-346436 (JP, A) JP-A-7-26549 (JP, A) JP-A-9-279566 (JP, A) JP-A-7-158050 (JP, A) JP, U) Hikaru Hei 3-65731 (JP, U) (58) Fields surveyed (Int. Cl. 6 , DB name) E02D 3/12 102
Claims (8)
計画深度まで削孔挿入し、次いで、中心の高圧水と周囲
の圧縮エアとから成る水ジェット（Ｊ1 ）を噴出する少
くとも圧縮エア経路には逆止弁（２３）を備えた高圧ノ
ズル（Ｎ1 ）と硬化材を噴出する硬化材ノズル（Ｎ0 ）
とを有するモニター（１０）を先端に備えた単位長片接
続三重管（９）をケーシングパイプ（３）中に計画深度
まで挿入すると共にケーシングパイプ（３）を引き抜
き、次いで、三重管（９）を回転しながら三重管スイベ
ル（１２）を介して高圧ノズル（Ｎ1 ）からは高圧水と
圧縮エアとから成る水ジェット（Ｊ1 ）を側方に噴射し
て地盤を切削すると共に硬化材ノズル（Ｎ0 ）からは造
成ジェット（Ｊ0 ）を噴出し、三重管（９）を逐次引き
抜いて所定長さ造成工程を行う、地盤改良工法。1. A casing pipe (3) is drilled and inserted into a target ground to a planned depth, and then at least a compressed air jet (J 1 ) consisting of high-pressure water in the center and surrounding compressed air is jetted. In the path, a high-pressure nozzle (N 1 ) having a check valve (23) and a hardening material nozzle (N 0 ) for ejecting a hardening material
Insert a unit long piece connecting triple pipe (9) equipped with a monitor (10) having a tip into the casing pipe (3) to a planned depth and withdraw the casing pipe (3), and then triple pipe (9) The water jet (J 1 ) composed of high-pressure water and compressed air is jetted laterally from the high-pressure nozzle (N 1 ) through the triple pipe swivel (12) while rotating the ground to cut the ground and harden material nozzle A ground improvement method in which a forming jet (J 0 ) is jetted from (N 0 ), and the triple pipe (9) is sequentially pulled out to perform a forming step of a predetermined length.
の水ジェット（Ｊ1）を、相互にモニター（１０）の軸
心に略直交側方へ、且つ各水ジェット（Ｊ1）間角度が
等しいように噴射する請求項１の地盤改良工法。The method according to claim 2, wherein each of the water jets from a plurality of high pressure nozzles (N 1) (J 1), towards substantially perpendicular side the axis of each other on a monitor (10), and Kakumizu jet (J 1) between the angle The ground improvement method according to claim 1, wherein the fuel is injected so as to be equal to each other.
１）及びエア逆止弁（２３）を備え、硬化材ノズル（Ｎ
0 ）が硬化材逆止弁（３０）を備えた請求項１又は２の
地盤改良工法。3. A high-pressure nozzle (N 1 ) is provided with a high-pressure water check valve (2).
1) and an air check valve (23).
3. The soil improvement method according to claim 1, wherein 0 ) comprises a hardened material check valve (30).
先端にモニター（１０）を備えた単位長片接続三重管
（９）で該たて坑内から水平に地盤を切削造成すると共
に、排泥液をたて坑壁に配置した口元パッカー装置を介
して取出す請求項１から３までのいずれか１項の地盤改
良工法。4. Excavating a vertical shaft from the ground to a predetermined depth,
The ground is cut horizontally from the inside of the upright with a unit long piece connection triple pipe (9) equipped with a monitor (10) at the tip, and the mud is drained through a mouth packer device placed on the pit wall. The ground improvement method according to any one of claims 1 to 3, wherein the ground improvement method is taken out.
（１０）であって、高圧水経路（Ｃ1 ）に連通する第１
シリンダー（２４）の外周面に拡開状側壁（Ｓ1 ）を備
えた第１環溝（Ｇ1 ）を配置し、第１シリンダー（２
４）内面と第１環溝（Ｇ1 ）とを高圧水供給孔（Ｏ1 ）
で連通させると共に該環溝（Ｇ1 ）には高圧水逆止弁
（２１）としてのオーリング（Ｒ1 ）を嵌合し、高圧水
ノズル（１７）を該逆止弁（２１）上に位置させると共
に第１シリンダー（２４）上に嵌着した第２シリンダー
（２５）に高圧水ノズル（１７）の基部を止着し、高圧
水ノズル（１７）の外周には、圧縮エア経路（Ｃ2 ）に
連通するエア取入孔（Ｏ2 ）と、エア逆止弁（２３）と
してのオーリング（Ｒ2 ）を装着した拡開状側壁
（Ｓ 2 ）を備えた第２環溝（Ｇ2 ）に連通しているエア
供給孔（Ｏ21）、とを備えたキャッチバルブ（１８）を
嵌合し、エアノズル（１９）をモニターボディ（２６）
に止着してキャッチバルブ（１８）を固定し、高圧水ノ
ズル（１７）の先端外周とエアノズル（１９）の先端内
周との間に環状のエア噴射孔（２２）を形成した逆止弁
（２１，２３）付高圧ノズル（Ｎ1 ）を有し、高圧ノズ
ル（Ｎ1 ）の下方には硬化材経路（Ｃ3 ）と連通する硬
化材ノズル（Ｎ0 ）を有するモニター。5. A monitor attached to the tip of a triple tube (9).
(10) wherein the high-pressure water path (C1First)
The expanded side wall (S) is formed on the outer peripheral surface of the cylinder (24).1)
The first ring groove (G1) And the first cylinder (2
4) Inner surface and first annular groove (G1) And the high pressure water supply hole (O1)
And the annular groove (G1) Is a high pressure water check valve
O-ring as (21) (R1) Mating with high pressure water
When the nozzle (17) is positioned on the check valve (21),
The second cylinder fitted on the first cylinder (24)
Attach the base of high pressure water nozzle (17) to (25)
The outer periphery of the water nozzle (17) has a compressed air path (CTwo)
Air intake hole (OTwo) And the air check valve (23)
O-ring (RTwo) With expanded side wall
(S Two) With the second annular groove (GTwoAir communicating with)
Supply hole (Otwenty one), And a catch valve (18) having
Fit and air nozzle (19) to monitor body (26)
And fix the catch valve (18),
Outer circumference of tip (17) and inside tip of air nozzle (19)
Non-return valve having an annular air injection hole (22) formed between it and the circumference
(21, 23) high pressure nozzle (N1) With high pressure nose
Le (N1) Below the hardener path (CThree) And hard
Chemical material nozzle (N0).
（Ｇ1 ）の溝底幅（Ｗ1 ）が高圧水供給孔（Ｏ1 ）の径
（ｄ1 ）より大であり、ユトリルゴム等の耐摩耗性を有
するゴム製のオーリング（Ｒ1 ）の２本が溝底及び両側
壁（Ｓ1 ）に密接並置され、エア逆止弁（２３）とし
て、第２環溝（Ｇ2 ）の溝底幅（Ｗ2 ）がエア供給孔Ｏ
21の径（ｄ2 ）よりやゝ小であり、ユトリルゴム等の耐
摩耗性を有するゴム製のオーリング（Ｒ2 ）１本が溝底
及び両側壁（Ｓ2 ）に密接配置されている請求項５のモ
ニター。6. The high-pressure water check valve (21), wherein the groove bottom width (W 1 ) of the first annular groove (G 1 ) is larger than the diameter (d 1 ) of the high-pressure water supply hole (O 1 ). , Two abrasion-resistant rubber O-rings (R 1 ), such as Utril rubber, are closely juxtaposed on the groove bottom and both side walls (S 1 ), and serve as an air check valve (23) as a second annular groove (R). G 2 ) groove bottom width (W 2 ) is the air supply hole O
A single O-ring (R 2 ) made of abrasion-resistant rubber such as Utrile rubber, which is slightly smaller than the diameter (d 2 ) of 21 and is closely arranged on the groove bottom and both side walls (S 2 ). Item 5. Monitor.
（Ｇ1 ）の両側壁（Ｓ1 ）が３２度±２度の角度で拡開
しており、エア逆止弁（２３）の第２環溝（Ｇ2 ）の両
側壁（Ｓ2 ）が２８度±２度の角度で拡開している請求
項５又は６のモニター。7. The air check valve (23) wherein both side walls (S 1 ) of the first annular groove (G 1 ) of the high-pressure water check valve (21) expand at an angle of 32 ° ± 2 °. 7. The monitor according to claim 5, wherein both side walls (S 2 ) of said second annular groove (G 2 ) are widened at an angle of 28 ± 2 degrees.
（Ｇ1 ）に複数個配置されていて高圧水供給孔（Ｏ1 ）
群の合計断面積が第１シリンダー（２４）の内径面積の
約１．１倍であり、キャッチバルブ（１８）には内方外
周上から内腔部（Ｂ）を指向する複数のエア取入孔（Ｏ
2 ）と内腔部（Ｂ）から第２環溝（Ｇ2 ）に貫通する複
数のエア供給孔（Ｏ21）とが配置されている請求項５か
ら７までのいずれか１項のモニター。8. A high-pressure water supply hole (O 1) is being plurality arranged in a first ring groove (G 1) high pressure water supply hole (O 1)
The total cross-sectional area of the group is about 1.1 times the inner diameter area of the first cylinder (24), and the catch valve (18) has a plurality of air intakes directed from the inner periphery to the cavity (B). Hole (O
Any one of the monitor from 2) and the inner lumen (B) to the second ring groove (G 2) a plurality of air supply holes through the (O 21) of claims 5 and are disposed 7.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP36030097A JP2993924B2 (en) | 1997-12-26 | 1997-12-26 | Ground improvement method by high pressure jet stirring and monitor used in the method |
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| JP36030097A JP2993924B2 (en) | 1997-12-26 | 1997-12-26 | Ground improvement method by high pressure jet stirring and monitor used in the method |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11190018A JPH11190018A (en) | 1999-07-13 |
| JP2993924B2 true JP2993924B2 (en) | 1999-12-27 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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1997
- 1997-12-26 JP JP36030097A patent/JP2993924B2/en not_active Expired - Lifetime
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