JP2982598B2 - 雰囲気熱処理炉の操業方法 - Google Patents
雰囲気熱処理炉の操業方法Info
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- JP2982598B2 JP2982598B2 JP5344178A JP34417893A JP2982598B2 JP 2982598 B2 JP2982598 B2 JP 2982598B2 JP 5344178 A JP5344178 A JP 5344178A JP 34417893 A JP34417893 A JP 34417893A JP 2982598 B2 JP2982598 B2 JP 2982598B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、鋼帯の連続熱処理炉
や金属製品の雰囲気焼鈍炉等、耐火物炉壁を有する雰囲
気熱処理炉の操業方法に関する。
や金属製品の雰囲気焼鈍炉等、耐火物炉壁を有する雰囲
気熱処理炉の操業方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】鋼帯の連続熱処理炉や金属製品の雰囲気
焼鈍炉では、炉内での被処理材料の酸化を極力防止する
必要があり、このため一般には非酸化性若しくは還元性
の炉内雰囲気ガスが使用される。例えば、鋼帯の連続熱
処理炉では、鋼帯をラジアント・チューブで加熱し、炉
内雰囲気ガスとしてはＨ2を含むＮ2が使用される。
焼鈍炉では、炉内での被処理材料の酸化を極力防止する
必要があり、このため一般には非酸化性若しくは還元性
の炉内雰囲気ガスが使用される。例えば、鋼帯の連続熱
処理炉では、鋼帯をラジアント・チューブで加熱し、炉
内雰囲気ガスとしてはＨ2を含むＮ2が使用される。
【０００３】ところで、雰囲気熱処理炉の炉壁の耐火物
としては、従来からレンガ系や不定形耐火物が用いられ
てきたが、最近ではこれらに代わり断熱性の高いファイ
バー系の耐火物の使用比率が高まっている。このファイ
バー系耐火物は極細の繊維状物質からなるもので、気孔
率が高いために優れた断熱性を有している。しかしなが
ら、このファイバー系耐火物は気孔率が高い故に空気や
水分を吸収し易く、炉の建設直後や炉修理或いは点検時
に炉を大気開放した際には、その内部に大量の空気や水
分を吸収した状態にある。また、炉の建設時や炉内耐火
物の修理の際には耐火物を接合するために水分を多く含
んだバインダーが使用され、これらの水分も大気中から
吸収された水分や空気とともに耐火物内部に含まれてい
る。
としては、従来からレンガ系や不定形耐火物が用いられ
てきたが、最近ではこれらに代わり断熱性の高いファイ
バー系の耐火物の使用比率が高まっている。このファイ
バー系耐火物は極細の繊維状物質からなるもので、気孔
率が高いために優れた断熱性を有している。しかしなが
ら、このファイバー系耐火物は気孔率が高い故に空気や
水分を吸収し易く、炉の建設直後や炉修理或いは点検時
に炉を大気開放した際には、その内部に大量の空気や水
分を吸収した状態にある。また、炉の建設時や炉内耐火
物の修理の際には耐火物を接合するために水分を多く含
んだバインダーが使用され、これらの水分も大気中から
吸収された水分や空気とともに耐火物内部に含まれてい
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】従来、炉開放後の再立
ち上げ時には雰囲気ガスを炉内空間に直接送気する方法
が採られているが、このような送気方法では耐火物内部
に入り込んだ空気や水分はなかなか抜けず、また、最近
の炉設計では炉体表面からの放散熱量を低減するために
断熱性に優れた断熱材が使用され、炉外壁面（鉄皮表
面）温度が８０℃程度以下に保たれるようにしているた
め、鉄皮内面近傍に残留した水分は特に蒸発気化されに
くい。このため従来の雰囲気熱処理炉では、炉内の酸素
濃度や露点を低下させるために著しく長時間を要してい
る。
ち上げ時には雰囲気ガスを炉内空間に直接送気する方法
が採られているが、このような送気方法では耐火物内部
に入り込んだ空気や水分はなかなか抜けず、また、最近
の炉設計では炉体表面からの放散熱量を低減するために
断熱性に優れた断熱材が使用され、炉外壁面（鉄皮表
面）温度が８０℃程度以下に保たれるようにしているた
め、鉄皮内面近傍に残留した水分は特に蒸発気化されに
くい。このため従来の雰囲気熱処理炉では、炉内の酸素
濃度や露点を低下させるために著しく長時間を要してい
る。
【０００５】図９は、月産能力１万ｔの電磁鋼板用連続
焼鈍炉において、定期修理後の立ち上げ以降の炉内雰囲
気中の酸素濃度と露点の実測結果を示している。同図の
酸素濃度の推移を見ると、パーセント・レベルでは低下
は早いもののｐｐｍレベルでの低下は著しく遅い。この
操業例では、雰囲気ガスとして露点−７０℃、含有酸素
濃度０．０５ｐｐｍの高純度のＮ2を使用しているにも
かかわらず、３０日経過後でも炉内酸素濃度は２０〜３
０ｐｐｍもあり、また、露点も−３０℃程度である。こ
のように酸素濃度と露点がなかなか低下しないのは、炉
壁耐火物の内部に残留している空気や水分が拡散により
少しずつ炉内空間に出てくるためである。
焼鈍炉において、定期修理後の立ち上げ以降の炉内雰囲
気中の酸素濃度と露点の実測結果を示している。同図の
酸素濃度の推移を見ると、パーセント・レベルでは低下
は早いもののｐｐｍレベルでの低下は著しく遅い。この
操業例では、雰囲気ガスとして露点−７０℃、含有酸素
濃度０．０５ｐｐｍの高純度のＮ2を使用しているにも
かかわらず、３０日経過後でも炉内酸素濃度は２０〜３
０ｐｐｍもあり、また、露点も−３０℃程度である。こ
のように酸素濃度と露点がなかなか低下しないのは、炉
壁耐火物の内部に残留している空気や水分が拡散により
少しずつ炉内空間に出てくるためである。
【０００６】本発明はこのような従来の問題に鑑み、雰
囲気熱処理炉の炉開放後の立ち上りを速やかに安定させ
るために、炉壁耐火物内に残留する空気および水分を効
率良くパージすることができる炉の操業方法を提供しよ
うとするものである。
囲気熱処理炉の炉開放後の立ち上りを速やかに安定させ
るために、炉壁耐火物内に残留する空気および水分を効
率良くパージすることができる炉の操業方法を提供しよ
うとするものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】このような目的を達成す
るための本発明法の構成は以下の通りである。
るための本発明法の構成は以下の通りである。
【０００８】（１） 少なくとも炉開放後の立ち上げ時
に、炉壁耐火物の最外面側から炉内空間に向けて温度が
５０〜１２０℃の雰囲気ガスを送気することを特徴とす
る雰囲気熱処理炉の操業方法。
に、炉壁耐火物の最外面側から炉内空間に向けて温度が
５０〜１２０℃の雰囲気ガスを送気することを特徴とす
る雰囲気熱処理炉の操業方法。
【０００９】（２） 少なくとも炉開放後の立ち上げ時
に、炉内空間に直接雰囲気ガスを送気するとともに、炉
壁耐火物の最外面側から炉内空間に向けて温度が５０〜
１２０℃の雰囲気ガスを送気することを特徴とする雰囲
気熱処理炉の操業方法。
に、炉内空間に直接雰囲気ガスを送気するとともに、炉
壁耐火物の最外面側から炉内空間に向けて温度が５０〜
１２０℃の雰囲気ガスを送気することを特徴とする雰囲
気熱処理炉の操業方法。
【００１０】
【００１１】本発明法において、炉壁耐火物の最外面側
から炉内空間に向けての雰囲気ガス（ガス温度：５０〜
１２０℃）の送気は、炉壁耐火物内に残留する空気およ
び水分が十分にパージされた時点、すなわち、炉内酸素
濃度および露点が所定値に達した時点で停止してもよい
し、炉の定常運転時に常時送気してもよい。また、炉壁
耐火物の最外面側から炉内空間に向けて送気される雰囲
気ガス（ガス温度：５０〜１２０℃）は、炉内露点が所
定値に達した時点で常温のガスに切り替えてもよい。
から炉内空間に向けての雰囲気ガス（ガス温度：５０〜
１２０℃）の送気は、炉壁耐火物内に残留する空気およ
び水分が十分にパージされた時点、すなわち、炉内酸素
濃度および露点が所定値に達した時点で停止してもよい
し、炉の定常運転時に常時送気してもよい。また、炉壁
耐火物の最外面側から炉内空間に向けて送気される雰囲
気ガス（ガス温度：５０〜１２０℃）は、炉内露点が所
定値に達した時点で常温のガスに切り替えてもよい。
【００１２】
【作用】本発明によれば、炉壁耐火物の最外面側から炉
内空間に向けて送気された雰囲気ガスが、炉壁耐火物の
内部に残留した空気および水分を随伴して炉内空間側に
排出され、そのまま若しくは炉内空間に雰囲気ガスが直
接送気されている場合にはこの雰囲気ガスととともに、
排ガスポートから炉外に排出される。したがって、少な
くとも炉開放後の立ち上り時に炉壁耐火物の最外面側か
らの雰囲気ガスの送気を実施することにより、炉壁耐火
物内に残留する空気および水分が速やかにパージされ、
炉内酸素濃度及び露点は立上り後速やかに所定のレベル
まで低減される。炉壁耐火物の最外面側からの雰囲気ガ
スの送気は、従来から行われている送気ポートを通じた
炉内への直接送気と併用してもよいし、また、併用しな
くてもよく、いずれの場合も上記作用が得られる。
内空間に向けて送気された雰囲気ガスが、炉壁耐火物の
内部に残留した空気および水分を随伴して炉内空間側に
排出され、そのまま若しくは炉内空間に雰囲気ガスが直
接送気されている場合にはこの雰囲気ガスととともに、
排ガスポートから炉外に排出される。したがって、少な
くとも炉開放後の立ち上り時に炉壁耐火物の最外面側か
らの雰囲気ガスの送気を実施することにより、炉壁耐火
物内に残留する空気および水分が速やかにパージされ、
炉内酸素濃度及び露点は立上り後速やかに所定のレベル
まで低減される。炉壁耐火物の最外面側からの雰囲気ガ
スの送気は、従来から行われている送気ポートを通じた
炉内への直接送気と併用してもよいし、また、併用しな
くてもよく、いずれの場合も上記作用が得られる。
【００１３】特に本発明では、炉壁耐火物の最外面側か
ら炉内空間に向けて送気する雰囲気ガスの温度を５０〜
１２０℃とすることにより、耐火物内の水分を効率的に
除去することができる。図１に、炉壁が厚さ３５０ｍｍ
のセラミックファイバー系耐火物により構成され、炉内
温度：１２００℃、炉外壁面温度：８０℃で設計された
雰囲気熱処理炉について、炉開放後の立ち上げ時におけ
る炉壁耐火物厚さ方向の温度分布の推移を示す。これに
よれば、炉壁耐火物は断熱性が高いために立ち上げ初期
では鉄皮側の耐火物はほとんど常温に近く、この部分に
鉄皮を通じて常温の雰囲気ガスを送り込んでも、この雰
囲気ガスは飽和蒸気圧分の水分を随伴できるだけであ
る。
ら炉内空間に向けて送気する雰囲気ガスの温度を５０〜
１２０℃とすることにより、耐火物内の水分を効率的に
除去することができる。図１に、炉壁が厚さ３５０ｍｍ
のセラミックファイバー系耐火物により構成され、炉内
温度：１２００℃、炉外壁面温度：８０℃で設計された
雰囲気熱処理炉について、炉開放後の立ち上げ時におけ
る炉壁耐火物厚さ方向の温度分布の推移を示す。これに
よれば、炉壁耐火物は断熱性が高いために立ち上げ初期
では鉄皮側の耐火物はほとんど常温に近く、この部分に
鉄皮を通じて常温の雰囲気ガスを送り込んでも、この雰
囲気ガスは飽和蒸気圧分の水分を随伴できるだけであ
る。
【００１４】図２は雰囲気ガス温度と雰囲気ガスの随伴
可能水分量との関係を示しており、常温（２０℃）の雰
囲気ガスの随伴可能水分量を１とすると、５０℃の雰囲
気ガスでは約５倍、１００℃の雰囲気ガスでは約２０
倍、１２０℃の雰囲気ガスでは約４０倍の水分量を随伴
することができる。したがって、炉壁耐火物内の水分の
除去を効率的に行うには、予熱された雰囲気ガスを炉壁
耐火物の最外面側から炉内空間に向けて送気することが
好ましい。一方、雰囲気ガスの温度を過度に高くすると
炉体放散熱が増大するため好ましくない。雰囲気ガス温
度が１２０℃の場合、炉外壁面温度の設計値である８０
℃に対して１．５倍の放散熱となるため、この程度が省
エネルギーの観点からの限界であると考えられる。した
がって、本発明では水分の除去効率と省エネルギーの観
点から、炉壁耐火物の最外面側から炉内空間に向けて送
気する雰囲気ガスの温度を５０〜１２０℃とする。
可能水分量との関係を示しており、常温（２０℃）の雰
囲気ガスの随伴可能水分量を１とすると、５０℃の雰囲
気ガスでは約５倍、１００℃の雰囲気ガスでは約２０
倍、１２０℃の雰囲気ガスでは約４０倍の水分量を随伴
することができる。したがって、炉壁耐火物内の水分の
除去を効率的に行うには、予熱された雰囲気ガスを炉壁
耐火物の最外面側から炉内空間に向けて送気することが
好ましい。一方、雰囲気ガスの温度を過度に高くすると
炉体放散熱が増大するため好ましくない。雰囲気ガス温
度が１２０℃の場合、炉外壁面温度の設計値である８０
℃に対して１．５倍の放散熱となるため、この程度が省
エネルギーの観点からの限界であると考えられる。した
がって、本発明では水分の除去効率と省エネルギーの観
点から、炉壁耐火物の最外面側から炉内空間に向けて送
気する雰囲気ガスの温度を５０〜１２０℃とする。
【００１５】
【実施例】図３は典型的な水平型焼鈍炉の縦断面を示す
もので、１は加熱帯、２は均熱帯、３は冷却帯、４はハ
ースロール、５は炉壁、６は炉壁耐火物に設けられる送
気ポート、Ｓは被処理材たるストリップである。従来の
雰囲気熱処理炉では、炉開放後の立ち上げ時の炉内への
雰囲気ガスの供給は、ガス供給路Ａから送気ポート６を
通じてのみ行われている。これに対して本発明では、ガ
ス供給路Ａおよび送気ポート６を通じた炉内空間への直
接送気とともに或いはこれに代えて、炉壁耐火物の最外
面側から炉内空間に向けて温度が５０〜１２０℃の雰囲
気ガスを送気する。すなわち、温度が５０〜１２０℃の
雰囲気ガスを炉殻の内側に供給し、炉壁耐火物の空隙
（気孔部）を通して炉内空間側へ送気する。
もので、１は加熱帯、２は均熱帯、３は冷却帯、４はハ
ースロール、５は炉壁、６は炉壁耐火物に設けられる送
気ポート、Ｓは被処理材たるストリップである。従来の
雰囲気熱処理炉では、炉開放後の立ち上げ時の炉内への
雰囲気ガスの供給は、ガス供給路Ａから送気ポート６を
通じてのみ行われている。これに対して本発明では、ガ
ス供給路Ａおよび送気ポート６を通じた炉内空間への直
接送気とともに或いはこれに代えて、炉壁耐火物の最外
面側から炉内空間に向けて温度が５０〜１２０℃の雰囲
気ガスを送気する。すなわち、温度が５０〜１２０℃の
雰囲気ガスを炉殻の内側に供給し、炉壁耐火物の空隙
（気孔部）を通して炉内空間側へ送気する。
【００１６】図４は、このような本発明の実施状況の一
例を炉を横断面した状態で示したもので、炉殻を構成す
る鉄皮８に送気孔７が設けられ、ガス供給路Ｂから送気
孔７を通じて鉄皮８の内側に温度が５０〜１２０℃の雰
囲気ガスが供給される。この雰囲気ガスは、炉壁５を構
成する耐火物の空隙を通過する過程で耐火物内部に残留
した空気および水分を随伴しつつ、炉内空間側に排出さ
れ、炉内空間に雰囲気ガスが直接送気されている場合に
はこの雰囲気ガスとともに排ガスポートから炉外に排出
される。
例を炉を横断面した状態で示したもので、炉殻を構成す
る鉄皮８に送気孔７が設けられ、ガス供給路Ｂから送気
孔７を通じて鉄皮８の内側に温度が５０〜１２０℃の雰
囲気ガスが供給される。この雰囲気ガスは、炉壁５を構
成する耐火物の空隙を通過する過程で耐火物内部に残留
した空気および水分を随伴しつつ、炉内空間側に排出さ
れ、炉内空間に雰囲気ガスが直接送気されている場合に
はこの雰囲気ガスとともに排ガスポートから炉外に排出
される。
【００１７】炉壁耐火物の最外面側から炉内空間側に向
けて雰囲気ガスを送気するには、図４に示すように単純
に鉄皮８に送気孔７を開け、これにガス供給路Ｂの配管
を接続するだけでもよいが、炉壁５がファイバー系耐火
物のように気孔率の高い材料で構成されている場合に
は、図５に示すように送気孔７の炉殻内側の前面に邪魔
板９を設けることが好ましい。このような邪魔板９を設
けることにより、雰囲気ガスの流れを一旦鉄皮８の内面
に沿わせるようにしてから耐火物中を炉内空間方向に流
すことができるため、耐火物内の空気や水分をより効率
的に除去することができる。以下に具体的な実施例を示
す。
けて雰囲気ガスを送気するには、図４に示すように単純
に鉄皮８に送気孔７を開け、これにガス供給路Ｂの配管
を接続するだけでもよいが、炉壁５がファイバー系耐火
物のように気孔率の高い材料で構成されている場合に
は、図５に示すように送気孔７の炉殻内側の前面に邪魔
板９を設けることが好ましい。このような邪魔板９を設
けることにより、雰囲気ガスの流れを一旦鉄皮８の内面
に沿わせるようにしてから耐火物中を炉内空間方向に流
すことができるため、耐火物内の空気や水分をより効率
的に除去することができる。以下に具体的な実施例を示
す。
【００１８】
【００１９】
【００２０】
【００２１】
【００２２】
【００２３】
【００２４】図６および図７に示す試験炉（図６は縦断
面図、図７は横断面図）を用い、下記の試験を実施し
た。この試験炉は、炉内空間部容積：約８ｍ 3 、耐火物
厚さ：３００ｍｍ、加熱方式：電気抵抗加熱方式であ
り、最高１２００℃まで炉温を上げることができる。ま
た、炉壁耐火物の構造は、炉床部については試料重量を
支えるためにレンガ系の耐火物とし、側壁および天井に
ついては外壁５０ａ側にレンガ系耐火物、内壁５０ｂ側
に２００ｍｍ厚のファイバー系耐火物をベニアリング
し、最外殻の鉄皮８には厚さ５ｍｍの鋼板を使用してあ
る。図において、１０は装入扉、１１は排気ポートであ
り、他の構成は図４に示す実施例と同様であるため、同
一の符号を付してその説明は省略する。また、この試験
炉には炉に供給する雰囲気ガスの予熱装置を付設した。
この実施例では、雰囲気ガスとして露点−７０℃、含有
酸素濃度０．０５ｐｐｍの高純度のＮ 2 を使用し、送気
ポート６（ガス供給路Ａ）を通じて炉内空間にＮ 2 を送
気するとともに、各壁面において平均３ｍ 2 につき１ヶ
所の割合の送気孔７（ガス供給路Ｂ）からＮ 2 を送気し
た。この際、送気孔７を通じて送気するＮ 2 の温度を２
０〜２００℃の範囲で種々変化させ、雰囲気ガスの予熱
効果を試験した。なお、Ｎ 2 の総供給量は５０Ｎｍ 3 ／ｈ
とした。 この実施例では、炉開放点検を想定して炉前部
の装入扉１０を開けて大気開放状態とし、１日経過後に
装入扉１０を閉じるのと同時に、上記の条件でＮ 2 の送
気を開始し、それ以降炉内ガスをサンプリングして炉内
の露点の推移を測定した。本実施例において、炉内露点
が−４０℃に到達するまでの時間を求めた結果を図８に
示す。これによれば、炉内露点が−４０℃に到達するま
でに常温（２０℃）の雰囲気ガスでは約３０時間を要す
るのに対し、５０℃の雰囲気ガスでは約１８時間、１０
０℃の雰囲気ガスでは約１３時間、１２０℃の雰囲気ガ
スでは約１２時間、２００℃の雰囲気ガスでは約１１時
間をそれぞれ要している。このように雰囲気ガスを５０
℃程度に予熱しただけでも、炉内露点の迅速な低下とい
う面で著しい改善ができることが判る。但し、雰囲気ガ
スを予熱することによる効果は１２０℃程度で略飽和し
ている。
面図、図７は横断面図）を用い、下記の試験を実施し
た。この試験炉は、炉内空間部容積：約８ｍ 3 、耐火物
厚さ：３００ｍｍ、加熱方式：電気抵抗加熱方式であ
り、最高１２００℃まで炉温を上げることができる。ま
た、炉壁耐火物の構造は、炉床部については試料重量を
支えるためにレンガ系の耐火物とし、側壁および天井に
ついては外壁５０ａ側にレンガ系耐火物、内壁５０ｂ側
に２００ｍｍ厚のファイバー系耐火物をベニアリング
し、最外殻の鉄皮８には厚さ５ｍｍの鋼板を使用してあ
る。図において、１０は装入扉、１１は排気ポートであ
り、他の構成は図４に示す実施例と同様であるため、同
一の符号を付してその説明は省略する。また、この試験
炉には炉に供給する雰囲気ガスの予熱装置を付設した。
この実施例では、雰囲気ガスとして露点−７０℃、含有
酸素濃度０．０５ｐｐｍの高純度のＮ 2 を使用し、送気
ポート６（ガス供給路Ａ）を通じて炉内空間にＮ 2 を送
気するとともに、各壁面において平均３ｍ 2 につき１ヶ
所の割合の送気孔７（ガス供給路Ｂ）からＮ 2 を送気し
た。この際、送気孔７を通じて送気するＮ 2 の温度を２
０〜２００℃の範囲で種々変化させ、雰囲気ガスの予熱
効果を試験した。なお、Ｎ 2 の総供給量は５０Ｎｍ 3 ／ｈ
とした。 この実施例では、炉開放点検を想定して炉前部
の装入扉１０を開けて大気開放状態とし、１日経過後に
装入扉１０を閉じるのと同時に、上記の条件でＮ 2 の送
気を開始し、それ以降炉内ガスをサンプリングして炉内
の露点の推移を測定した。本実施例において、炉内露点
が−４０℃に到達するまでの時間を求めた結果を図８に
示す。これによれば、炉内露点が−４０℃に到達するま
でに常温（２０℃）の雰囲気ガスでは約３０時間を要す
るのに対し、５０℃の雰囲気ガスでは約１８時間、１０
０℃の雰囲気ガスでは約１３時間、１２０℃の雰囲気ガ
スでは約１２時間、２００℃の雰囲気ガスでは約１１時
間をそれぞれ要している。このように雰囲気ガスを５０
℃程度に予熱しただけでも、炉内露点の迅速な低下とい
う面で著しい改善ができることが判る。但し、雰囲気ガ
スを予熱することによる効果は１２０℃程度で略飽和し
ている。
【００２５】
【００２６】
【００２７】
【００２８】図１０に、図６および図７に示した試験炉
の鉄皮部の構造例を示す。この炉体構造では、鉄皮部を
内側鉄皮８ａと外側鉄皮８ｂとからなる２重構造とし、
内側鉄皮８ａには３００ｍｍのピッチで直径１０ｍｍの
送気孔７ａを設けるとともに、外側鉄皮８ｂには各壁面
につき各１ヶ所づつ送気ポート１２を設け、この送気ポ
ート１２から内側鉄皮８ａと外側鉄皮８ｂとの隙間に雰
囲気ガスを供給できるようにしてある。このような炉の
構造は、炉壁耐火物に対してより均一に雰囲気ガスを送
気し、且つ炉外壁面温度を下げることを狙いとしたもの
である。
の鉄皮部の構造例を示す。この炉体構造では、鉄皮部を
内側鉄皮８ａと外側鉄皮８ｂとからなる２重構造とし、
内側鉄皮８ａには３００ｍｍのピッチで直径１０ｍｍの
送気孔７ａを設けるとともに、外側鉄皮８ｂには各壁面
につき各１ヶ所づつ送気ポート１２を設け、この送気ポ
ート１２から内側鉄皮８ａと外側鉄皮８ｂとの隙間に雰
囲気ガスを供給できるようにしてある。このような炉の
構造は、炉壁耐火物に対してより均一に雰囲気ガスを送
気し、且つ炉外壁面温度を下げることを狙いとしたもの
である。
【００２９】
【００３０】なお、上記の炉体構造は、各送気孔ごとに
ガス供給配管を接続することが不要であるため、設備の
簡略化を図ることができる利点がある。
ガス供給配管を接続することが不要であるため、設備の
簡略化を図ることができる利点がある。
【００３１】
【発明の効果】以上述べた本発明の雰囲気熱処理炉の操
業方法によれば、炉開放後の立ち上り時に、炉壁耐火物
内に残留する空気および水分を効率良く迅速にパージす
ることができ、雰囲気熱処理炉の雰囲気を速やかに安定
させることができる。
業方法によれば、炉開放後の立ち上り時に、炉壁耐火物
内に残留する空気および水分を効率良く迅速にパージす
ることができ、雰囲気熱処理炉の雰囲気を速やかに安定
させることができる。
【図１】雰囲気熱処理炉の炉開放後の立ち上げ時におけ
る炉壁耐火物の厚さ方向の温度分布の推移を示すグラフ
る炉壁耐火物の厚さ方向の温度分布の推移を示すグラフ
【図２】雰囲気ガス温度と雰囲気ガスの随伴可能水分量
との関係を示すグラフ
との関係を示すグラフ
【図３】典型的な水平型焼鈍炉を示す縦断面図
【図４】本発明の実施状況の一例を炉を横断面した状態
で示す図面
で示す図面
【図５】本発明法におけるの雰囲気ガスの炉壁耐火物内
への送気方法の一例を炉壁を断面した状態で示す図面
への送気方法の一例を炉壁を断面した状態で示す図面
【図６】実施例で使用した試験炉の縦断面図
【図７】実施例で使用した試験炉の横断面図
【図８】 実施例 において、雰囲気ガスの予熱温度と炉内
露点が−４０℃に到達するまでの時間との関係を示すグ
ラフ
露点が−４０℃に到達するまでの時間との関係を示すグ
ラフ
【図９】 従来における 炉立ち上げの炉内酸素濃度および
露点の経時的変化を示すグラフ
露点の経時的変化を示すグラフ
【図１０】 図６及び図７に示される 試験炉の鉄皮部の構
造例を示す説明図
造例を示す説明図
１…加熱帯、２…均熱帯、３…冷却帯、４…ハースロー
ル、５…炉壁、６…送気ポート、７、７ａ…送気孔、８
…鉄皮、８ａ…内側鉄皮、８ｂ…外側鉄皮、９…邪魔
板、１０…装入扉、１１…排気ポート、１２…送気ポー
ト、Ａ，Ｂ…ガス供給路、Ｓ…ストリップ
ル、５…炉壁、６…送気ポート、７、７ａ…送気孔、８
…鉄皮、８ａ…内側鉄皮、８ｂ…外側鉄皮、９…邪魔
板、１０…装入扉、１１…排気ポート、１２…送気ポー
ト、Ａ，Ｂ…ガス供給路、Ｓ…ストリップ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 岡田 和久 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (72)発明者 山路 常弘 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (72)発明者 拜司 裕久 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (72)発明者 笠井 勝司 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (56)参考文献 特開 昭48−21610（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−193588（ＪＰ，Ａ) 実公 昭29−3768（ＪＰ，Ｙ１) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C21D 1/74 F27D 7/00
Claims (2)
- 【請求項１】 少なくとも炉開放後の立ち上げ時に、炉
壁耐火物の最外面側から炉内空間に向けて温度が５０〜
１２０℃の雰囲気ガスを送気することを特徴とする雰囲
気熱処理炉の操業方法。 - 【請求項２】 少なくとも炉開放後の立ち上げ時に、炉
内空間に直接雰囲気ガスを送気するとともに、炉壁耐火
物の最外面側から炉内空間に向けて温度が５０〜１２０
℃の雰囲気ガスを送気することを特徴とする雰囲気熱処
理炉の操業方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5344178A JP2982598B2 (ja) | 1993-12-17 | 1993-12-17 | 雰囲気熱処理炉の操業方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5344178A JP2982598B2 (ja) | 1993-12-17 | 1993-12-17 | 雰囲気熱処理炉の操業方法 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07173526A JPH07173526A (ja) | 1995-07-11 |
| JP2982598B2 true JP2982598B2 (ja) | 1999-11-22 |
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ID=18367235
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5344178A Expired - Fee Related JP2982598B2 (ja) | 1993-12-17 | 1993-12-17 | 雰囲気熱処理炉の操業方法 |
Country Status (1)
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Families Citing this family (4)
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-
1993
- 1993-12-17 JP JP5344178A patent/JP2982598B2/ja not_active Expired - Fee Related
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