JP2971308B2 - ロールクロス圧延方法 - Google Patents
ロールクロス圧延方法Info
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Description
法、特に圧延された鋼板の機械的性質の方向性を解消す
るロールクロス圧延方法に関する。
型、6重ロール型、クラスタロール型等の、平行ロール
圧延機が使用されている。この圧延では、圧延過程での
メタルフローが圧延進行方向に一定なため、圧延率の増
加と共に圧延材の機械的性質が方向性を有するようにな
ることが知られている。
る圧延鋼板を材料とした場合、図7(a)(b)に示す
ように、円板01を切り出し、立体型02に深絞りプレ
スするような加工において、加工した板01の端に波形
の耳03が発生する。この耳03は、線04等で切断し
て除去して製品とするため、図中斜線ハッチングで示す
部分が無駄となって歩留りを低下させていた。
して、通常r値と呼ばれるランクフォード値があり、こ
の値が大きい方が深絞り性が良い、つまり、耳、しわが
発生しないとされている。また、このr値に方向性があ
ると上述のような耳が発生し、歩留りが低下する。本発
明は、上記従来技術に鑑みて成されたものであり、圧延
鋼板の深絞り性、特にその方向性を改良したロールクロ
ス圧延方法を提供することを目的とする。
明の構成は少なくとも上下ワークロール軸を圧延面と平
行な面内で交差させたロールクロス圧延機を使用する冷
間圧延において、上記ワークロールと金属材との間にお
いて発生するスラスト力(ワークロール軸方向に発生す
る力)が圧延反力の5%以下となるように圧延するこ
と、言い換えると、スラスト係数μT=スラスト力FT/
ロール圧下力P≧0.05の圧延条件を保持し得る範囲
下の、ロール粗度Ra及びロールクロス角θ°で圧延を
行うことを特徴とする。
ール1,2を圧延面と平行な面内で交差させて圧延する
と、ワークロール1,2と圧延鋼板3との間に、スラス
ト力FTが発生する。このスラスト力FTは、ワークロー
ル軸方向に作用する力であり、図中実線及び破線で示す
ように上下で逆方向に作用する。このスラスト力FTに
より、圧延鋼板3は圧延進行方向だけではなく幅方向に
も変形、即ち、剪断変形し、その結果、圧延鋼板3の内
部組織も方向性がなくなり、方向性のない機械的性質が
得られる。
定クロス角度θでロール粗度Raを変えて圧延した鋼板
から長さ方向、幅方向、45°方向の各試験片を切り出
し、各試験片のr値とスラスト係数μTを計測し、ロー
ル粗度Raに対するr値のばらつきΔr及びスラスト係
数μTとの関係を定量的に把握し、同様に一定ロール粗
度Raでクロス角度θを変えて圧延した鋼板から長さ方
向、幅方向、45°方向の各試験片を切り出し、各試験
片のr値とスラスト係数μTを計測し、スラスト係数μT
に対するクロス角度θの関係を定量的に把握し、r値の
ばらつきΔrを減少する効果のあるスラスト係数μT領
域で、特定のスラスト係数μTに対応するロール粗度Ra
及びクロス角度θを読み出せるようにした。
機械的性質の方向性の解消に有効なスラスト係数μT領
域が、スラスト係数μT≧0.05にあることを見出し
(図3(a)(b)参照)、この条件下で選択するスラ
スト係数μTに対応する必要ロール粗度Ra及びクロス角
度θを特定して、深絞り性が良く、しかも、方向性の解
消する圧延を行うことを可能とした。
参照して詳細に説明する。図1に本発明の一実施例を示
す。図1はテスト圧延の状況を示すものである。同図に
示すように、圧延機においては、上下一対のワークロー
ル1,2が圧延鋼板3と平行な面内において相互にクロ
スして配置されている。ワークロール1,2のロールク
ロス角はθ°とする。
クロール1,2と圧延鋼板3との間に発生するスラスト
力FTは、ワークロール軸方向に作用する力であり、図
中実線及び破線で示すように上下で逆方向に作用する。
このスラスト力FTにより、圧延鋼板3は圧延進行方向
だけではなく幅方向にも変形、即ち、剪断変形し、その
結果、圧延鋼板3の内部組織も方向性がなくなり、方向
性のない機械的性質が得られる。
片が切り出されている。試験片は、長さ方向に対し角度
0°で切り出した試験片と、長さ方向に対し角度45°
で切り出した試験片と、長さ方向に対し角度90°で切
り出した試験片の三つであり、各々のr値はr0,
r45,r90である。三つの試験片のr値の平均値、r値
のばらつき、スラスト係数は次式により求められる。
力である。ここで、図1に示す試験圧延機において、上
下一対のワークロール1及び2のロールクロス角をθ=
1.3°に固定し、ロール粗度Raを変更したロールを
使用して試験圧延を行い、切り出した各試験片のr値で
あるr0,r45,r90を計測し、そのr値から式よ
り、r値のばらつきΔrを求め、各試験片の圧延時のス
ラスト力FT及びロール圧下力Pから式により、スラ
スト係数μTを求めた。そのテスト結果を、図3(a)
(b)に示す。
し、ロール粗度Raを横軸とするグラフ上にプロットし
たものであり、同図(b)は、r値のばらつきΔrを縦
軸とし、ロール粗度Raを横軸とするグラフ上にプロッ
トしたものである。図3(a)(b)に示す結果から、
ロール粗度Raに対するr値のばらつきΔrと、スラス
ト係数μTとの関係が定量的に読み取られる。従って、
スラスト係数μTが0.05以上、即ち、ロール粗度Ra
が0.5μm以上で、r値のばらつきΔrが減少し、圧
延鋼板3の機械的性質が減少することが確かめられた。
ール粗度をRa=1.5μmに限定し、ロールクロス角
θを変更したロールを使用して試験圧延を行い、切り出
した各試験片のr値であるr0,r45,r90を計測し、
そのr値から式及び式より、r値の平均値及びr値
のばらつきΔrを求めた。そのテスト結果を、図4
(a)(b)に示す。
ロールクロス角θを横軸とするグラフ上にプロットした
ものであり、同図(b)は、r値のばらつきΔrを縦軸
とし、ロールクロス角を横軸とするグラフ上にプロット
したものである。図4(a)(b)に示す結果から、ロ
ールクロス角θに対するr値の平均値と、r値のばらつ
きΔrとの関係が定量的に読み取られる。従って、ロー
ルクロス角がθ=0.5°以上で、r値のばらつきΔr
が減少し、圧延鋼板3の機械的性質が減少すること、及
びr値の平均値が上昇し深絞り性が良くなることが確か
められた。
μTを共通の縦軸とし、それぞれr値のばらつきΔr、
ロールクロス角θ、ロール粗度Raをそれぞれ横軸とす
るグラフを並べたものであり、スラスト係数μTに対
し、r値のばらつきΔr、ロールクロス角θ、ロール粗
度Raの傾向を対比して示すものである。図5の結果よ
り、r値のばらつきΔrは、スラスト係数μT≧0.0
5の領域(斜線ハッチングで示す)で減少して圧延鋼板
3の方向性が改善され、深絞り性が良くなり、同じ領域
を保持すべきロールクロス角θと、ロール粗度Raの数
値領域が明瞭となる。即ち、スラスト係数μTが0.0
5以上になる領域で、或るスラスト係数μTを設定する
とき、そのスラスト係数μTを保持するために必要なロ
ールクロス角θと、ロール粗度Raとを予め組み合わせ
て設定できるようになる。
クロス圧延機を使用する冷間圧延において、スラスト係
数μTが0.05以上になる範囲で、この領域を保持し
うる範囲下のロール粗度Ra及びロールクロス角θで圧
延を行うものである。従って、本発明によれば、r値の
ばらつきΔrの減少した方向性の少ない、深絞り性の良
い圧延鋼板を精度良く圧延することが可能となる。
装置の構成例を図6に示す。図6に示すように、上下一
対のワークロール1,2は圧延鋼板3と平行な面内で交
差しており、そのロール粗度Raは図5で示すスラスト
係数μTが0.05以上になる領域を保持するロール粗
度領域内で予め定められている。バックアップロール1
1,12は、ワークロール1,2をそれぞれ支持するた
めに設けられている。ロールクロス装置13はワークロ
ール1及び2とバックアップロール11及び12をペア
ーでクロスさせる装置であり、制御装置17の指令によ
り駆動される。
び2とバックアップロール11及び12に対し所定のロ
ール圧下力Pを作用させる装置である。圧下力検出器1
5は、ロール圧下力Pを検出する装置であり、ロール圧
下装置14に付設されている。スラスト力検出器16
は、ワークロール1,2の軸方向に発生するスラスト力
FTを検出する装置であり、ワークロール1,2のチョ
ック部に付設されている。
P、スラスト力FTとに基づいて、ロールクロス装置1
8を制御するものである。即ち、制御装置17は、圧下
力検出器15により検出されたロール圧下力Pと、スラ
スト力検出器16により検出されたスラスト力FTとか
らスラスト係数μTを計算する演算部18と、演算部1
8により計算されたスラスト係数μTが設定値(0.0
5)以上になるか否か判定するチェック部19と、チェ
ック部19の結果から必要なロールクロス角θを演算選
定し、ロールクロス装置13を操作する制御部20とを
備えたものである。
係数μTが0.05以上になる領域を保持するロール粗
度Ra領域で予め製作したワークロール1,2を使用
し、検出されるスラスト係数μTから、ロール粗度Raに
対応した領域内のロールクロス角θを自動選定して必要
なロールクロス角θを保持するので、冷間圧延される鋼
板の機械的性質の方向性を減少し、深絞り性の良い鋼板
を圧延することができる。尚、本発明は、一対のワーク
ロールを交差させた2Hiミルだけでなく、4重、6重
等あらゆる多重圧延機にも適用できるものである。
くとも上下ワークロールの軸を圧延面と平行な面内で交
差させて金属材を圧延するロールクロス圧延を行うに際
し、ワークロールと金属材との間において発生するスラ
スト力が圧延反力の5%以上にしたため、冷間圧延され
る鋼板の機械的性質の方向性を減少し、深絞り性の良い
鋼板の圧延を確実に行えるという効果を奏し、極めて有
益である。
要領を概略的に示す斜視図である。
とロールスラスト力の関係を示す説明図である。
aを変更して圧延した鋼板の各試験片について、r値の
ばらつきΔrと、スラスト係数μTとを対比したグラフ
である。
θを変更して圧延した鋼板の各試験片について、r値の
ばらつきΔrと、スラスト係数μTとを対比したグラフ
である。
らつきΔrと、ロールクロス角θ、ロール粗度Raの変
化を対比したグラフである。
成を示す模式図である。
況を示す斜視図である。
Claims (1)
- 【請求項1】 少なくとも上下ワークロールの軸を圧延
面と平行な面内で交差させて金属材を圧延するロールク
ロス圧延を行うに際し、前記ワークロールと前記金属材
との間において発生するスラスト力が圧延反力の5%以
上になるように圧延することを特徴とするロールクロス
圧延方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP30373393A JP2971308B2 (ja) | 1993-12-03 | 1993-12-03 | ロールクロス圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP30373393A JP2971308B2 (ja) | 1993-12-03 | 1993-12-03 | ロールクロス圧延方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH07155803A JPH07155803A (ja) | 1995-06-20 |
JP2971308B2 true JP2971308B2 (ja) | 1999-11-02 |
Family
ID=17924617
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP30373393A Expired - Fee Related JP2971308B2 (ja) | 1993-12-03 | 1993-12-03 | ロールクロス圧延方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
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JP (1) | JP2971308B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP5630004B2 (ja) * | 2009-11-04 | 2014-11-26 | Jfeスチール株式会社 | 引張強さが1500MPa以上の高強度鋼板およびその製造方法 |
JP5630005B2 (ja) * | 2009-11-04 | 2014-11-26 | Jfeスチール株式会社 | 引張強さが1500MPa以上の高強度鋼板およびその製造方法 |
-
1993
- 1993-12-03 JP JP30373393A patent/JP2971308B2/ja not_active Expired - Fee Related
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Publication number | Publication date |
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JPH07155803A (ja) | 1995-06-20 |
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