JP2952288B2 - エンジンスタータ用直流接点 - Google Patents
エンジンスタータ用直流接点Info
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- JP2952288B2 JP2952288B2 JP2162408A JP16240890A JP2952288B2 JP 2952288 B2 JP2952288 B2 JP 2952288B2 JP 2162408 A JP2162408 A JP 2162408A JP 16240890 A JP16240890 A JP 16240890A JP 2952288 B2 JP2952288 B2 JP 2952288B2
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Description
【発明の詳細な説明】 （１）産業上の利用分野 本願の発明は、耐環境性に優れた長寿命のエンジンス
タータ用直流接点に関するものである。
タータ用直流接点に関するものである。
（２）従来の技術 エンジンスタータ用直流接点の構造は、第１図に示す
とおりであり、１個の円板状の可動接点２と一対の固定
接点1a,1bとからなる。
とおりであり、１個の円板状の可動接点２と一対の固定
接点1a,1bとからなる。
従来のエンジンスタータ用直流接点では、可動接点側
と固定接点側とをいずれも同じタフピッチ銅で作ったも
のと、可動接点側をタフピッチ銅で固定接点側を銅−タ
ングステン合金で作ったものとが知られている。
と固定接点側とをいずれも同じタフピッチ銅で作ったも
のと、可動接点側をタフピッチ銅で固定接点側を銅−タ
ングステン合金で作ったものとが知られている。
自動車のイグニション・キーを回したときに、引き込
みコイル５が形成する電磁石の作用によって、可動接点
２は固定接点1a,1bに強く押し付けられ、その圧力は、
１mm2当たり25g（2.5Kg/100mm2）またはそれ以上であっ
て、通常の電気回路における接点の接触圧力の100倍以
上にもなる。また、固定接点のうちのバッテリー側接点
（1a）には、電流切断時に瞬間的に1200Aにも達する過
大な電流が流れてその消耗を激しくさせる。
みコイル５が形成する電磁石の作用によって、可動接点
２は固定接点1a,1bに強く押し付けられ、その圧力は、
１mm2当たり25g（2.5Kg/100mm2）またはそれ以上であっ
て、通常の電気回路における接点の接触圧力の100倍以
上にもなる。また、固定接点のうちのバッテリー側接点
（1a）には、電流切断時に瞬間的に1200Aにも達する過
大な電流が流れてその消耗を激しくさせる。
スタータ用接点の材料の一つとして、従来、固定接
点、可動接点共にそれらの材料として、タフピッチ銅が
採用されてきた。この組み合わせの接点では、通常の雰
囲気および通常の負荷電流のもとでは約５万回の使用に
耐え、通常の運転条件による使用の要求を充分満足する
ものである。
点、可動接点共にそれらの材料として、タフピッチ銅が
採用されてきた。この組み合わせの接点では、通常の雰
囲気および通常の負荷電流のもとでは約５万回の使用に
耐え、通常の運転条件による使用の要求を充分満足する
ものである。
また、さらに長期間の使用に耐える接点として、可動
接点にタフピッチ銅を用い、固定接点に銅−タングステ
ンを用いる組合わせがその後開発された。この組合わせ
の接点は、通常の使用雰囲気と負荷電流のもとでは、共
にタフピッチ銅を用いる接点に較べて３〜４倍の使用に
耐えるが、高湿度、NH3含有雰囲気およびNOX含有雰囲気
中では、強固に絶縁性のタングステン化合物（主として
酸化物）が生じて導通不良を起こすことがあった。
接点にタフピッチ銅を用い、固定接点に銅−タングステ
ンを用いる組合わせがその後開発された。この組合わせ
の接点は、通常の使用雰囲気と負荷電流のもとでは、共
にタフピッチ銅を用いる接点に較べて３〜４倍の使用に
耐えるが、高湿度、NH3含有雰囲気およびNOX含有雰囲気
中では、強固に絶縁性のタングステン化合物（主として
酸化物）が生じて導通不良を起こすことがあった。
また、開閉回数が多く長寿命が要求される中負荷用の
接点、例えばエレベータ、エスカレータ用接点の材料と
して、特開昭50−2165号公報には、Cu,Agのいずれか１
種に15重量％以上のＣを含む合金からなる一方の接点
と、Cr0.1〜1.5重量％,Zr0.1〜1.0重量％およびSi0.005
〜1.0重量％のうちのいずれか２種を含む銅合金からな
る他方の接点との組み合わせが記載されている。しか
し、この接点は、本願発明の接点と使用の条件、従って
合金組成を全く異にするものである。
接点、例えばエレベータ、エスカレータ用接点の材料と
して、特開昭50−2165号公報には、Cu,Agのいずれか１
種に15重量％以上のＣを含む合金からなる一方の接点
と、Cr0.1〜1.5重量％,Zr0.1〜1.0重量％およびSi0.005
〜1.0重量％のうちのいずれか２種を含む銅合金からな
る他方の接点との組み合わせが記載されている。しか
し、この接点は、本願発明の接点と使用の条件、従って
合金組成を全く異にするものである。
さらに、特公昭56−9257号公報によって約10万回の開
閉に耐えるSn3〜９重量％、In1〜３重量％、Cd0.2〜１
重量％、Ni0.01〜１重量％、残部Agからなる合金を内部
酸化してなる材料が公知であるが、これは中負荷交流用
の開閉器用接点であって低い接触圧力の下で使用され、
本願の発明のように直流用で高い接触圧力を受けるとい
う苛酷な条件下で使用に供することを意図するものでは
ない。ちなみに、この先行技術の明細書を見れば明らか
であるが、その実施例において、そこに記載の材料を直
流用接点として使用した場合の評価試験は全くなされて
いない。
閉に耐えるSn3〜９重量％、In1〜３重量％、Cd0.2〜１
重量％、Ni0.01〜１重量％、残部Agからなる合金を内部
酸化してなる材料が公知であるが、これは中負荷交流用
の開閉器用接点であって低い接触圧力の下で使用され、
本願の発明のように直流用で高い接触圧力を受けるとい
う苛酷な条件下で使用に供することを意図するものでは
ない。ちなみに、この先行技術の明細書を見れば明らか
であるが、その実施例において、そこに記載の材料を直
流用接点として使用した場合の評価試験は全くなされて
いない。
また、半導体装置のリード材として特公昭63−38414
号の材料が公知である。この材料は、Cr0.05〜１重量
％,Zr0.005〜0.3重量％,C5〜60ppm,必要により、Ni,Sn,
Fe,CoおよびBeからなる群から選ばれた１種以上の元素
を0.005〜２重量％、残部Cuからなり、リード材の製造
及び使用のために優れたプレス打抜性、耐熱性、放熱
性、強度、導電性等の諸性質を同時に具備することを意
図するものであるが、電気接点として使用することを全
く意図していない。
号の材料が公知である。この材料は、Cr0.05〜１重量
％,Zr0.005〜0.3重量％,C5〜60ppm,必要により、Ni,Sn,
Fe,CoおよびBeからなる群から選ばれた１種以上の元素
を0.005〜２重量％、残部Cuからなり、リード材の製造
及び使用のために優れたプレス打抜性、耐熱性、放熱
性、強度、導電性等の諸性質を同時に具備することを意
図するものであるが、電気接点として使用することを全
く意図していない。
（３）発明が解決しようとする問題点 上に述べた従来技術に鑑み、タフピッチ銅と銅−タン
グステンとを組み合わせた接点よりもさらに寿命が長
く、しかも高湿度、NH3、NOXガスを含有する雰囲気中で
も安全に作動する接点材料の開発が強く望まれて来たと
ころである。
グステンとを組み合わせた接点よりもさらに寿命が長
く、しかも高湿度、NH3、NOXガスを含有する雰囲気中で
も安全に作動する接点材料の開発が強く望まれて来たと
ころである。
（４）問題点を解決するための手段 そこで、本願発明の発明者らは、上述のように、エン
ジンスタータ用直流接点に要求される苛酷な使用条件を
満足する材料の組み合わせについて鋭意研究の結果、次
のような接点材料の組み合わせを開発したものである。
すなわち、 少なくとも一方の固定接点が、錫３〜12重量％、イ
ンジウム１〜５重量％、鉄族元素の１種以上0.01〜１重
量％、残部銀および不可避不純物からなる合金を内部酸
化して得た材料である、一対の固定接点と 銅系材料の可動接点と からなるエンジンスタータ用直流接点。
ジンスタータ用直流接点に要求される苛酷な使用条件を
満足する材料の組み合わせについて鋭意研究の結果、次
のような接点材料の組み合わせを開発したものである。
すなわち、 少なくとも一方の固定接点が、錫３〜12重量％、イ
ンジウム１〜５重量％、鉄族元素の１種以上0.01〜１重
量％、残部銀および不可避不純物からなる合金を内部酸
化して得た材料である、一対の固定接点と 銅系材料の可動接点と からなるエンジンスタータ用直流接点。
可動接点がクロム0.05〜１重量％、ジルコニウム0.
005〜0.5重量％、炭素５〜60ppm、マグネシウム0.001〜
0.2重量％、ケイ素0.001〜0.2重量％、残部銅および不
可避不純物からなる上記（１）記載のエンジンスタータ
用直流接点。
005〜0.5重量％、炭素５〜60ppm、マグネシウム0.001〜
0.2重量％、ケイ素0.001〜0.2重量％、残部銅および不
可避不純物からなる上記（１）記載のエンジンスタータ
用直流接点。
である。
すなわち、まず固定接点については、従来のタフピッ
チ銅と銅−タングステンとの組み合わせ接点において、
さらに２倍に寿命を延ばすために固定接点の銅−タング
ステンと置換し得る材料を何種類も検討し、試験を繰り
返して最終的に上記の銀−酸化物系の材料が最も適して
いることが判明した。これは、銅−タングステン系材料
は、湿潤雰囲気、アンモニア、NOXガス含有雰囲気で
は、タングステンが選択的に酸化されて導通不良を起こ
すことがある。
チ銅と銅−タングステンとの組み合わせ接点において、
さらに２倍に寿命を延ばすために固定接点の銅−タング
ステンと置換し得る材料を何種類も検討し、試験を繰り
返して最終的に上記の銀−酸化物系の材料が最も適して
いることが判明した。これは、銅−タングステン系材料
は、湿潤雰囲気、アンモニア、NOXガス含有雰囲気で
は、タングステンが選択的に酸化されて導通不良を起こ
すことがある。
これに対して、銅−酸化物系材料では、骨格材である
SnO2−In2O3は最初から酸化物であるために、いかなる
使用雰囲気に対しても極めて安定であり、一方銀は酸化
していても或は硫化物、塩化物層が生じていても使用時
の接触圧力が極めて高いために、それらの絶縁被膜は容
易に破壊され、導通不良を起こすおそれは全くないこと
が判明した。したがって、苛酷な使用条件の下で通常の
使用回数の数倍にも達する開閉に耐える材料として最適
である。本願発明において、この材料を固定接点用とし
て多数の候補材料の中から唯一選択したのはこのような
理由による。
SnO2−In2O3は最初から酸化物であるために、いかなる
使用雰囲気に対しても極めて安定であり、一方銀は酸化
していても或は硫化物、塩化物層が生じていても使用時
の接触圧力が極めて高いために、それらの絶縁被膜は容
易に破壊され、導通不良を起こすおそれは全くないこと
が判明した。したがって、苛酷な使用条件の下で通常の
使用回数の数倍にも達する開閉に耐える材料として最適
である。本願発明において、この材料を固定接点用とし
て多数の候補材料の中から唯一選択したのはこのような
理由による。
つぎに可動接点について、Cu−Cr−Zr系材料を選択し
た理由は以下のとおりである。まず相手材料の固定接点
としてより硬い銀−酸化物系材料が採用されたことによ
り、タフピッチ銅より優れた耐溶着性とたわみに対する
高い抵抗性が要求されることとなったが、Cu−Cr−Zr系
材料はこの要求を良く満たすものである。その他、Cu−
Cr−Zr系材料は、熱伝導性に富み、高温特性にも優れて
いるので、接点として使用した場合、熱変形が避けられ
るという利点がある。本願発明において、この材料を可
動接点用に選択したのはこのような理由による。
た理由は以下のとおりである。まず相手材料の固定接点
としてより硬い銀−酸化物系材料が採用されたことによ
り、タフピッチ銅より優れた耐溶着性とたわみに対する
高い抵抗性が要求されることとなったが、Cu−Cr−Zr系
材料はこの要求を良く満たすものである。その他、Cu−
Cr−Zr系材料は、熱伝導性に富み、高温特性にも優れて
いるので、接点として使用した場合、熱変形が避けられ
るという利点がある。本願発明において、この材料を可
動接点用に選択したのはこのような理由による。
なお、実際の接点材料の組み合わせにおいては、一対
の固定接点のうち、耐アーク性についてモータ側と比較
して使用条件が極端に厳しいバッテリー側固定接点のみ
を銀−酸化物系材料とするだけで、充分に長い寿命が得
られることが分かっている。
の固定接点のうち、耐アーク性についてモータ側と比較
して使用条件が極端に厳しいバッテリー側固定接点のみ
を銀−酸化物系材料とするだけで、充分に長い寿命が得
られることが分かっている。
（５）作用 以上の固定接点および可動接点の各材料について、各
成分の含有量を特許請求の範囲に限定した範囲に選択し
た理由は、以下のとおりである。
成分の含有量を特許請求の範囲に限定した範囲に選択し
た理由は、以下のとおりである。
（以下、％は重量％を表す。） 可動接点材料について （ａ）Cr Crは銅中に約0.4％まで固溶し銅の軟化温度（200℃前
後）を約500℃にまで上昇させる。このため、Crには、
剛性（耐たわみ性）、耐熱変形性を向上させる作用があ
るが、その含有量が0.05％未満では所望の効果が得られ
ず、一方、その含有量が１％以上になると、導電性が低
下するようになることから、その含有量を0.05〜１％と
定めた。
後）を約500℃にまで上昇させる。このため、Crには、
剛性（耐たわみ性）、耐熱変形性を向上させる作用があ
るが、その含有量が0.05％未満では所望の効果が得られ
ず、一方、その含有量が１％以上になると、導電性が低
下するようになることから、その含有量を0.05〜１％と
定めた。
（ｂ）Zr Zrは、銅とCrとの合金の粒界に析出し、異種金属と接
触したときに溶着を防止する効果がある。その含有量が
0.005％未満では所望の効果が得られず、一方、0.5％以
上になると溶解時に偏析を生じ加工性を極端に劣化させ
るので、その含有量を0.005〜0.5％の範囲に定めた。
触したときに溶着を防止する効果がある。その含有量が
0.005％未満では所望の効果が得られず、一方、0.5％以
上になると溶解時に偏析を生じ加工性を極端に劣化させ
るので、その含有量を0.005〜0.5％の範囲に定めた。
（ｃ）Ｃ この成分は炭化物を形成して、結晶粒の微細化、マト
リックス中の介在物の寸法の微細化に寄与し、剛性を向
上させる作用があるが、その含有量が5ppm以下では所望
の剛性を得ることはできず、一方、60ppmを越えると加
工性が劣化するようになるので、その含有量の範囲を５
〜60ppmに定めた。
リックス中の介在物の寸法の微細化に寄与し、剛性を向
上させる作用があるが、その含有量が5ppm以下では所望
の剛性を得ることはできず、一方、60ppmを越えると加
工性が劣化するようになるので、その含有量の範囲を５
〜60ppmに定めた。
（ｄ）MgおよびSi これらの成分には、いずれも脱酸作用があるほか、導
電性を向上させる作用があるが、その含有量が0.001％
未満では所望の作用が得られず、一方その含有量が0.2
％を越えると、前記作用が劣化する傾向が現れるので、
これらの元素の含有量の範囲を、それぞれ、0.001〜0.2
％に定めた。
電性を向上させる作用があるが、その含有量が0.001％
未満では所望の作用が得られず、一方その含有量が0.2
％を越えると、前記作用が劣化する傾向が現れるので、
これらの元素の含有量の範囲を、それぞれ、0.001〜0.2
％に定めた。
固定接点について （ａ）Sn 溶製時のSnの含有量は２〜10％が好ましく、２％未満
では電流遮断特性が充分でなく、10％を越えると接触抵
抗が過大になると共に製造時の酸化処理が困難になる。
では電流遮断特性が充分でなく、10％を越えると接触抵
抗が過大になると共に製造時の酸化処理が困難になる。
（ｂ）In 溶製時のInの含有量は１〜５％が適当であって、１％
未満ではSnの酸化を助長する効果は少なく、また、中負
荷ないし重負荷用としての耐溶着性、耐アーク消耗性を
強化するためにも１％以上が好ましい。また５％を越え
ると耐アーク消耗性が低下するので上限を５％とした。
未満ではSnの酸化を助長する効果は少なく、また、中負
荷ないし重負荷用としての耐溶着性、耐アーク消耗性を
強化するためにも１％以上が好ましい。また５％を越え
ると耐アーク消耗性が低下するので上限を５％とした。
（ｃ）鉄族元素 溶製時の鉄族は、他の酸化物を微細に分散せしめAgマ
トリックスを微細化する添加物として知られており、本
願発明においては0.01〜１％の含有が適当である。その
含有量が0.01％未満では添加の効果が現れず、一方、１
％を越えるとAg中に酸化物の均一な分散が行われなくな
るためである。
トリックスを微細化する添加物として知られており、本
願発明においては0.01〜１％の含有が適当である。その
含有量が0.01％未満では添加の効果が現れず、一方、１
％を越えるとAg中に酸化物の均一な分散が行われなくな
るためである。
（６）実施例 以下に、本願発明を、実施例によって具体的に説明す
る。
る。
下記の表１に示す組成をもつ各材料を図面に示す形状
に加工して組み合わせ接点を作り、これらの接点に対し
て、耐久試験（実施例１）および環境試験（実施例２）
を実施した。
に加工して組み合わせ接点を作り、これらの接点に対し
て、耐久試験（実施例１）および環境試験（実施例２）
を実施した。
実施例１（耐久試験） 表１に掲載された材料を種々組み合わせた接点につい
て、下記の試験条件で耐久試験を行った。
て、下記の試験条件で耐久試験を行った。
通電時の電力：直流12ボルト、100アンペア 接触力:500g 開離力:1000g 開閉頻度:1200回／時間 試験環境：室内の大気雰囲気 試験開閉回数:10,000回 接点試験片の形状：第２図に示すように、固定接点、可
動接点ともに同じリベット状とする。
動接点ともに同じリベット状とする。
大形リレーを使用して10,000回開閉した後の可動接点
および固定接点試験片の合計の消耗量および接触抵抗値
をを表２に示す。
および固定接点試験片の合計の消耗量および接触抵抗値
をを表２に示す。
従来の接点のうち、タフピッチ銅とタフピッチ銅とを
組み合わせた接点では、最終的に使用不能に陥る原因が
接触部分の減耗による導通不良ある。
組み合わせた接点では、最終的に使用不能に陥る原因が
接触部分の減耗による導通不良ある。
また、タフピッチ銅と銅−タングステン合金の組み合
わせの接点では、最終的に使用不能に陥る原因は減耗に
よる導通不良であるが、寿命回数にバラツキがあり、高
温、高湿の環境下や腐食性ガスを含む雰囲気中では、腐
食することがある。
わせの接点では、最終的に使用不能に陥る原因は減耗に
よる導通不良であるが、寿命回数にバラツキがあり、高
温、高湿の環境下や腐食性ガスを含む雰囲気中では、腐
食することがある。
これに対して、本願発明におけるAg−Sn−In系合金を
出発材料とする銀−酸化物系合金の固定接点とタフピッ
チ銅の可動接点との組み合わせ接点では、前述のように
添加したクロムのマトリックスの強化作用とクロムとジ
ルコニウムそれぞれが生成する硬い金属間化合物の溶着
防止作用とによって、従来品のタフピッチ銅とタフピッ
チ銅の組み合わせ接点に較べて約４倍の寿命回数を示
し、また、本願発明におけるAg−Sn−In系合金を出発材
料とする銀−酸化物系合金の固定接点と銅−クロム−ジ
ルコニウム系合金の可動接点との組み合わせ接点では、
焼き付きが皆無となることに基づいて寿命回数はさらに
向上する。
出発材料とする銀−酸化物系合金の固定接点とタフピッ
チ銅の可動接点との組み合わせ接点では、前述のように
添加したクロムのマトリックスの強化作用とクロムとジ
ルコニウムそれぞれが生成する硬い金属間化合物の溶着
防止作用とによって、従来品のタフピッチ銅とタフピッ
チ銅の組み合わせ接点に較べて約４倍の寿命回数を示
し、また、本願発明におけるAg−Sn−In系合金を出発材
料とする銀−酸化物系合金の固定接点と銅−クロム−ジ
ルコニウム系合金の可動接点との組み合わせ接点では、
焼き付きが皆無となることに基づいて寿命回数はさらに
向上する。
実施例２（スタータ用接点の環境試験） 表１に掲載された材料を種々組み合わせた接点につい
て、下記の試験条件で環境試験を行った。
て、下記の試験条件で環境試験を行った。
固定接点と可動接点との種々の組み合わせのうち、固
定接点としてAg−Sn−In系合金（内部酸化処理の前の組
成で表示）を使用し、可動接点としてタフピッチ銅また
は銅−クロム−ジルコニウム系合金を用いたものが本願
発明の接点である。
定接点としてAg−Sn−In系合金（内部酸化処理の前の組
成で表示）を使用し、可動接点としてタフピッチ銅また
は銅−クロム−ジルコニウム系合金を用いたものが本願
発明の接点である。
環境試験の結果を表３に示す。
各接点を、高温高湿の大気雰囲気、アンモニアガ
スを含む高温高湿の雰囲気、硝酸を含む高温高湿の雰
囲気に、それぞれ、150時間曝した後、それらの接触抵
抗値を測定した。
スを含む高温高湿の雰囲気、硝酸を含む高温高湿の雰
囲気に、それぞれ、150時間曝した後、それらの接触抵
抗値を測定した。
固定接点、可動接点共にタフピッチ銅を用いた接点
は、上記３種の雰囲気のいずれにおいても接触抵抗値が
高くなり、高温高湿の下では接触面に劣化層（主として
酸化被膜）が生じ易いことを示している。
は、上記３種の雰囲気のいずれにおいても接触抵抗値が
高くなり、高温高湿の下では接触面に劣化層（主として
酸化被膜）が生じ易いことを示している。
つぎに、固定接点に銅−タングステン、可動接点にタ
フピッチ銅を用いた接点は、高温高湿下でも良好な耐環
境性を示し接触抵抗は低い値に保たれるが、アンモニア
ガスを含む高温高湿の雰囲気および硝酸を含む高温高湿
の雰囲気中では、銅−タングステンの腐食の進行が著し
く接触抵抗値を測定できない導通不良の状態にまでいた
ることが分かる。
フピッチ銅を用いた接点は、高温高湿下でも良好な耐環
境性を示し接触抵抗は低い値に保たれるが、アンモニア
ガスを含む高温高湿の雰囲気および硝酸を含む高温高湿
の雰囲気中では、銅−タングステンの腐食の進行が著し
く接触抵抗値を測定できない導通不良の状態にまでいた
ることが分かる。
これに対して、本願発明の接点、すなわち、銀−酸化
物系合金の固定接点とタフピッチ銅または銅−クロム−
ジルコニウム系合金の可動接点との組み合わせによる接
点は、上記３種のすべての雰囲気中において安定した低
い接触抵抗値を示している。
物系合金の固定接点とタフピッチ銅または銅−クロム−
ジルコニウム系合金の可動接点との組み合わせによる接
点は、上記３種のすべての雰囲気中において安定した低
い接触抵抗値を示している。
（７）発明の効果 以上詳述のとおり、本願発明の接点は、頻繁に開閉を
繰り返すエンジンスタータ用直流接点として、高温、高
湿雰囲気において、さらにはNOxガスやアンモニアガス
を含有する高温、高湿雰囲気中の腐食に対しても充分耐
えるものであり、スタータ用接点として最適のものであ
る。
繰り返すエンジンスタータ用直流接点として、高温、高
湿雰囲気において、さらにはNOxガスやアンモニアガス
を含有する高温、高湿雰囲気中の腐食に対しても充分耐
えるものであり、スタータ用接点として最適のものであ
る。
第１図は、エンジンスタータ用直流接点の構造を示す図
である。 第２図は、耐久試験に使用した接点試験片の形状を示す
図である。 1a,1b…固定接点、２…可動接点、３…作動スイッチ、
４…バッテリー、５…引き込みコイル、６…支持コイ
ル、７…モータ、８…作動軸。
である。 第２図は、耐久試験に使用した接点試験片の形状を示す
図である。 1a,1b…固定接点、２…可動接点、３…作動スイッチ、
４…バッテリー、５…引き込みコイル、６…支持コイ
ル、７…モータ、８…作動軸。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 岩村 卓郎 埼玉県大宮市北袋町１―297 三菱金属 株式会社中央研究所内 (72)発明者 日下 豊三 愛知県名古屋市中区東桜２丁目22番地18 号 日興ビル４階 三菱金属株式会社名 古屋支店内 (56)参考文献 特開 昭50−5867（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−172822（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−145006（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−123108（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−55358（ＪＰ，Ａ) 特開 昭50−2165（ＪＰ，Ａ) 特開 昭53−106625（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−70542（ＪＰ，Ａ) 特開 昭50−109467（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−196001（ＪＰ，Ａ) 実開 昭55−21548（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) H01H 1/00 - 1/04
Claims (2)
- 【請求項１】少なくとも一方の固定接点が、錫３〜12重
量％、インジウム１〜５重量％、鉄族元素の１種以上0.
01〜１重量％、残部銀および不可避不純物からなる合金
を内部酸化して得た材料である、一対の固定接点と 銅系材料の可動接点と からなるエンジンスタータ用直流接点。 - 【請求項２】可動接点がクロム0.05〜１重量％、ジルコ
ニウム0.005〜0.5重量％、炭素５〜60ppm、マグネシウ
ム0.001〜0.2重量％、ケイ素0.001〜0.2重量％、残部銅
および不可避不純物からなる特許請求の範囲第１項記載
のエンジンスタータ用直流接点。
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|---|---|---|---|
| JP2162408A JP2952288B2 (ja) | 1990-06-20 | 1990-06-20 | エンジンスタータ用直流接点 |
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| JP2162408A JP2952288B2 (ja) | 1990-06-20 | 1990-06-20 | エンジンスタータ用直流接点 |
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|---|---|---|---|
| JP2162408A Expired - Fee Related JP2952288B2 (ja) | 1990-06-20 | 1990-06-20 | エンジンスタータ用直流接点 |
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| Country | Link |
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| JP (1) | JP2952288B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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-
1990
- 1990-06-20 JP JP2162408A patent/JP2952288B2/ja not_active Expired - Fee Related
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