JP2943240B2 - 加入者線ループ抵抗判別回路 - Google Patents
加入者線ループ抵抗判別回路Info
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Description
【発明の詳細な説明】 〔概 要〕 加入者線のループ抵抗値が一定値以上であるか否かを
判別する加入者線ループ抵抗判別回路に関し、 給電回路の給電電圧の変動の影響を受けずにループ抵
抗値が一定値以上であるか否かを判別する加入者線ルー
プ抵抗判別回路を提供することを目的とし、 加入者線に直流電圧を供給する給電回路より閉路状態
の前記加入者線に供給されるループ電流ILを測定するこ
とにより前記加入者線のループ抵抗値RLが予め任意に設
定したループ抵抗値RL0以上であるか否かを判別する加
入者線ループ抵抗判別回路において、前記給電回路と前
記加入者線を結ぶ通話線の一方の線に挿入される抵抗値
Ｒの測定用抵抗と、前記給電回路より出力される直流電
圧VFを測定して一定の比率β（βは任意の値）を乗した
給電電圧指数βVFを出力する給電電圧測定手段と、前記
測定用抵抗の両端の電圧を入力して前記加入者線に流れ
るループ電流ILを測定し、かつ該ループ電流ILと前記測
定用抵抗の抵抗値Ｒの積に、ループ抵抗を前記任意のル
ープ抵抗値RL0に設定したときのループ電流IL0及び給電
電圧VF0についてαIL0・Ｒ＝βVF0となる如く算出され
た値αを乗じたループ電流指数αIL・Ｒを出力するルー
プ電流測定手段と、前記給電電圧測定手段より出力され
る前記給電電圧指数βVFと前記ループ電流測定手段より
出力される前記ループ電流指数αIL・Ｒを入力して比較
し、一方の出力が他方の出力より大であるときに出力を
送出するループ抵抗判別手段を備えるように構成する。
判別する加入者線ループ抵抗判別回路に関し、 給電回路の給電電圧の変動の影響を受けずにループ抵
抗値が一定値以上であるか否かを判別する加入者線ルー
プ抵抗判別回路を提供することを目的とし、 加入者線に直流電圧を供給する給電回路より閉路状態
の前記加入者線に供給されるループ電流ILを測定するこ
とにより前記加入者線のループ抵抗値RLが予め任意に設
定したループ抵抗値RL0以上であるか否かを判別する加
入者線ループ抵抗判別回路において、前記給電回路と前
記加入者線を結ぶ通話線の一方の線に挿入される抵抗値
Ｒの測定用抵抗と、前記給電回路より出力される直流電
圧VFを測定して一定の比率β（βは任意の値）を乗した
給電電圧指数βVFを出力する給電電圧測定手段と、前記
測定用抵抗の両端の電圧を入力して前記加入者線に流れ
るループ電流ILを測定し、かつ該ループ電流ILと前記測
定用抵抗の抵抗値Ｒの積に、ループ抵抗を前記任意のル
ープ抵抗値RL0に設定したときのループ電流IL0及び給電
電圧VF0についてαIL0・Ｒ＝βVF0となる如く算出され
た値αを乗じたループ電流指数αIL・Ｒを出力するルー
プ電流測定手段と、前記給電電圧測定手段より出力され
る前記給電電圧指数βVFと前記ループ電流測定手段より
出力される前記ループ電流指数αIL・Ｒを入力して比較
し、一方の出力が他方の出力より大であるときに出力を
送出するループ抵抗判別手段を備えるように構成する。
本発明は、加入者線のループ抵抗値が一定値以上であ
るか否かを判別する加入者線ループ抵抗判別回路に関す
る。
るか否かを判別する加入者線ループ抵抗判別回路に関す
る。
近年、通信サービスの拡大とともに、加入者線のルー
プ抵抗値に応じて通話回路に増幅回路や損失回路を挿入
したり、２線−４線変換を行なう通路回路において加入
者線のインピーダンスに応じて平衡回路網の種類を変更
するなどの通話品質向上対策が多く用いられるようにな
ってきている。
プ抵抗値に応じて通話回路に増幅回路や損失回路を挿入
したり、２線−４線変換を行なう通路回路において加入
者線のインピーダンスに応じて平衡回路網の種類を変更
するなどの通話品質向上対策が多く用いられるようにな
ってきている。
例えば、加入者系端局装置においては、加入者線のル
ープ抵抗値が一定値以下となった場合に音声回路に損失
回路を挿入して一定の通話品質を確保する方式が多く採
用されている。かかる場合、加入者線に直流電圧を供給
する給電回路より加入者線に流れるループ電流を測定
し、その電流値が予め設定した値以上であることを検出
したときに該加入者線の音声回路に損失回路を挿入する
方法が一般的に用いられている。
ープ抵抗値が一定値以下となった場合に音声回路に損失
回路を挿入して一定の通話品質を確保する方式が多く採
用されている。かかる場合、加入者線に直流電圧を供給
する給電回路より加入者線に流れるループ電流を測定
し、その電流値が予め設定した値以上であることを検出
したときに該加入者線の音声回路に損失回路を挿入する
方法が一般的に用いられている。
一方、加入者線に対する給電回路は電子化が進み、大
規模集積回路（以下、LSIと記す）による給電回路が使
用されるのが一般的となってきているが、かかる給電回
路より出力される直流電圧の電源には通信設備の共通電
源が使用されるため電圧変動が大きく、加えて上記LSI
給電回路の特性の偏差や温度変動などの影響も受けるた
め、出力される給電電圧にある程度変動が伴うことが避
けられない状況にある。
規模集積回路（以下、LSIと記す）による給電回路が使
用されるのが一般的となってきているが、かかる給電回
路より出力される直流電圧の電源には通信設備の共通電
源が使用されるため電圧変動が大きく、加えて上記LSI
給電回路の特性の偏差や温度変動などの影響も受けるた
め、出力される給電電圧にある程度変動が伴うことが避
けられない状況にある。
加入者線に流れるループ電流の測定のみによって加入
者線のループ抵抗値を判定した場合には、前記の如き給
電電圧の変動を無視することとなるため、測定結果に誤
差を生じ、通話品質の低下を来すこととなり、特にルー
プ抵抗値が一定値以下となったときに損失回路を挿入す
ることが規定されている装置納入先の条件を満足しなく
なるおそれが生ずる。
者線のループ抵抗値を判定した場合には、前記の如き給
電電圧の変動を無視することとなるため、測定結果に誤
差を生じ、通話品質の低下を来すこととなり、特にルー
プ抵抗値が一定値以下となったときに損失回路を挿入す
ることが規定されている装置納入先の条件を満足しなく
なるおそれが生ずる。
このため、給電回路よりの給電電圧の変動の影響を受
けずにループ抵抗値が一定値以上であるか否かを正確に
判別することが可能な加入者線ループ抵抗判別回路が必
要となっている。
けずにループ抵抗値が一定値以上であるか否かを正確に
判別することが可能な加入者線ループ抵抗判別回路が必
要となっている。
第５図は従来技術の構成図、第６図は従来技術のルー
プ抵抗判別特性図である。
プ抵抗判別特性図である。
第５図は例えば加入者系端局装置用のチャネル・ユニ
ットの構成の一部を示しており、端子A1,B1には閉路状
態におけるループ抵抗値がRLである加入者線１が接続さ
れ、給電回路２より直流電圧の供給を受けている。ま
た、該加入者線１は端子A1,B1より前記給電回路２を経
て音声回路部７に接続されているが、該音声回路部７に
は加入者線１の抵抗値が予め設定した抵抗値より低い場
合に損失回路を通話部に挿入するロス・スイッチ８が設
けられている。
ットの構成の一部を示しており、端子A1,B1には閉路状
態におけるループ抵抗値がRLである加入者線１が接続さ
れ、給電回路２より直流電圧の供給を受けている。ま
た、該加入者線１は端子A1,B1より前記給電回路２を経
て音声回路部７に接続されているが、該音声回路部７に
は加入者線１の抵抗値が予め設定した抵抗値より低い場
合に損失回路を通話部に挿入するロス・スイッチ８が設
けられている。
前記給電回路２より加入者線１に至る通話線の一方、
例えば端子A1側には小さな値の測定用抵抗Ｒが直列に接
続され、ループ電流測定回路11が該測定用抵抗Ｒの両端
の電圧を測定してループ電流ILを算出するように構成さ
れている。該ループ電流測定回路11はまた、ループ電流
ILの測定値からループ抵抗値RLが予め設定した抵抗値R
L0以下であるか否かを識別し、設定値以下である場合に
前記音声回路部７のロス・スイッチ８に対して出力を送
出し、該ロス・スイッチ８を動作させて通話回路に損失
回路を挿入させる役割を有している。
例えば端子A1側には小さな値の測定用抵抗Ｒが直列に接
続され、ループ電流測定回路11が該測定用抵抗Ｒの両端
の電圧を測定してループ電流ILを算出するように構成さ
れている。該ループ電流測定回路11はまた、ループ電流
ILの測定値からループ抵抗値RLが予め設定した抵抗値R
L0以下であるか否かを識別し、設定値以下である場合に
前記音声回路部７のロス・スイッチ８に対して出力を送
出し、該ロス・スイッチ８を動作させて通話回路に損失
回路を挿入させる役割を有している。
いま、ループ電流ILが流れているときの測定用抵抗Ｒ
の両端の電圧をVRとすれば、VR＝IL・Ｒであり、測定用
抵抗Ｒは既知であるからVRを測定することによりループ
電流ILが得られる。従って、ループ電流測定回路11にお
いて測定した加入者線１のループ抵抗値RLが例えば任意
に設定されたループ抵抗値RL0以下であるか否かを識別
する場合は、予め前記ループ抵抗値RL0の場合に流れる
ループ電流IL0を算出して記憶し、測定したループ電流I
Lが該ループ電流IL0より大きいか否かを比較し、大きか
った場合にはループ抵抗値RLが予め設定したループ抵抗
値RL0以下であると判別して出力を送出するようにす
る。なお、加入者線１のループ抵抗値が前記特定の値R
L0である場合の測定用抵抗Ｒの両端の電圧VL0を予め記
憶しておき、ループ電流ILの代わりに測定用抵抗Ｒの両
端の電圧VRを直接前記特定の電圧VL0と比較しても同一
結果が得られる。
の両端の電圧をVRとすれば、VR＝IL・Ｒであり、測定用
抵抗Ｒは既知であるからVRを測定することによりループ
電流ILが得られる。従って、ループ電流測定回路11にお
いて測定した加入者線１のループ抵抗値RLが例えば任意
に設定されたループ抵抗値RL0以下であるか否かを識別
する場合は、予め前記ループ抵抗値RL0の場合に流れる
ループ電流IL0を算出して記憶し、測定したループ電流I
Lが該ループ電流IL0より大きいか否かを比較し、大きか
った場合にはループ抵抗値RLが予め設定したループ抵抗
値RL0以下であると判別して出力を送出するようにす
る。なお、加入者線１のループ抵抗値が前記特定の値R
L0である場合の測定用抵抗Ｒの両端の電圧VL0を予め記
憶しておき、ループ電流ILの代わりに測定用抵抗Ｒの両
端の電圧VRを直接前記特定の電圧VL0と比較しても同一
結果が得られる。
以上において、ループ抵抗値が特定の値RL0である場
合に流れるループ電流IL0は給電回路２より基準の給電
電圧が出力されることを前提として算出されている。給
電回路２より出力される給電電圧VPはループ抵抗値RLに
よって変わるが、ループ抵抗値RLが同一であっても、例
えば給電回路２に供給されている通信設備に共通の電源
（図示省略）の電圧変動、給電回路２の内部回路の特性
の偏差や温度特性によって変わるのが実態である。給電
回路２より出力される給電電圧VPが上記の如き要因によ
って変動するものとすれば、これらの変動要因が含まれ
た給電電圧VFの下でループ電流計測回路11が測定したル
ープ電流ILを変動要因がない状態を前提として算出され
た特定のループ電流I0と比較しても正確性は失われる。
合に流れるループ電流IL0は給電回路２より基準の給電
電圧が出力されることを前提として算出されている。給
電回路２より出力される給電電圧VPはループ抵抗値RLに
よって変わるが、ループ抵抗値RLが同一であっても、例
えば給電回路２に供給されている通信設備に共通の電源
（図示省略）の電圧変動、給電回路２の内部回路の特性
の偏差や温度特性によって変わるのが実態である。給電
回路２より出力される給電電圧VPが上記の如き要因によ
って変動するものとすれば、これらの変動要因が含まれ
た給電電圧VFの下でループ電流計測回路11が測定したル
ープ電流ILを変動要因がない状態を前提として算出され
た特定のループ電流I0と比較しても正確性は失われる。
第２図は最も基本的な給電回路の直流部分を簡略化し
て示した等価回路図であるが、給電抵抗のRAとRBを各20
0Ω、測定用抵抗のＲを10Ωとし、ループ抵抗値RLが予
め設定したRL0＝500Ω以下であるか否かを判別する例に
ついて説明する。
て示した等価回路図であるが、給電抵抗のRAとRBを各20
0Ω、測定用抵抗のＲを10Ωとし、ループ抵抗値RLが予
め設定したRL0＝500Ω以下であるか否かを判別する例に
ついて説明する。
給電回路の電源電圧VEの基準値をVE＝48Vとすると、R
L0＝500Ωにおけるループ電流IL0はIL0＝52.7mAとな
る。
L0＝500Ωにおけるループ電流IL0はIL0＝52.7mAとな
る。
これに対して電源電圧VEの変動範囲を42〜56Vとする
と、VE＝42V及びVE＝56VにおいてIL＝52.7mAとなるルー
プ抵抗値RLは、 VE＝42VのときRL＝386Ω VE＝56VのときRL＝652Ω となる。
と、VE＝42V及びVE＝56VにおいてIL＝52.7mAとなるルー
プ抵抗値RLは、 VE＝42VのときRL＝386Ω VE＝56VのときRL＝652Ω となる。
第６図は上記の例におけるループ抵抗判別特性を図示
したものであるが、同図より明らかな如く、ループ電流
測定回路11においてループ電流ILを測定し、測定したル
ープ電流ILが基準電圧のVE＝48Vにおいて任意に設定し
たループ抵抗値RL0＝500Ωのときのループ電流であるI
L0＝52.7mAより大きいか否かによってループ抵抗値RLが
500Ω以下であるか否かを判別すると、給電回路の電源
電圧VEの値如何によっては大きな誤差を生ずることとな
る。
したものであるが、同図より明らかな如く、ループ電流
測定回路11においてループ電流ILを測定し、測定したル
ープ電流ILが基準電圧のVE＝48Vにおいて任意に設定し
たループ抵抗値RL0＝500Ωのときのループ電流であるI
L0＝52.7mAより大きいか否かによってループ抵抗値RLが
500Ω以下であるか否かを判別すると、給電回路の電源
電圧VEの値如何によっては大きな誤差を生ずることとな
る。
なお、ループ電流の比較による方法は、上記電源電圧
VEの変動のみでなく、給電回路２の例えば給電抵抗RA,R
Bの偏差や温度特性の影響も受けることは明らかであ
る。
VEの変動のみでなく、給電回路２の例えば給電抵抗RA,R
Bの偏差や温度特性の影響も受けることは明らかであ
る。
以上の如く、従来技術におけるループ電流の計測によ
るループ抵抗判別方法は、給電回路の電源電圧の変動の
みでも大きな影響を受け、更に給電回路の偏差及び温度
変化の影響も加わるため、加入者線のループ抵抗値が一
定値以上であるか否かを正確に判別することができな
い。
るループ抵抗判別方法は、給電回路の電源電圧の変動の
みでも大きな影響を受け、更に給電回路の偏差及び温度
変化の影響も加わるため、加入者線のループ抵抗値が一
定値以上であるか否かを正確に判別することができな
い。
従来技術においてはループ電流を測定してループ抵抗
値が一定値以上であるか否かを判別しているが、給電回
路より出力される給電電圧の変動の影響を受けるため、
正確に判別することができないという欠点を有してい
る。
値が一定値以上であるか否かを判別しているが、給電回
路より出力される給電電圧の変動の影響を受けるため、
正確に判別することができないという欠点を有してい
る。
本発明は、給電回路の給電電圧の変動の影響を受けず
にループ抵抗値が一定値以上であるか否かを判別するこ
とを目的とする。
にループ抵抗値が一定値以上であるか否かを判別するこ
とを目的とする。
第１図は本発明の原理説明図である。
図中、１は加入者線、２は該加入者線１に直流電圧を
供給する給電回路、３は前記給電回路２と前記加入者線
１を結ぶ通話線の一方の線に挿入される抵抗値Ｒの測定
用抵抗、４は前記給電回路２より出力される直流電圧VF
を測定して一定の比率β（βは任意の値）を乗じた給電
電圧指数βVFを出力する給電電圧測定手段、５は前記測
定用抵抗３の両端の電圧を入力して前記加入者線１に流
れるループ電流ILを測定し、かつ該ループ電流ILと前記
測定用抵抗３の抵抗値Ｒの積に、ループ抵抗値が前記任
意に設定したループ抵抗値（以下、特定ループ抵抗値と
記す）RL0であるときのループ電流IL0及び給電電圧VF0
についてαIL0・Ｒ＝βVF0となる如く算出された値αを
乗じたループ電流指数αIL・Ｒを出力するループ電流測
定手段、６は前記給電電圧測定手段４より出力される前
記給電電圧指数βVFと前記ループ電流測定手段２より出
力される前記ループ電流指数αIL・Ｒを入力して比較
し、一方の出力が他方の出力より大であるときに出力を
送出するループ抵抗判別手段である。
供給する給電回路、３は前記給電回路２と前記加入者線
１を結ぶ通話線の一方の線に挿入される抵抗値Ｒの測定
用抵抗、４は前記給電回路２より出力される直流電圧VF
を測定して一定の比率β（βは任意の値）を乗じた給電
電圧指数βVFを出力する給電電圧測定手段、５は前記測
定用抵抗３の両端の電圧を入力して前記加入者線１に流
れるループ電流ILを測定し、かつ該ループ電流ILと前記
測定用抵抗３の抵抗値Ｒの積に、ループ抵抗値が前記任
意に設定したループ抵抗値（以下、特定ループ抵抗値と
記す）RL0であるときのループ電流IL0及び給電電圧VF0
についてαIL0・Ｒ＝βVF0となる如く算出された値αを
乗じたループ電流指数αIL・Ｒを出力するループ電流測
定手段、６は前記給電電圧測定手段４より出力される前
記給電電圧指数βVFと前記ループ電流測定手段２より出
力される前記ループ電流指数αIL・Ｒを入力して比較
し、一方の出力が他方の出力より大であるときに出力を
送出するループ抵抗判別手段である。
第２図は最も基本的な給電回路の直流部分を簡略化し
て示した等価回路図であり、第１図とともに本発明の作
用を説明するために用いる。
て示した等価回路図であり、第１図とともに本発明の作
用を説明するために用いる。
第１図において、端子A,Bには閉路されたときのルー
プ抵抗値がRLである加入者線１が接続され、給電回路２
より直流電圧の供給を受けている。給電回路２の出力部
には給電電圧測定手段４が接続され、該給電回路２より
出力される直流電圧VFを測定し、測定値VFに一定の比率
β（βは任意の値）を乗じて給電電圧指数βVFを算出し
て出力する。
プ抵抗値がRLである加入者線１が接続され、給電回路２
より直流電圧の供給を受けている。給電回路２の出力部
には給電電圧測定手段４が接続され、該給電回路２より
出力される直流電圧VFを測定し、測定値VFに一定の比率
β（βは任意の値）を乗じて給電電圧指数βVFを算出し
て出力する。
また、前記給電回路２より加入者線１に至る通話線の
一方、例えば端子Ａ側には小さな抵抗値Ｒをもつ測定用
抵抗３が直列に接続され、ループ電流測定手段５が該測
定用抵抗Ｒの両端の電圧を測定して前記加入者線１に流
れるループ電流ILを算出するようになっている。該ルー
プ電流測定手段５はまた、予め加入者線１の特定のルー
プ抵抗値RL0を任意に設定し、該ループ抵抗値RL0のとき
に流れるループ電流をIL0、給電回路より従って、され
る給電電圧をVF0としたときにαIL0・Ｒ＝βVF0となる
如く算出した値αを記憶しておき、前記によりループ電
流ILを測定したときにループ電流指数αIL・Ｒを算出し
て出力する。
一方、例えば端子Ａ側には小さな抵抗値Ｒをもつ測定用
抵抗３が直列に接続され、ループ電流測定手段５が該測
定用抵抗Ｒの両端の電圧を測定して前記加入者線１に流
れるループ電流ILを算出するようになっている。該ルー
プ電流測定手段５はまた、予め加入者線１の特定のルー
プ抵抗値RL0を任意に設定し、該ループ抵抗値RL0のとき
に流れるループ電流をIL0、給電回路より従って、され
る給電電圧をVF0としたときにαIL0・Ｒ＝βVF0となる
如く算出した値αを記憶しておき、前記によりループ電
流ILを測定したときにループ電流指数αIL・Ｒを算出し
て出力する。
前記給電電圧測定手段４より出力される給電電圧指数
βVFとループ電流測定手段５より出力されるループ電流
指数αIL・Ｒはループ抵抗判別手段６に入力されて比較
が行なわれるが、以下、第２図を用いて説明する。
βVFとループ電流測定手段５より出力されるループ電流
指数αIL・Ｒはループ抵抗判別手段６に入力されて比較
が行なわれるが、以下、第２図を用いて説明する。
前記の如く、特定のループ抵抗値RL0のときに αIL0・Ｒ＝βVF0 （１） となるようなαを算出したが、このときの給電電圧VF0
は、 VF0＝IL0（RL0＋Ｒ） （２） で与えられるため、（１）式と（２）式からαを求める
と α＝β（RL0＋Ｒ）/R （３） となる。
は、 VF0＝IL0（RL0＋Ｒ） （２） で与えられるため、（１）式と（２）式からαを求める
と α＝β（RL0＋Ｒ）/R （３） となる。
前記ループ電流測定手段５はループ抵抗値RLが未知で
ある前記加入者線１に流れるループ電流ILを測定したと
き、上記のαを用いて前記ループ電流指数αIL・Ｒを算
出して出力するが、出力されるループ電流指数αIL・Ｒ
は、 αIL・Ｒ＝βIL・Ｒ（RL0＋Ｒ）/R＝βIL（RL0＋Ｒ）
（４） となる。
ある前記加入者線１に流れるループ電流ILを測定したと
き、上記のαを用いて前記ループ電流指数αIL・Ｒを算
出して出力するが、出力されるループ電流指数αIL・Ｒ
は、 αIL・Ｒ＝βIL・Ｒ（RL0＋Ｒ）/R＝βIL（RL0＋Ｒ）
（４） となる。
また、このとき給電電圧測定手段４より出力される給
電電圧指数βVFは、 βVF＝βIL（RL＋Ｒ） （５） である。
電電圧指数βVFは、 βVF＝βIL（RL＋Ｒ） （５） である。
（４）式と（５）式を比較すると、ILの値には関係な
くRL0＝RLのみが成立すれば αIL・Ｒ＝βVF （６） となる。
くRL0＝RLのみが成立すれば αIL・Ｒ＝βVF （６） となる。
即ち、ループ抵抗判別手段６にループ電流測定手段５
よりループ電流指数αIL・Ｒ、給電電圧測定手段４より
給電電圧指数βVFが入力され、両入力を比較して一致し
ていることが確認された場合には測定したループ抵抗値
RLは特定のループ抵抗値RL0に等しいことを意味してい
る。
よりループ電流指数αIL・Ｒ、給電電圧測定手段４より
給電電圧指数βVFが入力され、両入力を比較して一致し
ていることが確認された場合には測定したループ抵抗値
RLは特定のループ抵抗値RL0に等しいことを意味してい
る。
このとき、ループ電流ILは、 IL＝VE/（RL0＋Ｒ＋RA＋RB） （７） であるから、（６）式が成立するときにILの値が関係し
ないということは、（７）式のVE,RA,RBの値が関係しな
いことを示している。即ち、電源電圧VEの変動、RA,RB
の如き給電回路内の回路素子の偏差や温度特性による変
化などがループ抵抗値RLの判別に影響しないことが証明
される。
ないということは、（７）式のVE,RA,RBの値が関係しな
いことを示している。即ち、電源電圧VEの変動、RA,RB
の如き給電回路内の回路素子の偏差や温度特性による変
化などがループ抵抗値RLの判別に影響しないことが証明
される。
ここで、 VF＝VE（RL＋Ｒ）／（RL＋Ｒ＋RA＋RB） （８） であるから、VFはループ抵抗値RLが増加するに従って増
大し、一方、ループ電流ILは（７）式よりループ抵抗値
RLが増加するに従って減少する。従って、（６）式が成
立しないときのループ抵抗値RLと特定のループ抵抗値R
L0との大小関係は以下の如くなる。
大し、一方、ループ電流ILは（７）式よりループ抵抗値
RLが増加するに従って減少する。従って、（６）式が成
立しないときのループ抵抗値RLと特定のループ抵抗値R
L0との大小関係は以下の如くなる。
αIL・Ｒ＜βVFのとき、RL＞RL0 αIL・Ｒ＞βVFのとき、RL＜RL0 従って、測定したループ抵抗値RLが特定のループ抵抗
値RL0より小（または大）である場合に出力を送出する
ことはループ抵抗判別手段６において容易に設定でき、
かつこの判別は電源電圧の変動や給電回路内部の偏差や
温度変動の影響を受けることなく正確に行なうことがで
きる。
値RL0より小（または大）である場合に出力を送出する
ことはループ抵抗判別手段６において容易に設定でき、
かつこの判別は電源電圧の変動や給電回路内部の偏差や
温度変動の影響を受けることなく正確に行なうことがで
きる。
第３図は本発明の一実施例の構成図、第４図は本発明
の実施例のループ抵抗判別特性図である。
の実施例のループ抵抗判別特性図である。
全図を通じ、同一対象物には同一記号を用い、2aは給
電回路２内の給電回路用LSI、７は加入者線１が給電回
路２を経て接続される音声回路部、８は該音声回路部７
内に設けられ、加入者線１の抵抗値が予め設定した抵抗
値より低い場合に損失回路を通話路に挿入するロス・ス
イッチ、TRA,TRBはトランジスタ、RA,RBは給電抵抗、VE
は給電用の直流電源である。
電回路２内の給電回路用LSI、７は加入者線１が給電回
路２を経て接続される音声回路部、８は該音声回路部７
内に設けられ、加入者線１の抵抗値が予め設定した抵抗
値より低い場合に損失回路を通話路に挿入するロス・ス
イッチ、TRA,TRBはトランジスタ、RA,RBは給電抵抗、VE
は給電用の直流電源である。
第３図において給電回路用LSI2a内には演算増幅器
（図示省略）などが内蔵され、トランジスタTRA,TRB及
び給電抵抗RA,RBと組合せて給電回路２を交流的に高イ
ンピーダンス、直流的に低インピーダンスとなる回路に
構成している。
（図示省略）などが内蔵され、トランジスタTRA,TRB及
び給電抵抗RA,RBと組合せて給電回路２を交流的に高イ
ンピーダンス、直流的に低インピーダンスとなる回路に
構成している。
第３図において音声回路部７は加入者線１のループ抵
抗値RLが500Ω以下である場合にロス・スイッチ８を動
作させて図示省略された損失回路を通話路に挿入するも
のとし、測定用抵抗３、給電電圧測定回路４、ループ電
流測定回路５及びループ抵抗判別回路６によりループ抵
抗値RLが500Ω以下であるか否かを判別し、500Ω以下で
あることを判別したときに前記ループ抵抗判別回路６よ
りロス・スイッチ８に信号を送出することを前提として
説明する。
抗値RLが500Ω以下である場合にロス・スイッチ８を動
作させて図示省略された損失回路を通話路に挿入するも
のとし、測定用抵抗３、給電電圧測定回路４、ループ電
流測定回路５及びループ抵抗判別回路６によりループ抵
抗値RLが500Ω以下であるか否かを判別し、500Ω以下で
あることを判別したときに前記ループ抵抗判別回路６よ
りロス・スイッチ８に信号を送出することを前提として
説明する。
以下、説明を簡略化するため、第３図における給電回
路を単純化した第２図の等価回路を用い、給電抵抗RA＝
RB＝200Ω、測定用抵抗Ｒ＝10Ω、電源電圧は基準値がV
E＝48V,変動範囲が42〜56Vである例により説明する。
路を単純化した第２図の等価回路を用い、給電抵抗RA＝
RB＝200Ω、測定用抵抗Ｒ＝10Ω、電源電圧は基準値がV
E＝48V,変動範囲が42〜56Vである例により説明する。
上記例においては、特定のループ抵抗値RL0において
前述の（１）式、即ち αIL0・Ｒ＝βVF0 を満足するαの値は、（３）式より、 α＝β（RL0＋Ｒ）/R ＝β（500＋10）/10 ＝51β となる。ここでβ＝１とすれば、 α＝51 となる。
前述の（１）式、即ち αIL0・Ｒ＝βVF0 を満足するαの値は、（３）式より、 α＝β（RL0＋Ｒ）/R ＝β（500＋10）/10 ＝51β となる。ここでβ＝１とすれば、 α＝51 となる。
このα＝51,β＝１を用い、電源電圧VE＝42V,48VP及
び56Vについてループ抵抗値RLの変化とループ電流指数
αIL・Ｒ及び給電電圧指数βVFを算出すると第４図の如
き曲線が得られる。
び56Vについてループ抵抗値RLの変化とループ電流指数
αIL・Ｒ及び給電電圧指数βVFを算出すると第４図の如
き曲線が得られる。
第４図から明らかなように、電源電圧VEが変動して
も、ループ電流指数αIL・Ｒと給電電圧指数βVFは常に
ループ抵抗値RL＝500Ωで交差している。従って、前記
ループ抵抗判別回路６においてループ電流指数αIL・Ｒ
の方が給電電圧指数βVFより大であるときに出力信号を
送出するように設定すれば、ループ抵抗値RLが500Ω以
下の場合に音声回路部７のロス・スイッチ８が動作し、
損失回路が挿入されることとなる。
も、ループ電流指数αIL・Ｒと給電電圧指数βVFは常に
ループ抵抗値RL＝500Ωで交差している。従って、前記
ループ抵抗判別回路６においてループ電流指数αIL・Ｒ
の方が給電電圧指数βVFより大であるときに出力信号を
送出するように設定すれば、ループ抵抗値RLが500Ω以
下の場合に音声回路部７のロス・スイッチ８が動作し、
損失回路が挿入されることとなる。
第３図における給電回路２は図示した如く第２図より
複雑な構成をしており、回路素子の偏差または温度変動
による回路定数の変化が生ずる可能性があるが、前述の
如く、電源電圧VEのみでなく、給電回路素子などに偏差
があっても前記のループ抵抗値RLの判別には影響がな
い。
複雑な構成をしており、回路素子の偏差または温度変動
による回路定数の変化が生ずる可能性があるが、前述の
如く、電源電圧VEのみでなく、給電回路素子などに偏差
があっても前記のループ抵抗値RLの判別には影響がな
い。
また、以上においては特定のループ抵抗値としてR10
＝500Ωを用いたが、該特定のループ抵抗値は任意に設
定することができ、設定した特定のループ抵抗値RL0に
応じたαを算出して使用することにより測定したループ
抵抗値RLが該特定のループ抵抗値RL0より大（または
小）であるか否かが正確に判別できることは明らかであ
る。
＝500Ωを用いたが、該特定のループ抵抗値は任意に設
定することができ、設定した特定のループ抵抗値RL0に
応じたαを算出して使用することにより測定したループ
抵抗値RLが該特定のループ抵抗値RL0より大（または
小）であるか否かが正確に判別できることは明らかであ
る。
なお、第３図はあくまで、本発明の一実施例に過ぎ
ず、給電回路の構成などは第３図以外の構成とすること
も可能であるが、給電回路等の構成を変化させても本発
明が適用可能であることは明らかであり、本発明はこれ
らの変形を排除するものではない。
ず、給電回路の構成などは第３図以外の構成とすること
も可能であるが、給電回路等の構成を変化させても本発
明が適用可能であることは明らかであり、本発明はこれ
らの変形を排除するものではない。
〔発明の効果〕 以上説明したように、本発明によれば、加入者線に対
する給電回路の給電電圧の変動、給電回路の偏差あるい
は温度変動の影響を受けずにループ抵抗値が予め設定し
た抵抗値以上であるか否かを正確に判別することが可能
となり、かかる加入者線ループ抵抗判別回路の特性向上
に著しい効果を発揮するとともに加入者線ループ抵抗判
別を利用する音声品質向上手段の品質改善に資するとこ
ろが大きい。
する給電回路の給電電圧の変動、給電回路の偏差あるい
は温度変動の影響を受けずにループ抵抗値が予め設定し
た抵抗値以上であるか否かを正確に判別することが可能
となり、かかる加入者線ループ抵抗判別回路の特性向上
に著しい効果を発揮するとともに加入者線ループ抵抗判
別を利用する音声品質向上手段の品質改善に資するとこ
ろが大きい。
第１図は本発明の原理説明図、第２図は給電回路の等価
回路図、第３図は本発明の実施例構成図、第４図は本発
明の実施例のループ抵抗判別特性図、第５図は従来技術
の構成図、第６図は従来技術のループ抵抗判別特性図で
ある。 図中、 １……加入者線 ２……給電回路 ３……測定用抵抗 ４……給電電圧測定手段 ５……ループ電流測定手段 ６……ループ抵抗判別手段 である。
回路図、第３図は本発明の実施例構成図、第４図は本発
明の実施例のループ抵抗判別特性図、第５図は従来技術
の構成図、第６図は従来技術のループ抵抗判別特性図で
ある。 図中、 １……加入者線 ２……給電回路 ３……測定用抵抗 ４……給電電圧測定手段 ５……ループ電流測定手段 ６……ループ抵抗判別手段 である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) G01R 27/02,27/16 H04M 3/30
Claims (1)
- 【請求項１】加入者線（１）に直流電圧を供給する給電
回路（２）より閉路状態の前記加入者線（１）に供給さ
れるループ電流ILを測定することにより前記加入者線
（１）のループ抵抗値RLが予め任意に設定したループ抵
抗値RL0以上であるか否かを判別する加入者線ループ抵
抗判別回路において、 前記給電回路（２）と前記加入者線（１）を結ぶ通話線
の一方の線に挿入される抵抗値Ｒの測定用抵抗（３）
と、 前記給電回路（２）より出力される直流電圧VFを測定し
て一定の比率β（βは任意の値）を乗じた給電電圧指数
βVFを出力する給電電圧測定手段（４）と、 前記測定用抵抗（３）の両端の電圧を入力して前記加入
者線（１）に流れるループ電流ILを測定し、かつ該ルー
プ電流ILと前記測定用抵抗（３）の抵抗値Ｒの積に、ル
ープ抵抗を前記任意のループ抵抗値RL0に設定したとき
のループ電流IL0及び給電電圧VF0についてαIL0・Ｒ＝
βVF0となる如く算出された値αを乗じたループ電流指
数αIL・Ｒを出力するループ電流測定手段（５）と、 前記給電電圧測定手段（４）より出力される前記給電電
圧指数βVFと前記ループ電流測定手段（２）より出力さ
れる前記ループ電流指数αIL・Ｒを入力して比較し、一
方の出力が他方の出力より大であるときに出力を送出す
るループ抵抗判別手段（６）を備えたことを特徴とする
加入者線ループ抵抗判別回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12974990A JP2943240B2 (ja) | 1990-05-18 | 1990-05-18 | 加入者線ループ抵抗判別回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12974990A JP2943240B2 (ja) | 1990-05-18 | 1990-05-18 | 加入者線ループ抵抗判別回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0424570A JPH0424570A (ja) | 1992-01-28 |
| JP2943240B2 true JP2943240B2 (ja) | 1999-08-30 |
Family
ID=15017253
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12974990A Expired - Fee Related JP2943240B2 (ja) | 1990-05-18 | 1990-05-18 | 加入者線ループ抵抗判別回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2943240B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007033261A (ja) * | 2005-07-27 | 2007-02-08 | Ricoh Co Ltd | 異常検知方法、異常検知装置及び画像形成装置 |
| JP4859094B2 (ja) * | 2005-08-09 | 2012-01-18 | 株式会社リコー | 電気装置 |
-
1990
- 1990-05-18 JP JP12974990A patent/JP2943240B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0424570A (ja) | 1992-01-28 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
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