JP2927197B2 - バラストタンクの防食方法 - Google Patents
バラストタンクの防食方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、船舶におけるバラスト
タンクの防食方法に係わり、より詳しくはバラストタン
ク内空間部の酸素濃度を効率的に低減させることともに
温度を制御することによって、経済的かつ効率的にバラ
ストタンクを防食する方法に関する。
タンクの防食方法に係わり、より詳しくはバラストタン
ク内空間部の酸素濃度を効率的に低減させることともに
温度を制御することによって、経済的かつ効率的にバラ
ストタンクを防食する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】タンカーや貨物輸送船等の船舶は、空荷
時においても船体の安定性を保つためにバラストタンク
内に海水を注入積載している。このため、バラストタン
ク内部の鋼材は、腐食作用を有する海水およびその飛沫
あるいは蒸発した海水の凝縮水によって腐食する。この
バラストタンク内部の鋼材の腐食は、バラストタンク内
に注入積載された海水が直接接するバラストタンク内壁
等の鋼材部分ではそれほどでなく、海水面上の空間部分
に接するバラストタンク内壁等の鋼材部分で激しいこと
が知られている。これは、空間部のバラストタンク内壁
等の鋼材部分が、蒸発した海水の凝縮水によって常に湿
潤状態にあり、カソード反応を担う酸素が空気中から十
分に供給され続けられることによる。また、没海水部分
の鋼材に対しては犠牲陽極によるカソード防食を施すこ
とが可能であるが、空間部分の鋼材に対して犠牲陽極に
よるカソード防食を施すことができないので腐食が非常
にきびしいものとなる。
時においても船体の安定性を保つためにバラストタンク
内に海水を注入積載している。このため、バラストタン
ク内部の鋼材は、腐食作用を有する海水およびその飛沫
あるいは蒸発した海水の凝縮水によって腐食する。この
バラストタンク内部の鋼材の腐食は、バラストタンク内
に注入積載された海水が直接接するバラストタンク内壁
等の鋼材部分ではそれほどでなく、海水面上の空間部分
に接するバラストタンク内壁等の鋼材部分で激しいこと
が知られている。これは、空間部のバラストタンク内壁
等の鋼材部分が、蒸発した海水の凝縮水によって常に湿
潤状態にあり、カソード反応を担う酸素が空気中から十
分に供給され続けられることによる。また、没海水部分
の鋼材に対しては犠牲陽極によるカソード防食を施すこ
とが可能であるが、空間部分の鋼材に対して犠牲陽極に
よるカソード防食を施すことができないので腐食が非常
にきびしいものとなる。
【０００３】このバラストタンク内部の鋼材の腐食抑制
対策としては、従来、タールエポキシ塗料を海水および
その飛沫さらには蒸発した海水の凝縮水に曝される表面
に２００μｍ程度と比較的厚い膜厚で被覆して防食する
こととしていた。しかし、この方法は、塗装に長時間を
要するばかりでなく、塗膜寿命も約１０年と短く、補修
塗装が必要になるという欠点を有している。
対策としては、従来、タールエポキシ塗料を海水および
その飛沫さらには蒸発した海水の凝縮水に曝される表面
に２００μｍ程度と比較的厚い膜厚で被覆して防食する
こととしていた。しかし、この方法は、塗装に長時間を
要するばかりでなく、塗膜寿命も約１０年と短く、補修
塗装が必要になるという欠点を有している。
【０００４】また、近年、石油タンカー等の船舶の座礁
事故等によるオイル漏れが引き起こした海洋汚染事故を
教訓に、オイル漏れ事故を防止する観点から船体のダブ
ルハル（二重殻船倉）化が義務付けられるようになって
きた。しかし、船体がダブルハル化すると、このダブル
ハル化部分をバラストタンクとして利用するため、バラ
ストタンク内壁面の塗装面積が著しく増大するととも
に、非常に狭い空間での塗装作業となるため作業性が著
しく低下して塗装工期が大幅に長くなり、防食コスト等
が著しく増大するのに加え、非常に狭い空間であるので
塗膜が劣化しても補修塗装を行うのが事実上困難であ
る。
事故等によるオイル漏れが引き起こした海洋汚染事故を
教訓に、オイル漏れ事故を防止する観点から船体のダブ
ルハル（二重殻船倉）化が義務付けられるようになって
きた。しかし、船体がダブルハル化すると、このダブル
ハル化部分をバラストタンクとして利用するため、バラ
ストタンク内壁面の塗装面積が著しく増大するととも
に、非常に狭い空間での塗装作業となるため作業性が著
しく低下して塗装工期が大幅に長くなり、防食コスト等
が著しく増大するのに加え、非常に狭い空間であるので
塗膜が劣化しても補修塗装を行うのが事実上困難であ
る。
【０００５】このような問題を解消するため、特開平４
−５５１８８号公報にはみられるように、バラストタン
ク内の空間部にイナートガスを充満させて空気をパージ
し、前記空間部分の酸素濃度を低減することによって裸
使用されたバラストタンク内の鋼構造部を防食する方法
が提案されている。
−５５１８８号公報にはみられるように、バラストタン
ク内の空間部にイナートガスを充満させて空気をパージ
し、前記空間部分の酸素濃度を低減することによって裸
使用されたバラストタンク内の鋼構造部を防食する方法
が提案されている。
【０００６】しかし、特開平４−５５１８８号公報に提
案されるように、単にバラストタンク内の空間部分にイ
ナートガスを注入充満させる方法では、十分に満足でき
る防食能力レベルに到達せず、実効ある防食効果が得ら
れない恐れがあることが、本発明者らの研究で新たに明
らかとなった。
案されるように、単にバラストタンク内の空間部分にイ
ナートガスを注入充満させる方法では、十分に満足でき
る防食能力レベルに到達せず、実効ある防食効果が得ら
れない恐れがあることが、本発明者らの研究で新たに明
らかとなった。
【０００７】すなわち、船体を構成する鋼材の腐食は、
次の電気化学反応によって説明することができ、この電
気化学反応からわかるように、酸素濃度が低いとカソー
ド反応が抑制され、全体として腐食反応が抑制される。
次の電気化学反応によって説明することができ、この電
気化学反応からわかるように、酸素濃度が低いとカソー
ド反応が抑制され、全体として腐食反応が抑制される。
【０００８】アノード反応：Ｆｅ→Ｆｅ2+＋２ｅ- カソード反応：1/2・Ｏ2 ＋Ｈ2 Ｏ＋２ｅ- →２ＯＨ- ここで、通常、大気中には２０％の酸素が含まれている
が、バラストタンク内の空間部分にイナートガスを充満
させて前記空間部分の酸素濃度を５％以下にすると腐食
防止効果が現れ、さらに好ましくは酸素濃度を１％以下
にするとその腐食速度を大気中での腐食速度の１／１０
以下に減少させることができる。
が、バラストタンク内の空間部分にイナートガスを充満
させて前記空間部分の酸素濃度を５％以下にすると腐食
防止効果が現れ、さらに好ましくは酸素濃度を１％以下
にするとその腐食速度を大気中での腐食速度の１／１０
以下に減少させることができる。
【０００９】ところが、前記タンク内の空間部分の酸素
濃度を５％以下にすること自体は比較的容易であるが、
これを１％以下にするためには、例えば９９．９％以上
というような高純度のイナートガスを使用し、長い時間
をかけてバラストタンク内の空間部分の空気と置換する
必要があり経済性に問題がある。
濃度を５％以下にすること自体は比較的容易であるが、
これを１％以下にするためには、例えば９９．９％以上
というような高純度のイナートガスを使用し、長い時間
をかけてバラストタンク内の空間部分の空気と置換する
必要があり経済性に問題がある。
【００１０】また、前記タンク内の空間部分の酸素濃度
が１〜５％の範囲では、通常、大気条件下に比べて防食
効果はあるものの、船体構成材料として従来から用いら
れている、例えば日本海事協会規格等に規定される普通
鋼あるいは一般に耐海水鋼と称される低合金鋼等の鋼材
を防食塗装等を施すことなく裸で使用するには、鋼自体
の耐海水腐食性が十分でないため、防食性能が不十分で
ある。
が１〜５％の範囲では、通常、大気条件下に比べて防食
効果はあるものの、船体構成材料として従来から用いら
れている、例えば日本海事協会規格等に規定される普通
鋼あるいは一般に耐海水鋼と称される低合金鋼等の鋼材
を防食塗装等を施すことなく裸で使用するには、鋼自体
の耐海水腐食性が十分でないため、防食性能が不十分で
ある。
【００１１】さらに、イナートガスとしては種々のガス
を用いることができ、例えば、燃焼排ガス等が利用でき
るが、燃焼排ガスは安価で経済的であるものの、ＳＯ2
ガスやＣＯ2 ガス等の腐食性ガスおよび１〜５％程度の
酸素が混入しているため腐食抑制効果がない。尤も、燃
焼排ガスをアルカリ水に通してＳＯ2 ガスを除去して使
用する場合には、その腐食抑制効果はある程度向上する
が、ＣＯ2 ガスおよび酸素の影響によってその腐食速度
が１／２程度に低下するのみで、実効性のある防食効果
は得られない。
を用いることができ、例えば、燃焼排ガス等が利用でき
るが、燃焼排ガスは安価で経済的であるものの、ＳＯ2
ガスやＣＯ2 ガス等の腐食性ガスおよび１〜５％程度の
酸素が混入しているため腐食抑制効果がない。尤も、燃
焼排ガスをアルカリ水に通してＳＯ2 ガスを除去して使
用する場合には、その腐食抑制効果はある程度向上する
が、ＣＯ2 ガスおよび酸素の影響によってその腐食速度
が１／２程度に低下するのみで、実効性のある防食効果
は得られない。
【００１２】そこで、このような問題のないイナートガ
スとしてアルゴンガスや窒素ガス等を用いることが考え
られるが、例えこのようなガスを用いても実効性のある
防食効果を得るためには、前述したように、バラストタ
ンク内の空間部の酸素濃度を１％以下まで低減させる必
要があり、このためには純度が９９．９％以上というよ
うな高純度なガスを用い、かつ長時間かけてバラストタ
ンク内の空間部の空気と置換する必要があるのに加え、
窒素ガス以外のイナートガスを用いる場合には極めて高
価で経済的でないという問題があった。
スとしてアルゴンガスや窒素ガス等を用いることが考え
られるが、例えこのようなガスを用いても実効性のある
防食効果を得るためには、前述したように、バラストタ
ンク内の空間部の酸素濃度を１％以下まで低減させる必
要があり、このためには純度が９９．９％以上というよ
うな高純度なガスを用い、かつ長時間かけてバラストタ
ンク内の空間部の空気と置換する必要があるのに加え、
窒素ガス以外のイナートガスを用いる場合には極めて高
価で経済的でないという問題があった。
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記実状に
鑑みなされたもので、バラストタンク内の空間部分にイ
ナートガスを注入充満して前記空間部分の酸素濃度を低
減させるバラストタンクの防食法において、その空間部
の酸素濃度が１〜５％であっても、十分に満足できる防
食能力レベルが得られる経済的な実効性のあるバラスト
タンクの防食方法を提供することにある。
鑑みなされたもので、バラストタンク内の空間部分にイ
ナートガスを注入充満して前記空間部分の酸素濃度を低
減させるバラストタンクの防食法において、その空間部
の酸素濃度が１〜５％であっても、十分に満足できる防
食能力レベルが得られる経済的な実効性のあるバラスト
タンクの防食方法を提供することにある。
【００１４】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、次のバ
ラストタンクの防食方法にある。
ラストタンクの防食方法にある。
【００１５】船舶のバラストタンク内の空間部にイナー
トガスを充満させてバラストタンク内の鋼構造部分を防
食する方法において、イナートガスとして液体窒素を気
化させた窒素ガスをバラストタンク内に送給し、バラス
トタンク内部の鋼材表面温度を０〜３０℃に制御すると
共に、バラストタンク内の空間部分の酸素濃度を５％以
下にすることを特徴とするバラストタンクの防食方法。
トガスを充満させてバラストタンク内の鋼構造部分を防
食する方法において、イナートガスとして液体窒素を気
化させた窒素ガスをバラストタンク内に送給し、バラス
トタンク内部の鋼材表面温度を０〜３０℃に制御すると
共に、バラストタンク内の空間部分の酸素濃度を５％以
下にすることを特徴とするバラストタンクの防食方法。
【００１６】
【作用】発明者らは、鋭意実験研究の結果、裸鋼材で構
成されたバラストタンク内の空間部分にイナートガスを
注入して前記空間部分の酸素濃度を低減させてバラスト
タンクの内壁面を防食する方法において、イナートガス
として比較的安価な液体窒素を気化させてバラストタン
ク内の空間部に注入して海水等に曝される裸使用された
鋼材表面の温度を０〜３０℃に制御すると共に、前記空
間部の酸素濃度を５％以下にすると鋼材の腐食速度を大
気中での腐食速度の１／１０程度に低下させ得て経済性
を損なうことなく、長期にわたって防食効果が発揮され
ることを新たに知見した。
成されたバラストタンク内の空間部分にイナートガスを
注入して前記空間部分の酸素濃度を低減させてバラスト
タンクの内壁面を防食する方法において、イナートガス
として比較的安価な液体窒素を気化させてバラストタン
ク内の空間部に注入して海水等に曝される裸使用された
鋼材表面の温度を０〜３０℃に制御すると共に、前記空
間部の酸素濃度を５％以下にすると鋼材の腐食速度を大
気中での腐食速度の１／１０程度に低下させ得て経済性
を損なうことなく、長期にわたって防食効果が発揮され
ることを新たに知見した。
【００１７】本発明において、バラストタンク内の海水
等に曝される裸使用された鋼材の表面温度を０〜３０℃
に制御する理由は、次の通りである。
等に曝される裸使用された鋼材の表面温度を０〜３０℃
に制御する理由は、次の通りである。
【００１８】鋼材の表面温度が０℃未満になると、バラ
ストタンクおよびその内部の補強梁、各種配管系を構成
する鋼材の低温脆化割れの危険性が増大するのに加え、
上記配管系内の水分が氷結して各種輸送流体の搬送に障
害をもたらすからである。また、鋼材の表面温度が３０
℃を超えると、経済性の面からバラストタンク内の空間
部の酸素濃度を１〜５％程度とした場合、裸使用された
鋼材の腐食速度を実効性のある腐食速度、具体的には大
気中での腐食速度の１／１０程度にまで低下させること
ができないためである。
ストタンクおよびその内部の補強梁、各種配管系を構成
する鋼材の低温脆化割れの危険性が増大するのに加え、
上記配管系内の水分が氷結して各種輸送流体の搬送に障
害をもたらすからである。また、鋼材の表面温度が３０
℃を超えると、経済性の面からバラストタンク内の空間
部の酸素濃度を１〜５％程度とした場合、裸使用された
鋼材の腐食速度を実効性のある腐食速度、具体的には大
気中での腐食速度の１／１０程度にまで低下させること
ができないためである。
【００１９】バラストタンク内の空間部の酸素濃度を、
５％以下にすること、それと共に鋼材表面温度を０〜３
０℃にすることにより腐食防止効果が現れる。２％以下
にすると、鋼材の腐食速度は大気中での腐食速度の１／
４０程度になるので、バラストタンク内の空間部の酸素
濃度を２％以下にまで低下させるのが好ましい。また、
バラストタンク内の空間部の酸素濃度を１〜５％、好ま
しくは２％以下に維持するには、バラストタンクの気密
度の程度にもよるが、タンク内の圧力を１．０１〜１．
０５ａｔｍにして外部から大気（酸素）が侵入しないよ
うにするのが好ましい。
５％以下にすること、それと共に鋼材表面温度を０〜３
０℃にすることにより腐食防止効果が現れる。２％以下
にすると、鋼材の腐食速度は大気中での腐食速度の１／
４０程度になるので、バラストタンク内の空間部の酸素
濃度を２％以下にまで低下させるのが好ましい。また、
バラストタンク内の空間部の酸素濃度を１〜５％、好ま
しくは２％以下に維持するには、バラストタンクの気密
度の程度にもよるが、タンク内の圧力を１．０１〜１．
０５ａｔｍにして外部から大気（酸素）が侵入しないよ
うにするのが好ましい。
【００２０】さらに、鋼材の表面温度を上記の範囲に制
御するには、前述したように液体窒素を気化させ、この
気化させた窒素ガスを適宜に配管した管路を介してタン
ク内の温度を測定しつつバラストタンク内の空間部分に
注入すればよく、これによって比較的短時間かつ容易に
バラストタンク内の空間部の酸素濃度を１〜５％にでき
るとともに、鋼材の表面温度を所定の温度に制御するこ
とができる。しかし、バラストタンクの天井およびその
近傍部分は、昼間、直射日光によって鋼材温度が著しく
上昇するので、その外表面を例えば発泡スチロール等の
断熱材料を用いて被覆することによってこれらの部分の
鋼材温度が本発明の温度範囲内に維持制御できるように
することが望ましい。
御するには、前述したように液体窒素を気化させ、この
気化させた窒素ガスを適宜に配管した管路を介してタン
ク内の温度を測定しつつバラストタンク内の空間部分に
注入すればよく、これによって比較的短時間かつ容易に
バラストタンク内の空間部の酸素濃度を１〜５％にでき
るとともに、鋼材の表面温度を所定の温度に制御するこ
とができる。しかし、バラストタンクの天井およびその
近傍部分は、昼間、直射日光によって鋼材温度が著しく
上昇するので、その外表面を例えば発泡スチロール等の
断熱材料を用いて被覆することによってこれらの部分の
鋼材温度が本発明の温度範囲内に維持制御できるように
することが望ましい。
【００２１】
【実施例】以下、本発明の防食方法を実施例により、具
体的に説明する。
体的に説明する。
【００２２】図１は、実施例で使用した防食試験装置の
構成の概要を示す断面図である。
構成の概要を示す断面図である。
【００２３】図１に明らかなように、バラストタンク１
として内法寸法で高さ１ｍ×長さ１ｍ×幅１ｍの鋼（Ｊ
ＩＳ−Ｇ３１０６−ＳＭ４９０、厚さ２０ｍｍ）製で、
鋼製内壁表面が無塗装のタンクを作成し、バラストタン
ク１の底面から５０ｃｍの深さまでバラスト海水３を注
入した。そして、この海水２を注入した本発明例のバラ
ストタンク１には、液体窒素タンク３内の液体窒素を気
化器４で気化させた窒素ガスの流量を、温度センサ８と
コントロールボックス５を介して電気的に接続された注
入系統バルブ６と排気系統バルブ７の開度を連動調節し
てタンク空間部１ａ内に制御注入すると同時に、排気系
統バルブ７から空間部１ａ内の空気を排気させる窒素ガ
ス注入温度制御手段および空間部１ａ内の酸素濃度を測
定制御するための酸素濃度センサ９が設けてあり、これ
によってタンク空間部１ａに窒素ガスを注入して空間部
１ａ内の酸素濃度とタンク内壁鋼表面の温度を所定の値
に制御維持できるようにした。
として内法寸法で高さ１ｍ×長さ１ｍ×幅１ｍの鋼（Ｊ
ＩＳ−Ｇ３１０６−ＳＭ４９０、厚さ２０ｍｍ）製で、
鋼製内壁表面が無塗装のタンクを作成し、バラストタン
ク１の底面から５０ｃｍの深さまでバラスト海水３を注
入した。そして、この海水２を注入した本発明例のバラ
ストタンク１には、液体窒素タンク３内の液体窒素を気
化器４で気化させた窒素ガスの流量を、温度センサ８と
コントロールボックス５を介して電気的に接続された注
入系統バルブ６と排気系統バルブ７の開度を連動調節し
てタンク空間部１ａ内に制御注入すると同時に、排気系
統バルブ７から空間部１ａ内の空気を排気させる窒素ガ
ス注入温度制御手段および空間部１ａ内の酸素濃度を測
定制御するための酸素濃度センサ９が設けてあり、これ
によってタンク空間部１ａに窒素ガスを注入して空間部
１ａ内の酸素濃度とタンク内壁鋼表面の温度を所定の値
に制御維持できるようにした。
【００２４】また、比較のため、上記構成からなる窒素
ガス注入温度制御手段および酸素濃度測定手段を有しな
い実際の船舶のバラストタンク環境を模擬した上記と同
一寸法の無塗装タンク（図２参照）と、窒素ガス注入手
段と酸素濃度測定手段のみを有する前記特開平４−５５
１８８号公報に提案の方法を模擬した上記と同一寸法の
無塗装タンク（図３参照）を製作し、これらタンクに上
記同様に低面から５０ｃｍの深さまでバラスト海水を注
入した。そして、図２に示すバラストタンクはバラスト
海水注入状態で密閉し、図３に示すバラストタンクは、
酸素濃度センサ９によってタンク空間部１ａ内の酸素濃
度を測定し、この測定結果に基づいて注入系統バルブ６
と排気系統バルブ７の開度を調整して窒素ガスの注入量
を制御することにより、空間部１ａの酸素濃度のみを所
定の値にできるようにした。
ガス注入温度制御手段および酸素濃度測定手段を有しな
い実際の船舶のバラストタンク環境を模擬した上記と同
一寸法の無塗装タンク（図２参照）と、窒素ガス注入手
段と酸素濃度測定手段のみを有する前記特開平４−５５
１８８号公報に提案の方法を模擬した上記と同一寸法の
無塗装タンク（図３参照）を製作し、これらタンクに上
記同様に低面から５０ｃｍの深さまでバラスト海水を注
入した。そして、図２に示すバラストタンクはバラスト
海水注入状態で密閉し、図３に示すバラストタンクは、
酸素濃度センサ９によってタンク空間部１ａ内の酸素濃
度を測定し、この測定結果に基づいて注入系統バルブ６
と排気系統バルブ７の開度を調整して窒素ガスの注入量
を制御することにより、空間部１ａの酸素濃度のみを所
定の値にできるようにした。
【００２５】これらのバラストタンクを屋外に設置し、
本発明例のバラストタンクについてはタンク空間部１ａ
内の酸素濃度を所定値にし、かつ内壁鋼表面温度を３０
℃以下の所定の温度に維持した状態で、また図３に示す
比較例のバラストタンクについてはタンク空間部１ａ内
の酸素濃度を所定の値に維持させた状態で、いずれも１
年間放置した後、鋼製タンクの内壁面の腐食減肉量を測
定した。その結果を、試験条件と併せて表１に示した。
なお、腐食減肉量は最大腐食箇所で測定し、腐食速度
（ｍｍ／ｙ）に換算して示した。また、温度は試験期間
中における最高温度を示した。
本発明例のバラストタンクについてはタンク空間部１ａ
内の酸素濃度を所定値にし、かつ内壁鋼表面温度を３０
℃以下の所定の温度に維持した状態で、また図３に示す
比較例のバラストタンクについてはタンク空間部１ａ内
の酸素濃度を所定の値に維持させた状態で、いずれも１
年間放置した後、鋼製タンクの内壁面の腐食減肉量を測
定した。その結果を、試験条件と併せて表１に示した。
なお、腐食減肉量は最大腐食箇所で測定し、腐食速度
（ｍｍ／ｙ）に換算して示した。また、温度は試験期間
中における最高温度を示した。
【００２６】
【表１】
【００２７】表１に明らかなように、本発明例（No. １
〜６）では、タンク空間部内の酸素濃度の低減と鋼材表
面温度制御との相乗効果によって効果的に防食され、そ
の腐食速度は全て０．１ｍｍ／ｙ未満で、２０年後の腐
食減肉量が２ｍｍ未満に抑制されており、特にタンク空
間部内の酸素濃度を１〜２％と低くするともに、鋼材表
面の温度を５℃と低く制御した場合には、その腐食速度
が０．０１ｍｍ／ｙ未満で、２０年後の腐食減肉量が
０．２ｍｍと極めて顕著に抑制されている。このこと
は、一般に、船体の寿命を２０年とした場合におけるバ
ラストタンクを構成する鋼材の片側腐食減肉代を２ｍｍ
としていることを考えると、本発明以外の特別な防食法
を採用することなくバラストタンクの防食を経済的に達
成することができている。
〜６）では、タンク空間部内の酸素濃度の低減と鋼材表
面温度制御との相乗効果によって効果的に防食され、そ
の腐食速度は全て０．１ｍｍ／ｙ未満で、２０年後の腐
食減肉量が２ｍｍ未満に抑制されており、特にタンク空
間部内の酸素濃度を１〜２％と低くするともに、鋼材表
面の温度を５℃と低く制御した場合には、その腐食速度
が０．０１ｍｍ／ｙ未満で、２０年後の腐食減肉量が
０．２ｍｍと極めて顕著に抑制されている。このこと
は、一般に、船体の寿命を２０年とした場合におけるバ
ラストタンクを構成する鋼材の片側腐食減肉代を２ｍｍ
としていることを考えると、本発明以外の特別な防食法
を採用することなくバラストタンクの防食を経済的に達
成することができている。
【００２８】これに対し、酸素濃度を低減しても鋼材表
面温度を制御しない比較例（No. ７〜８）は、酸素濃度
を２％と低くしたにもかかわらず、鋼材表面温度が４０
℃以上と高いため、その腐食速度が０．１１ｍｍ／ｙ以
上で、２０年後の腐食減肉量が２ｍｍ以上となってお
り、また酸素濃度を５％にした比較例（No. ９）は同一
酸素濃度の本発明例と比べてその腐食速度が約３倍以上
で、２０年後の腐食減肉量が４ｍｍ以上となり、バラス
トタンクの防食方法として十分でない。さらに、酸素濃
度および鋼材表面温度のいずれも制御しない比較例（N
o. １０）は、その腐食速度が０．３９ｍｍ／ｙで、２
０年後の腐食減肉量は約８ｍｍ程度と極めて大きくなっ
ている。
面温度を制御しない比較例（No. ７〜８）は、酸素濃度
を２％と低くしたにもかかわらず、鋼材表面温度が４０
℃以上と高いため、その腐食速度が０．１１ｍｍ／ｙ以
上で、２０年後の腐食減肉量が２ｍｍ以上となってお
り、また酸素濃度を５％にした比較例（No. ９）は同一
酸素濃度の本発明例と比べてその腐食速度が約３倍以上
で、２０年後の腐食減肉量が４ｍｍ以上となり、バラス
トタンクの防食方法として十分でない。さらに、酸素濃
度および鋼材表面温度のいずれも制御しない比較例（N
o. １０）は、その腐食速度が０．３９ｍｍ／ｙで、２
０年後の腐食減肉量は約８ｍｍ程度と極めて大きくなっ
ている。
【００２９】
【発明の効果】本発明によれば、バラストタンク内の空
間部分に比較的安価で低温の窒素ガスを注入充填して前
記空間部分の酸素濃度を低減すると同時に、この低温の
窒素ガスによって海水等に曝される鋼材表面温度を所定
の温度域に保持するという簡単な手段で、裸使用された
鋼材の腐食速度を低減させることができるため、本発明
は効率的かつ経済的な船舶のバラストタンクの防食方法
である。
間部分に比較的安価で低温の窒素ガスを注入充填して前
記空間部分の酸素濃度を低減すると同時に、この低温の
窒素ガスによって海水等に曝される鋼材表面温度を所定
の温度域に保持するという簡単な手段で、裸使用された
鋼材の腐食速度を低減させることができるため、本発明
は効率的かつ経済的な船舶のバラストタンクの防食方法
である。
【図１】実施例で使用した本発明の防食性試験装置の概
要を示す断面図である。
要を示す断面図である。
【図２】実施例で使用した比較例の防食性試験装置の概
要を示す断面図である。
要を示す断面図である。
【図３】実施例で使用した他の比較例の防食性試験装置
の概要を示す断面図である。
の概要を示す断面図である。
１ ： バラストタンク １ａ： タンク空間部 ２ ： バラスト海水 ３ ： 液体窒素タンク ４ ： 気化器 ５ ： コントロールボックス ６ ： 注入系統バルブ ７ ： 排出系統バルブ ８ ： 温度センサ ９ ： 酸素濃度センサ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 上村 隆之 大阪府大阪市中央区北浜４丁目５番33号 住友金属工業株式会社内 (56)参考文献 特開 昭53−71316（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−157979（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−55188（ＪＰ，Ａ) 特開 平８−150992（ＪＰ，Ａ) 特開 平８−142979（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B63J 2/08 B63B 11/04 B63B 59/00 C23F 11/00
Claims (1)
- 【請求項１】船舶のバラストタンク内の空間部にイナー
トガスを充満させてバラストタンク内の鋼構造部分を防
食する方法において、イナートガスとして液体窒素を気
化させた窒素ガスをバラストタンク内に送給し、バラス
トタンク内部の鋼材表面温度を０〜３０℃に制御すると
共に、バラストタンク内の空間部分の酸素濃度を５％以
下にすることを特徴とするバラストタンクの防食方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6319897A JP2927197B2 (ja) | 1994-12-22 | 1994-12-22 | バラストタンクの防食方法 |
| KR1019950044871A KR100194275B1 (ko) | 1994-11-29 | 1995-11-29 | 해양부양체 구조물에 설치하는 해수탱크의 부식방지방법 및 이것을 실시하는 해양부양체 구조물 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6319897A JP2927197B2 (ja) | 1994-12-22 | 1994-12-22 | バラストタンクの防食方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08175482A JPH08175482A (ja) | 1996-07-09 |
| JP2927197B2 true JP2927197B2 (ja) | 1999-07-28 |
Family
ID=18115460
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6319897A Expired - Lifetime JP2927197B2 (ja) | 1994-11-29 | 1994-12-22 | バラストタンクの防食方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2927197B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3550356B2 (ja) * | 2000-12-08 | 2004-08-04 | 株式会社新来島どっく | 液状貨物輸送船のステンレス鋼製カーゴタンクの防食方法および防食装置 |
| KR100852528B1 (ko) * | 2007-02-12 | 2008-08-14 | 대우조선해양 주식회사 | 액화천연가스 운반선용 메인 보일러의 레이업 방법 |
| KR100906092B1 (ko) * | 2009-05-08 | 2009-07-06 | (주)엔탑스 | 부식방지 방법이 적용된 오존 수처리 장치 |
| CN117657381B (zh) * | 2024-01-31 | 2024-05-31 | 江苏南极机械有限责任公司 | 船舶水舱充氮防腐*** |
-
1994
- 1994-12-22 JP JP6319897A patent/JP2927197B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08175482A (ja) | 1996-07-09 |
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