JP2900973B2 - 棒鋼のサイジング圧延方法 - Google Patents
棒鋼のサイジング圧延方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、４ロール圧延機により
棒鋼や線材をサイジング圧延する方法に関し、特に、４
ロール法の特長である高い寸法精度を保持しながら、同
一ロールによるサイジング可能範囲を広くすることので
きる方法に関する。
棒鋼や線材をサイジング圧延する方法に関し、特に、４
ロール法の特長である高い寸法精度を保持しながら、同
一ロールによるサイジング可能範囲を広くすることので
きる方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】丸棒鋼のサイジング圧延方法に関して
は、高い寸法精度を得ることのできる方法として、４ロ
ール圧延機を使用する４ロール法が提案されている。こ
の方法では、例えば、図７（ａ）に示すように、２ロー
ル圧延機等の圧延機列により断面がほぼ円形に形成され
た素材１０を、図７（ｂ），（ｃ）に示すように、前記
圧延機列の下流側に圧下方向を４５°ずらして直列に配
置した二台の４ロール圧延機により圧延する。
は、高い寸法精度を得ることのできる方法として、４ロ
ール圧延機を使用する４ロール法が提案されている。こ
の方法では、例えば、図７（ａ）に示すように、２ロー
ル圧延機等の圧延機列により断面がほぼ円形に形成され
た素材１０を、図７（ｂ），（ｃ）に示すように、前記
圧延機列の下流側に圧下方向を４５°ずらして直列に配
置した二台の４ロール圧延機により圧延する。
【０００３】そして、第一スタンドおよび第二スタンド
の各ロール１１ａ〜１１ｄ，１２ａ〜１２ｄのロール隙
ｄ1 ，ｄ2 （ｄ1 ＝ｄ2 ）を素材１０の直径Ｄ0 より狭
く設定し、例えば、第一スタンドでは上下左右方向から
素材１０を圧下し、第二スタンドでは第一スタンドで圧
下されない４５°ずれた面を圧下することにより、断面
の直径がロール隙ｄ1 ＝ｄ2 にほぼ等しい丸棒鋼が得ら
れる。
の各ロール１１ａ〜１１ｄ，１２ａ〜１２ｄのロール隙
ｄ1 ，ｄ2 （ｄ1 ＝ｄ2 ）を素材１０の直径Ｄ0 より狭
く設定し、例えば、第一スタンドでは上下左右方向から
素材１０を圧下し、第二スタンドでは第一スタンドで圧
下されない４５°ずれた面を圧下することにより、断面
の直径がロール隙ｄ1 ＝ｄ2 にほぼ等しい丸棒鋼が得ら
れる。
【０００４】このような４ロール法により得られた丸棒
鋼は、２ロール法により得られたものと比べて寸法精度
は高いが、同一ロールによるサイジング可能範囲は狭い
ものであった。そこで、本発明者等は、４ロール法の特
長である高い寸法精度を保持しながら、同一ロールによ
るサイジング可能範囲を広くすることのできる方法とし
て、図１に示すように、第一スタンドＰ１の４ロール圧
延機１をなすロール対１Ａ，１Ｂの軸の中心線をロール
対１Ｃ，１Ｄの端面に平行な面に投影した第一基準線Ｏ
1 と、ロール対１Ｃ，１Ｄの中心同士を前記面において
結んだ第二基準線Ｏ2 との距離Ｌを、０より大きく、上
流側に位置するロール対１Ｃ，１Ｄにおける投影接触長
ｌd の五倍以下に保持する方法を提案した（特願平４−
２２００６５号明細書参照）。
鋼は、２ロール法により得られたものと比べて寸法精度
は高いが、同一ロールによるサイジング可能範囲は狭い
ものであった。そこで、本発明者等は、４ロール法の特
長である高い寸法精度を保持しながら、同一ロールによ
るサイジング可能範囲を広くすることのできる方法とし
て、図１に示すように、第一スタンドＰ１の４ロール圧
延機１をなすロール対１Ａ，１Ｂの軸の中心線をロール
対１Ｃ，１Ｄの端面に平行な面に投影した第一基準線Ｏ
1 と、ロール対１Ｃ，１Ｄの中心同士を前記面において
結んだ第二基準線Ｏ2 との距離Ｌを、０より大きく、上
流側に位置するロール対１Ｃ，１Ｄにおける投影接触長
ｌd の五倍以下に保持する方法を提案した（特願平４−
２２００６５号明細書参照）。
【０００５】この方法では、前記距離Ｌと幅広がり率
〔（（圧延後の素材の幅−圧延前の素材の幅）／圧延前
の素材の幅）×１００〕との関係を示す図８のグラフか
ら分かるように、前記距離Ｌが大きくなるほど２ロール
法に近くなるため幅広がり率は大きくなるが、図９のグ
ラフから分かるように、幅広がり率の悪化度合いが急激
に大きくなるＬ／ｌd ＝５を上限とすることにより、幅
広がり率を小さく抑えて寸法精度を高く保持している。
〔（（圧延後の素材の幅−圧延前の素材の幅）／圧延前
の素材の幅）×１００〕との関係を示す図８のグラフか
ら分かるように、前記距離Ｌが大きくなるほど２ロール
法に近くなるため幅広がり率は大きくなるが、図９のグ
ラフから分かるように、幅広がり率の悪化度合いが急激
に大きくなるＬ／ｌd ＝５を上限とすることにより、幅
広がり率を小さく抑えて寸法精度を高く保持している。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】前記本発明者等による
方法では、図９のグラフから分かるように、前記距離Ｌ
と投影接触長ｌd との関係を０＜Ｌ／ｌd ≦５の範囲に
限定することにより、幅広がり率は例えば０．４％未満
と低く抑えられるが、幅広がり率の値には０＜Ｌ／ｌd
≦５で０．４％程度のばらつきがある。そして、幅拡が
り率が小さいほど寸法精度が高くなるため、前記方法に
は未だ改良の余地があった。
方法では、図９のグラフから分かるように、前記距離Ｌ
と投影接触長ｌd との関係を０＜Ｌ／ｌd ≦５の範囲に
限定することにより、幅広がり率は例えば０．４％未満
と低く抑えられるが、幅広がり率の値には０＜Ｌ／ｌd
≦５で０．４％程度のばらつきがある。そして、幅拡が
り率が小さいほど寸法精度が高くなるため、前記方法に
は未だ改良の余地があった。
【０００７】本発明は、このような点に着目してなされ
たものであり、４ロールによる棒鋼のサイジング圧延方
法において、同一ロールによるサイジング可能範囲をよ
り大きくできるとともに、得られる棒鋼の寸法精度をさ
らに高くすることのできる方法を提供することを目的と
する。
たものであり、４ロールによる棒鋼のサイジング圧延方
法において、同一ロールによるサイジング可能範囲をよ
り大きくできるとともに、得られる棒鋼の寸法精度をさ
らに高くすることのできる方法を提供することを目的と
する。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明における棒鋼のサイジング圧延方法は、二対
四個のロールで直交する二方向から素材を圧下する４ロ
ール圧延機を二台、両圧延機の間で圧下方向を４５°ず
らして直列に配置してなる圧延機列により棒鋼をサイジ
ング圧延する方法において、前記二台の圧延機のうち上
流側に配置された第一スタンドの４ロール圧延機におけ
る、一方の対をなすロールの軸の中心線を他方の対をな
すロールの端面に平行な面に投影した第一基準線と、他
方の対をなすロールの中心同士を前記面において結んだ
第二基準線との距離を、０より大きく、当該第一スタン
ドの両ロール対のうち上流側に位置するロール対におけ
る投影接触長の五倍以下に保持するとともに、前記両圧
延機のスタンド間張力を０．１０〜０．３０ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 としたことを特徴とするものである。
に、本発明における棒鋼のサイジング圧延方法は、二対
四個のロールで直交する二方向から素材を圧下する４ロ
ール圧延機を二台、両圧延機の間で圧下方向を４５°ず
らして直列に配置してなる圧延機列により棒鋼をサイジ
ング圧延する方法において、前記二台の圧延機のうち上
流側に配置された第一スタンドの４ロール圧延機におけ
る、一方の対をなすロールの軸の中心線を他方の対をな
すロールの端面に平行な面に投影した第一基準線と、他
方の対をなすロールの中心同士を前記面において結んだ
第二基準線との距離を、０より大きく、当該第一スタン
ドの両ロール対のうち上流側に位置するロール対におけ
る投影接触長の五倍以下に保持するとともに、前記両圧
延機のスタンド間張力を０．１０〜０．３０ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 としたことを特徴とするものである。
【０００９】
【作用】本発明によれば、前記距離Ｌと投影接触長ｌd
との関係が０＜Ｌ／ｌd ≦５の範囲である場合に、前記
両圧延機のスタンド間張力を０．１０〜０．３０ｋｇｆ
／ｍｍ2 とすることにより、幅広がり率を０に近づける
ことができる。すなわち、前記両圧延機のスタンド間張
力とＬ／ｌd ＝１のときの幅広がり率との関係を図４に
グラフで示すが、このグラフから分かるように、スタン
ド間張力が０．１０〜０．３０ｋｇｆ／ｍｍ2 であれ
ば、±０．２％の（すなわち０．４％の幅で）幅広がり
が抑えられるため、図９に示すような、幅広がり率の０
＜Ｌ／ｌd ≦５におけるばらつき０．４％が相殺されて
幅広がり率が０に近いものとなり、寸法精度が高くな
る。
との関係が０＜Ｌ／ｌd ≦５の範囲である場合に、前記
両圧延機のスタンド間張力を０．１０〜０．３０ｋｇｆ
／ｍｍ2 とすることにより、幅広がり率を０に近づける
ことができる。すなわち、前記両圧延機のスタンド間張
力とＬ／ｌd ＝１のときの幅広がり率との関係を図４に
グラフで示すが、このグラフから分かるように、スタン
ド間張力が０．１０〜０．３０ｋｇｆ／ｍｍ2 であれ
ば、±０．２％の（すなわち０．４％の幅で）幅広がり
が抑えられるため、図９に示すような、幅広がり率の０
＜Ｌ／ｌd ≦５におけるばらつき０．４％が相殺されて
幅広がり率が０に近いものとなり、寸法精度が高くな
る。
【００１０】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づき説明す
る。図１は本発明の構成を説明するための概略側面図で
あり、図２は図１の第一スタンドにおける孔型部分を示
す拡大図であり、（ａ）は図１のＡ1 −Ａ1 線断面図に
（ｂ）はＡ2 −Ａ2 線断面図に相当する。また、図３は
図１の第二スタンドにおける孔型部分を示す拡大図であ
り、図１のＢ−Ｂ線断面に相当する。
る。図１は本発明の構成を説明するための概略側面図で
あり、図２は図１の第一スタンドにおける孔型部分を示
す拡大図であり、（ａ）は図１のＡ1 −Ａ1 線断面図に
（ｂ）はＡ2 −Ａ2 線断面図に相当する。また、図３は
図１の第二スタンドにおける孔型部分を示す拡大図であ
り、図１のＢ−Ｂ線断面に相当する。
【００１１】２ロール圧延機が圧下方向を９０°づつず
らして複数台直列に配置された一般的な圧延機列の下流
に、図１に示すように、二台の４ロール圧延機１，２を
パスラインＰに沿って直列に配置した。このうち上流側
の第一スタンドＰ１に配置された４ロール圧延機１は、
二対四個のロール１Ａ，１Ｂ，１Ｃ，１Ｄからなり、被
圧延材３は、一方の対をなすロール１Ａ，１Ｂにより水
平方向から、他方の対をなすロール１Ｃ，１Ｄにより鉛
直方向から圧下される。
らして複数台直列に配置された一般的な圧延機列の下流
に、図１に示すように、二台の４ロール圧延機１，２を
パスラインＰに沿って直列に配置した。このうち上流側
の第一スタンドＰ１に配置された４ロール圧延機１は、
二対四個のロール１Ａ，１Ｂ，１Ｃ，１Ｄからなり、被
圧延材３は、一方の対をなすロール１Ａ，１Ｂにより水
平方向から、他方の対をなすロール１Ｃ，１Ｄにより鉛
直方向から圧下される。
【００１２】そして、前記各ロール対は、ロール１Ａ
（１Ｂ）の中心線をロール１Ｃ（１Ｄ）の端面に平行な
面（例えば図１の紙面上）に投影した第一基準線Ｏ
1 と、ロール１Ｃ，１Ｄの中心Ｃ1 ，Ｃ2 同士を前記面
において結んだ第二基準線Ｏ2 との間に距離Ｌ＝４０ｍ
ｍを保持して配置してある。そのため、この４ロール圧
延機１は、４ロール圧延機でありながら、図２（ａ）に
示すような、一対のロール１Ｃ，１Ｄからなる２ロール
圧延機２１と、図２（ｂ）に示すような、一対のロール
１Ａ，１Ｂからなる２ロール圧延機２２とが、Ｌだけず
れた位置に配置されたものと考えることができる。
（１Ｂ）の中心線をロール１Ｃ（１Ｄ）の端面に平行な
面（例えば図１の紙面上）に投影した第一基準線Ｏ
1 と、ロール１Ｃ，１Ｄの中心Ｃ1 ，Ｃ2 同士を前記面
において結んだ第二基準線Ｏ2 との間に距離Ｌ＝４０ｍ
ｍを保持して配置してある。そのため、この４ロール圧
延機１は、４ロール圧延機でありながら、図２（ａ）に
示すような、一対のロール１Ｃ，１Ｄからなる２ロール
圧延機２１と、図２（ｂ）に示すような、一対のロール
１Ａ，１Ｂからなる２ロール圧延機２２とが、Ｌだけず
れた位置に配置されたものと考えることができる。
【００１３】そして、図２（ａ）の第一パスにおいて前
記第二基準線Ｏ2 で示される圧下方向（鉛直方向）に圧
延された被圧延材３が、図２（ｂ）の第二パスにおい
て、前記第一基準線Ｏ1 と直交する線Ｏ3 （すなわち、
θ1 ＝９０°）で示される圧下方向（水平方向）に圧延
された後に下流側の第二スタンドＰ２に向かう。第二ス
タンドＰ２に配置された４ロール圧延機２は、二対四個
のロール２Ａ，２Ｂ，２Ｃ，２Ｄからなる通常の４ロー
ル圧延機（すなわち前記距離Ｌ＝０）であり、図３から
分かるように、一方の対をなすロール２Ａ，２Ｄによる
圧下方向を示す線Ｏ4 と第一スタンドＰ１のロール１
Ｃ，１Ｄによる圧下方向を示す線（第二基準線）Ｏ2 と
がなす角度θ2 、および他方の対をなすロール２Ｂ，２
Ｃによる圧下方向を示す線Ｏ5 と第一スタンドＰ１のロ
ール１Ａ，１Ｂによる圧下方向を示す線Ｏ3 とがなす角
度θ3 をすべて４５°に設定してある。
記第二基準線Ｏ2 で示される圧下方向（鉛直方向）に圧
延された被圧延材３が、図２（ｂ）の第二パスにおい
て、前記第一基準線Ｏ1 と直交する線Ｏ3 （すなわち、
θ1 ＝９０°）で示される圧下方向（水平方向）に圧延
された後に下流側の第二スタンドＰ２に向かう。第二ス
タンドＰ２に配置された４ロール圧延機２は、二対四個
のロール２Ａ，２Ｂ，２Ｃ，２Ｄからなる通常の４ロー
ル圧延機（すなわち前記距離Ｌ＝０）であり、図３から
分かるように、一方の対をなすロール２Ａ，２Ｄによる
圧下方向を示す線Ｏ4 と第一スタンドＰ１のロール１
Ｃ，１Ｄによる圧下方向を示す線（第二基準線）Ｏ2 と
がなす角度θ2 、および他方の対をなすロール２Ｂ，２
Ｃによる圧下方向を示す線Ｏ5 と第一スタンドＰ１のロ
ール１Ａ，１Ｂによる圧下方向を示す線Ｏ3 とがなす角
度θ3 をすべて４５°に設定してある。
【００１４】このように構成された圧延機列の前段であ
る２ロール圧延機列において断面がほぼ円形に圧延され
た直径５５．５ｍｍの素材を、後段である二台の４ロー
ル圧延機により、第一スタンドＰ１と第二スタンドＰ２
との間の被圧延材に０．１〜０．３ｋｇ／ｍｍ2 の張力
をかけながら、同一孔型を用いてロール隙を変化させる
ことにより直径５０〜５５ｍｍの丸棒鋼をサイジング圧
延した。
る２ロール圧延機列において断面がほぼ円形に圧延され
た直径５５．５ｍｍの素材を、後段である二台の４ロー
ル圧延機により、第一スタンドＰ１と第二スタンドＰ２
との間の被圧延材に０．１〜０．３ｋｇ／ｍｍ2 の張力
をかけながら、同一孔型を用いてロール隙を変化させる
ことにより直径５０〜５５ｍｍの丸棒鋼をサイジング圧
延した。
【００１５】図５は使用したロールの孔型の形状を示す
概要図であり、ロール溝をなす円弧の中心角θc ＝４５
°、曲率半径Ｒ＝２７．２７ｍｍ（冷間目標直径５４ｍ
ｍで真円となる）とし、円弧の両側に直線の逃がしを形
成した。また、第一スタンドおよび第二スタンドで同じ
ロールを用い、寸法Ｓ（隣合うロールの溝の肩部間隔の
１／２）を第一スタンドでは０．９ｍｍに、第二スタン
ドでは１．６ｍｍに設定した。なお、ロールのピッチ直
径ＤP ＝４００ｍｍである。
概要図であり、ロール溝をなす円弧の中心角θc ＝４５
°、曲率半径Ｒ＝２７．２７ｍｍ（冷間目標直径５４ｍ
ｍで真円となる）とし、円弧の両側に直線の逃がしを形
成した。また、第一スタンドおよび第二スタンドで同じ
ロールを用い、寸法Ｓ（隣合うロールの溝の肩部間隔の
１／２）を第一スタンドでは０．９ｍｍに、第二スタン
ドでは１．６ｍｍに設定した。なお、ロールのピッチ直
径ＤP ＝４００ｍｍである。
【００１６】また、スタンド間張力は、第一スタンドＰ
１の４ロール圧延機１を構成するロール１Ａ〜１Ｄの回
転速度Ｖ1 を、第二スタンドＰ２の４ロール圧延機２を
構成するロール２Ａ〜２Ｄの回転速度Ｖ2 より所定量だ
け大きくすることにより与えた。なお、スタンド間張力
の制御については、各スタンドのロールを回転するモー
タに負荷される電流値が、ロールを回転する力とそれを
阻止する力との差に等価であるため、例えば前記電流値
の制御によりトルク制御を行うことで、スタンド間張力
のフィードバック制御を行うことができる。
１の４ロール圧延機１を構成するロール１Ａ〜１Ｄの回
転速度Ｖ1 を、第二スタンドＰ２の４ロール圧延機２を
構成するロール２Ａ〜２Ｄの回転速度Ｖ2 より所定量だ
け大きくすることにより与えた。なお、スタンド間張力
の制御については、各スタンドのロールを回転するモー
タに負荷される電流値が、ロールを回転する力とそれを
阻止する力との差に等価であるため、例えば前記電流値
の制御によりトルク制御を行うことで、スタンド間張力
のフィードバック制御を行うことができる。
【００１７】前記以外の圧延条件は以下の通りである。 鋼種 Ｓ４５Ｃ 圧延温度 ８５０〜９００℃ ロール隙 第一スタンド 目標直径＋０．４ｍｍ 第二スタンド 目標直径 Ｌ／ｌd １．２〜４．０ 得られた各丸棒鋼について偏径差を測定し、偏径差と製
品直径との関係を図６にグラフで示した。このグラフか
ら分かるように、同一ロールによるサイジング圧延によ
り、製品直径が５０〜５５ｍｍという従来にない広い範
囲で、偏径差が０．４ｍｍ以下である真円度の高い丸棒
材を得ることができた。
品直径との関係を図６にグラフで示した。このグラフか
ら分かるように、同一ロールによるサイジング圧延によ
り、製品直径が５０〜５５ｍｍという従来にない広い範
囲で、偏径差が０．４ｍｍ以下である真円度の高い丸棒
材を得ることができた。
【００１８】本発明の方法では適正なスタンド間張力に
なるように制御しているため、被圧延材に座屈やミスロ
ール等が生じ難くなる効果もある。
なるように制御しているため、被圧延材に座屈やミスロ
ール等が生じ難くなる効果もある。
【００１９】
【発明の効果】以上説明してきたように、本発明によれ
ば、４ロール圧延機を構成する二対のロール間に前記距
離Ｌを保持して、Ｌの値を適切な範囲に設定すること
と、第一スタンドと第二スタンドとの間に所定量のスタ
ンド間張力を与えることにより、高い寸法精度と、同一
ロールによる広いサイジング可能範囲とを同時に達成す
ることができる。また、被圧延材に座屈やミスロール等
が生じ難くなる。
ば、４ロール圧延機を構成する二対のロール間に前記距
離Ｌを保持して、Ｌの値を適切な範囲に設定すること
と、第一スタンドと第二スタンドとの間に所定量のスタ
ンド間張力を与えることにより、高い寸法精度と、同一
ロールによる広いサイジング可能範囲とを同時に達成す
ることができる。また、被圧延材に座屈やミスロール等
が生じ難くなる。
【００２０】その結果、引き抜きやピーリング等の二次
加工をする必要がない寸法精度のよい製品を、幅広いサ
イズ範囲にわたりロール交換回数を行わずに圧延するこ
とができるため、圧延停止時間が大幅に短縮され、圧延
トラブルも生じにくいことから作業効率が向上するとい
う効果ももたらされる。
加工をする必要がない寸法精度のよい製品を、幅広いサ
イズ範囲にわたりロール交換回数を行わずに圧延するこ
とができるため、圧延停止時間が大幅に短縮され、圧延
トラブルも生じにくいことから作業効率が向上するとい
う効果ももたらされる。
【図１】本発明の構成を説明するための概略側面図であ
る。
る。
【図２】図１の第一スタンドにおける孔型部分を示す拡
大図であり、（ａ）は図１のＡ 1 −Ａ1 線断面図に
（ｂ）はＡ2 −Ａ2 線断面図に相当する。
大図であり、（ａ）は図１のＡ 1 −Ａ1 線断面図に
（ｂ）はＡ2 −Ａ2 線断面図に相当する。
【図３】図１の第二スタンドにおける孔型部分を示す拡
大図であり、図１のＢ−Ｂ線断面に相当する。
大図であり、図１のＢ−Ｂ線断面に相当する。
【図４】スタンド間張力とＬ／ｌd ＝１のときの幅広が
り率との関係を示すグラフである。
り率との関係を示すグラフである。
【図５】実施例において使用したロールの孔型の形状を
示す概要図である。
示す概要図である。
【図６】実施例において得られた丸棒鋼の偏径差と製品
直径との関係を示すグラフである。
直径との関係を示すグラフである。
【図７】従来の４ロール法の一例を示す概要図である。
【図８】距離Ｌと幅拡がり率との関係を示すグラフであ
る。
る。
【図９】幅拡がり率と上流側に位置するロール対におけ
る投影接触長ｌd に対するＬの比（Ｌ／ｌd ）との関係
を示すグラフである。
る投影接触長ｌd に対するＬの比（Ｌ／ｌd ）との関係
を示すグラフである。
１ ４ロール圧延機 １Ａ〜１Ｄ ロール ２ ４ロール圧延機 ２Ａ〜２Ｄ ロール Ｏ1 第一基準線 Ｏ2 第二基準線 Ｐ１ 第一スタンド
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 坂本 俊夫 岡山県倉敷市水島川崎通１丁目（番地な し） 川崎製鉄株式会社水島製鉄所内 (72)発明者 国田 憲男 愛媛県新居浜市惣開町５番２号 住友重 機械工業株式会社新居浜製造所内 (72)発明者 丹下 武志 愛媛県新居浜市惣開町５番２号 住友重 機械工業株式会社新居浜製造所内 (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B21B 1/16,1/18 B21B 13/12 B21B 27/02
Claims (1)
- 【請求項１】 二対四個のロールで直交する二方向から
素材を圧下する４ロール圧延機を二台、両圧延機の間で
圧下方向を４５°ずらして直列に配置してなる圧延機列
により棒鋼をサイジング圧延する方法において、 前記二台の圧延機のうち上流側に配置された第一スタン
ドの４ロール圧延機における、一方の対をなすロールの
軸の中心線を他方の対をなすロールの端面に平行な面に
投影した第一基準線と、他方の対をなすロールの中心同
士を前記面において結んだ第二基準線との距離を、０よ
り大きく、当該第一スタンドの両ロール対のうち上流側
に位置するロール対における投影接触長の五倍以下に保
持するとともに、前記両圧延機のスタンド間張力を０．
１０〜０．３０ｋｇｆ／ｍｍ2 としたことを特徴とする
棒鋼のサイジング圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32277593A JP2900973B2 (ja) | 1993-12-21 | 1993-12-21 | 棒鋼のサイジング圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32277593A JP2900973B2 (ja) | 1993-12-21 | 1993-12-21 | 棒鋼のサイジング圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07178412A JPH07178412A (ja) | 1995-07-18 |
| JP2900973B2 true JP2900973B2 (ja) | 1999-06-02 |
Family
ID=18147509
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32277593A Expired - Fee Related JP2900973B2 (ja) | 1993-12-21 | 1993-12-21 | 棒鋼のサイジング圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2900973B2 (ja) |
-
1993
- 1993-12-21 JP JP32277593A patent/JP2900973B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07178412A (ja) | 1995-07-18 |
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