JP2868181B2 - フィンチューブ型熱交換器 - Google Patents
フィンチューブ型熱交換器Info
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F28F1/325—Fins with openings
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- Y10S165/00—Heat exchange
- Y10S165/454—Heat exchange having side-by-side conduits structure or conduit section
- Y10S165/50—Side-by-side conduits with fins
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- Y10S165/502—Lanced
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
- Air Filters, Heat-Exchange Apparatuses, And Housings Of Air-Conditioning Units (AREA)
Description
【0001】本発明は、フィンチューブ型熱交換器に関
するもので、特にフィン表面に生じる凝縮水の流れを滑
らかにし、通風抵抗による騒音発生を防止し、伝熱効率
を高めるためのものである。
するもので、特にフィン表面に生じる凝縮水の流れを滑
らかにし、通風抵抗による騒音発生を防止し、伝熱効率
を高めるためのものである。
【0002】一般に、フィンチューブ型熱交換器1には
図1に示すように板状のアルミニウム材にて形成された
多数のフィン2が所定間隔に併設されて、これ等フィン
2には複数個の伝熱管3が貫通されている。貫通された
伝熱管3は拡管手段により上記フィンカラー4部上に密
着固定される。このようなフィン2には熱交換性能を上
げるため切り起こし片が形成されている。
図1に示すように板状のアルミニウム材にて形成された
多数のフィン2が所定間隔に併設されて、これ等フィン
2には複数個の伝熱管3が貫通されている。貫通された
伝熱管3は拡管手段により上記フィンカラー4部上に密
着固定される。このようなフィン2には熱交換性能を上
げるため切り起こし片が形成されている。
【0003】従来例の切り起こし片の形状を図2〜図4
に示す。図2(a)に示すように、各切り起こし片5、
6、7、8又は5、6、7、8群は気流方向(矢印A及
びB)に対して直角に形成される。図2(b)に示すよ
うに切り起こし片5、6、7、8群は各フィン2の片面
に形成された反面に、図2(c)に示すように切り起こ
し片5、6、7、8群は各フィン2の両面に交互に形成
されている。
に示す。図2(a)に示すように、各切り起こし片5、
6、7、8又は5、6、7、8群は気流方向(矢印A及
びB)に対して直角に形成される。図2(b)に示すよ
うに切り起こし片5、6、7、8群は各フィン2の片面
に形成された反面に、図2(c)に示すように切り起こ
し片5、6、7、8群は各フィン2の両面に交互に形成
されている。
【0004】図3(a)に示されている切り起こし片群
も気流方向(矢印A及びB)に対して直角に形成され
て、図3(b)の切り起こし片9、10、11、12、
13、14群は、各フィン2の片面に形成された反面に
図3(c)の切り起こし片9、10’、11、12’、
13、14’群は、各フィン2の両面に交互に形成され
ている。
も気流方向(矢印A及びB)に対して直角に形成され
て、図3(b)の切り起こし片9、10、11、12、
13、14群は、各フィン2の片面に形成された反面に
図3(c)の切り起こし片9、10’、11、12’、
13、14’群は、各フィン2の両面に交互に形成され
ている。
【0005】図2(b)では、切り起こし片5、6、
7、8の各々の間に水滴が滞留し、図2(c)では、隣
接する各々の切り起こし片群5、6’、7、8’の間に
水滴がブリッジ状に滞留する。そしてどのような場合に
おいても水滴は相当な大きさにならない限り、落下しな
いので通風抵抗による騒音が発生することになる。
7、8の各々の間に水滴が滞留し、図2(c)では、隣
接する各々の切り起こし片群5、6’、7、8’の間に
水滴がブリッジ状に滞留する。そしてどのような場合に
おいても水滴は相当な大きさにならない限り、落下しな
いので通風抵抗による騒音が発生することになる。
【0006】図3(b)においても切り起こし片9、1
0、11、12、13、14の各々の間に水滴が滞留
し、図3(c)においても隣接する切り起こし片9、1
0’、11、12’、13、14’の各々の間に水滴が
ブリッジ状に滞留するようになる。この場合、中央部に
水の流れる通路15が形成されるので水滴の滞留は少な
いまでも、熱交換性能は劣化する。
0、11、12、13、14の各々の間に水滴が滞留
し、図3(c)においても隣接する切り起こし片9、1
0’、11、12’、13、14’の各々の間に水滴が
ブリッジ状に滞留するようになる。この場合、中央部に
水の流れる通路15が形成されるので水滴の滞留は少な
いまでも、熱交換性能は劣化する。
【0007】図4は、日本国特開平2−171596号
公報により知られている更に他の従来のフィン形状を示
すものである。即ち、気流入口側には一つの金型パンチ
で形成された切り起こし片21a、21b、21c、2
3、25a、25bがフィン2の片面にだけ形成されて
あるもので、気流出口には上記切り起こし片21a、2
1b、21c、23、25a、25bの他に、更に他の
金型パンチにより反対方向に形成される切り起こし片2
2a、22b、24、26a、26b、26cが同時に
フィン2の反対面に交互に形成してある。
公報により知られている更に他の従来のフィン形状を示
すものである。即ち、気流入口側には一つの金型パンチ
で形成された切り起こし片21a、21b、21c、2
3、25a、25bがフィン2の片面にだけ形成されて
あるもので、気流出口には上記切り起こし片21a、2
1b、21c、23、25a、25bの他に、更に他の
金型パンチにより反対方向に形成される切り起こし片2
2a、22b、24、26a、26b、26cが同時に
フィン2の反対面に交互に形成してある。
【0008】しかし、この場合においても気流入口側の
切り起こし片21a、21b、21c、23、25a、
25bには従来の切り起こし片のように大きな水滴が形
成されて、切り起こし片22a、22b、24、26
a、26b、26cが形成されていない気流入口側のフ
ィン部分は境界層前縁効果がないので熱交換性能が劣る
という問題点があった。
切り起こし片21a、21b、21c、23、25a、
25bには従来の切り起こし片のように大きな水滴が形
成されて、切り起こし片22a、22b、24、26
a、26b、26cが形成されていない気流入口側のフ
ィン部分は境界層前縁効果がないので熱交換性能が劣る
という問題点があった。
【0009】本発明は、上記従来の問題点を解決するこ
とによって本発明の熱交換器を蒸発器として使用する時
に通風抵抗を改善し、騒音を減少させると共に境界層前
縁効果により熱交換性能を向上させることを目的とする
ものである。
とによって本発明の熱交換器を蒸発器として使用する時
に通風抵抗を改善し、騒音を減少させると共に境界層前
縁効果により熱交換性能を向上させることを目的とする
ものである。
【0010】このような本発明の目的を達成するため
に、本発明のフィンチューブ型熱交換器は、所定の間隔
で、互いに平行に併設され、その間を気流が流れる多数
のフィンと、上記多数のフィンに直角に挿入されて、内
部に液体が流れる少なくとも2例以上の多数の伝熱管か
ら構成され、上記フィンには、気流に垂直方向に多数の
切り起こし片が形成されて、少なくとも気流出口側の1
列には、フィンベース面に対して表裏両方の面に、多数
の切り起こし片を形成し、他の複数列には、上記表裏両
方の面の切り起こし片よりも高さの低い多数のエンボシ
ングを表裏両面に形成したことを特徴とするものであ
る。
に、本発明のフィンチューブ型熱交換器は、所定の間隔
で、互いに平行に併設され、その間を気流が流れる多数
のフィンと、上記多数のフィンに直角に挿入されて、内
部に液体が流れる少なくとも2例以上の多数の伝熱管か
ら構成され、上記フィンには、気流に垂直方向に多数の
切り起こし片が形成されて、少なくとも気流出口側の1
列には、フィンベース面に対して表裏両方の面に、多数
の切り起こし片を形成し、他の複数列には、上記表裏両
方の面の切り起こし片よりも高さの低い多数のエンボシ
ングを表裏両面に形成したことを特徴とするものであ
る。
【0011】更に前記高さの低いエンボシングが、パン
チのストローク調節によって形成されることが好まし
い。
チのストローク調節によって形成されることが好まし
い。
【0012】
【0013】
【0014】以下本発明の好ましい実施例を添付図面に
基づき説明すると次の通りである。尚、図面の中、同一
名称並びに部材には同一符号を付してその説明を省略す
る。
基づき説明すると次の通りである。尚、図面の中、同一
名称並びに部材には同一符号を付してその説明を省略す
る。
【0015】図5は本発明の第1実施例に伴うフィンチ
ューブ型熱交換器に装着されたフィンを示す。
ューブ型熱交換器に装着されたフィンを示す。
【0016】図5(a)に示されたようにフィンには2
列の切り起こし片31a’−31b’、32’、3
3’、34’、35a’−35b’、36a’−36
c’及び31a−31b、32、33、34、35a−
35b、36a−36cが矢印A及びBで示した気流方
向に垂直の方向に形成されている。且つ、図5(b)に
示されたようにこのような切り起こし群はフィンベース
面30に対して表裏両側に交互に形成されている。
列の切り起こし片31a’−31b’、32’、3
3’、34’、35a’−35b’、36a’−36
c’及び31a−31b、32、33、34、35a−
35b、36a−36cが矢印A及びBで示した気流方
向に垂直の方向に形成されている。且つ、図5(b)に
示されたようにこのような切り起こし群はフィンベース
面30に対して表裏両側に交互に形成されている。
【0017】気流出口側に形成された切り起こし片31
a−31b、32、33、34、35a−35b、36
a−36cより高さが低い切り起こし片31a’−31
b’、32’、33’、34’、35a’−35b’、
36a’−36c’が気流入口側に形成される。即ち、
冷媒回路によって凝縮水が多く発生する気流入口側列に
高さが低い切り起こし片31a’−31b’、32’、
33’、34’、35a’−35b’、36a’−36
c’が形成される。
a−31b、32、33、34、35a−35b、36
a−36cより高さが低い切り起こし片31a’−31
b’、32’、33’、34’、35a’−35b’、
36a’−36c’が気流入口側に形成される。即ち、
冷媒回路によって凝縮水が多く発生する気流入口側列に
高さが低い切り起こし片31a’−31b’、32’、
33’、34’、35a’−35b’、36a’−36
c’が形成される。
【0018】上記フィンを有する熱交換器を蒸発器とし
て用いる場合、切り起こし片31a’−31b’、3
2’、33’、34’、35a’−35b’、36a’
−36c’の高さが低いので、切り起こし片31a’−
31b’、32’、33’、34’、35a’−35
b’、36a’−36c’とフィンベース30間に生じ
る水滴の大きさは小さくなる。即ち、図2(c)及び図
3(c)に示されたように切り起こし片がフィンの両面
側に交互に形成してある場合とは異なり、隣接する切り
起こし群の間に水滴がブリッジ状に滞留することはない
ようになる。
て用いる場合、切り起こし片31a’−31b’、3
2’、33’、34’、35a’−35b’、36a’
−36c’の高さが低いので、切り起こし片31a’−
31b’、32’、33’、34’、35a’−35
b’、36a’−36c’とフィンベース30間に生じ
る水滴の大きさは小さくなる。即ち、図2(c)及び図
3(c)に示されたように切り起こし片がフィンの両面
側に交互に形成してある場合とは異なり、隣接する切り
起こし群の間に水滴がブリッジ状に滞留することはない
ようになる。
【0019】尚、高さの低い切り起こし片31a’−3
1b’、32’、33’、34’、35a’−35
b’、36a’−36c’と隣接するフィンの高さの低
い切り起こし片の間には、通風空間が形成されているの
で通風抵抗は低くなり、熱伝達率が向上する。
1b’、32’、33’、34’、35a’−35
b’、36a’−36c’と隣接するフィンの高さの低
い切り起こし片の間には、通風空間が形成されているの
で通風抵抗は低くなり、熱伝達率が向上する。
【0020】一方多くの凝縮水が生じる気流入口側の列
とは異なり、気流出口側の列には通常的な切り起こし片
31a−31b、32、33、34、35a−35
b’、36a−36cを形成して切り起こし片31a−
31b、32、33、34、35a−35b、36a−
36cとフィンベース30との間を気流が通過するよう
にすることで、境界層の前縁効果により熱交換性能を向
上させる。
とは異なり、気流出口側の列には通常的な切り起こし片
31a−31b、32、33、34、35a−35
b’、36a−36cを形成して切り起こし片31a−
31b、32、33、34、35a−35b、36a−
36cとフィンベース30との間を気流が通過するよう
にすることで、境界層の前縁効果により熱交換性能を向
上させる。
【0021】図6は、蒸発器の冷媒入口と、冷媒出口と
においての伝熱管の表面温度を示すものである。冷媒入
口からは、低い温度の冷媒が流入されて、伝熱管に沿っ
て冷媒の乾度が変わりながら一定温度(蒸発温度:T
e)に保持されつつ、冷媒の蒸発が完了するドライアウ
トポイント(dry out point)からは冷媒
の温度(即ち、伝熱管の表面温度)が上昇することにな
る。
においての伝熱管の表面温度を示すものである。冷媒入
口からは、低い温度の冷媒が流入されて、伝熱管に沿っ
て冷媒の乾度が変わりながら一定温度(蒸発温度:T
e)に保持されつつ、冷媒の蒸発が完了するドライアウ
トポイント(dry out point)からは冷媒
の温度(即ち、伝熱管の表面温度)が上昇することにな
る。
【0022】従って、伝熱管の温度が低い部位において
は、伝熱管の表面温度と、熱交換器を通過する空気との
温度差が大きいので、上記伝熱管に直角に設置されたフ
ィンには水滴が多量に生じるようになる。
は、伝熱管の表面温度と、熱交換器を通過する空気との
温度差が大きいので、上記伝熱管に直角に設置されたフ
ィンには水滴が多量に生じるようになる。
【0023】他方、相対的に温度の高い伝熱管の出口部
位においては、伝熱管の表面温度が熱交換器を通過する
空気の露点温度以上になって水滴は生じないか又は極め
て少量の水滴が生じるようになる。
位においては、伝熱管の表面温度が熱交換器を通過する
空気の露点温度以上になって水滴は生じないか又は極め
て少量の水滴が生じるようになる。
【0024】従って冷媒出口には、通常の切り起こし片
31a−31b、32、33、34、35a−35b、
36a−36cが形成されたフィンを取り付け、伝熱管
の表面と空気との温度の差の大きい冷媒入口には高さの
低い切り起こし片31a’−31b’、32’、3
3’、34’、35a’−35b’、36a’−36
c’が形成されたフィンを取り付ける。
31a−31b、32、33、34、35a−35b、
36a−36cが形成されたフィンを取り付け、伝熱管
の表面と空気との温度の差の大きい冷媒入口には高さの
低い切り起こし片31a’−31b’、32’、3
3’、34’、35a’−35b’、36a’−36
c’が形成されたフィンを取り付ける。
【0025】図7は本発明の第2実施例に伴うフィンチ
ューブ型熱交換器に取り付けられたフィンを示すもので
ある。
ューブ型熱交換器に取り付けられたフィンを示すもので
ある。
【0026】図7(b)に示すように、気流出口側の列
には、第1実施例の切り起こし片31a−31b、3
2、33、34、35a−35b、36a−36cと同
じ形態の切り起こし片31a−31b、32、33、3
4、35a−35b、36a−36cが形成される。一
方、気流入口側の列にはフィンのほぼ中央部に一つの切
り起こし片33’と、上流側部分に二つの切り起こし片
31a、31bと、下流側部分に二つの切り起こし片3
5a、35bとが各々形成されている。第2実施例の切
り起こし片の第1、2、3列は各々第1実施例において
の第1、3、5列に該当する。即ち、第1実施例におい
て、高さの低い切り起こし片31a’−31b’、3
2’、33’、34’、35a’−35b’、36a’
−36c’の中、一つのパンチによって加工される3列
の切り起こし片31a’、31b’、33’、35
a’、35b’は、フィンの一方の面に形成される。
には、第1実施例の切り起こし片31a−31b、3
2、33、34、35a−35b、36a−36cと同
じ形態の切り起こし片31a−31b、32、33、3
4、35a−35b、36a−36cが形成される。一
方、気流入口側の列にはフィンのほぼ中央部に一つの切
り起こし片33’と、上流側部分に二つの切り起こし片
31a、31bと、下流側部分に二つの切り起こし片3
5a、35bとが各々形成されている。第2実施例の切
り起こし片の第1、2、3列は各々第1実施例において
の第1、3、5列に該当する。即ち、第1実施例におい
て、高さの低い切り起こし片31a’−31b’、3
2’、33’、34’、35a’−35b’、36a’
−36c’の中、一つのパンチによって加工される3列
の切り起こし片31a’、31b’、33’、35
a’、35b’は、フィンの一方の面に形成される。
【0027】図8は、本発明の第3実施例に伴うフィン
チューブ型熱交換器に取り付けられたフィンを示すもの
である。
チューブ型熱交換器に取り付けられたフィンを示すもの
である。
【0028】図8(b)に示すように、気流出口側の列
には第2実施例においての切り起こし片31a−31
c、32、33、34、35a−35b、36a−36
cと同じ形態の切り起こし片31a−31c、32、3
3、34、35a−35b、36a−36cが形成され
る。
には第2実施例においての切り起こし片31a−31
c、32、33、34、35a−35b、36a−36
cと同じ形態の切り起こし片31a−31c、32、3
3、34、35a−35b、36a−36cが形成され
る。
【0029】他方、気流入口側の列の一方の面には、第
2実施例の切り起こし片と同じ形態の高さの低い切り起
こし片31a’、31b’、33’、35a’、35
b’が一つのパンチによって形成され、反対面には、気
流出口側の列の一方の面に形成される切り起こし片3
2、34、36a、36b、36cが他のパンチによっ
て形成される。
2実施例の切り起こし片と同じ形態の高さの低い切り起
こし片31a’、31b’、33’、35a’、35
b’が一つのパンチによって形成され、反対面には、気
流出口側の列の一方の面に形成される切り起こし片3
2、34、36a、36b、36cが他のパンチによっ
て形成される。
【0030】図9及び図10は、本発明の第4並び第5
実施例に伴うフィンチューブ型熱交換器に取り付けられ
たフィンを示すものである。
実施例に伴うフィンチューブ型熱交換器に取り付けられ
たフィンを示すものである。
【0031】第4実施例のフィンは、高さの低い切り起
こし片31a’−31b’、32’、33’、34’、
35a’−35b’、36a’−36c’の代わりに、
高さは低く、上記切り起こし片31a’−31b’、3
2’、33’、34’、35a’−35b’、36a’
−36c’と同じ形状のエンボシング31a”−31
b”、32”、33”、34”、35a”−35b”、
36a”−36c”が形成されているのを除いては、第
1実施例のフィンと同一である。
こし片31a’−31b’、32’、33’、34’、
35a’−35b’、36a’−36c’の代わりに、
高さは低く、上記切り起こし片31a’−31b’、3
2’、33’、34’、35a’−35b’、36a’
−36c’と同じ形状のエンボシング31a”−31
b”、32”、33”、34”、35a”−35b”、
36a”−36c”が形成されているのを除いては、第
1実施例のフィンと同一である。
【0032】第5実施例によるフィンは、高さの低い切
り起こし片31a’−31b’、33’、35a’−3
5b’の代わりに、高さは低く、上記切り起こし片31
a’−31b’、33’、35a’−35b’と同じ形
状のエンボシング31a”−31b”、33”、35
a”−35b”が形成されているのを除いては、第3実
施例のフィンと同一である。
り起こし片31a’−31b’、33’、35a’−3
5b’の代わりに、高さは低く、上記切り起こし片31
a’−31b’、33’、35a’−35b’と同じ形
状のエンボシング31a”−31b”、33”、35
a”−35b”が形成されているのを除いては、第3実
施例のフィンと同一である。
【0033】上記高さの低い切り起こし片及びエンボシ
ングは、パンチのストローク調節によって形成が可能で
ある。
ングは、パンチのストローク調節によって形成が可能で
ある。
【0034】本発明のフィンチューブ型熱交換器によれ
ば、凝縮水が多数発生する列に形成する切り起こし片又
は、エンボシングの高さを低くすることによって凝縮水
による伝熱効率の低下を防止することができ、通風抵抗
を小さくして騒音を減少することが出来る。
ば、凝縮水が多数発生する列に形成する切り起こし片又
は、エンボシングの高さを低くすることによって凝縮水
による伝熱効率の低下を防止することができ、通風抵抗
を小さくして騒音を減少することが出来る。
【0035】更に、高さの低い切り起こし片又は、エン
ボシングを形成することによって、境界層前縁効果によ
り熱交換性能が向上する。
ボシングを形成することによって、境界層前縁効果によ
り熱交換性能が向上する。
【図1】 従来のフィンチューブ型熱交換器の斜視図で
ある。
ある。
【図2】 (a)は図1の熱交換器に設けられた従来の
フィンの正面図であり、(b)及び(c)は各々図2
(a)の2A−2A線及び2B−2B線断面図である。
フィンの正面図であり、(b)及び(c)は各々図2
(a)の2A−2A線及び2B−2B線断面図である。
【図3】 (a)は他の従来のフィンの正面図であり、
(b)及び(c)は各々図3(a)の3A−3A線及び
3B−3B線断面図である。
(b)及び(c)は各々図3(a)の3A−3A線及び
3B−3B線断面図である。
【図4】 (a)は更に他の従来のフィンの正面図であ
り、(b)は図4(a)の4E−4E線断面図である。
り、(b)は図4(a)の4E−4E線断面図である。
【図5】 (a)は本発明の第1実施例に伴うフィンの
正面図であり、(b)は図5(a)の5F−5F線断面
図である。
正面図であり、(b)は図5(a)の5F−5F線断面
図である。
【図6】 蒸発器の冷媒入口と冷媒出口との伝熱管の表
面温度を示すグラフである。
面温度を示すグラフである。
【図7】 (a)は本発明の第2実施例に伴うフィンの
正面図であり、(b)は図7(a)のG−G線断面図で
ある。
正面図であり、(b)は図7(a)のG−G線断面図で
ある。
【図8】 (a)は本発明の第3実施例に伴うフィンの
正面図であり、(b)は図8(a)のH−H線断面図で
ある。
正面図であり、(b)は図8(a)のH−H線断面図で
ある。
【図9】 (a)は本発明の第4実施例に伴うフィンの
正面図であり、(b)は図9(a)のI−I線断面図で
ある。
正面図であり、(b)は図9(a)のI−I線断面図で
ある。
【図10】 (a)は本発明の第5実施例に伴うフィン
の正面図であり、(b)は図10(a)のJ−J線断面
図である。
の正面図であり、(b)は図10(a)のJ−J線断面
図である。
1……熱交換器 2……フィン 3……伝熱管 30……フィンベース 31a’、31b’、32’、33’、34’、35
a’、35b’、36a’、36b’、36c’……低
い高さの切り起こし片 31a”、31b”、32”、33”、34”、35
a”、35b”、36a”、36b”、36c”……低
い高さのエンボシング
a’、35b’、36a’、36b’、36c’……低
い高さの切り起こし片 31a”、31b”、32”、33”、34”、35
a”、35b”、36a”、36b”、36c”……低
い高さのエンボシング
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6,DB名) F28F 1/32
Claims (2)
- 【請求項1】 所定の間隔で、互いに平行に併設され、
その間を気流が流れる多数のフィン(2)と、上記多数
のフィンに直角に挿入されて、内部に液体が流れる少な
くとも2例以上の多数の伝熱管(3)から構成され、上
記フィン(2)には、気流に垂直方向に多数の切り起こ
し片が形成されて、少なくとも気流出口側の1列には、
フィンベース(30)面に対して表裏両方の面に、多数
の切り起こし片(31a、31b、32、33、34、
35a、35b、36a、36b、36c)を形成し、
他の複数列には、上記表裏両方の面の切り起こし片より
も高さの低い多数のエンボシング(31a”、31
b”、32”、33”、34”、35a”、35b”、
36a”、36b”、36c”)を表裏両面に形成した
ことを特徴とするフィンチューブ型熱交換器。 - 【請求項2】 前記高さの低いエンボシングが、パンチ
のストローク調節によって形成される請求項1記載のフ
ィンチューブ型熱交換器。
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- 1996-01-23 US US08/590,319 patent/US5667006A/en not_active Expired - Lifetime
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