JP2768117B2 - 汚泥改質方法 - Google Patents
汚泥改質方法Info
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- JP2768117B2 JP2768117B2 JP4059921A JP5992192A JP2768117B2 JP 2768117 B2 JP2768117 B2 JP 2768117B2 JP 4059921 A JP4059921 A JP 4059921A JP 5992192 A JP5992192 A JP 5992192A JP 2768117 B2 JP2768117 B2 JP 2768117B2
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- Japan
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- sludge
- freezing
- frozen
- reforming
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- Investigation Of Foundation Soil And Reinforcement Of Foundation Soil By Compacting Or Drainage (AREA)
- Treatment Of Sludge (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、汚泥処理における汚泥
を改質する方法に関する。
を改質する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】汚泥処理は先ず汚泥を脱水させることか
ら始められるが、この汚泥を脱水する方法として、汚泥
を凍結させ、汚泥中の細粒分に氷晶分離を起こさせれ
ば、融解時にこの氷晶が細粒汚泥から分離されて水とな
るので、これにより細粒汚泥までの脱水が効率よく行な
われること、更に又この凍結・融解法には、汚泥を改質
する作用があることは一般的に知られている。このた
め、従来から汚泥処理、汚泥改質の工程に、この凍結・
融解法が多く使用されている。
ら始められるが、この汚泥を脱水する方法として、汚泥
を凍結させ、汚泥中の細粒分に氷晶分離を起こさせれ
ば、融解時にこの氷晶が細粒汚泥から分離されて水とな
るので、これにより細粒汚泥までの脱水が効率よく行な
われること、更に又この凍結・融解法には、汚泥を改質
する作用があることは一般的に知られている。このた
め、従来から汚泥処理、汚泥改質の工程に、この凍結・
融解法が多く使用されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】然しながら、従来から
行なわれている冷凍機を用いた凍結・融解法による汚泥
改質処理は、冷凍機の設備費および運転費に多大の費用
を必要とするいう問題がある。 又この凍結・融解法に
よる汚泥改質効率を左右するものとして、凍結時の冷却
温度及び凍結回数が大きく関係する。
行なわれている冷凍機を用いた凍結・融解法による汚泥
改質処理は、冷凍機の設備費および運転費に多大の費用
を必要とするいう問題がある。 又この凍結・融解法に
よる汚泥改質効率を左右するものとして、凍結時の冷却
温度及び凍結回数が大きく関係する。
【０００４】本発明は、かかる問題点を解決するために
なされたもので、多大の費用を必要としない効率の良い
汚泥の改質方法を得ることを目的とする。
なされたもので、多大の費用を必要としない効率の良い
汚泥の改質方法を得ることを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、凍結・融解法
による汚泥処理において、ＬＮＧの冷熱を利用した熱交
換器と接続された冷凍室内のクーラーで冷凍温度−２５
℃〜−６０℃にて汚泥を凍結させ、その後凍結した汚泥
を冷凍室外で融解するサイクルを２回以上繰り返す汚泥
の改質方法である。
による汚泥処理において、ＬＮＧの冷熱を利用した熱交
換器と接続された冷凍室内のクーラーで冷凍温度−２５
℃〜−６０℃にて汚泥を凍結させ、その後凍結した汚泥
を冷凍室外で融解するサイクルを２回以上繰り返す汚泥
の改質方法である。
【０００６】
【作用】熱交換器によりＬＮＧの冷熱を利用することに
より、冷凍室内で温度−２５℃〜−６０℃で汚泥を凍結
させた後、凍結した汚泥を冷凍室外で融解するサイクル
を２回以上繰り返すことにより、エネルギー効率よく良
好な汚泥の改質性が得られ、汚泥の改質を効率よく行う
ことができる。
より、冷凍室内で温度−２５℃〜−６０℃で汚泥を凍結
させた後、凍結した汚泥を冷凍室外で融解するサイクル
を２回以上繰り返すことにより、エネルギー効率よく良
好な汚泥の改質性が得られ、汚泥の改質を効率よく行う
ことができる。
【０００７】図１は本発明に用いる一実施例の汚泥改質
装置の構成図である。図１において、１はＬＮＧパイプ
ライン、２は熱交換器、３は制御装置、４はクーラー、
５は熱交換器２とクーラー４との間を連結し、例えばフ
ロン、又はエチレングリコール水溶液等の冷媒を循環さ
せる冷媒管、６は断熱材で作られた冷凍室、７は汚泥で
ある。
装置の構成図である。図１において、１はＬＮＧパイプ
ライン、２は熱交換器、３は制御装置、４はクーラー、
５は熱交換器２とクーラー４との間を連結し、例えばフ
ロン、又はエチレングリコール水溶液等の冷媒を循環さ
せる冷媒管、６は断熱材で作られた冷凍室、７は汚泥で
ある。
【０００８】次に、この作用を説明する。熱交換器２に
ＬＮＧパイプライン１を通してＬＮＧ（−１６２℃）を
導き冷媒と熱交換させた後、この冷媒を冷媒管５を通し
て断熱された冷凍室６内に設置したクーラー４へと導き
冷凍室６内を冷却する。こうして冷却された冷凍室６内
に汚泥７を搬入し、制御装置３によって温度を−２５℃
に調節しつつ汚泥を凍結させる。凍結完了後、汚泥７を
冷凍室６外に出して融解させてから、その粒度分布とア
ッターベルグ限界を測定し、生汚泥と比較した。その結
果を図２粒度分布図、図３塑性図に示す。
ＬＮＧパイプライン１を通してＬＮＧ（−１６２℃）を
導き冷媒と熱交換させた後、この冷媒を冷媒管５を通し
て断熱された冷凍室６内に設置したクーラー４へと導き
冷凍室６内を冷却する。こうして冷却された冷凍室６内
に汚泥７を搬入し、制御装置３によって温度を−２５℃
に調節しつつ汚泥を凍結させる。凍結完了後、汚泥７を
冷凍室６外に出して融解させてから、その粒度分布とア
ッターベルグ限界を測定し、生汚泥と比較した。その結
果を図２粒度分布図、図３塑性図に示す。
【０００９】図においてαは生汚泥、βは凍結汚泥、γ
は一般土である。図に示すように生汚泥では粘土分６４
％、シルト分３６％のものが、凍結させることにより粘
土分３１％、シルト分６９％へと変化した。即ち凍結に
よる氷晶分離のため微粒子が凝集し粗大化したためであ
る。
は一般土である。図に示すように生汚泥では粘土分６４
％、シルト分３６％のものが、凍結させることにより粘
土分３１％、シルト分６９％へと変化した。即ち凍結に
よる氷晶分離のため微粒子が凝集し粗大化したためであ
る。
【００１０】次に図３の塑性図でこの変化を見ると、凍
結により液性限界含水比Ｗ L ・塑性指数Ｉ P が大きく低
下し、全く別の土質へと変化していることが判る。ここ
で、一般土γの土質を塑性図上に表わすと、液性限界含
水比ＷL≦１５０％、塑性指数ＩP ≦１００％程度であ
るから、前記のように生汚泥αを凍結させると、この一
般土γに近づくように改質されることが明らかである。
結により液性限界含水比Ｗ L ・塑性指数Ｉ P が大きく低
下し、全く別の土質へと変化していることが判る。ここ
で、一般土γの土質を塑性図上に表わすと、液性限界含
水比ＷL≦１５０％、塑性指数ＩP ≦１００％程度であ
るから、前記のように生汚泥αを凍結させると、この一
般土γに近づくように改質されることが明らかである。
【００１１】更に、凍結処理時の雰囲気温度を種々に変
化させて凍結処理したところ、−２５℃から−５０℃で
は改質度合がほぼ同様であったが、−６０℃以下で凍結
させると改質度合が低下し、改質が悪くなった。また、
−２５℃を超えた場合の温度で凍結処理すると処理時間
が多くかかり能率が低下する。以上のことから汚泥改質
のための凍結温度は、−２５℃〜−６０℃とすることに
より効率が高いことが明らかになった。
化させて凍結処理したところ、−２５℃から−５０℃で
は改質度合がほぼ同様であったが、−６０℃以下で凍結
させると改質度合が低下し、改質が悪くなった。また、
−２５℃を超えた場合の温度で凍結処理すると処理時間
が多くかかり能率が低下する。以上のことから汚泥改質
のための凍結温度は、−２５℃〜−６０℃とすることに
より効率が高いことが明らかになった。
【００１２】次に更に汚泥改質を進めるために、別の汚
泥を対象として、凍結温度−２５℃で凍結・融解サイク
ルを２回繰り返して改質性を測定した結果を、図４粒度
分布図、図５塑性図に示す。図において、αは生汚泥、
β1は−２５℃１サイクルの凍結汚泥、β2は−２５℃２
サイクルの凍結汚泥、である。図４によると、粒度が粘
度分７３％、シルト分２６％の生汚泥αが、一回の凍結
処理で粘度分６７％、シルト分３３％の凍結汚泥β1に
なり、更に２回の凍結処理で粘度分６１％、シルト分３
９％の凍結汚泥β2へと粒子の粗大化が起こっているこ
とが明らかになった。同時にこれに対応して図５塑性図
上の変化も、凍結・融解サイクルが増加するにつれて、
液性限界含水比ＷLが２４０％以下、塑性指数Ｉ P が１
２０％以下となり、一般土γに近づくように改質されて
いることが明らかになった。
泥を対象として、凍結温度−２５℃で凍結・融解サイク
ルを２回繰り返して改質性を測定した結果を、図４粒度
分布図、図５塑性図に示す。図において、αは生汚泥、
β1は−２５℃１サイクルの凍結汚泥、β2は−２５℃２
サイクルの凍結汚泥、である。図４によると、粒度が粘
度分７３％、シルト分２６％の生汚泥αが、一回の凍結
処理で粘度分６７％、シルト分３３％の凍結汚泥β1に
なり、更に２回の凍結処理で粘度分６１％、シルト分３
９％の凍結汚泥β2へと粒子の粗大化が起こっているこ
とが明らかになった。同時にこれに対応して図５塑性図
上の変化も、凍結・融解サイクルが増加するにつれて、
液性限界含水比ＷLが２４０％以下、塑性指数Ｉ P が１
２０％以下となり、一般土γに近づくように改質されて
いることが明らかになった。
【００１３】
【発明の効果】本発明は、改質方法として、ＬＮＧの冷
熱を利用して、冷凍室内で温度−２５℃〜−６０℃にて
汚泥を凍結させた後、冷凍室外で融解させるサイクルを
２回以上繰り返すことにより汚泥を効率よく一般土に近
づくように改質することができる。
熱を利用して、冷凍室内で温度−２５℃〜−６０℃にて
汚泥を凍結させた後、冷凍室外で融解させるサイクルを
２回以上繰り返すことにより汚泥を効率よく一般土に近
づくように改質することができる。
【図１】本発明の改質装置の構成図である。
【図２】生汚泥と凍結汚泥の粒度分布図である。
【図３】生汚泥と凍結汚泥の塑性図である。
【図４】生汚泥と凍結汚泥の粒度分布図である。
【図５】生汚泥と凍結汚泥の塑性図である。
１ ＬＮＧパイプライン ２ 熱交換器 ３ 制御装置 ４ クーラー ５ 冷媒管 ６ 冷凍室 ７ 汚泥 α 生汚泥 β 凍結汚泥 γ 一般土
フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭59−26197（ＪＰ，Ａ) 実開 昭58−141800（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭52−135370（ＪＰ，Ｕ) 特公 昭53−35702（ＪＰ，Ｂ２) 特公 昭58−32000（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C02F 11/00 - 11/20
Claims (1)
- 【請求項１】 凍結・融解法による汚泥処理において、
ＬＮＧの冷熱を利用した熱交換器と接続された冷凍室内
のクーラーで冷凍温度−２５℃〜−６０℃にて汚泥を凍
結させ、その後凍結した汚泥を冷凍室外で融解するサイ
クルを２回以上繰り返すことを特徴とする汚泥改質方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4059921A JP2768117B2 (ja) | 1992-03-17 | 1992-03-17 | 汚泥改質方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4059921A JP2768117B2 (ja) | 1992-03-17 | 1992-03-17 | 汚泥改質方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05263417A JPH05263417A (ja) | 1993-10-12 |
| JP2768117B2 true JP2768117B2 (ja) | 1998-06-25 |
Family
ID=13127086
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4059921A Expired - Fee Related JP2768117B2 (ja) | 1992-03-17 | 1992-03-17 | 汚泥改質方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2768117B2 (ja) |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52135370U (ja) * | 1976-04-09 | 1977-10-14 | ||
| AT372669B (de) * | 1976-09-13 | 1983-11-10 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zur erzeugung eines methanhaltigen heizgases |
| IT1171257B (it) * | 1981-05-28 | 1987-06-10 | Biodata Spa | Metodo per la determinazione della attivita' degli isoenzimi citoplasmatico e mitocondriale della glutammico ossalacetico transaminasi nel siero o plasma umano |
| JPS58141800U (ja) * | 1982-03-17 | 1983-09-24 | 三菱電機株式会社 | 凍結融解式汚泥処理装置 |
| JPS5926197A (ja) * | 1982-08-06 | 1984-02-10 | Mitsubishi Electric Corp | コンポスト化装置 |
-
1992
- 1992-03-17 JP JP4059921A patent/JP2768117B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05263417A (ja) | 1993-10-12 |
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Legal Events
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Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080410 Year of fee payment: 10 |
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