JP2761594B2 - 面内異方性の優れた缶用高強度極薄鋼板の製造方法 - Google Patents
面内異方性の優れた缶用高強度極薄鋼板の製造方法Info
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- JP2761594B2 JP2761594B2 JP1172772A JP17277289A JP2761594B2 JP 2761594 B2 JP2761594 B2 JP 2761594B2 JP 1172772 A JP1172772 A JP 1172772A JP 17277289 A JP17277289 A JP 17277289A JP 2761594 B2 JP2761594 B2 JP 2761594B2
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Description
【発明の詳細な説明】 「産業上の利用分野」 本発明は、面内異方性の小さい缶用高強度極薄鋼板の
製造方法に関し、より詳しくは、絞り加工に適した、所
謂、耳発生（イヤリング）の小さい高強度極薄鋼板の製
造方法に関する。
製造方法に関し、より詳しくは、絞り加工に適した、所
謂、耳発生（イヤリング）の小さい高強度極薄鋼板の製
造方法に関する。
「従来の技術」 従来JISにおいて、ぶりき、ティンフリースチール（T
FS）等の缶用鋼板の調質度は製造方法により１回圧延製
品（SR:Single Cold−reduced Prodact）と、２回圧延
製品（DR:Dolble Cold−reduced Product）とに分類さ
れる。
FS）等の缶用鋼板の調質度は製造方法により１回圧延製
品（SR:Single Cold−reduced Prodact）と、２回圧延
製品（DR:Dolble Cold−reduced Product）とに分類さ
れる。
ぶりき、TFS等を素材とした缶には蓋部、胴部、底部
からなる３ピース缶と、胴部と底部を絞り、シゴキ加工
等により一体成形したDI（drawn and ironed）缶やDRD
（draw/redraw）缶およびDTR（draw/thin/redraw）缶等
の２ピース缶がある。２ピース缶は接合部が少ないだけ
に耐リーク性などの点で優れた缶機能を有するので、ア
ルミ、鋼基材共に増加傾向にある。
からなる３ピース缶と、胴部と底部を絞り、シゴキ加工
等により一体成形したDI（drawn and ironed）缶やDRD
（draw/redraw）缶およびDTR（draw/thin/redraw）缶等
の２ピース缶がある。２ピース缶は接合部が少ないだけ
に耐リーク性などの点で優れた缶機能を有するので、ア
ルミ、鋼基材共に増加傾向にある。
「発明が解決しようとする課題」 軽量化、省資源およびコストダウンの観点より２ピー
ス缶の薄ゲージ化が要請されているが、薄ゲージ化する
と製缶時、搬送時の強度低下が生じ、内容物充填後の耐
圧低下による変形さえ生じる傾向がある。強度低下並び
に耐圧低下を解決するため調質度の高いDRによる製缶が
試みられている。しかしながらDRは一般に絞り加工時基
材の異方性に起因する耳の発生が大きく歩留の低下、品
質低下を不可避的にもらしている。この耳の発生原因は
製缶上の要因もあるが、主として鋼板の異方性に起因す
るもので、現状ではこの硬質薄鋼板の異方性の問題は十
分に解決されているとは云い難い。
ス缶の薄ゲージ化が要請されているが、薄ゲージ化する
と製缶時、搬送時の強度低下が生じ、内容物充填後の耐
圧低下による変形さえ生じる傾向がある。強度低下並び
に耐圧低下を解決するため調質度の高いDRによる製缶が
試みられている。しかしながらDRは一般に絞り加工時基
材の異方性に起因する耳の発生が大きく歩留の低下、品
質低下を不可避的にもらしている。この耳の発生原因は
製缶上の要因もあるが、主として鋼板の異方性に起因す
るもので、現状ではこの硬質薄鋼板の異方性の問題は十
分に解決されているとは云い難い。
この問題解決のため、仕上温度830〜900℃、巻取温度
580〜730℃にて熱間圧延し、一次冷間圧延圧下率R1を60
〜79.9％とし、二次冷間圧延圧下率R2を−0.92R1＋8.1
≦R2≦0.75R1＋98とする異方性を改善した超硬質極薄冷
延鋼板製造方法が提案されている（特開昭59−113123）
が、追試の結果、酸洗でのスケール残留による表面不
良、鋼板の耐力不足が認められ、従来技術の問題は必ず
しも充分に解決されていなかった。DI缶成形法は、シー
ト又はコイル状冷延鋼板から平板状の被成形材料（ブラ
ンク）を打抜き、カップ状成形体（1stカップ）に絞
り、続く２〜３回のシゴキ加工により、1stカップ側壁
の厚みを減少加工することにより造られる。
580〜730℃にて熱間圧延し、一次冷間圧延圧下率R1を60
〜79.9％とし、二次冷間圧延圧下率R2を−0.92R1＋8.1
≦R2≦0.75R1＋98とする異方性を改善した超硬質極薄冷
延鋼板製造方法が提案されている（特開昭59−113123）
が、追試の結果、酸洗でのスケール残留による表面不
良、鋼板の耐力不足が認められ、従来技術の問題は必ず
しも充分に解決されていなかった。DI缶成形法は、シー
ト又はコイル状冷延鋼板から平板状の被成形材料（ブラ
ンク）を打抜き、カップ状成形体（1stカップ）に絞
り、続く２〜３回のシゴキ加工により、1stカップ側壁
の厚みを減少加工することにより造られる。
また、DRD缶成形法はブランクを絞り加工によって製
缶される缶である点でDI缶成形法と共通する点を有する
が、DI缶成形法のようにカップ側壁缶素材の積極的な厚
み減少加工であるシゴキ加工を行なわず、二次加工も絞
り加工のみである点で異なる。
缶される缶である点でDI缶成形法と共通する点を有する
が、DI缶成形法のようにカップ側壁缶素材の積極的な厚
み減少加工であるシゴキ加工を行なわず、二次加工も絞
り加工のみである点で異なる。
さらに、DTR缶成形法は、ブランクを絞り加工により
成形する点においてDRD缶成形法と共通するが、深絞り
加工ブランクに高いシワ押え力を付与し缶側壁の絞り−
張出し加工を行なう点において上記二つの製缶法と異な
る。
成形する点においてDRD缶成形法と共通するが、深絞り
加工ブランクに高いシワ押え力を付与し缶側壁の絞り−
張出し加工を行なう点において上記二つの製缶法と異な
る。
上記DI、DRD、DTR缶の製造において、素材の異方性が
高く、塑性加工による素材の流れが一様でないと、カッ
プの縁高さが不揃いとなり、所謂「耳」が発生する。こ
の耳は、成形缶を成形ポンチから抜き取る時に抜け不良
の原因を生じさせるのみならず、成形後除去を要する全
くの不要部分である。
高く、塑性加工による素材の流れが一様でないと、カッ
プの縁高さが不揃いとなり、所謂「耳」が発生する。こ
の耳は、成形缶を成形ポンチから抜き取る時に抜け不良
の原因を生じさせるのみならず、成形後除去を要する全
くの不要部分である。
本発明は、上記３種の２ピース缶の中でも特にDRD、D
TR缶用素材として優れた鋼板を提供するものである。
TR缶用素材として優れた鋼板を提供するものである。
すなわち、DRD缶やDTR缶成形においては、その製缶工
程においてシゴキ加工による素材の板厚減少はないの
で、素材としてDI缶要素材よりも板厚の薄い鋼板を用い
る必要がある。またDRD缶やDTR缶は製品板厚の薄ゲージ
化を目的として開発されたものであるので、その素材は
高い耐力を保持した調質度が要求される。
程においてシゴキ加工による素材の板厚減少はないの
で、素材としてDI缶要素材よりも板厚の薄い鋼板を用い
る必要がある。またDRD缶やDTR缶は製品板厚の薄ゲージ
化を目的として開発されたものであるので、その素材は
高い耐力を保持した調質度が要求される。
また、DRD缶やDTR缶はその加工工程においてシゴキ加
工を行なわないので、シートやコイル状態で予め印刷塗
装された各種表面処理鋼板（プレコート鋼板）や、あら
かじめ印刷されたプラスチックフィルムを張り合せた鋼
板（ラミネート鋼板）を用いることが可能となる。しか
しながらこのようなプレコート鋼板乃至ラミネート鋼板
等を用いてDRD缶やDTR缶を成形した場合、異方性が大き
いと素材の塑性流れが均一でないため耳やシワの発生
や、缶表面の印刷歪の発生という不都合を招来する。こ
のため異方性の小さい素材が強く望まれていた。
工を行なわないので、シートやコイル状態で予め印刷塗
装された各種表面処理鋼板（プレコート鋼板）や、あら
かじめ印刷されたプラスチックフィルムを張り合せた鋼
板（ラミネート鋼板）を用いることが可能となる。しか
しながらこのようなプレコート鋼板乃至ラミネート鋼板
等を用いてDRD缶やDTR缶を成形した場合、異方性が大き
いと素材の塑性流れが均一でないため耳やシワの発生
や、缶表面の印刷歪の発生という不都合を招来する。こ
のため異方性の小さい素材が強く望まれていた。
本発明の目的は、DRD,DTR等の絞り、しごき加工によ
って２ピース缶を製造する際、耳発生が少なくかつ製品
強度に優れた２ピース缶製造の可能な面内異方性の小さ
い硬質薄鋼板の製造方法を提供するにある。
って２ピース缶を製造する際、耳発生が少なくかつ製品
強度に優れた２ピース缶製造の可能な面内異方性の小さ
い硬質薄鋼板の製造方法を提供するにある。
本発明の第２の目的は、上記２ピース缶を可能な限り
経済的に量産するための薄ゲージの素材を提供するにあ
る。
経済的に量産するための薄ゲージの素材を提供するにあ
る。
「課題を解決するための手段」 そこで、本発明者などは、鋭意研究の結果、Ｃを低炭
素鋼の低目に規制し、Ｎを高富化する事により、一次圧
延率R1を高目に採れ、R2も低目に抑制出来る事を見出し
た。
素鋼の低目に規制し、Ｎを高富化する事により、一次圧
延率R1を高目に採れ、R2も低目に抑制出来る事を見出し
た。
本発明は、連続鋳造鋼片をAr3点以上の仕上げ温度で
熱間圧延し、次いで700℃以下の温度で巻き取り、酸
洗、一次圧延、連続焼鈍、二次圧延を順に行う高強度極
薄鋼板の製造に於いて、連続鋳片が、C:0.006〜0.02
％、Si≦0.06％ Mn ≦0.6％、Ｐ ≦0.03％、Ｓ≦0.0
3％、sol.Al≦0.08％、Ｎ＝0.0018〜0.015％、残部がFe
および不可避的不純物より、一次圧延率R1が80％〜90％
であり、かつ二次圧延率R2が20％〜45％である事を特徴
とする缶用極薄鋼板の製造方法によって構成される。
熱間圧延し、次いで700℃以下の温度で巻き取り、酸
洗、一次圧延、連続焼鈍、二次圧延を順に行う高強度極
薄鋼板の製造に於いて、連続鋳片が、C:0.006〜0.02
％、Si≦0.06％ Mn ≦0.6％、Ｐ ≦0.03％、Ｓ≦0.0
3％、sol.Al≦0.08％、Ｎ＝0.0018〜0.015％、残部がFe
および不可避的不純物より、一次圧延率R1が80％〜90％
であり、かつ二次圧延率R2が20％〜45％である事を特徴
とする缶用極薄鋼板の製造方法によって構成される。
「作用」 鋼成分について Ｃは、本発明の重要な要素の一つである。第１図にお
いて、二次圧延率R2を固定して考えると、Ｃが0.01％ま
ではＣ量に比例して引張強度は急激に増加する。また、
0.01％を超えるとＣ量の増加にもかかわらず引張強度は
増加しない。ただし、Ｃが0.02％を超えると80〜90％の
高い一次圧延率では耳高さが高くなり望ましくない。す
なわち、第２図においては、缶Ａを絞り加工したときの
耳率（△H/H×100）を示す。第２図から耳率の良好なＣ
量はある範囲であることが判る。従って本発明における
Ｃ量は缶強度上必要とされる引張強度および、耳高さか
ら決定され、本発明においては0.006〜0.02％とする。
いて、二次圧延率R2を固定して考えると、Ｃが0.01％ま
ではＣ量に比例して引張強度は急激に増加する。また、
0.01％を超えるとＣ量の増加にもかかわらず引張強度は
増加しない。ただし、Ｃが0.02％を超えると80〜90％の
高い一次圧延率では耳高さが高くなり望ましくない。す
なわち、第２図においては、缶Ａを絞り加工したときの
耳率（△H/H×100）を示す。第２図から耳率の良好なＣ
量はある範囲であることが判る。従って本発明における
Ｃ量は缶強度上必要とされる引張強度および、耳高さか
ら決定され、本発明においては0.006〜0.02％とする。
Siは、缶用材料としては耐食性に有害な元素である
が、Alキルド鋼としては、不可避的に含有される元素で
あり、上限は0.06％である。
が、Alキルド鋼としては、不可避的に含有される元素で
あり、上限は0.06％である。
Mnは、不純物であるＳによる熱延時の赤熱脆性を防止
する為に、必要な元素であり、上限は0.6％である。
する為に、必要な元素であり、上限は0.6％である。
Ｐは、材質を硬化させる為高強度という観点からは有
用であるが、偏析し、缶材としては、耐食性で有害の
為、上限は0.03％である。
用であるが、偏析し、缶材としては、耐食性で有害の
為、上限は0.03％である。
Ｓは、熱延時の赤熱脆性を生じさせる有害元素であ
り、極力少ない方が望ましいが不可避的に混入する成分
であり、上限は0.03％である。
り、極力少ない方が望ましいが不可避的に混入する成分
であり、上限は0.03％である。
Alは、製鋼後脱酸剤として投入される成分でAlNとし
て析出し、Ｎの固溶強固作用を低減させるので、少ない
程望ましいが、その上限は0.08％であるのが望ましい。
て析出し、Ｎの固溶強固作用を低減させるので、少ない
程望ましいが、その上限は0.08％であるのが望ましい。
Ｎは、Ｃ、Mn、Ｐと同様に強化作用を有し、本発明の
主要因のひとつであり、下限を0.0018％とした。Ｎは多
い程望ましいが多過ぎると一次圧延後の焼鈍のｒ値を小
さくし、また、製鋼時添加するフェロ窒化物の歩留まり
を考慮し、上限は0.015％である。
主要因のひとつであり、下限を0.0018％とした。Ｎは多
い程望ましいが多過ぎると一次圧延後の焼鈍のｒ値を小
さくし、また、製鋼時添加するフェロ窒化物の歩留まり
を考慮し、上限は0.015％である。
製造条件について、 熱間圧延について、加熱炉抽出温度としては、低すぎ
ると、熱延時の温度確保が難しく、又、冷延板の高強度
化に寄与する固溶Ｎ分を考慮すると高い程望ましいが、
経済性を考慮すると、下限を1100℃、上限を1200℃とす
るのが望ましい。熱延仕上げ温度は、板厚精度制御及び
イヤリングを考慮し、Ar3以上とする必要がある。
ると、熱延時の温度確保が難しく、又、冷延板の高強度
化に寄与する固溶Ｎ分を考慮すると高い程望ましいが、
経済性を考慮すると、下限を1100℃、上限を1200℃とす
るのが望ましい。熱延仕上げ温度は、板厚精度制御及び
イヤリングを考慮し、Ar3以上とする必要がある。
酸洗後の１回目の圧延率は、90％を超えるとイヤリン
グが大きくなるため上限を90％、下限は熱延板の製造の
安定性を考え80％とすると良い。
グが大きくなるため上限を90％、下限は熱延板の製造の
安定性を考え80％とすると良い。
再結晶焼鈍は、箱型焼鈍を施すと、所定の強度を得る
為の二次圧延率が高くなるため、イヤリングに望ましく
なく、又、経済的でもない為、さらに箱型焼鈍は、焼鈍
後の結晶粒が大きくなる為、絞り加工後のフランジ加工
時にフランジ割れが発生しやすく、又、結晶粒が大きい
と加工による肌荒れも大きく、耐食性にも有害であるた
め連続焼鈍に限定した。
為の二次圧延率が高くなるため、イヤリングに望ましく
なく、又、経済的でもない為、さらに箱型焼鈍は、焼鈍
後の結晶粒が大きくなる為、絞り加工後のフランジ加工
時にフランジ割れが発生しやすく、又、結晶粒が大きい
と加工による肌荒れも大きく、耐食性にも有害であるた
め連続焼鈍に限定した。
第２回目の圧延は、圧延率が低過ぎると所定の強度が
出ない。その下限は20％であり、又、圧延率が高過ぎる
とイヤリングに対して望ましくなくその上限は50％であ
る。
出ない。その下限は20％であり、又、圧延率が高過ぎる
とイヤリングに対して望ましくなくその上限は50％であ
る。
「実施例１」 表１に示す鋼で熱延、酸洗後一次圧延率88％で圧延後
連続焼鈍680℃再結晶焼鈍後、二次圧延率と強度の関係
を調査した。Ｃ量が0.006〜0.06％まででは、焼鈍後DR
圧延後の強度差はなく、所定の強度を得る為に、0.006
％までＣ量を低減しても二次圧延率を高く取る必要がな
い事が判明した（Ｃ量・二次圧延率と強度の関係を第１
図に示した）。
連続焼鈍680℃再結晶焼鈍後、二次圧延率と強度の関係
を調査した。Ｃ量が0.006〜0.06％まででは、焼鈍後DR
圧延後の強度差はなく、所定の強度を得る為に、0.006
％までＣ量を低減しても二次圧延率を高く取る必要がな
い事が判明した（Ｃ量・二次圧延率と強度の関係を第１
図に示した）。
第２図には、表１に示す成分鋼を表２の製造条件でブ
ラックプレートとした後ティンフリー表面処理し、その
後ポリエチレンテレフタレートフィルムをラミネートし
た後、ブランク径176mm、ポンチ径90mm絞り比1.95で缶
Ａを絞り加工した時の耳率（△H/H×100）を示すもの
で、耳率の良好なＣ量が0.006〜0.020％である事が判
る。又、表２には同時に最終製品の板厚及び機械的性質
を示した。
ラックプレートとした後ティンフリー表面処理し、その
後ポリエチレンテレフタレートフィルムをラミネートし
た後、ブランク径176mm、ポンチ径90mm絞り比1.95で缶
Ａを絞り加工した時の耳率（△H/H×100）を示すもの
で、耳率の良好なＣ量が0.006〜0.020％である事が判
る。又、表２には同時に最終製品の板厚及び機械的性質
を示した。
「実施例２」 表３に本発明の実施例と比較例の一覧を示す。使用し
た鋼成分は実施例１の表１中のサンプルNo4を種々の厚
みに仕上げた熱延板を使用して一次圧延、二次圧延の影
響を調べたもので、連続焼鈍は680℃で行った。本覧に
示した実施例は、いずれも本発明において、特定した範
囲で実施した結果を示したものであり、耳率はいずれも
小さな値を示しており、またフランジ加工時の割れ評価
を含めて評価しても優れた特性を備えている。
た鋼成分は実施例１の表１中のサンプルNo4を種々の厚
みに仕上げた熱延板を使用して一次圧延、二次圧延の影
響を調べたもので、連続焼鈍は680℃で行った。本覧に
示した実施例は、いずれも本発明において、特定した範
囲で実施した結果を示したものであり、耳率はいずれも
小さな値を示しており、またフランジ加工時の割れ評価
を含めて評価しても優れた特性を備えている。
これに対して比較例では、本発明とは一部圧延率が異
なる条件で製造した結果をしめした。比較例において
は、いずれも耳率が大きく、絞り用缶（DRD・DTR）用と
して用いるのは不適当であった。
なる条件で製造した結果をしめした。比較例において
は、いずれも耳率が大きく、絞り用缶（DRD・DTR）用と
して用いるのは不適当であった。
「発明の効果」 本発明の実施により、DRD、DTR等のごとく、絞りまた
はしごき加工によって２ピース缶を製造する際、耳発生
が少なくかつ製品強度に優れた２ピース缶を製造するこ
とができる。
はしごき加工によって２ピース缶を製造する際、耳発生
が少なくかつ製品強度に優れた２ピース缶を製造するこ
とができる。
また、上記２ピース缶を可能な限り経済的に量産する
ための薄ゲージの素材を提供することができる。
ための薄ゲージの素材を提供することができる。
さらに、プレコート鋼板やラミネート鋼板を用いて、
DRD缶、DTR缶を成形することができる。
DRD缶、DTR缶を成形することができる。
第１図は本発明の成分鋼（表１）のＣ量・二次圧延率と
強度の関係図、第２図は上記成分鋼を本発明の製造条件
（表２）で加工した場合の耳率曲線、、第３図は缶の耳
率図である。
強度の関係図、第２図は上記成分鋼を本発明の製造条件
（表２）で加工した場合の耳率曲線、、第３図は缶の耳
率図である。
Claims (1)
- 【請求項１】冷間圧延、焼鈍、表面処理後、鋼板上に塗
装をするか、又は樹脂フィルムをラミネートするかし
て、２ピース缶成形加工用の缶用素材を製造する方法に
おいて、鋼片の成分が、 Ｃ＝0.006〜0.02％ Si≦0.06％ Mn≦0.6％ P ≦0.03％ Ｓ≦0.03％ solAl≦0.08％ Ｎ＝0.0018〜0.015％ 残部が鉄および不可避的成分からなり、この鋼片を熱間
圧延し、700℃以下の温度で巻取り熱圧鋼帯とし、次い
で酸洗い後、圧延率（R1）80％〜90％で第１回の冷間圧
延を施し、次いで連続焼鈍で再結晶焼鈍温度以上、オー
ステナイト化温度以下に加熱・均熱し、再結晶焼鈍後、
圧延率（R2）20％〜50％で第２回圧延を施した高強度極
薄鋼板を製造し、その後この鋼板上に塗装するか又はプ
ラスチックフィルムをラミネートすることを特徴とする
面内異方性の優れた缶用プレコート鋼板又はラミネート
鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1172772A JP2761594B2 (ja) | 1989-07-03 | 1989-07-03 | 面内異方性の優れた缶用高強度極薄鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1172772A JP2761594B2 (ja) | 1989-07-03 | 1989-07-03 | 面内異方性の優れた缶用高強度極薄鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0336215A JPH0336215A (ja) | 1991-02-15 |
| JP2761594B2 true JP2761594B2 (ja) | 1998-06-04 |
Family
ID=15948050
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1172772A Expired - Fee Related JP2761594B2 (ja) | 1989-07-03 | 1989-07-03 | 面内異方性の優れた缶用高強度極薄鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2761594B2 (ja) |
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| JPH086143B2 (ja) * | 1990-03-06 | 1996-01-24 | 新日本製鐵株式会社 | 板取り性が優れた極薄溶接缶用鋼板の製造法 |
| JP2571166B2 (ja) * | 1991-07-29 | 1997-01-16 | 東洋鋼鈑株式会社 | Ｄｉ缶用表面処理鋼板の製造方法 |
| EP0556834B1 (en) * | 1992-02-21 | 1997-06-11 | Kawasaki Steel Corporation | Method of producing high-strength steel sheet used for can |
| JPH0754101A (ja) * | 1993-08-13 | 1995-02-28 | Toyo Kohan Co Ltd | 薄肉化深絞り加工用鋼板 |
| US5725697A (en) * | 1993-12-24 | 1998-03-10 | Kawasaki Steel Corporation | Method of manufacturing cold-rolled can steel sheet having less planar anisotropy and good workability |
| JP3434905B2 (ja) * | 1994-09-29 | 2003-08-11 | 新日本製鐵株式会社 | 溶接缶用鋼板の製造方法 |
| JPH0892642A (ja) * | 1994-09-29 | 1996-04-09 | Nippon Steel Corp | 耐イヤリング性の優れた容器用鋼板の製造方法 |
| FR2739105B1 (fr) * | 1995-09-21 | 1998-04-30 | Lorraine Laminage | Procede de fabrication d'une bande metallique pour emballages et emballages metalliques obtenus par ce procede |
| JPH09184018A (ja) * | 1995-12-28 | 1997-07-15 | Kawasaki Steel Corp | 面内異方性が小さい高強度容器用鋼板の製造方法 |
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| MX2017006871A (es) * | 2014-11-28 | 2017-08-14 | Jfe Steel Corp | Lamina de acero para tapa corona, metodo de fabricacion de la misma, y tapa corona. |
| KR102677317B1 (ko) * | 2019-03-29 | 2024-06-21 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 캔용 강판 및 그의 제조 방법 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6045690A (ja) * | 1983-08-22 | 1985-03-12 | 東洋インキ製造株式会社 | 成形ポリエステル樹脂用液状着色剤 |
-
1989
- 1989-07-03 JP JP1172772A patent/JP2761594B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JPH0336215A (ja) | 1991-02-15 |
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