JP2725318B2 - 高炉原料装入法 - Google Patents
高炉原料装入法Info
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- JP2725318B2 JP2725318B2 JP63278124A JP27812488A JP2725318B2 JP 2725318 B2 JP2725318 B2 JP 2725318B2 JP 63278124 A JP63278124 A JP 63278124A JP 27812488 A JP27812488 A JP 27812488A JP 2725318 B2 JP2725318 B2 JP 2725318B2
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ この発明は高炉の原料装入法に関する。
［従来の技術］ 高炉の鉄原料として、塊鉱石、焼結鉱、焼結ペレット
が使用されているが、その粒度範囲は高炉内の通風性に
関して重要な管理項目である。標準の鉄原料は高炉の操
業条件または原料の種類によって多少異なるが、塊鉱石
で８〜30mm,焼結鉱で５〜75mm,ペッレットで10〜15mm程
度が目安となっており、通常この粒度範囲内の高炉原料
が装入されている。
が使用されているが、その粒度範囲は高炉内の通風性に
関して重要な管理項目である。標準の鉄原料は高炉の操
業条件または原料の種類によって多少異なるが、塊鉱石
で８〜30mm,焼結鉱で５〜75mm,ペッレットで10〜15mm程
度が目安となっており、通常この粒度範囲内の高炉原料
が装入されている。
［発明が解決しようとする課題］ しかしながら、近年低廉な鉄原料として粒径が3mm程
度の小粒鉄原料の使用が検討されている。小粒鉄原料も
小量の配合であれば殆どトラブルはないが、高炉操業の
合理化として積極的に小粒原料の配合を増加させようと
する場合には、炉内の通気性が悪化され、羽口から吹き
込まれた熱風、または炉内発生ガスに対する圧損が大き
くなり、炉内反応が阻害されて高炉炉況が悪化する。
度の小粒鉄原料の使用が検討されている。小粒鉄原料も
小量の配合であれば殆どトラブルはないが、高炉操業の
合理化として積極的に小粒原料の配合を増加させようと
する場合には、炉内の通気性が悪化され、羽口から吹き
込まれた熱風、または炉内発生ガスに対する圧損が大き
くなり、炉内反応が阻害されて高炉炉況が悪化する。
本発明はかかる事情に鑑みてなされたもので、通風性
の悪化を招くことなく、小粒鉄原料の配合率を増加させ
る高炉原料装入法を提供しようとするものである。
の悪化を招くことなく、小粒鉄原料の配合率を増加させ
る高炉原料装入法を提供しようとするものである。
［課題を解決するための手段及び作用］ 本発明による高炉原料装入法は、ベルレス式の原料装
入装置を用い１回の装入分を１バッチとして、コークス
を２バッチ分をストックレベルに一様に装入する工程
と、中心部にコークスを１バッチ分装入する工程と、周
辺部に標準粒度の鉄原料を２バッチ分装入する工程と、
前記２工程で生じる中間部に小粒の鉄原料を１バッチ分
装入する工程とをこの順序で繰り返し装入することを特
徴とする。
入装置を用い１回の装入分を１バッチとして、コークス
を２バッチ分をストックレベルに一様に装入する工程
と、中心部にコークスを１バッチ分装入する工程と、周
辺部に標準粒度の鉄原料を２バッチ分装入する工程と、
前記２工程で生じる中間部に小粒の鉄原料を１バッチ分
装入する工程とをこの順序で繰り返し装入することを特
徴とする。
この操入法においては、コークスが中心部に、小粒鉄
原料が中間部に、標準粒度の鉄原料が周辺部にある原料
層が形成され、その上下にコークス層が交互に重なって
いる。この原料分布で特徴的なことは、小粒鉄原料と標
準粒度の標準鉄原料が通風の流路に対して、横方向に分
離装入になっていることである。分離装入は混合装入に
比して通風に対する圧損が著しく少ないので、小粒鉄原
料の配合率が向上される。
原料が中間部に、標準粒度の鉄原料が周辺部にある原料
層が形成され、その上下にコークス層が交互に重なって
いる。この原料分布で特徴的なことは、小粒鉄原料と標
準粒度の標準鉄原料が通風の流路に対して、横方向に分
離装入になっていることである。分離装入は混合装入に
比して通風に対する圧損が著しく少ないので、小粒鉄原
料の配合率が向上される。
［実施例］ 最初に小粒鉄原料の配合比率と圧損との関係につい
て、実験室規模で行った試験について添付の図面を参照
しながら説明する。第１図は空塔速度と圧損との関係を
示すグラフ図である。この関係は円筒状の容器に試料で
ある鉄原料を入れ、底部から空気を吹き込んで、前記容
器の上下の圧力をマノメータにより測定して得られたも
のである。第２図は標準鉄原料と粒径3mm程度の小粒鉄
原料の圧損を比較して示したものである。次いで、同じ
方法で、標準鉄原料と小粒鉄原料の装入方法と混合比率
を変えて示したものが第２図である。ここでは小粒鉄原
料として焼結鉱を用いている。図中、混合装入は粒度の
異なる前記２種の原料を混合したもの（Ａ）、上下方向
に前記２種の原料を分けて装入したもの（Ｃ）および横
方向に前記２種の原料を分けて装入したもの（Ｂ）であ
る。この図で横方向に分離装入したもの（Ｂ）が最も圧
損が小さいことが示されている。
て、実験室規模で行った試験について添付の図面を参照
しながら説明する。第１図は空塔速度と圧損との関係を
示すグラフ図である。この関係は円筒状の容器に試料で
ある鉄原料を入れ、底部から空気を吹き込んで、前記容
器の上下の圧力をマノメータにより測定して得られたも
のである。第２図は標準鉄原料と粒径3mm程度の小粒鉄
原料の圧損を比較して示したものである。次いで、同じ
方法で、標準鉄原料と小粒鉄原料の装入方法と混合比率
を変えて示したものが第２図である。ここでは小粒鉄原
料として焼結鉱を用いている。図中、混合装入は粒度の
異なる前記２種の原料を混合したもの（Ａ）、上下方向
に前記２種の原料を分けて装入したもの（Ｃ）および横
方向に前記２種の原料を分けて装入したもの（Ｂ）であ
る。この図で横方向に分離装入したもの（Ｂ）が最も圧
損が小さいことが示されている。
以上の知見にもとづいて、実際の高炉への原料装入を
次のように行った。第３図は本実施例に用いた高炉のベ
ルレス式の原料装入装置である。
次のように行った。第３図は本実施例に用いた高炉のベ
ルレス式の原料装入装置である。
高炉炉体の上方に原料の固定ホッパ1a、1bが左右対称
に２個設けられ、その上部はそれぞれ原料入口２に，そ
の下部は原料出口３に連結されている。原料の出入口に
はそれぞれ開閉バルブが設けられている。また、固定ホ
ッパ１の下方で高炉炉体４の中に旋回シュート５をもつ
ベルレス装置が設けられている。前記旋回シュート５は
図示の鎖線で示す高炉の中心線を軸として回転するこ
と、および前記回転と同時に旋回シュート５の上部を軸
として、シュート５の傾動角（垂直位置を０°とする）
を０°〜52°の範囲で、内振り（上から下へ）または外
振り（下から上へ）をすることができる。
に２個設けられ、その上部はそれぞれ原料入口２に，そ
の下部は原料出口３に連結されている。原料の出入口に
はそれぞれ開閉バルブが設けられている。また、固定ホ
ッパ１の下方で高炉炉体４の中に旋回シュート５をもつ
ベルレス装置が設けられている。前記旋回シュート５は
図示の鎖線で示す高炉の中心線を軸として回転するこ
と、および前記回転と同時に旋回シュート５の上部を軸
として、シュート５の傾動角（垂直位置を０°とする）
を０°〜52°の範囲で、内振り（上から下へ）または外
振り（下から上へ）をすることができる。
以上のように構成された原料装入装置の作用について
説明する。原料８は１回の装入分（１バッチ）が図示し
ない秤量ホッパで秤量されて、原料装入口２から固定ホ
ッパ1aまた1bに装入される。ここに装入された原料８は
交互に旋回シュート５を通して、高炉々体４内に装入さ
れた原料の上面であるストックライン６上に装入され
る。図中、３は固定ホッパの出口、７は高炉ガスの排ガ
スダクトである。通常、標準粒度の鉄原料（塊鉱石、焼
結鉱または焼結レット、以下同じ）のみが装入される場
合は、コークスと鉄原料が交互に層状になるように装入
される。小粒鉄原料を装入する場合は前述の知見に従
い、小原料と標準鉄原料が横方向に分離されるように装
入する。
説明する。原料８は１回の装入分（１バッチ）が図示し
ない秤量ホッパで秤量されて、原料装入口２から固定ホ
ッパ1aまた1bに装入される。ここに装入された原料８は
交互に旋回シュート５を通して、高炉々体４内に装入さ
れた原料の上面であるストックライン６上に装入され
る。図中、３は固定ホッパの出口、７は高炉ガスの排ガ
スダクトである。通常、標準粒度の鉄原料（塊鉱石、焼
結鉱または焼結レット、以下同じ）のみが装入される場
合は、コークスと鉄原料が交互に層状になるように装入
される。小粒鉄原料を装入する場合は前述の知見に従
い、小原料と標準鉄原料が横方向に分離されるように装
入する。
本実施例においては、前述のベルレス式の原料装入装
置を用いてコークスは２バッチ（CC↓）でストックライ
ンにほぼ一様の厚さの層を形成するように装入する。次
いで、中心部にコークスを１バッチ（Ｃ↓）装入し、さ
らに標準鉄原料を２バッチ（OO↓）周辺部に装入する。
こうしてできる中間部の凹部に小粒鉄原料を１バッチ
（Os↓）装入する。以上のようなコークス、標準鉄原料
および小粒鉄原料の６バッチの装入を１サイクルとし
て、これを繰り返して装入する。第３図では、中心線を
鎖線で示し、高炉炉内は対称であるので左半分は省略し
てある。
置を用いてコークスは２バッチ（CC↓）でストックライ
ンにほぼ一様の厚さの層を形成するように装入する。次
いで、中心部にコークスを１バッチ（Ｃ↓）装入し、さ
らに標準鉄原料を２バッチ（OO↓）周辺部に装入する。
こうしてできる中間部の凹部に小粒鉄原料を１バッチ
（Os↓）装入する。以上のようなコークス、標準鉄原料
および小粒鉄原料の６バッチの装入を１サイクルとし
て、これを繰り返して装入する。第３図では、中心線を
鎖線で示し、高炉炉内は対称であるので左半分は省略し
てある。
第４図に、Ｋ値と小粒鉄原料との関係を示す。この図
で縦軸のｋ値は次のように定義される。
で縦軸のｋ値は次のように定義される。
Ｋ＝（P2−P0 2）・10-7／V1.7 ここで、P,P0それぞれ送風圧、炉頂圧（単位は何れもkg
/cm2）、Ｖは風量（Mm3/min）である。この図で、従来
例は小粒鉄原料と標準鉄原料が混合した鉄原料層とコー
クス層が交互に重なるように装入する装入法で、本実施
例は上記の通りである。いずれも小粒鉄原料として焼結
鉱を使用したものである。
/cm2）、Ｖは風量（Mm3/min）である。この図で、従来
例は小粒鉄原料と標準鉄原料が混合した鉄原料層とコー
クス層が交互に重なるように装入する装入法で、本実施
例は上記の通りである。いずれも小粒鉄原料として焼結
鉱を使用したものである。
ｋ値は3.3程度であれば高炉操業に支障は起こらない
ので、第４図に示すように、平均して従来例では小粒鉄
原料が20％程度の配合率であったが、本実施例によれば
Ｋ値が低下し、前記配合率が35％まで上昇した。
ので、第４図に示すように、平均して従来例では小粒鉄
原料が20％程度の配合率であったが、本実施例によれば
Ｋ値が低下し、前記配合率が35％まで上昇した。
［発明の効果］ 本発明によれば、小粒鉄原料が標準鉄原料を横方向に
分離されて装入されるので、高炉内の圧損が低減され、
小粒鉄原料の配合率が増加される。
分離されて装入されるので、高炉内の圧損が低減され、
小粒鉄原料の配合率が増加される。
第１図は圧損と空塔速度との関係を示すグラフ図、第２
図は圧損と小粒鉄原料配合率との関係を示すグラフ図、
第３図は本実施例に用いられる原料装入装置の縦断面
図、第４図はＫ値と小粒鉄原料配合率の関係を示すグラ
フ図である。 １…固定ホッパ、２…原料装入口、３…原料出口、４…
高炉炉体、５…旋回シュート、６…ストックライン、７
…排ガスダクト、８…高炉原料、CC↓…コークスの２バ
ッチ分、Os↓…小粒鉄原料の１バッチ分、Ｃ↓…コーク
スの１バッチ分、OO↓…標準鉄原料の２バッチ分。
図は圧損と小粒鉄原料配合率との関係を示すグラフ図、
第３図は本実施例に用いられる原料装入装置の縦断面
図、第４図はＫ値と小粒鉄原料配合率の関係を示すグラ
フ図である。 １…固定ホッパ、２…原料装入口、３…原料出口、４…
高炉炉体、５…旋回シュート、６…ストックライン、７
…排ガスダクト、８…高炉原料、CC↓…コークスの２バ
ッチ分、Os↓…小粒鉄原料の１バッチ分、Ｃ↓…コーク
スの１バッチ分、OO↓…標準鉄原料の２バッチ分。
Claims (1)
- 【請求項１】ベルレス式の原料装入装置を用い１回の装
入分を１バッチとして、コークスを２バッチ分をストッ
クレベルに一様に装入する工程と、中心部にコークスを
１バッチ分装入する工程と、周辺部に標準粒度の鉄原料
を２バッチ分装入する工程と、前記２工程で生じる中間
部に小粒の鉄原料を１バッチ分装入する工程と、をこの
順序で繰り返し装入することを特徴とする高炉原料装入
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63278124A JP2725318B2 (ja) | 1988-11-02 | 1988-11-02 | 高炉原料装入法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63278124A JP2725318B2 (ja) | 1988-11-02 | 1988-11-02 | 高炉原料装入法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02125806A JPH02125806A (ja) | 1990-05-14 |
| JP2725318B2 true JP2725318B2 (ja) | 1998-03-11 |
Family
ID=17592944
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63278124A Expired - Fee Related JP2725318B2 (ja) | 1988-11-02 | 1988-11-02 | 高炉原料装入法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2725318B2 (ja) |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5833282B2 (ja) * | 1978-09-26 | 1983-07-19 | 川崎製鉄株式会社 | 高炉内への原料装入方法 |
| JPS60208404A (ja) * | 1984-03-31 | 1985-10-21 | Kawasaki Steel Corp | 高炉原料装入方法およびその装置 |
-
1988
- 1988-11-02 JP JP63278124A patent/JP2725318B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02125806A (ja) | 1990-05-14 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |