JP2720322B2 - 極低温タンク用防熱構造 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、液化石油ガス（ＬＰ
Ｇ）、液化天然ガス（ＬＮＧ）、液化水素（ＬＨ₂）、
液化窒素（ＬＮ₂）、液化酸素（ＬＯ₂）、液化ヘリウム
（ＬＨ_e）などの極低温物質を貯蔵するための主として
極低温タンクの防熱構造に関するものである。本発明の
対象とする極低温タンクは球形や円筒形など主として曲
率を有するものであるが、地上に設置されるものだけで
なく、たとえば、船舶に搭載されるものを含み、また極
低温物質を搬送するパイプなども含む。

【０００２】

【従来の技術】この種の極低温用タンクでは、外気から
のタンク内への熱の侵入を防止するため、その表面を防
熱層で被覆する必要がある。この防熱層には、従来、特
公昭５４−１９４８号公報および実公昭５９−７６７６
号公報に記載のものがある。いずれも、硬質ポリウレタ
ンやフェノール樹脂などの合成樹脂発泡体からなる内側
防熱層部と外側防熱層部の間に網状の補強材を介装し、
前記合成樹脂の発泡時の自己接着作用もしくは接着剤で
接着して一体にした構造からなる。なお、補強材は、主
に外側防熱層部の低温割れを防止するために介装されて
いるが、補強材を省くこともできる。また、タンク本体
はステンレスやアルミニウム合金で形成され、タンク本
体の外周面上を被覆する防熱層は、タンク本体の周面に
間隔をあけて植設された多数の支持具（スタッドボルト
等）によって支持され、とくに球型タンクの場合等では
タンクの下半分で防熱層が落下するのを阻止している。
それらの支持具は、通常、タンクと同質の材料であるス
テンレスやアルミニウム合金で形成されている。

【０００３】上記防熱層は、あらかじめ成型された硬質
ウレタン、フェノール樹脂などの合成樹脂発泡体からな
り、中間に網状の補強材が介装され、アルミニウム表面
層（アルミニウム表面シート材ともいう）を有する凸形
断面で定形の防熱パネルを、タンク本体の表面上に相互
に隣接して取り付け、防熱パネルの突部間の目地に合成
樹脂材を少なくとも充填又は発泡の一方を行なって連結
した構造が一般的である。

【０００４】従来、防熱パネルの表面は、厚さ０．３ｍ
ｍ（３００μｍ）程度のアルミニウムシートで形成され
ていた。これは、物が当たったときなどの機械的な損傷
を防止するためである。また、タンク本体の表面上に防
熱パネルを支持具を介して取り付けたとき、隣接する防
熱パネルの突部間に隙間（目地）が生じるが、この目地
は現場で合成樹脂材を少なくとも充填又は発泡の一方を
行って埋めている。また、目地の合成樹脂発泡体２９上
も連結用のアルミニウムシート３１で被覆しているが、
このシート厚みは０．２５ｍｍ（２５０μｍ）前後で、
図６に示すように厚さ１ｍｍ程度のブチルラバーシート
３０を、合成樹脂発泡体２９上および周囲の防熱パネル
２５のアルミニウムシート２６外縁部上にかけて貼着し
たのち、前記アルミニウムシート３１の両側部を、その
中間部分を目地（合成樹脂発泡体２９およびブチルラバ
ーシート３０）から浮かせて防熱パネル２５のアルミニ
ウムシート２６外縁部上のみに貼着し、さらに一定の間
隔をあけてリベット３２で止めていた。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記し
た従来の防熱構造あるいは防熱パネルには、次のような
点で改良の余地がある。すなわち、 たとえばＬＮＧをアルミニウム合金製タンクに貯蔵
するとき、外気温度を３０℃とすると、タンク本体の熱
収縮率は約０．４％となるため、タンク本体の半径が２
０ｍの場合は半径方向に約８０ｍｍ収縮する。一方、タ
ンク本体２１の表面上の防熱パネル２５は、表面のアル
ミニウムシート２６が常温側に配設され、それ自身は熱
収縮せず、且つ剛性が高いため、熱収縮に対して追随・
圧縮変形が起こりにくいため、図７に示すように波状に
変形して目地側へ張り出し、目地の合成樹脂発泡体２９
を圧縮して吸収されることになる。したがって、防熱パ
ネル２５のサイズが、たとえば１ｍ×１ｍの大きさ（厚
みがたとえば２００ｍｍ）の場合、目地の幅を少なくと
も１００ｍｍは取る必要があるが、このように目地の幅
が広いと、現場で行われる合成樹脂材２９の充填・発泡
作業に手間がかかるうえに、あらかじめ工場で製作され
る防熱パネル２５と同等の品質を確保するためには、施
工上高度な技術を必要としてその分のコストが上がる。
また、充填・発泡の際に、目地枠内からはみ出して発泡
することがないようにするため、そして発泡（圧）を抑
えるために押さえ治具を使用するが、この押さえ治具も
大型化し、作業性が悪くなるので、全体の施工性が低下
する。なお、上記サイズの場合に、目地幅を１００ｍｍ
よりも狭くすると、目地の合成樹脂発泡体の圧縮弾性的
限界を越えることに成りかねないので、設計的にそれ以
下に狭くはできない。

【０００６】 目地部の連結用アルミニウムシートを
防熱パネルのアルミニウムシート外縁部間に跨がって取
り付ける際、ブチルラバーシート等の粘着力だけでは不
十分なためにリベット止めしているが、このリベットの
ピッチを１００ｍｍとすると、半径２０ｍの球形タンク
の場合には１タンク当たり約２０万個を越えるリベット
打ち作業が必要で、この作業に要する手間は膨大で、リ
ベット費用も多大である。また、リベットの打ち方がわ
るいと、隙間ができそこから湿気が侵入するおそれがあ
るため、作業に熟練を要する。

【０００７】 防熱パネルをタンク本体の表面に取り
付けるために、タンク本体の表面に立設した多数のスタ
ッドボルト（支持具）によりワッシャーを介して締め付
け、支持しているが、それらのスタッドボルトは目地の
中央線に沿って配置されている。たとえば、図７のよう
にタンク本体２１の横目地に一定の間隔をあけてスタッ
ドボルト２４を配置してある場合、縦目地と交差するＢ
位置のスタッドボルト２４は周辺構造要素的に拘束度が
小さく、タンク本体２１が熱収縮したときにスタッドボ
ルト２４等に作用する引張荷重は小さい。一方、防熱パ
ネル２５で挟まれたＡ位置・Ｃ位置のスタッドボルト２
４は、自由度が一方向にだけ制限されるので拘束度が大
きく、タンク本体２１が熱収縮したときに作用する引張
荷重が、Ｂ位置のスタッドボルト２４の約１０倍と非常
に大きくなることがある。このため、ピッチを小さくす
る必要があり、スタッドボルト２４の本数が増大する。
具体例を挙げると、従来の防熱構造の場合、半径１１ｍ
のアルミニウム合金製のＬＮＧ用の球形タンクでは、ス
タッドボルトのピッチを５０ｃｍとする必要があって、
このときの総ボルト本数は１タンク当たり約３４００本
になる。このように、スタッドボルトの本数が多いと、
防熱パネルの取付時にワッシャーを介してナットで締め
付ける作業に手間がかかるうえに、スタッドボルトを経
由した熱の侵入量が増えるから、防熱性能も低下する。

【０００８】この発明は上述の点に鑑みなされたもので
あって、タンク本体の表面上に取り付ける防熱パネル
の突部間の目地幅を狭くして、現場での合成樹脂材の充
填・発泡作業を軽減でき、防熱層全体の信頼性を向上で
きる、リベット止めを不要にして、そのための手間と
コストを削減できる、スタッドボルト等の支持具に作
用する荷重を均一化させて、支持具の本数を大幅に減ら
して施工性と防熱性能を向上できる、極低温タンク用防
熱構造と防熱パネルを提供することを目的としている。

【０００９】

【課題を解決するための手段】上記した目的を達成する
ために本発明の防熱構造は、1)あらかじめ成型された硬
質ウレタン、フェノール樹脂などの合成樹脂発泡体から
なり、アルミニウム表面シート材を有する凸形断面で定
形の防熱パネルを、タンク本体の表面上に相互に隣接し
て配列し、前記タンク本体に植設された支持具により取
り付け、前記防熱パネルの突部間の目地に合成樹脂材を
少なくとも充填又は発泡の一方を行って連結した極低温
タンク用防熱構造において、2)前記アルミニウム表面シ
ート材を、アルミニウムフォイルの表面に合成樹脂層を
積層した二層構造にし、3)前記目地の合成樹脂発泡体上
およびその周辺の前記アルミニウム表面シート材上に跨
がって、前記アルミニウム表面シート材と同一構成のア
ルミニウム連結シート材を粘着シート材を介して全面的
に接着している。

【００１０】請求項２に記載のように、1'）前記合成樹
脂発泡体の中間に、網状の補強材を介装してもよい。

【００１１】請求項３に記載のように、4)前記アルミニ
ウム表面シート材の表面および前記アルミニウム連結シ
ート材の表面の合成樹脂層を、それぞれポリエチレンテ
レフタレートフィルムで形成し、5)前記アルミニウムフ
ォイルの厚みを２０〜１００μｍとし、前記ポリエチレ
ンテレフタレート層の厚みを５０〜５００μｍとするこ
とが好ましい。とくに、アルミニウムフォイルの厚みを
２５μｍとし、ポリエチレンテレフタレート層の厚みを
１００μｍにすると一層好ましい。

【００１２】請求項４記載のように、6)前記アルミニウ
ム表面シート材の前記アルミニウムフォイル内面に、不
織布を積層するとよい。

【００１３】

【００１４】

【００１５】

【作用】上記した構成を有する本発明の防熱構造によれ
ば、防熱パネルの表面のアルミニウムフォイルが従来の
防熱パネルのアルミニウムシートに比べて非常に薄いた
め、剛性が低く、柔軟であるから、たとえばＬＮＧのよ
うな極低温物質を貯蔵したときにタンク本体が収縮し、
スタッドボルトなどの支持具を介して各防熱パネルがタ
ンク本体の中心方向に強制的に引き寄せられるとき、各
防熱パネルが面内方向全体にわたりほぼ均等に圧縮変形
する。これにより、従来と違って、目地部の合成樹脂発
泡体に圧縮変形が集中することがないから、目地の幅を
強度面での制約を受けずに、任意に選択できる。つま
り、防熱パネルを連結するための施工に必要な最小限の
目地幅に設定すればよいから、従来の防熱構造に比べて
目地幅をかなり狭くできる。この結果、目地に充填・発
泡させる合成樹脂材の充填（注入）量がかなり減少する
から、作業性が格段に向上する。また目地幅の縮小に伴
って、現場で充填・発泡させる合成樹脂発泡体の容積が
大幅に減少するため、目地部における発泡体の割合が従
来の防熱構造に比べて減少することにより、信頼性が向
上する。

【００１６】さらに、目地部に圧縮変形が集中しなくな
ることによって、目地部の変形量が小さくなるととも
に、目地部を被覆するアルミニウム連結シート材も防熱
パネルの表面シート材と同様にアルミニウムフォイルで
構成したために、剛性が低くて柔軟性に富むから、従来
のように目地部で浮かせる必要がなく、粘着シート材を
介して全面的に接着することができ、作業性が向上す
る。またアルミニウム連結シート材と粘着シート材とが
一体となったものが全面的に接着されることで、湿気の
侵入が確実に阻止され、十分な防湿機能を発揮する。さ
らに全面的な接着で、アルミニウム連結シート材がしっ
かりと接着されるから、従来と違ってリベット止めが一
切不要になり、その作業に費やしていた手間およびコス
トが全く不要になる。一方、アルミニウム表面シート材
およびアルミニウム連結シート材の主体部をアルミニウ
ムフォイルにして薄くしたが、その表面にこれよりもか
なり厚みのある合成樹脂層をコーティングやラミネーテ
ィングなどの方法で積層しているから、仮に外部から衝
撃が作用しても、機械的な損傷を表面の合成樹脂層が阻
止するとともに、表面シート材あるいは連結シート材が
下層の合成樹脂発泡体と一体となって衝撃を吸収する。

【００１７】請求項２記載の防熱構造では、中間に介装
された網状の補強材が外側防熱層部の低温割れを防止す
る。

【００１８】請求項３記載の防熱構造では、表面の合成
樹脂層を、それぞれポリエチレンテレフタレートフィル
ムにしたことで、衝撃等に対する機械的な損傷阻止作用
に優れている。また、アルミニウムフォイルの厚みを２
０μｍ以上にしたのはそれより薄くなると防湿性が保て
なくなる恐れがあるからであり、また１００μｍ以下に
したのはそれより厚くなると、剛性が高くなって防熱パ
ネルの熱変形が均等に行われなくなるおそれがあるから
である。なお、前記ポリエチレンテレフタレート層の厚
みを５０〜５００μｍとしたのは、５０μｍ以下では機
械的な損傷阻止作用が十分に発揮されず、５００μｍ以
上になると剛性が高くなって表面シート材の柔軟性が損
なわれるおそれがあるからである。

【００１９】請求項４記載の防熱構造では、アルミニウ
ムフォイル内面に積層された不織布がその下層の合成樹
脂発泡体との接着性を増強する役目を果たすので、防熱
構造の信頼性が上がる。

【００２０】

【００２１】

【００２２】

【実施例】以下、本発明の極低温タンク用防熱構造の実
施例を図面に基づいて説明する。

【００２３】図１は本実施例の防熱構造を備えた極低温
用タンクの縦断面図、図２はタンク上の防熱層の一部を
拡大して示す平面図、図３(ａ)は図２のＡ−Ａ線断面
図、図３(ｂ)は図２のＢ−Ｂ線断面図、図４は図３(ｂ)
の一部拡大断面図である。図５は防熱パネルの実施例を
示す斜視図である。

【００２４】図１に示すように、タンク本体１は本例で
は半径１１ｍの球形で曲率を有し、本例ではアルミニウ
ム合金から形成されている。タンク本体１の外周面を被
覆する防熱層２は、内側（タンク側）防熱層部２ａと外
側防熱層部２ｂとの２層積層構造からなり、両層部２ａ
・２ｂの間に網状の補強材３を介装し、相互に防熱層を
形成する合成樹脂を発泡成形するときの発泡時自己接着
作用あるいは接着剤にて接着して一体化した構造からな
る。防熱層２は、多数の防熱パネル５（図５）をタンク
本体１の外周面上に相互に隣接し且つ防熱パネル５をタ
ンク本体１の外周面に設置していくときの施工性の面か
ら、緯線方向に互いにずれ合うように配列（千鳥配列）
し、支持具としてのスタッドボルト４にて固定すること
により構成される。

【００２５】防熱パネル５は、図５に示すように定形
（本例では長辺１.２ｍ×短辺０.９ｍ（×厚さ；２００
ｍｍ、この厚さは所要防熱性能の大小に応じて増減され
得るものである。））の凸形断面で、内側防熱層部２ａ
を構成する下部防熱部材５ａ（厚み１００ｍｍ）と、外
側防熱層部２ｂを構成する凸状の上部防熱部材５ｂ（厚
み１００ｍｍ）との間に、上記の網状補強材３の一部を
構成する平織金網５ｃを一体に介装した構造からなる。
下部防熱部材５ａはガラス繊維、天然繊維、化学繊維な
どで強化された硬質ウレタン樹脂発泡体、フェノール樹
脂発泡体などから選択されるが、本例ではフェノール樹
脂発泡体からなる。また、上部防熱部材５ｂは、硬質ウ
レタン樹脂発泡体、フェノール樹脂発泡体、スチレン樹
脂発泡体などから選択されるが、本例では硬質ウレタン
樹脂発泡体からなる。

【００２６】防熱パネル５の表面は、アルミニウム表面
シート材６により被覆されている。この表面シート材６
は、図４にその一部を示すように厚さ２５μｍのアルミ
ニウムフォイル（アルミ箔）６ａを主体として、このア
ルミニウムフォイル６ａの表面に、厚さ１００μｍのポ
リエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）フィルム６ｂをラ
ミネーティングあるいはコーティングにより一体に積層
し、アルミニウムフォイル６ａの裏面（内面）に、厚さ
１００μｍほどの不織布６ｃを一体に積層した構造から
なる。本例ではアルミニウムフォイル６ａの厚みを２５
μｍにしたが、２５μｍの厚みがあれば防湿性が確保さ
れることと、柔軟性を得るためには可及的に薄くするの
が望ましいこととがその数値にした理由である。しか
し、さらに上層にＰＥＴフィルム６ｂを積層しているこ
とから、ＰＥＴフィルム６ｂによる防湿性も期待できる
ので、アルミニウムフォイル６ａの厚みは最小限２０μ
ｍあればよい。一方、アルミニウムフォイル６ａの厚み
が厚くなり過ぎると、剛性が高くなって防熱構造表面部
全体の熱収縮強制変形が均等に行われなくなるおそれが
あるので、１００μｍ以下に設定する必要がある。

【００２７】図２・図３に示すように、タンク本体１の
外周面には、アルミニウム合金製スタッドボルト４が一
定の間隔（本例では、２本／ｍ²）をあけて溶接等によ
り植設されており、スタッドボルト４の先端部は、防熱
パネル５の網状補強材５ｃ上に跨がって配置された補強
材３の連結部分３ｂを貫通し、ワッシャー７を挿通した
うえナット８で連結部分３ｂを保持している。隣接する
防熱パネル５の上部防熱部材５ｂの間は目地（空隙）に
なっており、この目地に上部防熱部材５ｂと基本的には
同一種類の合成樹脂材を少なくとも充填又は発泡の一方
を行うことにより、その合成樹脂発泡体９によって目地
を埋めている。

【００２８】この合成樹脂発泡体９の表面上には、図４
に示すように両側の防熱パネル５のアルミニウム表面シ
ート材６の外縁部上から、厚さがたとえば５００μｍの
両面接着のブチルラバーシート１０を、連続して（浮か
せずに）貼着している。そして、アルミニウム連結シー
ト材１１をラバーシート１０上に全面的に貼着又は接着
している。このアルミニウム連結シート材１１は厚さ２
５μｍのアルミニウムフォイル（アルミ箔）１１ａを主
体として、このアルミニウムフォイル１１ａの表面に、
厚さ５０μｍほどのポリエチレンテレフタレート（ＰＥ
Ｔ）フィルム１１ｂをラミネーティングあるいはコーテ
ィングにより一体に積層した構造からなる。ＰＥＴフィ
ルム１１ｂの厚みを５０μｍにしているのは、球面等の
曲面上への貼りつけ等の施工性を配慮して薄くしたもの
である。

【００２９】上記の構成からなる防熱層２によりタンク
本体１の外周面を被覆したことを考慮し、スタッドボル
ト４を横方向の目地の中心線に沿って６０ｃｍピッチで
植設した。目地幅（常温側）は横（緯線）方向で７０ｍ
ｍ、縦（経線）方向で３０ｍｍにそれぞれ設定した。

【００３０】さて、上記実施例の防熱構造を備えたタン
クにＬＮＧを注入、貯蔵した状態を模擬した実験と計算
による総合判断の結果、下記の要件を満たしていた。

【００３１】 防湿性 機械的損傷の阻止（作業者がタンク上に乗ったが、
踏み抜きはなし） タンク本体１の熱収縮に対する防熱層２の追従性
（防熱パネル５の脱落、防熱パネル５のアルミニウム表
面シート材６の剥離および目地の合成樹脂発泡体９上の
アルミニウム連結シート材１１の剥離はなし） 一方、上記実施例の防熱構造を備えたタンクは、次のよ
うな優れた効果を発揮した。

【００３２】a) スタッドボルト４の本数が１タンク当
たり約２９００本となり、従来の防熱構造のタンク（半
径１１ｍ）に比べて５００本削減された。これにより、
防熱パネル５の取付作業が容易になり、作業時間が短縮
された。また、このときのスタッドボルト４（１本当た
り）に作用する最大引張荷重はスタッドボルトの本数が
減り、本来ならば最大引張荷重が増えるところである
が、その逆で減少し、約３０％軽減された。このこと
は、スタッドボルトあるいはワッシャー近傍部の合成樹
脂発泡体９および上部防熱部材５ｂ内部に発生する応力
を軽減させることとなり、当該部の強度面の信頼性を向
上せしめることになる。

【００３３】b) 目地部の容積が断面積で、従来に比べ
て縦方向（縦目地）で４０％程度に、横方向（横目地）
で８０％程度にそれぞれ削減された。なお、目地の総延
長長さは１タンク当たり約３０００ｍあるので、目地部
における合成樹脂材の充填・発泡作業の省力効果および
材料費の削減効果は極めて高い。

【００３４】c) 従来、タンク（半径１１ｍ）に使用さ
れるリベットの本数は１タンク当たり約６万本であった
から、リベット止め作業が不要になることにより施工性
が大幅に向上した。

【００３５】上記に本発明の極低温タンク用防熱構造の
一実施例について説明したが、本発明の防熱構造は、次
のように実施することができる。

【００３６】1) タンクの形状は球形に限らず、たとえ
ば円筒形でもよい。またタンク以外にも、極低温物質の
搬送用パイプなどの防熱構造に適用できる。

【００３７】2) アルミニウムフォイル６ａ・１１ａの
表面の合成樹脂層は、ＰＥＴフィルムなどのポリエステ
ルフィルム以外にも、軟質で柔軟性に富み、機械的損傷
を阻止できるものであれば、とくに種類を問わない。

【００３８】3) 主として極低温物質を対象とするが、
極高温物質を貯蔵する場合の断熱構造としても適用でき
る。

【００３９】4) 補強材は防熱構造全体の強度確保の面
より介装する方が望ましいケースが多いが、省くことも
できる。

【００４０】

【発明の効果】以上説明したことから明らかなように、
この発明の極低温タンク用防熱構造には、次のような優
れた効果がある。

【００４１】(1) 極低温物質をタンクに貯蔵したときの
熱伸縮変形を目地部で集中的に吸収していた従来の構造
に対し、タンク本体の外表面を被覆する防熱層全体でほ
ぼ均等に吸収できるようにしたから、従来の防熱層構造
と違って各支持具に作用する熱荷重が低減される。した
がって支持具の本数を減らして材料コスト並びに施工コ
ストを削減でき、また支持具を経由して侵入する伝熱量
も低減されるから、防熱性能が向上する。

【００４２】(2) 目地部の幅を大幅に狭くできるから、
目地に充填・発泡させる合成樹脂材の充填（注入）量が
減少し、作業性が格段に向上する。また、目地幅の縮小
に伴って、目地部における充填材や合成樹脂発泡体の割
合が従来に比べて減少することにより、防熱システム全
体としての信頼性が向上する。

【００４３】(3) 目地部を被覆するアルミニウム連結シ
ート材を、従来のように目地の上方に浮かせる必要がな
く、粘着シート材を介して全面的に接着することができ
るから、作業性が向上する。また全面的に接着すること
で、湿気の侵入が確実に阻止され、十分な防湿機能を発
揮する。さらに全面的な接着で、アルミニウム連結シー
ト材がしっかりと接着されるから、従来と違ってリベッ
ト止めが全く不要になり、その作業に費やしていた手間
およびコストが一切不要になる。

【００４４】(4) 請求項３記載の防熱構造では、外部か
らの衝撃等に対する機械的な損傷阻止作用に優れ、防湿
性が十分に保て、しかも柔軟性に富み、防熱パネルの熱
変形がほぼ均等に行われるとともに、機械的な損傷阻止
作用も十分に発揮される。

【００４５】また、アルミニウム表面シート材の表面お
よびアルミニウム連結シート材の表面の合成樹脂層がア
ルミニウムフォイルの錆の発生を防止し、且つ透明なる
がゆえにアルミニウムフォイル本来の光沢や艶がそのま
ま防熱構造の美観となって現れ、商品価値を高めること
にも寄与する。

【００４６】(5) 請求項４記載の防熱構造では、アルミ
ニウムフォイル内面に積層された不織布がその下層の合
成樹脂発泡体との接着性をより確実なものとするため、
剥離が起こらない。

【００４７】

【００４８】

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施例にかかる防熱構造を備えた極低
温用タンクの全体を概略的に示す縦断面図である。

【図２】図１の極低温用タンク上の防熱層の一部を拡大
して示す平面図である。

【図３】図３(ａ)は図２のＡ−Ａ線断面図、図３(ｂ)は
図２のＢ−Ｂ線断面図である。

【図４】図３(ｂ)の一部拡大断面図である。

【図５】本発明の極低温用タンクの防熱構造に用いられ
る防熱パネルの実施例を示す斜視図である。

【図６】従来の一般的な極低温用タンクの防熱構造の目
地部における断面図で、図３に対応する。

【図７】従来の一般的な極低温用タンクの防熱構造の目
地部周辺を示す平面図と、その平面図のａ−ａ線断面図
およびｂ−ｂ線断面図である。

【符号の説明】

１ タンク本体 ２ 防熱層 ３ 補強材 ４ スタッドボルト（支持具） ５ 防熱パネル ５ｃ 網状補強材 ６ アルミニウム表面シート材 ６ａ・１１ａ アルミニウムフォイル（アルミ箔） ６ｂ・１１ｂ ポリエチレンテレフタレートフィルム ６ｃ 不織布 ７ ワッシャー ８ ナット １０ ブチルラバーシート １１ アルミニウム連結シート材

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 宮下 圭二 兵庫県神戸市中央区東川崎町３丁目１番 １号 川崎重工業株式会社 神戸工場内 (72)発明者 細見 幸雄 大阪府大阪市西区京町堀１丁目８番５号 明星工業株式会社内 (72)発明者 岡本 有広 大阪府大阪市西区京町堀１丁目８番５号 明星工業株式会社内 (56)参考文献 特開 平４−258598（ＪＰ，Ａ) 特開 昭51−129915（ＪＰ，Ａ) 実開 昭59−43798（ＪＰ，Ｕ)

Claims (4)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 あらかじめ成型された硬質ウレタン、フ
   ェノール樹脂などの合成樹脂発泡体からなり、アルミニ
   ウム表面シート材を有する凸形断面で定形の防熱パネル
   を、タンク本体の表面上に相互に隣接して配列し、前記
   タンク本体に植設された支持具により取り付け、前記防
   熱パネルの突部間の目地に合成樹脂材を少なくとも充填
   又は発泡の一方を行って連結した極低温タンク用防熱構
   造において、 前記アルミニウム表面シート材を、アルミニウムフォイ
   ルの表面に合成樹脂層を積層した二層構造にし、 前記目地の合成樹脂発泡体上およびその周辺の前記アル
   ミニウム表面シート材上に跨がって、前記アルミニウム
   表面シート材と同一構成のアルミニウム連結シート材を
   粘着シート材を介して全面的に接着することを特徴とす
   る極低温タンク用防熱構造。
2. 【請求項２】 前記合成樹脂発泡体の中間に、網状の補
   強材を介装した請求項１記載の極低温タンク用防熱構
   造。
3. 【請求項３】 前記アルミニウム表面シート材の表面お
   よび前記アルミニウム連結シート材の表面の合成樹脂層
   を、それぞれポリエチレンテレフタレートフィルムで形
   成し、 前記アルミニウムフォイルの厚みを２０〜１００μｍと
   し、前記ポリエチレンテレフタレート層の厚みを５０〜
   ５００μｍとした請求項１又は２記載の極低温タンク用
   防熱構造。
4. 【請求項４】 前記アルミニウム表面シート材の前記ア
   ルミニウムフォイル内面に、不織布を積層した請求項
   １、２又は３記載の極低温タンク用防熱構造。