JP2698830B2 - 鋼帯の調質圧延機 - Google Patents
鋼帯の調質圧延機Info
- Publication number
- JP2698830B2 JP2698830B2 JP15500293A JP15500293A JP2698830B2 JP 2698830 B2 JP2698830 B2 JP 2698830B2 JP 15500293 A JP15500293 A JP 15500293A JP 15500293 A JP15500293 A JP 15500293A JP 2698830 B2 JP2698830 B2 JP 2698830B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- roll
- stand
- warpage
- steel strip
- temper rolling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鋼帯の調質圧延を行う
調質圧延機（スキンパスミル）に関する。
調質圧延機（スキンパスミル）に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、缶用材などに用いられる薄鋼板
は、冷間圧延ならびに焼鈍処理を行ったあと、ストレッ
チャストレインの防止、適正な板面粗度の付与、形状矯
正などを目的として１％前後の圧下をかける調質圧延を
行って仕上げられる。調質圧延を行う圧延機としては、
４重式あるいは６重式の圧延機（スタンド）が２基直列
となったものが多い。
は、冷間圧延ならびに焼鈍処理を行ったあと、ストレッ
チャストレインの防止、適正な板面粗度の付与、形状矯
正などを目的として１％前後の圧下をかける調質圧延を
行って仕上げられる。調質圧延を行う圧延機としては、
４重式あるいは６重式の圧延機（スタンド）が２基直列
となったものが多い。
【０００３】各スタンドの役割として、前段スタンドで
はショット加工により表面にダル目（微細な凹凸）を付
与したワークロールを使用して鋼帯に所定の伸び率を与
え、後段スタンドでは、研磨仕上げのワークロールを使
用し、圧下力を調整することで製品に要求された板面粗
度を調整するのが一般的である。調質圧延においては、
鋼板の表層部分に圧縮残留応力が発生するが、表側と裏
側の残留応力が均等でないと、調質圧延の後に鋼板に圧
延方向の反り、すなわちＬ反りや幅方向の反りすなわち
Ｃ反りが生じるという問題がある。
はショット加工により表面にダル目（微細な凹凸）を付
与したワークロールを使用して鋼帯に所定の伸び率を与
え、後段スタンドでは、研磨仕上げのワークロールを使
用し、圧下力を調整することで製品に要求された板面粗
度を調整するのが一般的である。調質圧延においては、
鋼板の表層部分に圧縮残留応力が発生するが、表側と裏
側の残留応力が均等でないと、調質圧延の後に鋼板に圧
延方向の反り、すなわちＬ反りや幅方向の反りすなわち
Ｃ反りが生じるという問題がある。
【０００４】このため、調質圧延機の後段スタンド出側
に鋼帯の下面ならびに上面に接触する小径の補助ロール
を配置し、この補助ロールを高さ方向に調整してＬ反り
やＣ反りを制御することが提案されている。図６に調質
圧延機の構成例を示す。１はペイオフリール、２は入側
ブライドルロール、３は第１スタンド、４は第２スタン
ドの４重式調質圧延機、５はアンチクリンピングロー
ル、６はアンチコルゲートロール、７は出側ブライドル
ロール、８はテンションリール、Ｓは鋼帯である。
に鋼帯の下面ならびに上面に接触する小径の補助ロール
を配置し、この補助ロールを高さ方向に調整してＬ反り
やＣ反りを制御することが提案されている。図６に調質
圧延機の構成例を示す。１はペイオフリール、２は入側
ブライドルロール、３は第１スタンド、４は第２スタン
ドの４重式調質圧延機、５はアンチクリンピングロー
ル、６はアンチコルゲートロール、７は出側ブライドル
ロール、８はテンションリール、Ｓは鋼帯である。
【０００５】ペイオフリール１で巻き戻された鋼帯Ｓ
は、入側ブライドルロール２から第１スタンド調質圧延
機３、第２スタンドの調質圧延機４を経て調質圧延を受
け、アンチクリンピングロール５、アンチコルゲートロ
ール６の２つの補助ロールにより反りを矯正された後、
出側ブライドルロール７を経てテンションリール８に巻
き取られる。
は、入側ブライドルロール２から第１スタンド調質圧延
機３、第２スタンドの調質圧延機４を経て調質圧延を受
け、アンチクリンピングロール５、アンチコルゲートロ
ール６の２つの補助ロールにより反りを矯正された後、
出側ブライドルロール７を経てテンションリール８に巻
き取られる。
【０００６】反りを矯正する２つの補助ロールはいずれ
も高さ方向に位置調整可能であり、これらのうち、アン
チクリンピングロール５は鋼帯Ｓの下面に接触し、鋼帯
Ｓを下から押し上げることにより圧延機４のワークロー
ルと鋼帯Ｓの接触長さを増してＣ反りを矯正し、アンチ
コルゲートロール６は鋼帯Ｓの上面に接触し、前記アン
チクリンピングロール５と対になってレベラの機能をは
たし、主としてＬ反りを矯正するように作用する。
も高さ方向に位置調整可能であり、これらのうち、アン
チクリンピングロール５は鋼帯Ｓの下面に接触し、鋼帯
Ｓを下から押し上げることにより圧延機４のワークロー
ルと鋼帯Ｓの接触長さを増してＣ反りを矯正し、アンチ
コルゲートロール６は鋼帯Ｓの上面に接触し、前記アン
チクリンピングロール５と対になってレベラの機能をは
たし、主としてＬ反りを矯正するように作用する。
【０００７】特公昭61−9882号公報によれば、アンチコ
ルゲートロール６を鋼帯速度に応じて下降上昇させるこ
とにより、アンチコルゲートロール６に対する鋼帯Ｓの
パス角度を増減させることにより、Ｌ反りの矯正効果を
制御することが提案されており、また、特公昭62-58804
号公報によれば、鋼帯Ｓの板厚との関連において演算し
た調節量によりアンチクリンピングロール５の高さを調
節してＣ反りの矯正効果を制御することが提案されてい
る。
ルゲートロール６を鋼帯速度に応じて下降上昇させるこ
とにより、アンチコルゲートロール６に対する鋼帯Ｓの
パス角度を増減させることにより、Ｌ反りの矯正効果を
制御することが提案されており、また、特公昭62-58804
号公報によれば、鋼帯Ｓの板厚との関連において演算し
た調節量によりアンチクリンピングロール５の高さを調
節してＣ反りの矯正効果を制御することが提案されてい
る。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかし、これらの反り
矯正方法は、いずれも後段スタンドの調質圧延機４の出
側に設けた小径の補助ロールの高さを調整して反り矯正
を行うものであり、調質圧延機の後段スタンド４から出
てゆく鋼帯Ｓが水平面となす角度θ2 （以下、後段スタ
ンド出側パスアングルという）を変化させることにな
る。
矯正方法は、いずれも後段スタンドの調質圧延機４の出
側に設けた小径の補助ロールの高さを調整して反り矯正
を行うものであり、調質圧延機の後段スタンド４から出
てゆく鋼帯Ｓが水平面となす角度θ2 （以下、後段スタ
ンド出側パスアングルという）を変化させることにな
る。
【０００９】そこで、本発明者らは、図６に示したよう
な従来の調質圧延機を用いて後端スタンド出側パスアン
グルθ2 をさまざまに変化させ、鋼帯Ｓに生じるＣ反
り、Ｌ反りを測定した。その結果を図７に示す。横軸は
後段スタンド出側パスアングルθ2 、縦軸は反り量で、
直線Ｌは後段スタンド出側パスアングルθ2 を変化させ
たときのＬ反り量、直線Ｃ1 、Ｃ2 、Ｃ3 は後段スタン
ド出側パスアングルθ2を変化させたときのＣ反り量で
あり、Ｃ1 は後段スタンド入側におけるＣ反りが正のと
き、Ｃ2 は０のとき、Ｃ3 は負のときを表す。
な従来の調質圧延機を用いて後端スタンド出側パスアン
グルθ2 をさまざまに変化させ、鋼帯Ｓに生じるＣ反
り、Ｌ反りを測定した。その結果を図７に示す。横軸は
後段スタンド出側パスアングルθ2 、縦軸は反り量で、
直線Ｌは後段スタンド出側パスアングルθ2 を変化させ
たときのＬ反り量、直線Ｃ1 、Ｃ2 、Ｃ3 は後段スタン
ド出側パスアングルθ2を変化させたときのＣ反り量で
あり、Ｃ1 は後段スタンド入側におけるＣ反りが正のと
き、Ｃ2 は０のとき、Ｃ3 は負のときを表す。
【００１０】すなわち、後段スタンド出側パスアングル
θ2 を変化させると、Ｃ反りとともにＬ反りも変化し、
いずれか一方を独立に変えることはできない。また、直
線Ｌの方が直線Ｃ1 、Ｃ2 、Ｃ3 よりも勾配が大きいこ
とから、後段スタンド出側パスアングルθ2 を変化させ
たとき、Ｌ反りの方が変化が大きい。また、後段スタン
ド入側におけるＣ反りが正のとき、出側のＣ反りを０に
しようとして直線Ｃ1上の点Ｐ1 となるように後段スタ
ンド出側パスアングルθ2 を選ぶと、Ｌ反りはＰ2 とな
って、０にすることができない。逆に、後段スタンド入
側におけるＣ反りが負のとき、出側のＣ反りを０にしよ
うとして直線Ｃ3 上から点Ｐ3 となるように後段スタン
ド出側パスアングルθ2 を選ぶと、Ｌ反りはＰ4 となっ
て、０にすることができない。Ｌ反りに対しては、アン
チコルゲートロール６による矯正も可能であり、また、
後工程において例えばテンションレベラ等によってもあ
る程度矯正できるが、Ｃ反りは矯正が困難であるため、
後段スタンド出側パスアングルθ2 はＣ反りの矯正を優
先して決定されるのが通常であり、Ｌ反りの矯正は先送
りとせざるを得なかった。
θ2 を変化させると、Ｃ反りとともにＬ反りも変化し、
いずれか一方を独立に変えることはできない。また、直
線Ｌの方が直線Ｃ1 、Ｃ2 、Ｃ3 よりも勾配が大きいこ
とから、後段スタンド出側パスアングルθ2 を変化させ
たとき、Ｌ反りの方が変化が大きい。また、後段スタン
ド入側におけるＣ反りが正のとき、出側のＣ反りを０に
しようとして直線Ｃ1上の点Ｐ1 となるように後段スタ
ンド出側パスアングルθ2 を選ぶと、Ｌ反りはＰ2 とな
って、０にすることができない。逆に、後段スタンド入
側におけるＣ反りが負のとき、出側のＣ反りを０にしよ
うとして直線Ｃ3 上から点Ｐ3 となるように後段スタン
ド出側パスアングルθ2 を選ぶと、Ｌ反りはＰ4 となっ
て、０にすることができない。Ｌ反りに対しては、アン
チコルゲートロール６による矯正も可能であり、また、
後工程において例えばテンションレベラ等によってもあ
る程度矯正できるが、Ｃ反りは矯正が困難であるため、
後段スタンド出側パスアングルθ2 はＣ反りの矯正を優
先して決定されるのが通常であり、Ｌ反りの矯正は先送
りとせざるを得なかった。
【００１１】本発明は、このような問題点を解消し、後
段スタンド入側におけるＣ反りの変動をなくすことによ
って、後段スタンド出側においてＣ反りとともにＬ反り
も矯正できる調質圧延機を提供することを目的とする。
段スタンド入側におけるＣ反りの変動をなくすことによ
って、後段スタンド出側においてＣ反りとともにＬ反り
も矯正できる調質圧延機を提供することを目的とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
め、本発明者は種々の実験を繰り返した結果、前段スタ
ンドにおけるダルロール使用によって生じる鋼帯表裏面
の残留応力の違いが後段スタンド入側におけるＣ反り変
動に大きく係わっていることを発見した。ダルロールの
表面粗度は一般にRaで0.8 〜2.0 μｍと大きく、上下ロ
ールについてこれを等しくすることは現実的にきわめて
困難である。このわずかの粗度の相違によって生じるＣ
反りの変動を前段スタンド入側または出側のパスアング
ルを変化させて防止し、後段スタンド出側パスアングル
θ2 によって有効な反り量制御を可能とする調質圧延機
を完成するに至った。
め、本発明者は種々の実験を繰り返した結果、前段スタ
ンドにおけるダルロール使用によって生じる鋼帯表裏面
の残留応力の違いが後段スタンド入側におけるＣ反り変
動に大きく係わっていることを発見した。ダルロールの
表面粗度は一般にRaで0.8 〜2.0 μｍと大きく、上下ロ
ールについてこれを等しくすることは現実的にきわめて
困難である。このわずかの粗度の相違によって生じるＣ
反りの変動を前段スタンド入側または出側のパスアング
ルを変化させて防止し、後段スタンド出側パスアングル
θ2 によって有効な反り量制御を可能とする調質圧延機
を完成するに至った。
【００１３】すなわち本発明は、２基以上のスタンドを
有する鋼帯の調質圧延機であって、連続する２基のスタ
ンドの前段スタンド直前または直後、ならびに後段スタ
ンド直後にそれぞれ高さ方向に位置調整可能な補助ロー
ルを設けたことを特徴とする。
有する鋼帯の調質圧延機であって、連続する２基のスタ
ンドの前段スタンド直前または直後、ならびに後段スタ
ンド直後にそれぞれ高さ方向に位置調整可能な補助ロー
ルを設けたことを特徴とする。
【００１４】
【作 用】図６に示したような従来の調質圧延機に、前
段スタンド出側におけるパスアングルθ1 を変化させる
機構を付加し、後段スタンド入側において鋼帯ＳのＣ反
りを測定した結果をを図２に示す。横軸は前段スタンド
出側パスアングルθ1 、縦軸はＣ反り量で、直線Ｒ1 、
Ｒ2 、Ｒ3 は前段スタンドにおけるワークロールの表面
粗度の測定結果によって、Ｒ1 は上ロール粗度＜下ロー
ル粗度のとき、Ｒ2は上ロール粗度＝下ロール粗度のと
き、Ｒ3 は上ロール粗度＞下ロール粗度のときを表す。
段スタンド出側におけるパスアングルθ1 を変化させる
機構を付加し、後段スタンド入側において鋼帯ＳのＣ反
りを測定した結果をを図２に示す。横軸は前段スタンド
出側パスアングルθ1 、縦軸はＣ反り量で、直線Ｒ1 、
Ｒ2 、Ｒ3 は前段スタンドにおけるワークロールの表面
粗度の測定結果によって、Ｒ1 は上ロール粗度＜下ロー
ル粗度のとき、Ｒ2は上ロール粗度＝下ロール粗度のと
き、Ｒ3 は上ロール粗度＞下ロール粗度のときを表す。
【００１５】前段スタンド出側パスアングルθ1 を変化
させ、例えばこれを大きくすると、鋼帯Ｓのワークロー
ルへの巻き付き角が変化し、上ロールに対しては大き
く、下ロールについては小さくなる。このため、鋼帯Ｓ
に対する単位面積当たりの圧下力は表面（上面）よりも
裏面の方が大きくなり、裏面における圧縮残留応力が大
きくなり、その結果、反りを上向きに大きくすることが
できる。
させ、例えばこれを大きくすると、鋼帯Ｓのワークロー
ルへの巻き付き角が変化し、上ロールに対しては大き
く、下ロールについては小さくなる。このため、鋼帯Ｓ
に対する単位面積当たりの圧下力は表面（上面）よりも
裏面の方が大きくなり、裏面における圧縮残留応力が大
きくなり、その結果、反りを上向きに大きくすることが
できる。
【００１６】例えば上ロール粗度＞下ロール粗度のと
き、このままでは直線Ｒ3 上の点Ｐ5であるから負のＣ
反りが発生するが、前段スタンド出側パスアングルθ1
を大きくしてやることによって点Ｐ6 に移行させ、Ｃ反
りをなくすることができる。つまり、上ロールと下ロー
ルの表面粗度が異なっていても、前段スタンド出側パス
アングルθ1 を調整させることで、後段スタンド入側に
おけるＣ反りを一定にすることが可能となり、さらに後
段スタンド出側パスアングルθ2 を調整することで適正
なＬ反り、Ｃ反りをともに調整することが可能となるの
である。
き、このままでは直線Ｒ3 上の点Ｐ5であるから負のＣ
反りが発生するが、前段スタンド出側パスアングルθ1
を大きくしてやることによって点Ｐ6 に移行させ、Ｃ反
りをなくすることができる。つまり、上ロールと下ロー
ルの表面粗度が異なっていても、前段スタンド出側パス
アングルθ1 を調整させることで、後段スタンド入側に
おけるＣ反りを一定にすることが可能となり、さらに後
段スタンド出側パスアングルθ2 を調整することで適正
なＬ反り、Ｃ反りをともに調整することが可能となるの
である。
【００１７】なお、前段スタンドについては、鋼帯Ｓの
ワークロールへの巻き付き角を変化させればよいのであ
るから、パスアングルθ1 を出側で調整する代わりに、
入側で行っても同じ効果が得られる。
ワークロールへの巻き付き角を変化させればよいのであ
るから、パスアングルθ1 を出側で調整する代わりに、
入側で行っても同じ効果が得られる。
【００１８】
【実施例】本発明の調質圧延機の一実施例を図１に示
す。図６に示した従来の調質圧延機に対し、前段スタン
ド出側にパスアングルθ1 を調整するための高さ方向に
位置調整可能な補助ロールとして第１パスアングルロー
ル９が設けられているほか、後段スタンド出側に同じく
パスアングルθ2 を調整するための高さ方向に位置調整
可能な補助ロールとして第２パスアングルロール10が設
けられているが、これはさきの図６においてアンチクリ
ンピングロール５として説明していたものと作用、効果
とも同じものである。アンチコルゲートロール６は別段
必要ではないのでこれを省略している。それ以外に構成
上の相違はない。
す。図６に示した従来の調質圧延機に対し、前段スタン
ド出側にパスアングルθ1 を調整するための高さ方向に
位置調整可能な補助ロールとして第１パスアングルロー
ル９が設けられているほか、後段スタンド出側に同じく
パスアングルθ2 を調整するための高さ方向に位置調整
可能な補助ロールとして第２パスアングルロール10が設
けられているが、これはさきの図６においてアンチクリ
ンピングロール５として説明していたものと作用、効果
とも同じものである。アンチコルゲートロール６は別段
必要ではないのでこれを省略している。それ以外に構成
上の相違はない。
【００１９】図６に示した従来の調質圧延機と、図１の
本発明による調質圧延機によって調質圧延を行い、それ
ぞれの鋼帯を切り出し、Ｌ反り、Ｃ反りを測定した結果
を図３に示す。（ａ）は従来法、（ｂ）は本実施例によ
るもので、従来法では調整し切れなかったＬ反りについ
て、その範囲が大幅にせまくなっていることがわかる。
本発明による調質圧延機によって調質圧延を行い、それ
ぞれの鋼帯を切り出し、Ｌ反り、Ｃ反りを測定した結果
を図３に示す。（ａ）は従来法、（ｂ）は本実施例によ
るもので、従来法では調整し切れなかったＬ反りについ
て、その範囲が大幅にせまくなっていることがわかる。
【００２０】なお、Ｌ反り、Ｃ反りの値は、圧延後の鋼
帯を切り出して計測することもできるが、形状計（プロ
フィルメータ）によって圧延機内でオンライン測定する
こともできる。図４は、第１パスアングルロール９、第
２パスアングルロール10の出側にオンラインのプロフィ
ルメータ11、12を設置し、演算器13、14によって各パス
アングルロール９、10の高さを調整するようにした構成
例であり、図５は後段スタンド出側のみにプロフィルメ
ータ11を設置し、１台の演算器13から各パスアングルロ
ール９、10の高さを別個に調整するようにした構成例で
ある。なお、前記したように第１パスアングルロール９
は前段スタンドの入側、出側いずれに設置しても効果は
かわらないので、図５の例ではスタンド間が狭いなどの
理由により、前段スタンド入側の設置とした。
帯を切り出して計測することもできるが、形状計（プロ
フィルメータ）によって圧延機内でオンライン測定する
こともできる。図４は、第１パスアングルロール９、第
２パスアングルロール10の出側にオンラインのプロフィ
ルメータ11、12を設置し、演算器13、14によって各パス
アングルロール９、10の高さを調整するようにした構成
例であり、図５は後段スタンド出側のみにプロフィルメ
ータ11を設置し、１台の演算器13から各パスアングルロ
ール９、10の高さを別個に調整するようにした構成例で
ある。なお、前記したように第１パスアングルロール９
は前段スタンドの入側、出側いずれに設置しても効果は
かわらないので、図５の例ではスタンド間が狭いなどの
理由により、前段スタンド入側の設置とした。
【００２１】また、以上いずれもスタンドが２基である
調質圧延機について説明したが、スタンドが２基以上あ
る場合には、そのうちの連続する２基について本発明を
適用すればよい。さらに、調質圧延機が独立した処理設
備となっておらず、鋼帯の連続処理ラインの中に組み込
まれたインラインスキンパスミルの形態であっても何ら
かかわりなく本発明を適用することができるのは、いう
までもない。
調質圧延機について説明したが、スタンドが２基以上あ
る場合には、そのうちの連続する２基について本発明を
適用すればよい。さらに、調質圧延機が独立した処理設
備となっておらず、鋼帯の連続処理ラインの中に組み込
まれたインラインスキンパスミルの形態であっても何ら
かかわりなく本発明を適用することができるのは、いう
までもない。
【００２２】
【発明の効果】本発明によれば、ワークロールの粗度の
如何にかかわらず、調質圧延後のＬ反り、Ｃ反りを任意
の値に制御することができ、鋼帯の品質が著しく向上す
るという優れた効果を奏する。
如何にかかわらず、調質圧延後のＬ反り、Ｃ反りを任意
の値に制御することができ、鋼帯の品質が著しく向上す
るという優れた効果を奏する。
【図１】本発明の実施例を示す構成図である。
【図２】本発明の実施例における調整例を示すグラフで
ある。
ある。
【図３】従来法と本発明による反り量の分布を示すグラ
フである。
フである。
【図４】本発明の他の実施例を示す構成図である。
【図５】本発明のさらに他の実施例を示す構成図であ
る。
る。
【図６】従来の技術を示す構成図である。
【図７】従来の技術における調整例を示すグラフであ
る。
る。
１ ペイオフリール ２ 入側ブライドルロール ３ 第１スタンド ４ 第２スタンド ５ アンチクリンピングロール ６ アンチコルゲートロール ７ 出側ブライドルロール ８ テンションリール ９ 第１パスアングルロール 10 第２パスアングルロール 11、12 プロフィルメータ 13、14 演算器
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 立花 清志 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎 製鉄株式会社 千葉製鉄所内 (56)参考文献 特開 昭61−206501（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】 ２基以上のスタンドを有する鋼帯の調質
圧延機であって、連続する２基のスタンド（３、４）の
前段スタンド（３）直前または直後、ならびに後段スタ
ンド（４）直後にそれぞれ高さ方向に位置調整可能な補
助ロール（９、10）を設けたことを特徴とする鋼帯の調
質圧延機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15500293A JP2698830B2 (ja) | 1993-06-25 | 1993-06-25 | 鋼帯の調質圧延機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15500293A JP2698830B2 (ja) | 1993-06-25 | 1993-06-25 | 鋼帯の調質圧延機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH079002A JPH079002A (ja) | 1995-01-13 |
| JP2698830B2 true JP2698830B2 (ja) | 1998-01-19 |
Family
ID=15596558
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15500293A Expired - Fee Related JP2698830B2 (ja) | 1993-06-25 | 1993-06-25 | 鋼帯の調質圧延機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2698830B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2014380A1 (fr) | 2007-06-11 | 2009-01-14 | ArcelorMittal France | Procédé de laminage d'une bande métallique avec régulation de sa position latérale d'une bande et laminoir adapté |
| US8587424B2 (en) | 2011-12-05 | 2013-11-19 | David Aberizk | Vehicle regenerative deceleration actuator and indicator system and method |
| WO2024062766A1 (ja) * | 2022-09-21 | 2024-03-28 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 金属帯の反り形状予測方法、金属帯の反り形状制御方法、金属帯の製造方法、反り形状予測モデルの生成方法及び金属帯の反り形状制御装置 |
-
1993
- 1993-06-25 JP JP15500293A patent/JP2698830B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH079002A (ja) | 1995-01-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP2818259B1 (en) | Pre-control method of head and tail shapes of continuous casting slab for reducing the removed amount from the head and tail of hot-rolled intermediate slab | |
| US4261190A (en) | Flatness control in hot strip mill | |
| JP4847111B2 (ja) | 多段式圧延機及び多段式圧延機の制御方法 | |
| JP3254067B2 (ja) | エンドレス圧延における板クラウンの制御方法 | |
| US4316376A (en) | Method for preventing wandering of strip under roller leveling in hot rolling line | |
| JP6620777B2 (ja) | 圧延機のレベリング設定方法および圧延機のレベリング設定装置 | |
| JP2698830B2 (ja) | 鋼帯の調質圧延機 | |
| JP2002126813A (ja) | 板圧延における圧下レベリング設定方法 | |
| JP5338140B2 (ja) | 熱間仕上圧延における蛇行防止方法、および、それを用いた熱延金属板の製造方法 | |
| JPH01233005A (ja) | 薄鋳片の熱間圧延における板幅制御方法 | |
| JP2767508B2 (ja) | 冷間圧延におけるエッジドロップ制御方法 | |
| JP3664067B2 (ja) | 熱間圧延鋼板の製造方法 | |
| EP0040653A1 (en) | Method for preventing wandering of strip under roller leveling in hot rolling line | |
| JP2001179320A (ja) | 熱延鋼板仕上圧延の形状制御方法 | |
| JP2661495B2 (ja) | Ｈ形鋼のウエブ中心偏り制御圧延方法およびそのためのｈ形鋼誘導装置 | |
| JP2002059210A (ja) | 冷延鋼帯の振幅制御方法 | |
| JP3244113B2 (ja) | 板材のエッジドロップ制御方法 | |
| JP2005059059A (ja) | 表面欠陥の少ない鋼帯の製造方法 | |
| JP2022049156A (ja) | 調質圧延設備および金属板の製造方法 | |
| JP2000051914A (ja) | 板材圧延における板幅制御方法 | |
| JP2000140925A (ja) | Ｈ形鋼の圧延装置及び圧延方法 | |
| CA1141206A (en) | Method for preventing wandering of strip under roller leveling in hot rolling line | |
| JPH08103810A (ja) | 蛇行防止機能を有する熱間連続仕上圧延機 | |
| JPH024376B2 (ja) | ||
| JP2001300615A (ja) | 金属板の圧延設備および圧延方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |