JP2689810B2 - Method for manufacturing high strength hot rolled steel sheet with excellent surface properties - Google Patents
Method for manufacturing high strength hot rolled steel sheet with excellent surface propertiesInfo
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Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、表面性状に優れる高強
度熱延鋼板の製造方法に関し、さらに詳しくは、自動車
用材料、産業機械用材料、建材さらには鋼管用母材等に
使用するのに好適な、引張強さが45 kgf/mm2以上の表面
性状に優れる高強度熱延鋼板の製造方法に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for producing a high-strength hot-rolled steel sheet having excellent surface properties. More specifically, it is used for automobile materials, industrial machine materials, building materials, and steel pipe base materials. And a method for producing a high-strength hot-rolled steel sheet having a tensile strength of 45 kgf / mm 2 or more and excellent surface properties.
【０００２】[0002]
【従来の技術】周知のように、スケールは高温度に加熱
された鋼材の表面に生じる酸化鉄であり、特に、Siを含
有する熱延鋼板にはSiスケールと呼ばれるスケールが鋼
板表面に生じることが知られている。2. Description of the Related Art As is well known, scale is iron oxide generated on the surface of steel material heated to a high temperature. Particularly, in hot-rolled steel sheet containing Si, a scale called Si scale is generated on the steel sheet surface. It has been known.
【０００３】Siスケールは、熱間圧延後の鋼板表面に赤
褐色の島状模様となって現れ、鋼板の外観品質を著しく
低下させる。また、Siスケールが現れた鋼板表面には微
小な凹凸が形成されるため、酸洗を行っても島状模様を
解消することはできない。したがって、例えば自動車と
いった最終製品の製造段階における塗装後においても島
状模様は消えずに認識されることがある。近年では、例
えば鮮映性を向上させるために塗膜の厚さが以前よりも
低減される傾向にあるとともに、塗装色としてオーソド
ックスな白色系が多用される傾向にあるため、製品段階
においても鋼板表面 (地鉄) の模様が従来以上に浮き出
易くなってきた。Si scale appears as a reddish brown island pattern on the surface of the steel sheet after hot rolling, and significantly deteriorates the appearance quality of the steel sheet. Also, since minute irregularities are formed on the surface of the steel sheet where Si scale appears, the island pattern cannot be eliminated even by performing pickling. Therefore, the island pattern may be recognized without disappearing even after coating in the manufacturing stage of the final product such as an automobile. In recent years, for example, the thickness of the coating film has tended to be smaller than before in order to improve the image clarity, and the orthodox white color tends to be frequently used as the coating color. The pattern on the surface (base steel) has become easier to appear than before.
【０００４】そこで、この島状模様の発生低減を図るた
めに、島状模様の原因であるSiスケールを低減すること
を目的として、鋼中のSi含有量を可及的に低減して熱間
圧延前の加熱温度を下げる手段が従来より採用されてい
た。例えば、特開昭58−6937号公報ではSiの含有量が0.
25％ (以下、本明細書においては「％」は特にことわり
がない限り「重量％」を意味するものとする) より多い
と鋼板の表面性状が劣化することから、Siの上限を0.25
％に限定している。しかし、通常の熱間圧延においてSi
スケールを安定して皆無にするにはSiを0.04％以下程度
にまで低減せざるを得ないのが実状である。Therefore, in order to reduce the occurrence of the island pattern, the Si content in the steel is reduced as much as possible in order to reduce the Si scale which is the cause of the island pattern. Conventionally, a means for lowering the heating temperature before rolling has been adopted. For example, in Japanese Patent Application Laid-Open No. 58-6937, the content of Si is 0.
If it is more than 25% (hereinafter, "%" means "% by weight" unless otherwise specified), the surface property of the steel sheet deteriorates. Therefore, the upper limit of Si is 0.25.
Limited to%. However, in normal hot rolling, Si
The reality is that in order to stabilize and eliminate the scale, the Si content must be reduced to 0.04% or less.
【０００５】一方、Siは固溶強化元素であると同時に伸
びを改善する元素であることから、加工用高強度部材に
はSi添加が望まれ、例えば特開昭59−1632号公報では1.
2 ％以下でのSi添加が記載されているが、このような単
純なSi添加では島状模様が発生してしまう。また、低温
加熱はSiスケール低減には有効ではあるが、Si添加鋼に
おいてSiスケールを皆無にするにはかなり低い温度に管
理する必要があり、仕上圧延温度の確保が困難となって
材質劣化あるいは形状劣化を招くとともに熱間圧延の作
業性をも損ねる。このため、仕上圧延温度の確保と低温
加熱とは両立し難く、操業上Siスケールの散発が免れな
かったのが現状である。On the other hand, since Si is a solid solution strengthening element and at the same time an element which improves elongation, it is desired to add Si to the high strength member for working. For example, in JP-A-59-1632, 1.
Although it is described that Si is added in an amount of 2% or less, such a simple Si addition causes an island pattern. Although low-temperature heating is effective in reducing Si scale, it is necessary to control the temperature to a considerably low level in order to eliminate Si scale in Si-added steel, which makes it difficult to secure the finishing rolling temperature and causes deterioration of the material. This causes shape deterioration and also impairs the workability of hot rolling. For this reason, it is difficult to maintain both the finish rolling temperature and the low-temperature heating at the same time, and the current situation is that the spattering of Si scale was unavoidable during operation.
【０００６】また、特開平３−72031 号公報には、Ｃ：
0.03〜0.25％、Si：1.1 〜2.0 ％、Mn：0.3 〜1.5 ％、
Al：0.005 〜0.1 ％、残部Feおよび不可避的不純物から
なる鋼組成のスラブを加熱炉によりスラブ表面温度1100
℃以上に加熱し、その際のスラブ最高表面温度をＴ℃と
した場合の（Ｔ−60) ℃以上の温度となる在炉時間をｔ
とした場合、Ｔ≦−2.75t ＋1420となるようにし、その
後の熱間圧延において１回以上のデスケーリングを行っ
た後、(Ar3点−30℃）以上で熱間圧延を終了し、700 ℃
以下350 ℃以上で巻取ることにより、引張強さが50kgf/
mm2 以上の、表面性状に優れる高強度熱延鋼板の製造方
法が提案されている。Further, in Japanese Patent Laid-Open No. 3-72031, C:
0.03 to 0.25%, Si: 1.1 to 2.0%, Mn: 0.3 to 1.5%,
Al: 0.005 to 0.1%, slab with steel composition consisting of balance Fe and unavoidable impurities, slab surface temperature 1100
If the maximum surface temperature of the slab at that time is T ° C and the temperature in the furnace is (T-60) ° C or more, the in-furnace time is t
In such a case, T ≦ −2.75t + 1420, and after performing descaling once or more in the subsequent hot rolling, the hot rolling is finished at (Ar 3 points−30 ° C.) or more, and 700 ℃
The tensile strength is 50kgf /
A method for producing a high-strength hot-rolled steel sheet having a surface property of mm 2 or more and having excellent surface properties has been proposed.
【０００７】[0007]
【発明が解決しようとする課題】この特開平３−72031
号公報により提案された技術は、略述すれば、スラブの
加熱段階で加熱温度および加熱時間を制御することによ
り、Siスケールの低減ではなく、Siスケールをスラブ表
面に均一に発生させ、その後の熱間圧延の際に生成した
スケールをまとめて除去することによって、島状模様の
発生を抑制して表面性状の改善を狙ったものである。DISCLOSURE OF THE INVENTION Problems to be Solved by the Invention
In short, the technology proposed by the publication does not reduce the Si scale by controlling the heating temperature and the heating time in the heating stage of the slab, but generates Si scale uniformly on the slab surface, and By collectively removing the scale generated during hot rolling, the formation of island patterns is suppressed and the surface quality is improved.
【０００８】しかし、本発明者らの確認結果によれば、
この技術によってもSiスケールの発生を完全に抑制する
ことはできなった。すなわち、スケールとしてスラブ表
面に生成するFeＯ相とFe2SiO4 相との共晶点は約1170℃
であるため、特開平３−72031 号公報により提案された
技術で規定するような1100℃以上1160℃以下の温度域で
の加熱では、加熱保持には該当せず、Siスケールはスラ
ブ表面に均一に生成しないのである。さらに、1300℃以
上の高温域においては、スケール生成速度が大きく成り
過ぎるためにスラブ表面に生成するスケールの厚さが不
均一となり、結果的に、鋼板表面では部分的なSiスケー
ル剥離が原因となるスケール疵が散在してしまう。However, according to the confirmation results of the present inventors,
Even with this technology, it was not possible to completely suppress the generation of Si scale. That is, the eutectic point of the FeO phase and the Fe 2 SiO 4 phase formed on the slab surface as a scale is about 1170 ° C.
Therefore, heating in the temperature range of 1100 ° C or higher and 1160 ° C or lower as specified in the technique proposed in Japanese Patent Laid-Open No. 3-72031 does not correspond to heating and holding, and the Si scale is uniform on the slab surface. It is not generated in. Furthermore, in the high temperature range of 1300 ° C or higher, the scale formation rate becomes too large, and the thickness of the scale formed on the slab surface becomes non-uniform, resulting in partial Si scale peeling on the steel plate surface. Naru scale flaws are scattered.
【０００９】ここに、本発明の目的は、表面性状に優れ
る高強度熱延鋼板の製造方法、さらに詳しくは、自動車
用材料、産業機械用材料、建材さらには鋼管用母材等に
使用するのに好適な、引張強さが45 kgf/mm2以上の表面
性状に優れる高強度熱延鋼板の製造方法を提供すること
にある。The object of the present invention is to produce a high-strength hot-rolled steel sheet having excellent surface properties, and more specifically, to use it for automobile materials, industrial machine materials, building materials, and steel pipe base materials. Another object of the present invention is to provide a method for producing a high-strength hot-rolled steel sheet having a tensile strength of 45 kgf / mm 2 or more and excellent surface properties.
【００１０】[0010]
【課題を解決するための手段】本発明者らは、スラブの
表面にスケールを均一に生成することができる条件を調
べた。その結果、FeＯおよびFe2SiO4 の共晶点が約1170
℃であること、すなわち1170〜1250℃の温度域でFeＯと
Fe2SiO4 とはともに半溶融状態になっていることを利用
し、スラブ表面温度が上記温度域に入るように加熱する
ことにより、FeＯおよびFe2SiO4 が混在するスケールが
スラブ表面に確実に生成することを知見した。The present inventors investigated the conditions under which a scale can be uniformly formed on the surface of a slab. As a result, the eutectic point of FeO and Fe 2 SiO 4 was about 1170.
℃, that is, in the temperature range of 1170 to 1250 ℃ with FeO
By utilizing the fact that it is in a semi-molten state together with Fe 2 SiO 4, and heating it so that the slab surface temperature falls within the above temperature range, the scale in which FeO and Fe 2 SiO 4 are mixed is surely formed on the slab surface. It was discovered that it is generated.
【００１１】しかし、本発明者らはさらに検討を重ねた
結果、この温度域に加熱しても、特開平３−72031 号公
報により提案された技術のように加熱時間が短いと、混
在するスケールはスラブ全面を覆い尽くさないままの状
態で不均一に生成し、その後の熱間圧延工程においてデ
スケーリングされるため、スケール疵発生の原因となっ
てしまうことを知見した。However, as a result of further studies by the present inventors, even if heating is performed in this temperature range, if the heating time is short as in the technique proposed in Japanese Patent Laid-Open No. 3-72031, mixed scales are present. It was found that the slab is non-uniformly formed without covering the entire surface of the slab and is descaled in the subsequent hot rolling process, which causes scale defects.
【００１２】そこで、混在スケールが均一な厚さでスラ
ブ表面全体を均一に覆うのに必要な時間充分に加熱を行
い、この混在スケールを熱間圧延時にデスケーリングに
よって完全に剥離させることにより、表面性状に優れる
高強度熱延鋼板を製造することができることを知見し
て、本発明を完成した。Therefore, the mixed scale is sufficiently heated for a time required to uniformly cover the entire surface of the slab with a uniform thickness, and the mixed scale is completely exfoliated by descaling during hot rolling. The present invention has been completed by finding that a high-strength hot-rolled steel sheet having excellent properties can be produced.
【００１３】ここに、本発明の要旨とするところは、 Ｃ : 0.25 ％以下、Si: 0.40〜2.0 ％、Mn: 0.90〜2.0
％、 残部: Feおよび不可避的不純物からなる鋼組成を有する
スラブを加熱炉にてスラブ表面温度 1170 〜1250℃に10
0 〜150 分間加熱保持し、その後の熱間圧延工程で１回
以上デスケーリングを行い、Ar3 点以上で熱間圧延を終
了し、650 ℃以下で巻取ることを特徴とする表面性状に
優れる高強度熱延鋼板の製造方法である。The gist of the present invention is that C: 0.25% or less, Si: 0.40 to 2.0%, Mn: 0.90 to 2.0.
%, Balance: Slab having a steel composition consisting of Fe and unavoidable impurities is heated to a slab surface temperature of 1170 to 1250 ° C in a heating furnace for 10
Heat-hold for 0 to 150 minutes, descaling is performed once or more in the subsequent hot rolling process, hot rolling is completed at Ar 3 points or more, and coiling is performed at 650 ° C or less. Excellent surface properties. It is a manufacturing method of a high strength hot rolled steel sheet.
【００１４】また別の面からは、本発明は、 Ｃ : 0.25 ％以下、Si: 0.40〜2.0 ％、Mn: 0.35〜2.0
％、 さらに、 Ｂ: 0.0005〜0.01％、Cr: 0.04〜2.00％、Cu: 0.30〜2.
00％、Nb:0.02 〜0.30％、Ni: 0.30〜2.00％、Ｐ:0.10
％以下およびTi: 0.02〜0.30％の１種または２種以上、 残部: Feおよび不可避的不純物からなる鋼組成を有する
スラブを加熱炉にてスラブ表面温度 1170 〜1250℃に10
0 〜150 分間加熱保持し、その後の熱間圧延工程で１回
以上デスケーリングを行い、Ar3 点以上で熱間圧延を終
了し、650 ℃以下で巻取ることを特徴とする表面性状に
優れる高強度熱延鋼板の製造方法である。From another aspect, the present invention provides C: 0.25% or less, Si: 0.40 to 2.0%, Mn: 0.35 to 2.0.
%, Further, B: 0.0005 to 0.01%, Cr: 0.04 to 2.00%, Cu: 0.30 to 2.
00%, Nb: 0.02-0.30%, Ni: 0.30-2.00%, P: 0.10.
% Or less and Ti: 0.02 to 0.30% of 1 or 2 or more, balance: Fe and a slab having a steel composition consisting of inevitable impurities in a heating furnace at a slab surface temperature of 1170 to 1250 ℃ 10
Heat-hold for 0 to 150 minutes, descaling is performed once or more in the subsequent hot rolling process, hot rolling is completed at Ar 3 points or more, and coiling is performed at 650 ° C or less. Excellent surface properties. It is a manufacturing method of a high strength hot rolled steel sheet.
【００１５】[0015]
【作用】以下、本発明を作用効果とともに詳述する。ま
ず、本発明において用いるスラブの組成を限定する理由
を説明する。Ｃ: 0.25％以下 Ｃは、成品の強度を確保するために添加されるが、0.25
％超添加すると加工性および溶接性の劣化が著しい。そ
こで、本発明では、Ｃ含有量は0.25％以下と限定する。Hereinafter, the present invention will be described in detail together with the functions and effects. First, the reason for limiting the composition of the slab used in the present invention will be described. C: 0.25% or less C is added to secure the strength of the product.
%, The workability and weldability are significantly deteriorated. Therefore, in the present invention, the C content is limited to 0.25% or less.
【００１６】Si: 0.40％以上2.0 ％以下 Siは、Ｃとともに強度を確保するとともに、Fe2SiO4(フ
ァイアライト) を安定して生成させるために添加され
る。Si含有量が0.40％未満ではFe2SiO4 の生成が不安定
となり、一方2.0 ％超ではスケール生成効果が飽和して
コスト増となってしまう。そこで、本発明では、Si含有
量は0.40％以上2.0 ％以下と限定する。 Si: 0.40% or more and 2.0% or less Si is added to secure strength with C and to stably generate Fe 2 SiO 4 (firelite). If the Si content is less than 0.40%, the formation of Fe 2 SiO 4 becomes unstable, while if it exceeds 2.0%, the scale formation effect is saturated and the cost increases. Therefore, in the present invention, the Si content is limited to 0.40% or more and 2.0% or less.
【００１７】Mn: 0.90％以上2.0 ％以下、または0.35％
以上2.0 ％以下 Mnは、強度確保のために添加される。Mn含有量が0.90％
未満 (スラブが後述するように任意添加元素としてＢ等
を含有する場合には0.35％未満) であると強度を確保す
ることができず、一方2.0 ％超含有されると加工性が低
下する。そこで、本発明では、Mn含有量は、0.90％以上
2.0 ％以下、または0.35％以上2.0 ％以下と限定する。 Mn: 0.90% or more and 2.0% or less, or 0.35%
Above 2.0% Mn is added to secure the strength. Mn content 0.90%
If the content is less than 0.3% (less than 0.35% when the slab contains B or the like as an optional element as described later), the strength cannot be secured, while if it exceeds 2.0%, the workability deteriorates. Therefore, in the present invention, the Mn content is 0.90% or more.
Limited to 2.0% or less, or 0.35% or more and 2.0% or less.
【００１８】上記以外の組成は、Feおよび不可避的不純
物であるが、本発明では、さらに以下に列記する元素群
から選ばれた１種または２種以上を強度を確保するため
に添加してもよい。Compositions other than the above are Fe and unavoidable impurities, but in the present invention, one or more selected from the group of elements listed below may be added to secure the strength. Good.
【００１９】Ｂ: 0.0005％以上0.01％以下 Ｂは、粒界の強度を確保するために添加される。Ｂ含有
量が0.0005％未満であると強度を確保することができ
ず、一方0.01％超であると効果が飽和し、コスト高とな
る。そこで、本発明では、Ｂを添加する場合の添加量は
0.0005％以上0.01％以下とすることが望ましい。 B: 0.0005% or more and 0.01% or less B is added to secure the strength of the grain boundary. If the B content is less than 0.0005%, the strength cannot be secured, while if it exceeds 0.01%, the effect is saturated and the cost becomes high. Therefore, in the present invention, the addition amount when B is added is
It is desirable to set it to 0.0005% or more and 0.01% or less.
【００２０】Cr: 0.04％以上2.00％以下 Crは、強度を確保するとともに耐食性を向上させるため
に添加される。Cr含有量が0.04％未満であると強度を確
保することができず、一方2.00％超であると、焼入れ性
上昇に伴う強度上昇のために加工性が劣化する。そこ
で、本発明では、Crを添加する場合の添加量は0.04％以
上2.00％以下とすることが望ましい。 Cr: 0.04% or more and 2.00% or less Cr is added to secure the strength and improve the corrosion resistance. If the Cr content is less than 0.04%, the strength cannot be secured, while if it exceeds 2.00%, the workability deteriorates due to the increase in strength accompanying the increase in hardenability. Therefore, in the present invention, when Cr is added, the addition amount is preferably 0.04% or more and 2.00% or less.
【００２１】Cu: 0.30％以上2.00％以下 Cuは、固溶、析出強化により強度を確保するとともに耐
食性を向上するために添加される。Cu含有量が0.30％未
満であると強度を確保することができず、一方2.00％超
であるとスラブ加熱時に脆化し易くなり、その分だけNi
を添加する必要が生じ、コスト高となる。そこで、本発
明では、Cuを添加する場合の添加量は0.30％以上2.00％
以下とすることが望ましい。 Cu: 0.30% to 2.00% Cu is added in order to secure strength by solid solution and precipitation strengthening and to improve corrosion resistance. If the Cu content is less than 0.30%, the strength cannot be secured, while if it is more than 2.00%, embrittlement is likely to occur during heating of the slab.
Therefore, it becomes necessary to add a compound, resulting in high cost. Therefore, in the present invention, the addition amount when Cu is added is 0.30% or more and 2.00% or more.
It is desirable to make the following.
【００２２】Nb:0.02 ％以上0.30％以下 Nbは、析出強化により強度を確保するために添加され
る。Nb含有量が0.02％未満であると強度を確保すること
ができず、一方0.30％超であると加工性が低下する。そ
こで、本発明では、Nbを添加する場合の添加量は0.02％
以上0.30％以下とすることが望ましい。 Nb: 0.02% or more and 0.30% or less Nb is added to secure strength by precipitation strengthening. If the Nb content is less than 0.02%, the strength cannot be secured, while if it exceeds 0.30%, the workability deteriorates. Therefore, in the present invention, the addition amount when Nb is added is 0.02%.
It is desirable to be 0.30% or less.
【００２３】Ni: 0.30％以上2.00％以下 Niは、スラブ加熱時のCu溶融によるスラブ脆化を防止し
て強度を確保するために添加される。Ni含有量が0.30％
未満であるとCu溶融防止効果が不足し、一方2.00％超で
あると効果が飽和し、コスト高となる。そこで、本発明
では、Niを添加する場合の添加量は0.30％以上2.00％以
下とすることが望ましい。 Ni: 0.30% to 2.00% Ni is added in order to prevent slab embrittlement due to Cu melting during slab heating and to secure strength. Ni content 0.30%
If it is less than this, the effect of preventing Cu melting is insufficient, and if it exceeds 2.00%, the effect is saturated and the cost becomes high. Therefore, in the present invention, when Ni is added, the addition amount is preferably 0.30% or more and 2.00% or less.
【００２４】Ｐ:0.10 ％以下 Ｐは、強度を確保するとともに耐食性を向上するために
添加される。Ｐ含有量が0.10％超であると偏析が多くな
り、溶接性が低下する。そこで、本発明では、Ｐを添加
する場合の添加量は0.10％以下とすることが望ましい。 P: 0.10% or less P is added to secure strength and improve corrosion resistance. If the P content is more than 0.10%, segregation increases and weldability deteriorates. Therefore, in the present invention, the addition amount of P is preferably 0.10% or less.
【００２５】Ti: 0.02％以上0.30％以下 Tiは、析出強化により強度を確保するとともに溶接後の
HAZ 軟化を防止するために添加される。Ti含有量が0.02
％未満であると強度を確保することができず、一方0.30
％超であるとTi系介在物を多数形成し、特性が劣化す
る。そこで、本発明では、Tiを添加する場合の添加量は
0.02％以上0.30％以下とすることが望ましい。 Ti: 0.02% or more and 0.30% or less Ti secures strength by precipitation strengthening and
HAZ Added to prevent softening. Ti content 0.02
If it is less than%, the strength cannot be secured, while 0.30
If it exceeds%, a large number of Ti-based inclusions are formed and the characteristics deteriorate. Therefore, in the present invention, the addition amount when Ti is added is
It is desirable to be 0.02% or more and 0.30% or less.
【００２６】本発明では、上記組成を有するスラブを加
熱炉にてスラブ表面温度 1170 ℃以上1250℃以下に100
分間以上150 分間以下加熱保持する。本発明において加
熱温度を限定するのは、FeＯおよびFe2SiO4 の混在スケ
ールを生成させるためである。加熱温度が1170℃未満で
あると共晶点以下であるため半溶融状態とならず、スケ
ールは不均一に生成してしまう。一方、加熱温度が1250
℃超であるとスケールの生成速度が大きいため、実質ス
ラブ表面のスケール厚が不均一となってしまう。そこ
で、加熱温度は、1170℃以上1250℃以下と限定する。In the present invention, the slab having the above composition is heated in a heating furnace to a slab surface temperature of 1170 ° C. or higher and 1250 ° C. or lower to 100 ° C.
Hold for at least 150 minutes but not more than 150 minutes. The reason for limiting the heating temperature in the present invention is to generate a mixed scale of FeO and Fe 2 SiO 4 . If the heating temperature is less than 1170 ° C., the temperature will be below the eutectic point, so that a semi-molten state will not occur and scales will be nonuniformly formed. On the other hand, the heating temperature is 1250
If the temperature exceeds ℃, the scale generation rate is high, and the scale thickness on the substantial slab surface becomes non-uniform. Therefore, the heating temperature is limited to 1170 ° C or higher and 1250 ° C or lower.
【００２７】なお、図1(a)ないし図1(c)は、本発明にお
いて、加熱時間が100 〜150 分間の場合における、加熱
温度の違いによるスケールの生成状況の違いを示す説明
図である。図1(b)から明らかなように加熱温度が1170℃
以上1250℃以下の範囲内であると、混在スケールが半溶
融状態となってスラブ表面に一様に生成するため、スケ
ールが均一に生成するが、図1(a)から明らかなように加
熱温度が高すぎるとスケール生成速度が大きく成りすぎ
るために初めに生成したスケールが優先的に成長してス
ケール厚が不均一になり、また図1(c)から明らかなよう
に加熱温度が低すぎるとスケールの生成が不均一にな
り、いずれにしてもスケールが不均一に生成してしまう
ことがわかる。In addition, FIGS. 1 (a) to 1 (c) are explanatory views showing the difference in the scale generation state due to the difference in heating temperature when the heating time is 100 to 150 minutes in the present invention. . As can be seen from Fig. 1 (b), the heating temperature is 1170 ℃.
When the temperature is within the range of 1250 ° C or lower, the mixed scale is in a semi-molten state and is uniformly generated on the slab surface, so that the scale is uniformly generated, but as is clear from Fig. 1 (a), the heating temperature is If the temperature is too high, the scale generation rate becomes too high, so the scale initially generated grows preferentially and the scale thickness becomes uneven, and as is clear from Fig. 1 (c), if the heating temperature is too low. It can be seen that the scale is non-uniformly generated, and in any case, the scale is non-uniformly generated.
【００２８】本発明において加熱時間を限定するのは、
混在スケールがスラブ表面を覆いつくす時間を確保する
ためである。加熱時間が100 分間未満であるとスラブ表
面に均一にスケールが生成せず、一方加熱時間が150 分
間超であると効果が飽和しコスト増となる。そこで、加
熱温度は100 分間以上150 分間以下と限定する。In the present invention, the heating time is limited to
This is to ensure time for the mixed scale to cover the slab surface. If the heating time is less than 100 minutes, no scale is uniformly formed on the slab surface, while if the heating time is more than 150 minutes, the effect is saturated and the cost increases. Therefore, the heating temperature is limited to 100 minutes or more and 150 minutes or less.
【００２９】なお、図1(d)および図1(e)は、本発明にお
いて、加熱温度が1170〜1250℃の場合における、加熱時
間の違いによるスケールの生成状況の違いを示す説明図
である。図1(d)から明らかなように加熱時間が０分以上
100 分間未満の範囲内であると加熱時間が足りないため
にスケールがスラブ表面では充分均一に成長できずスケ
ールが不均一に生成するが、図1(e)から明らかなように
加熱時間が100 分間以上150 分間以下であると混在スケ
ールが半溶融状態となってスラブ表面に一様に生成する
ため、スケールが均一に生成していることがわかる。In addition, FIGS. 1 (d) and 1 (e) are explanatory views showing a difference in scale generation state due to a difference in heating time when the heating temperature is 1170 to 1250 ° C. in the present invention. . As can be seen from Fig. 1 (d), the heating time is 0 minutes or more.
If the heating time is less than 100 minutes, the scale will not grow uniformly on the slab surface because of insufficient heating time, and the scale will be unevenly generated. It can be seen that the scale is uniformly generated because the mixed scale becomes a semi-molten state and is uniformly generated on the slab surface when the time is from 1 minute to 150 minutes.
【００３０】その後の熱間圧延工程で１回以上デスケー
リングを行って、スラブ表面を完全に覆いつくしている
スケールを完全に除去する。デスケーリングの方法は公
知の方法によればよく、例えば高圧水や縦ロールによる
圧縮応力付加といった通常の方法でよい。熱間圧延は、
通常の条件で行えばよく、材質の確保上Ar3 点以上で仕
上圧延を終了する。In the subsequent hot rolling step, descaling is carried out once or more to completely remove the scale completely covering the slab surface. The descaling method may be a known method, for example, a normal method such as application of compressive stress by high pressure water or a vertical roll. Hot rolling
It may be carried out under normal conditions, and finish rolling is completed with Ar 3 points or more in order to secure the material.
【００３１】圧延に引き続き行われる巻取りは650 ℃以
下で行う。650 ℃超の巻取り温度とすると、フェライト
の軟化やパーライトの生成等により強度を確保すること
ができなくなる。そこで、本発明では、巻取り温度は65
0 ℃以下、望ましくは伸びフランジ性向上の観点から65
0 ℃以下400 ℃以上とする。The winding following the rolling is carried out at 650 ° C. or lower. If the coiling temperature is higher than 650 ° C, the strength cannot be ensured due to softening of ferrite and generation of pearlite. Therefore, in the present invention, the winding temperature is 65
0 ° C or less, preferably 65 from the viewpoint of improving stretch flangeability.
0 ℃ or less 400 ℃ or more.
【００３２】以上のようにして、本発明により、例えば
自動車用材料、産業機械用材料、建材さらには鋼管用母
材等に使用するのに好適な、引張強さが45 kgf/mm2以上
の表面性状に優れる高強度熱延鋼板の製造方法を提供す
ることが可能となった。さらに、本発明を実施例を参照
しながら説明するが、これは本発明の例示であり、これ
により本発明が限定されるものではない。As described above, according to the present invention, a tensile strength of 45 kgf / mm 2 or more, which is suitable for use as a material for automobiles, a material for industrial machines, a building material, a base material for steel pipes, etc., is obtained. It has become possible to provide a method for producing a high-strength hot-rolled steel sheet having excellent surface properties. Furthermore, the present invention will be described with reference to examples, which are illustrative of the present invention and do not limit the present invention.
【００３３】[0033]
【実施例】表１に示す化学組成を有するスラブを転炉に
て溶製後加熱炉に装入し、同じく表１に示すスラブ表面
温度になるまで加熱し、表１に示す加熱時間分だけ温度
保持を行った。そして、表１に示す加熱炉抽出温度から
高圧水によるデスケーリングを行いながら表１に示す仕
上圧延温度で熱間圧延を終了し、さらに表１に示す巻取
温度で巻取り、熱延鋼板とした。Example: A slab having the chemical composition shown in Table 1 was melted in a converter and charged into a heating furnace, and heated to the same slab surface temperature as shown in Table 1 for the heating time shown in Table 1. The temperature was maintained. Then, hot rolling was completed at the finish rolling temperature shown in Table 1 while performing descaling with high-pressure water from the heating furnace extraction temperature shown in Table 1, and further wound at the winding temperature shown in Table 1 to obtain a hot rolled steel sheet. did.
【００３４】そして、酸洗後に表面観察し、表面性状を
判定した。試料No.1ないし試料No.11 が本発明例であ
り、いずれも強度45kgf/mm2 以上であって、Si島状スケ
ール疵の残存も皆無であり表面性状は良好であった。試
料No.12 は、組成が本発明の範囲外であるため、スラブ
段階でのスケールが均一に生成できず、表面性状が劣っ
た結果となった。After pickling, the surface was observed to determine the surface properties. Sample No. 1 to Sample No. 11 were the examples of the present invention, and all had a strength of 45 kgf / mm 2 or more, no Si island scale flaw remained, and the surface properties were good. Since the composition of Sample No. 12 was out of the range of the present invention, scales could not be uniformly formed at the slab stage, resulting in poor surface properties.
【００３５】[0035]
【表１】 [Table 1]
【００３６】さらに、試料No.23 は、通常の加熱炉条件
で加熱し、熱間圧延を行った。そして、酸洗後に表面観
察を行った。その結果、表面性状は不良であった。な
お、図２には本実施例の結果であって、加熱温度と加熱
時間との関係をグラフで示し、図３には本発明例 (試料
No.5および６）と従来法 (試料No.23)との双方における
加熱パターンの違いをグラフで示す。図２における凡例
は以下の通りである。 ○：合格 (Si島状スケール疵は残存せず) △：不合格 (Si島状スケール疵85〜95％発生) ×： 〃 (Si島状スケール疵30〜85％発生) ※： 〃 (Si島状スケール疵10〜30％発生)Further, sample No. 23 was heated under normal heating furnace conditions and hot-rolled. Then, the surface was observed after pickling. As a result, the surface properties were poor. Note that FIG. 2 shows the results of this Example, showing the relationship between heating temperature and heating time in a graph, and FIG.
The differences in heating patterns between No. 5 and 6) and the conventional method (Sample No. 23) are shown in the graph. The legend in FIG. 2 is as follows. ○: Pass (Si island scale flaws do not remain) △: Fail (Si island scale flaws 85 to 95% occurrence) ×: 〃 (Si island scale flaws 30 to 85% occurrence) *: 〃 (Si (10-30% of island scale defects)
【００３７】[0037]
【発明の効果】以上詳述したように、本発明により、例
えば自動車用材料、産業機械用材料、建材さらには鋼管
用母材等に使用するのに好適な、引張強さが45 kgf/mm2
以上の表面性状に優れる高強度熱延鋼板の製造方法を提
供することができた。かかる効果を有する本発明の意義
は極めて著しい。As described in detail above, according to the present invention, the tensile strength of 45 kgf / mm is suitable for use in, for example, automobile materials, industrial machine materials, building materials, and steel pipe base materials. 2
It was possible to provide a method for producing a high-strength hot-rolled steel sheet having excellent surface properties as described above. The significance of the present invention having such an effect is extremely remarkable.
【図１】図１は、スラブ表面におけるSiスケールの生成
状況を示す説明図であり、図1(a)ないし図1(c)は、本発
明において、加熱時間が100 〜150 分間の場合におけ
る、加熱温度の違いによるスケールの生成状況の違いを
示す説明図であり、図1(d)ないし図1(e)は、本発明にお
いて、加熱温度が1170〜1250℃の場合における、加熱時
間の違いによるスケールの生成状況の違いを示す説明図
である。FIG. 1 is an explanatory view showing the generation state of Si scale on the surface of a slab. FIGS. 1 (a) to 1 (c) show the case where the heating time is 100 to 150 minutes in the present invention. , It is an explanatory diagram showing the difference in the scale generation situation due to the difference in heating temperature, FIG. 1 (d) to FIG. 1 (e), in the present invention, when the heating temperature is 1170 ~ 1250 ℃, of the heating time It is explanatory drawing which shows the difference of the production | generation situation of the scale by difference.
【図２】本実施例の結果であって、加熱温度と加熱時間
との関係を示すグラフである。FIG. 2 is a graph showing the relationship between the heating temperature and the heating time, which is the result of this example.
【図３】本発明例 (試料No.5および６）と従来法 (試料
No.23)との双方における加熱パターンの違いを示すグラ
フである。FIG. 3 Example of the present invention (Sample Nos. 5 and 6) and conventional method (Sample
It is a graph showing a difference in heating pattern between No. 23) and both.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平３−79718（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−277724（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−246318（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−276015（ＪＰ，Ａ) ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (56) Reference JP-A-3-79718 (JP, A) JP-A-63-277724 (JP, A) JP-A-1-246318 (JP, A) JP-A-4- 276015 (JP, A)
Claims (2)
％、 残部: Feおよび不可避的不純物からなる鋼組成を有する
スラブを加熱炉にてスラブ表面温度 1170 〜1250℃に10
0 〜150 分間加熱保持し、その後の熱間圧延工程で１回
以上デスケーリングを行い、Ar3 点以上で熱間圧延を終
了し、650 ℃以下で巻取ることを特徴とする表面性状に
優れる高強度熱延鋼板の製造方法。1. By weight%, C: 0.25% or less, Si: 0.40 to 2.0%, Mn: 0.90 to 2.0
%, Balance: Slab having a steel composition consisting of Fe and unavoidable impurities is heated to a slab surface temperature of 1170 to 1250 ° C in a heating furnace for 10
Heat-hold for 0 to 150 minutes, descaling is performed once or more in the subsequent hot rolling process, hot rolling is completed at Ar 3 points or more, and coiling is performed at 650 ° C or less. Excellent surface properties. Manufacturing method of high strength hot rolled steel sheet.
00％、Nb:0.02 〜0.30％、Ni: 0.30〜2.00％、Ｐ:0.10
％以下およびTi: 0.02〜0.30％からなる群から選ばれた
１種または２種以上を含有するとともに、Mn：0.35〜2.
0 ％であることを特徴とする請求項１記載の表面性状に
優れる高強度熱延鋼板の製造方法。2. The steel composition further comprises, by weight, B: 0.0005 to 0.01%, Cr: 0.04 to 2.00%, and Cu: 0.30 to 2.
00%, Nb: 0.02-0.30%, Ni: 0.30-2.00%, P: 0.10.
% Or less and Ti: 0.02 to 0.30%, and one or more selected from the group consisting of Mn: 0.35 to 2.
It is 0%, The manufacturing method of the high strength hot-rolled steel sheet excellent in surface quality of Claim 1.
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| JP4080045A JP2689810B2 (en) | 1992-04-01 | 1992-04-01 | Method for manufacturing high strength hot rolled steel sheet with excellent surface properties |
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| JPH05279734A (en) | 1993-10-26 |
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