JP2673955B2 - Ｃｕ系合金製変速機用同期リング - Google Patents
Ｃｕ系合金製変速機用同期リングInfo
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- JP2673955B2 JP2673955B2 JP62069882A JP6988287A JP2673955B2 JP 2673955 B2 JP2673955 B2 JP 2673955B2 JP 62069882 A JP62069882 A JP 62069882A JP 6988287 A JP6988287 A JP 6988287A JP 2673955 B2 JP2673955 B2 JP 2673955B2
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- alloy
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- work
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、特に相手部材との当り面の初期なじみ性
にすぐれ、かつ耐摩耗性にもすぐれたCu系合金製変速機
用同期リングに関するものである。 〔従来の技術〕 従来、一般に、変速機用同期リングは、第１図に斜視
図で例示されるように、内面１が回転するテーパーコー
ンとの当り面となり、この当り面に相手部材たるテーパ
ーコーンが高面圧下で断続的に面接触し、一方外周面に
はキーが嵌合するキー溝３が形成され、さらに、その外
縁にそって所定間隔おきに設けたチャンファ２が同じく
相手部材たるハブスリーブのチャンファとかみ合う機能
ももつことから、強度、耐摩耗性、および相手部材との
なじみ性を具備することが要求され、したがってその製
造には、これらの特性をもった高力黄銅が多用されてい
る。なお、同期リングには、この他にネジが外周側につ
き、この外周側で相手部材であるテーパーコーンと摩擦
する、通称ピンタイプのものがある。 〔発明が解決しようとする問題点〕 しかし、近年の変速機の高出力化に伴い、上記の従来
高力黄銅製同期リングにおいては、特に上記のテーパー
コーンやキー、さらにハブスリーブのチャンファのうち
の少なくともいずれかの相手部材との当り面は高面圧を
受けるようになるため、初期なじみ性が低下し、これに
よって輝面摩耗や凝着摩耗などによる異常摩耗が多発す
るようになり、使用寿命短命化の原因となっている。 〔問題点を解決するための手段〕 そこで、本発明者等は、上記のような従来高力黄銅製
変速機用同期リングのもつ問題点を解決すべく研究を行
なった結果、重量％で（以下％は重量％を示す）、 Zn:20〜40％、Al:2〜８％、 Tiおよび／またはZr:0.8〜３％、 Ni:0.1〜４％、Mn:0.1〜0.2％未満、 を含有し、残りがCuと不可避不純物からなる組成を有す
るCu系合金で構成し、かつ相手部材との当り面の所要個
所、すなわちテーパーコーンやキー、さらにハブスリー
ブのチャンファのうちの少なくともいずれかの相手部材
との当り面に、ショットブラスト加工や冷間プレスを用
いる押付け加工などにより平均層厚で５〜300μｍの加
工硬化層を形成したCu合金製変速機用同期リングにおい
ては、変速機の高出力化に伴う高面圧下での使用条件で
も、すぐれた初期なじみ性を示し、使用初期における異
常摩耗の発生が抑制されるようになるという知見を得た
のである。 この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであ
って、成分組成および加工硬化層の平均層厚を上記の通
りに限定した理由を説明する。 （ａ） ZnおよびAl これらの成分は、合金の素地組織を決定する成分であ
って、素地の耐摩耗性を向上させると共に、同期リング
に必要な強度と靭性を付与し、さらに、疲労強度と耐力
にすぐれ、局部的高温加熱に伴う塑性流動による凝着
（焼付き）を防止し、もって初期異常摩耗を防止して、
初期なじみ性を向上させる加工硬化層をリング表面に形
成するのに不可欠な成分であるが、その含有量がZn:20
％未満およびAl:2％未満では、前記特性を確保すること
ができないばかりでなく、前記の特性を具備した加工硬
化層を形成するのが困難になり、一方その含有量がZn:4
0％およびAl:8％を越えると、靭性に低下するようにな
ることから、その含有量をZn:20〜40％、Al:2〜８％と
定めた。 （ｂ） TiおよびZrと、Ni Tiおよび／またはZrと、Niとは、素地に微細に分散す
る金属間化合物を形成して、同期リングに要求される強
度および靭性を損なうことなく、耐摩耗性を向上させる
作用があるが、その含有量が、それぞれ0.8％未満およ
び0.1％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一
方その含有量がそれぞれ３％をおよび４％を越えると、
金属間化合物の量が多くなりすぎて、切削性が低下する
ようになることから、その含有量を、Ti,Zrについて0.8
〜３％、Niについては、0.1〜４％と定めた。 （ｃ） Mn Mn成分には、素地に固溶して、これを強化すると共
に、金属間化合物を微細球状化し、もって耐摩耗性を向
上させる作用があるが、その含有量が0.1％未満では前
記作用に所望の向上効果が得られず、一方その含有量が
0.2％以上になっても前記作用に著しい向上効果が現わ
れないことから、その含有量を0.1〜0.2％未満と定め
た。 （ｄ） 加工硬化層 加工硬化層は、上記のようにショットブラストやサン
ドブラスト加工、さらに例えばリングのテーパーコーン
摩擦面だけに設ける場合には、鋼製ダイスを用いて、冷
間プレスにて押付け加工を行なうことなどにより形成で
き、このように形成した加工硬化層は、これのもつ成分
組成と合まって、すぐれた疲労強度と耐力をもつように
なることから、局部的高温加熱に対してすぐれた耐塑性
流動性を示し、この結果焼付けなどが抑制されることか
ら初期異常摩耗が防止され、すぐれた初期なじみ性を示
すようになるが、その平均層厚が５μｍ未満では所望の
効果が得られず、一方300μｍを越えた平均層厚にして
も効果を確保することができないことから、その平均層
厚を５〜300μｍと定めた。 〔実施例〕 つぎに、この発明の同期リングを実施例により具体的
に説明する。 通常の高周波炉を用い、それぞれ第1,2表に示される
成分組成をもったCu系合金溶湯を調製し、金型鋳造に
て、直径:200mmφ×長さ:400mmのビレットを形成し、こ
のビレットを押出しプレスにて直径:60mmφの丸棒に押
出し、この丸棒を所定の長さに切断した後、切断片に60
0〜750℃の範囲内の温度にて熱間鍛造を施し、さらに切
削加工を施し、引続いて大気中で、直径:10〜300μｍの
SiC製ビーズと鋼製ビーズの混合ビーズ（SiC:50容量
％）を用いて、ショットブラスト加工を施して、同じく
第１表に示される平均層厚の加工硬化層を表面全体に形
成することによって、内径:58mmφ×厚さ:4mmの寸法を
もち、かつチャンファ数:36個の本発明同期リング１〜1
2および比較同期リング１〜８をそれぞれ製造した。 なお、比較同期リング１〜８は、成分組成および加工
硬化層の平均層圧のうちいずれかの条件（第２表に※印
を付したもの）がこの発明の範囲から外れたものであ
る。 つぎに、この結果得られた各種の同期リングについ
て、 相手部材たるテーパーコーンの回転数:1200r.p.m.、 押付け荷重:55kg、 油:80番ミッションオイル、 油温:75℃、 テーパーコーンの作動:0.2〜0.3秒の同期時間で20000
回、 の条件でシンクロ耐久試験を行ない、リング内面におけ
る落ち込み量（摩耗量）、凝着摩耗の有無、初期（500
回まで）および後期（安定期）の摩擦係数をそれぞれ測
定および観察し、さらに、 相手部材たるテーパーコーンの回転数:2000r.p.m.、 押付け荷重:90kg、 油:80番ミッションオイル、 油温:70℃ テーパーコーンの作動:0.25〜0.3秒の同期時間で5000
回、 の条件でシンクロ耐久試験を行ない、リングにおけるワ
レおよび変形の有無を観察した。これらの効果を第３表
に示した。 〔発明の効果〕 第１〜３表に示される結果から、本発明同期リング１
〜12は、いずれも高強度および高靭性を有し、特に高面
圧条件にもかかわらず、実用初期におけるなじみ性にす
ぐれ、異常摩耗の発生もなく、すぐれた耐摩耗性を示す
のに対して、比較同期リング１〜８に見られるように、
構成要件のうちのいずれかの要件でもこの発明の範囲か
ら外れると、前記特性のうち少なくともいずれかの特性
が劣ったものになることが明らかである。なお、ピンタ
イプの同期リングでも同様な結果が得られることは勿論
である。 上述のように、この発明のCu系合金製変速機用同期リ
ングは、高強度と高靭性を有し、特に初期なじみ性にす
ぐれ、変速機の高出力化に伴う苛酷な条件下で実用に際
しても、輝面摩耗や凝着摩耗などの異常摩耗の発生がな
く、すぐれた耐摩耗性を著しく長期に亘って発揮するの
である。
にすぐれ、かつ耐摩耗性にもすぐれたCu系合金製変速機
用同期リングに関するものである。 〔従来の技術〕 従来、一般に、変速機用同期リングは、第１図に斜視
図で例示されるように、内面１が回転するテーパーコー
ンとの当り面となり、この当り面に相手部材たるテーパ
ーコーンが高面圧下で断続的に面接触し、一方外周面に
はキーが嵌合するキー溝３が形成され、さらに、その外
縁にそって所定間隔おきに設けたチャンファ２が同じく
相手部材たるハブスリーブのチャンファとかみ合う機能
ももつことから、強度、耐摩耗性、および相手部材との
なじみ性を具備することが要求され、したがってその製
造には、これらの特性をもった高力黄銅が多用されてい
る。なお、同期リングには、この他にネジが外周側につ
き、この外周側で相手部材であるテーパーコーンと摩擦
する、通称ピンタイプのものがある。 〔発明が解決しようとする問題点〕 しかし、近年の変速機の高出力化に伴い、上記の従来
高力黄銅製同期リングにおいては、特に上記のテーパー
コーンやキー、さらにハブスリーブのチャンファのうち
の少なくともいずれかの相手部材との当り面は高面圧を
受けるようになるため、初期なじみ性が低下し、これに
よって輝面摩耗や凝着摩耗などによる異常摩耗が多発す
るようになり、使用寿命短命化の原因となっている。 〔問題点を解決するための手段〕 そこで、本発明者等は、上記のような従来高力黄銅製
変速機用同期リングのもつ問題点を解決すべく研究を行
なった結果、重量％で（以下％は重量％を示す）、 Zn:20〜40％、Al:2〜８％、 Tiおよび／またはZr:0.8〜３％、 Ni:0.1〜４％、Mn:0.1〜0.2％未満、 を含有し、残りがCuと不可避不純物からなる組成を有す
るCu系合金で構成し、かつ相手部材との当り面の所要個
所、すなわちテーパーコーンやキー、さらにハブスリー
ブのチャンファのうちの少なくともいずれかの相手部材
との当り面に、ショットブラスト加工や冷間プレスを用
いる押付け加工などにより平均層厚で５〜300μｍの加
工硬化層を形成したCu合金製変速機用同期リングにおい
ては、変速機の高出力化に伴う高面圧下での使用条件で
も、すぐれた初期なじみ性を示し、使用初期における異
常摩耗の発生が抑制されるようになるという知見を得た
のである。 この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであ
って、成分組成および加工硬化層の平均層厚を上記の通
りに限定した理由を説明する。 （ａ） ZnおよびAl これらの成分は、合金の素地組織を決定する成分であ
って、素地の耐摩耗性を向上させると共に、同期リング
に必要な強度と靭性を付与し、さらに、疲労強度と耐力
にすぐれ、局部的高温加熱に伴う塑性流動による凝着
（焼付き）を防止し、もって初期異常摩耗を防止して、
初期なじみ性を向上させる加工硬化層をリング表面に形
成するのに不可欠な成分であるが、その含有量がZn:20
％未満およびAl:2％未満では、前記特性を確保すること
ができないばかりでなく、前記の特性を具備した加工硬
化層を形成するのが困難になり、一方その含有量がZn:4
0％およびAl:8％を越えると、靭性に低下するようにな
ることから、その含有量をZn:20〜40％、Al:2〜８％と
定めた。 （ｂ） TiおよびZrと、Ni Tiおよび／またはZrと、Niとは、素地に微細に分散す
る金属間化合物を形成して、同期リングに要求される強
度および靭性を損なうことなく、耐摩耗性を向上させる
作用があるが、その含有量が、それぞれ0.8％未満およ
び0.1％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一
方その含有量がそれぞれ３％をおよび４％を越えると、
金属間化合物の量が多くなりすぎて、切削性が低下する
ようになることから、その含有量を、Ti,Zrについて0.8
〜３％、Niについては、0.1〜４％と定めた。 （ｃ） Mn Mn成分には、素地に固溶して、これを強化すると共
に、金属間化合物を微細球状化し、もって耐摩耗性を向
上させる作用があるが、その含有量が0.1％未満では前
記作用に所望の向上効果が得られず、一方その含有量が
0.2％以上になっても前記作用に著しい向上効果が現わ
れないことから、その含有量を0.1〜0.2％未満と定め
た。 （ｄ） 加工硬化層 加工硬化層は、上記のようにショットブラストやサン
ドブラスト加工、さらに例えばリングのテーパーコーン
摩擦面だけに設ける場合には、鋼製ダイスを用いて、冷
間プレスにて押付け加工を行なうことなどにより形成で
き、このように形成した加工硬化層は、これのもつ成分
組成と合まって、すぐれた疲労強度と耐力をもつように
なることから、局部的高温加熱に対してすぐれた耐塑性
流動性を示し、この結果焼付けなどが抑制されることか
ら初期異常摩耗が防止され、すぐれた初期なじみ性を示
すようになるが、その平均層厚が５μｍ未満では所望の
効果が得られず、一方300μｍを越えた平均層厚にして
も効果を確保することができないことから、その平均層
厚を５〜300μｍと定めた。 〔実施例〕 つぎに、この発明の同期リングを実施例により具体的
に説明する。 通常の高周波炉を用い、それぞれ第1,2表に示される
成分組成をもったCu系合金溶湯を調製し、金型鋳造に
て、直径:200mmφ×長さ:400mmのビレットを形成し、こ
のビレットを押出しプレスにて直径:60mmφの丸棒に押
出し、この丸棒を所定の長さに切断した後、切断片に60
0〜750℃の範囲内の温度にて熱間鍛造を施し、さらに切
削加工を施し、引続いて大気中で、直径:10〜300μｍの
SiC製ビーズと鋼製ビーズの混合ビーズ（SiC:50容量
％）を用いて、ショットブラスト加工を施して、同じく
第１表に示される平均層厚の加工硬化層を表面全体に形
成することによって、内径:58mmφ×厚さ:4mmの寸法を
もち、かつチャンファ数:36個の本発明同期リング１〜1
2および比較同期リング１〜８をそれぞれ製造した。 なお、比較同期リング１〜８は、成分組成および加工
硬化層の平均層圧のうちいずれかの条件（第２表に※印
を付したもの）がこの発明の範囲から外れたものであ
る。 つぎに、この結果得られた各種の同期リングについ
て、 相手部材たるテーパーコーンの回転数:1200r.p.m.、 押付け荷重:55kg、 油:80番ミッションオイル、 油温:75℃、 テーパーコーンの作動:0.2〜0.3秒の同期時間で20000
回、 の条件でシンクロ耐久試験を行ない、リング内面におけ
る落ち込み量（摩耗量）、凝着摩耗の有無、初期（500
回まで）および後期（安定期）の摩擦係数をそれぞれ測
定および観察し、さらに、 相手部材たるテーパーコーンの回転数:2000r.p.m.、 押付け荷重:90kg、 油:80番ミッションオイル、 油温:70℃ テーパーコーンの作動:0.25〜0.3秒の同期時間で5000
回、 の条件でシンクロ耐久試験を行ない、リングにおけるワ
レおよび変形の有無を観察した。これらの効果を第３表
に示した。 〔発明の効果〕 第１〜３表に示される結果から、本発明同期リング１
〜12は、いずれも高強度および高靭性を有し、特に高面
圧条件にもかかわらず、実用初期におけるなじみ性にす
ぐれ、異常摩耗の発生もなく、すぐれた耐摩耗性を示す
のに対して、比較同期リング１〜８に見られるように、
構成要件のうちのいずれかの要件でもこの発明の範囲か
ら外れると、前記特性のうち少なくともいずれかの特性
が劣ったものになることが明らかである。なお、ピンタ
イプの同期リングでも同様な結果が得られることは勿論
である。 上述のように、この発明のCu系合金製変速機用同期リ
ングは、高強度と高靭性を有し、特に初期なじみ性にす
ぐれ、変速機の高出力化に伴う苛酷な条件下で実用に際
しても、輝面摩耗や凝着摩耗などの異常摩耗の発生がな
く、すぐれた耐摩耗性を著しく長期に亘って発揮するの
である。
【図面の簡単な説明】
第１図は変速機用同期リングを例示する斜視図である。
１……テーパーコーン摩擦面（内面）、
２……チャンファ、３……キー溝。
Claims (1)
- (57)【特許請求の範囲】 １．Zn:20〜40％、Al:2〜８％、 Tiおよび／またはZr:0.8〜３％、 Ni:0.1〜４％、Mn:0.1〜0.2％未満、 を含有し、残りがCuと不可避不純物からなる組成（以上
重量％）を有するCu系合金で構成され、かつ相手部材と
の当り面の所要個所に、加工硬化層を５〜300μｍの平
均層厚で形成してなるCu系合金製変速機用同期リング。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62069882A JP2673955B2 (ja) | 1987-03-25 | 1987-03-25 | Ｃｕ系合金製変速機用同期リング |
| KR1019880002323A KR910009871B1 (ko) | 1987-03-24 | 1988-03-05 | Cu계 합금제 변속기용 동기링 |
| DE3809994A DE3809994C3 (de) | 1987-03-25 | 1988-03-24 | Synchronring auf Basis einer Kupferlegierung zur Verwendung in Geschwindigkeitsreglern |
| US07/416,867 US4995924A (en) | 1987-03-24 | 1989-10-04 | Synchronizer ring in speed variator made of copper-base alloy |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62069882A JP2673955B2 (ja) | 1987-03-25 | 1987-03-25 | Ｃｕ系合金製変速機用同期リング |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63238248A JPS63238248A (ja) | 1988-10-04 |
| JP2673955B2 true JP2673955B2 (ja) | 1997-11-05 |
Family
ID=13415573
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62069882A Expired - Lifetime JP2673955B2 (ja) | 1987-03-24 | 1987-03-25 | Ｃｕ系合金製変速機用同期リング |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2673955B2 (ja) |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6086237A (ja) * | 1983-10-18 | 1985-05-15 | Mitsubishi Metal Corp | 摺動部材用Ｃｕ合金 |
| JPS6086236A (ja) * | 1983-10-18 | 1985-05-15 | Mitsubishi Metal Corp | 摺動部材用Ｃｕ合金 |
| JPS60114545A (ja) * | 1983-11-25 | 1985-06-21 | Kobe Steel Ltd | 耐摩耗性銅合金 |
| JPS60149754A (ja) * | 1984-01-13 | 1985-08-07 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 耐食耐疲労性銅および銅合金管の製造法 |
-
1987
- 1987-03-25 JP JP62069882A patent/JP2673955B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63238248A (ja) | 1988-10-04 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term | ||
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20070718 Year of fee payment: 10 |