JP2652033B2 - Operation control method of variable speed pumped storage power generation system - Google Patents
Operation control method of variable speed pumped storage power generation systemInfo
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、巻線形誘導機により任意の回転数で運転で
きる可変速揚水発電システムの運転制御方法に係り、特
にAFC（自動周波数調整）運転の揚水運転時において最
適効率となるように安定に目標値に制御するに好適な運
転制御方法に関する。Description: BACKGROUND OF THE INVENTION The present invention relates to an operation control method of a variable speed pumped-storage power generation system that can be operated at an arbitrary rotation speed by a winding type induction machine, and particularly to an AFC (automatic frequency adjustment) operation. The present invention relates to an operation control method suitable for stably controlling to a target value so as to obtain optimum efficiency during pumping operation.
〔従来の技術〕および〔発明が解決しようとする課題〕 従来の揚水発電システムは、揚水時に負荷の調整がで
きないこと、及び、発電運転及び揚水運転時、系統によ
り要求される発電電力の変化ならびに揚水時の揚程等に
より、発電システムの効率が変化するという欠点があっ
た。[Prior Art] and [Problems to be Solved by the Invention] Conventional pumped-storage power generation systems are incapable of adjusting the load during pumping, and during power generation operation and pumping operation, changes in power generation required by the system and There is a drawback that the efficiency of the power generation system changes due to the head at the time of pumping.
このため、発電電力、揚程にかかわらず、上記システ
ムを最高効率で運転させるための研究が進められてい
る。上記目的を達成するため、従来から揚水発電機とし
て用いられている同期機を２次励磁付の誘導機（すなわ
ち、巻線型誘導機）で運転する、いわゆる可変速発電シ
ステムの実現化のための研究が進められている。For this reason, research is being conducted to operate the above system at the highest efficiency regardless of the generated power and the head. In order to achieve the above object, a synchronous machine conventionally used as a pumping generator is operated by an induction machine with secondary excitation (that is, a winding type induction machine), that is, for realizing a so-called variable speed power generation system. Research is ongoing.
ここで、可変速発電システムについて説明しておく。 Here, the variable speed power generation system will be described.
第５図に、可変速発電システムの原理を示す。第５図
において、G1は巻線形誘導機（以下、可変速機とい
う。）、１は固定子、２は回転子を示している。5a〜5c
は固定子１のa,b,c各相の巻線、6a〜6cは回転子２のa,
b,c各相の巻線を示す。定格周波数をｆ、すべりをｓと
すると、回転子２の速度はｆ（１−ｓ）であり、回転子
２の２次巻線6a〜6cをすべりｓの周波数で励磁すること
により、回転子２の回転磁界はすべりｓを零（周期速
度）で回転子、固定子１の回転磁界の速度と同一にな
る。回転子２の回転数を測定部７より測定し、この出力
からすべり周波数検出器３によりすべり周波数を検出
し、ついで周波数／電圧変換器４ですべり周波数に応じ
た電圧を発生させ、この電圧を２次巻線6a〜6cに与えて
励磁する。このようにすることにより、任意の回転数で
運転を行っても、常に２次巻線6a〜6cは、系統周波数の
電圧を発生させることができる。すなわち、第５図の例
では、回転子２の回転磁界は、 ｆ（１−ｓ）＋ｆ・ｓ＝ｆ ……（１） となり、すべりｓにかかわらず、定格周波数の出力が得
られることとなる。FIG. 5 shows the principle of the variable speed power generation system. In Figure 5, G 1 is wound induction machine (hereinafter, referred to as variable speed machines.), 1 stator, 2 denotes a rotor. 5a-5c
Are the windings of the respective phases a, b, and c of the stator 1, and 6a to 6c are the windings of the rotor 2
The winding of each phase is shown. Assuming that the rated frequency is f and the slip is s, the speed of the rotor 2 is f (1-s). By exciting the secondary windings 6a to 6c of the rotor 2 at the frequency of the slip s, the rotor The rotating magnetic field 2 has a slip s of zero (periodic speed) and is equal to the rotating magnetic field speed of the rotor and the stator 1. The rotational frequency of the rotor 2 is measured by the measuring unit 7, the slip frequency is detected from the output by the slip frequency detector 3, and the frequency / voltage converter 4 generates a voltage corresponding to the slip frequency. Excitation is given to the secondary windings 6a to 6c. By doing so, the secondary windings 6a to 6c can always generate a voltage of the system frequency even when the operation is performed at an arbitrary rotation speed. That is, in the example of FIG. 5, the rotating magnetic field of the rotor 2 becomes f (1−s) + fs · f = f (1), and the output of the rated frequency is obtained regardless of the slip s. Become.
以上の可変速発電システムに関する文献として昭和59
年電気学会全国大会（昭和59年３月28〜30日開催）論文
No.553「大容量同期電動機の可変速運転特性」である
が、この文献には具体的な制御方式について何ら開示さ
れていない。Showa 59 as a literature on the above variable speed power generation system
IEEJ National Convention (held March 28-30, 1984)
No. 553 "Variable speed operation characteristics of large capacity synchronous motor", but this document does not disclose any specific control method.
本発明は、可変速揚水発電システムにおいて、自動周
波数制御（以下、AFCという。）運転する場合に高効率
で、かつ、安定に目標電力値に制御しうる運転制御方法
を提供することを目的とする。An object of the present invention is to provide an operation control method capable of controlling a target power value with high efficiency and stability in an automatic frequency control (hereinafter, referred to as AFC) operation in a variable speed pumped storage power generation system. I do.
上記目的を達成するために、本発明は水車に連結され
た巻線形誘導機を系統負荷の変動に応動させて運転する
可変速揚水発電システムの運転制御方法において、揚水
運転時に前記誘導機の実際の入力電力値を検出し、該実
際の入力電力値と与えられる電力制御指令との偏差を低
減すべく前記誘導機の励磁電流の位相角を制御するとと
もに、前記水車に係る揚程をパラメータとして予め設定
された入力電力値とガバナ弁開度との相関に基づいて、
与えられる揚程指令と前記実際の入力電力値に対応する
ガバナ弁開度を求め、その求めたガバナ弁開度に前記水
車のガバナ弁を操作する一方、前記電力制御指令の変化
を遅延させることを特徴とする。In order to achieve the above object, the present invention relates to an operation control method for a variable speed pumped-storage power generation system that operates a wound-type induction machine connected to a water turbine in response to a change in system load. And controlling the phase angle of the exciting current of the induction machine to reduce the deviation between the actual input power value and the given power control command. Based on the correlation between the set input power value and the governor valve opening,
A governor valve opening corresponding to a given lift command and the actual input power value is determined, and while operating the governor valve of the turbine to the determined governor valve opening, a change in the power control command is delayed. Features.
可変速発電システムにおいて、任意の発電力をうる運
転条件は、揚程、回転数及びガバナの弁開度との関連に
より定まる。このうち可変速発電システムの効率は、誘
導機の回転数及びガバナの弁開度で定まる。このうち、
回転数は誘導機の入力と出力の差より定まるため、揚水
と入力が定まった時、最高効率となるようにガバナの弁
開度を制御することになる。一方、上記の回転数は、ポ
ンプ入力と誘導機出力との差で定まる。このため、誘導
機出力を指定値にあわせるように２次励磁電圧の位相角
を制御する必要がある。２次励磁付きの誘導機である巻
線形誘導機を用いた本発明に係る可変速発電システムで
は、常に最適効率となるように、２次励磁電圧の位相角
を制御すると共に、ガバナの弁開度を制御する。In the variable-speed power generation system, operating conditions for obtaining an arbitrary power generation are determined by the relationship between the head, the rotation speed, and the governor valve opening. Among these, the efficiency of the variable speed power generation system is determined by the rotation speed of the induction machine and the governor valve opening. this house,
Since the number of revolutions is determined by the difference between the input and output of the induction machine, the governor valve opening is controlled so that the maximum efficiency is achieved when pumping and input are determined. On the other hand, the above rotation speed is determined by the difference between the pump input and the induction machine output. For this reason, it is necessary to control the phase angle of the secondary excitation voltage so that the output of the induction machine matches the specified value. In the variable speed power generation system according to the present invention using the winding type induction machine which is the induction machine with the secondary excitation, the phase angle of the secondary excitation voltage is controlled so as to always obtain the optimum efficiency, and the governor valve is opened. Control the degree.
ここで、揚水発電機には、一般にフランシス水車が使
用され、水車出力と効率との関係は、第３図のように示
される。第３図は、横軸に水車出力、縦軸に効率をと
り、回転数をパラメータとして示したものである。P1,P
2は水車出力を、η1,η２は効率を、N1,N2は回転数を、
Y1,Y2は弁開度を示す。出力P1では回転数N1、弁開度Y1
で、出力P2では回転数N2、弁開度はY2で、それぞれの出
力における最高効率η1,η２となることを示している。Here, a Francis turbine is generally used as the pumping generator, and the relationship between the turbine output and the efficiency is shown in FIG. FIG. 3 shows the turbine output on the horizontal axis, the efficiency on the vertical axis, and the rotation speed as a parameter. P 1 , P
2 is the turbine output, η 1 and η 2 are the efficiency, N 1 and N 2 are the rotation speeds,
Y 1 and Y 2 indicate the valve opening. Rotational speed N 1 at the output P 1, the valve opening degree Y 1
In the rotational speed N 2, the valve opening degree in the output P 2 is Y 2, shows to be a maximum efficiency eta 1, and eta 2 at each output.
また、電力制御指令は往々にしてステップ状に変化す
るため、これに応じて巻線形誘導機の励磁電流の位相角
がステップ状に変化して、巻線形誘導機の出力が大幅に
変化し、これにより回転数が不安定になることがある
が、本発明によれば電力制御指令の変化を遅延させてい
ることから、そのような不安定を抑えることができる。In addition, since the power control command often changes in a step-like manner, the phase angle of the exciting current of the wound-type induction machine changes in a step-like manner in response thereto, and the output of the wound-type induction machine greatly changes. As a result, the rotational speed may become unstable. However, according to the present invention, since the change of the power control command is delayed, such instability can be suppressed.
このようにして、本発明によれば、最適効率を保持し
つつ、安定に目標電力に制御することができる。Thus, according to the present invention, it is possible to stably control the target power while maintaining the optimum efficiency.
次に、本発明の可変速揚水発電システムの運転制御方
法の実施例を図面に基づいて説明する。Next, an embodiment of an operation control method for a variable speed pumped storage power generation system according to the present invention will be described with reference to the drawings.
まず、可変速揚水発電システムの概要を第１図に示
す。このシステムは可変速機G1が水車13により運転さ
れ、可変速機G1の出力電力が送電線Ｌを介して電力系統
10に供給されるものである。First, an outline of the variable speed pumped storage power generation system is shown in FIG. The system variable transmission G 1 is operated by the hydraulic turbine 13, power system output power of the variable speed machine G 1 is via the transmission line L
Supplied to 10.
この第１図において、操作卓Ｔから与えられる揚程指
令Ｈ及び回転数検出器11からの回転数Ｎに基づき、ガバ
ナ弁12の最適弁開度Ｙを算出し、ガバナ弁12の開度制御
を行う。一方操作卓Ｔから与えられる電力制御指令P0に
基づき、電圧変成器（PT）20及び電流変成器（CT）19に
より検出した値により有効電力算出部21にて有効電力を
求め、その有効電力と回転数Ｎを考慮して可変速機G1の
励磁回路Exに励磁電圧ｖを与えて制御を行う。つまり、
ある定まった揚水運点Ｆにおいて出力制御を行うように
したものである。In FIG. 1, an optimal valve opening Y of the governor valve 12 is calculated based on a lift command H given from a console T and a rotation speed N from a rotation speed detector 11, and the opening control of the governor valve 12 is performed. Do. On the other hand, based on the power control command P 0 given from the console T, the active power calculation unit 21 calculates the active power from the values detected by the voltage transformer (PT) 20 and the current transformer (CT) 19, and the active power considering the number of revolutions N by performing control by applying an excitation voltage v to the exciting circuit E x of the variable transmission G 1 and. That is,
The output control is performed at a certain pumping point F.
次に、上記第１図の可変速揚水発電システムをさらに
具体的にした例を第２図に示す。なお、第１図と重複す
る部分には同一の符号を用いる。第２図において、揚程
指令Ｈが与えられると、最適弁開度算出部25は、予め定
められた入力Ｐとガバナ弁開度Ｙとの特性（第４図）に
基づいて揚程指令Ｈをパラメータとして入力Ｐに見合っ
たガバナ弁開度Ｙを出力する。たとえば、第４図におい
て、入力P1からP2に変化した場合はガバナ弁開度をY1か
らY2とする。このガバナ弁開度Ｙはサーボ系14に与えら
れる。サーボ系14は入力されたガバナ弁開度Ｙに応じた
操作量をガバナ弁12に与えて調整する。このように、水
車13は揚程指令Ｈに応じて制御される。Next, FIG. 2 shows a more specific example of the variable speed pumped-storage power generation system shown in FIG. Note that the same reference numerals are used for the portions that overlap with FIG. In FIG. 2, when a head command H is given, the optimum valve opening calculating section 25 converts the head command H into a parameter based on the characteristics (FIG. 4) of the predetermined input P and the governor valve opening Y. The governor valve opening Y corresponding to the input P is output. For example, in FIG. 4, the governor valve opening to the Y 1 and Y 2 if you change the input P 1 to P 2. This governor valve opening Y is given to the servo system 14. The servo system 14 adjusts the governor valve 12 by giving an operation amount corresponding to the input governor valve opening Y to the governor valve 12. Thus, the water wheel 13 is controlled according to the head command H.
一方、第２図において電力制御指令P0が与えられる
と、この電力制御指令P0は遅延回路15を介して位相角算
出部16に入力される。この遅延回路15は電力制御指令P0
がステップ状に与えられるため、そのまま可変速機G1の
２次巻線6a〜6cの励磁電圧ｖの制御に用いると可変速機
G1の出力が大幅に変化してしまうことになるから、それ
を防止するために遅延させるものである。遅延回路15を
経た電力制御指令P0は位相角算出部16に入力される。一
方、変成機19,20からの系統の電圧，電流により有効電
力Ｐが有効電圧算出部21で求められ、位相角算出部16入
力される。On the other hand, if the power control command P 0 is given in Figure 2, the power control command P 0 is input to the phase angle calculation unit 16 via the delay circuit 15. The delay circuit 15 controls the power control command P 0
There order given stepwise, as variable transmission G 1 secondary winding 6a~6c variable speed machine when used for controlling the excitation voltage v of
Since the output of G 1 is made that varies greatly, it is intended to delay in order to prevent it. Power control command P 0 which has passed through the delay circuit 15 is input to the phase angle calculation unit 16. On the other hand, the active power P is determined by the voltage and current of the system from the transformers 19 and 20 by the active voltage calculation unit 21 and input to the phase angle calculation unit 16.
位相角算出部16は、２次巻線6a〜6cに与える励磁電圧
ｖを算出するものである。すなわち、操作卓Ｔにより与
えられた指令により、２次巻線6a〜6cの各相の励磁量を
得るための関数のうち、位相角Δδを制御する。２次巻
線6a〜6cのa,b,c各相電圧をvfa,vfb,vfcとすると、 と与えられる。ここで、Ｅはすべり及び可変速機の運転
状態で定まる電圧値、δ０は可変速機の運転状態で定ま
る位相角、Δδは制御指令部の出力で制御される位相角
である。The phase angle calculator 16 calculates the excitation voltage v applied to the secondary windings 6a to 6c. That is, the phase angle Δδ among the functions for obtaining the amount of excitation of each phase of the secondary windings 6a to 6c is controlled by the command given by the console T. A secondary winding 6 a to 6 c, b, and c phase voltages v fa, v fb, When v fc, Is given. Here, E is a voltage value determined by the operating state of the slip and variable speed motor, [delta] 0 is the phase angle determined by the operating state of the variable speed machine, .DELTA..delta is a phase angle which is controlled by the output of the control command section.
上記（２）式を用いて制御を行う場合に無効電力の制
御指令に対しては、電圧Ｅで、有効電力Ｐの制御指令に
対しては、位相角Δδで制御すればよい。When the control is performed using the above equation (2), the control command of the reactive power may be controlled by the voltage E, and the control command of the active power P may be controlled by the phase angle Δδ.
このため、上記の構成において、２次巻線6a〜6cの位
相角（Δδ）を制御して、回転数Ｎ及び電力Ｐを目標値
にあわせると共に最適効率となるようにガバナ弁12の開
度を制御することが必要となる。このため、位相角を制
御するための情報として、有効電力Ｐを用いる。すなわ
ち、位相角Δδは、 Δδ＝∫k1（Ｐ−P0）dt＋k1P（Ｐ−P0） ……（３） とする。ここで、P0は有効電力の目標値、Ｐは有効電力
の実際の値、k1,k1Pは定数である。このようにして求め
られた位相角Δδ１値は励磁量設定器17に出力される。For this reason, in the above configuration, the opening angle of the governor valve 12 is controlled by controlling the phase angle (Δδ) of the secondary windings 6a to 6c so that the rotational speed N and the electric power P are adjusted to the target values and the optimum efficiency is obtained. Needs to be controlled. Therefore, the active power P is used as information for controlling the phase angle. That is, the phase angle Δδ is set as follows: Δδ = ∫k 1 (P−P 0 ) dt + k 1P (P−P 0 ) (3) Here, P 0 is a target value of active power, P is an actual value of active power, and k 1 and k 1P are constants. Thus the phase angle .DELTA..delta 1 value calculated in is output to the amount of excitation setter 17.
励磁量設定器17は、回転数Ｎ（周波数ｆ）及び位相角
Δδを基にして２次巻線6a〜6cの励磁電圧va,vb,vbを求
めるものであり、その算出式（２）式は（２）式に示し
たとおりである。算出した励磁電圧va,vb,vbは位相器23
a,23b,23cを介して各巻線6a〜6cに与えられる。なお、1
8は励磁電圧を修正するためのフィードバック用調整部
を示している。The excitation amount setting unit 17 obtains the excitation voltages v a , v b , v b of the secondary windings 6a to 6c based on the rotation speed N (frequency f) and the phase angle Δδ, and a calculation formula thereof ( Equation (2) is as shown in equation (2). The calculated excitation voltages v a , v b , v b are used as phase shifters 23.
a, 23b, and 23c, and is provided to each of the windings 6a to 6c. Note that 1
Reference numeral 8 denotes a feedback adjustment unit for correcting the excitation voltage.
以上のように、揚程指令Ｈの下で最適弁開度となるよ
うに制御する一方、電力制御指令値P0と実際の出力の偏
差により２次巻線6a〜6cの位相角Δδ値を算出し、適正
な電力値となるように制御するものである。As described above, while controlling so as to obtain the optimum valve opening under the head command H, the phase angle Δδ value of the secondary windings 6a to 6c is calculated from the difference between the power control command value P 0 and the actual output. Then, the power is controlled to be an appropriate power value.
以上の実際例によれば、揚程及び実際の入力値よりガ
バナの弁開度を制御する機能及び電力の目標値と実際の
値との差により２次励磁電圧の位相角を制御する機能の
両者を備えており、揚水時のAFC運転において、安定に
目標値に制御できるため、安定度上の効果は極めて大き
い。According to the practical example described above, both the function of controlling the governor valve opening degree from the head and the actual input value and the function of controlling the phase angle of the secondary excitation voltage by the difference between the target value and the actual value of the electric power are both used. Since the AFC operation during pumping can be stably controlled to the target value, the effect on stability is extremely large.
さらに、系統の変動負荷をまかなうために昼間は発
電，夜間は揚水として運転する揚水発電システムにおい
て、揚水運転時にも系統より定まる電力に対しても、効
率よく運転できるため、経済的効率は極めて大きい。Furthermore, in a pumped storage power generation system that generates electricity during the daytime and pumps up during the night to cover the fluctuating load of the system, it can operate efficiently even at the time of pumping operation and the power determined by the system, resulting in extremely high economic efficiency. .
以上述べたごとく、本発明によれば、可変速発電シス
テムにおいて、AFC運転する場合に、高効率を維持しつ
つ、安定に目標電力値に制御することができる。As described above, according to the present invention, in the variable speed power generation system, when performing the AFC operation, it is possible to stably control the target power value while maintaining high efficiency.
第１図は本発明の一実施例の概要を示す系統図、第２図
はその具体例を示すブロック図、第３図は出力に対する
効率の変化を示す特性図、第４図は入力に対するガバナ
弁開度の変化を示す特性図、第５図は一般的な可変速発
電システムの原理を示すブロック図である。 Ex……励磁回路、G1……可変速機、 Ｃ……制御指令部、Ｔ……操作端、１……固定子、 ２……回転子、３……すべり周波数検出部、 ４……周波数／電圧変換機、 5a〜5c……固定子a,b,cの相巻線、 6a〜6c……回転子a,b,cの相巻線、 ７……回転数測定部、10……電力系統、 11……回転数検出器、13……水車、 14……サーボ系、15……遅延回路、 16……２次巻線位相角算出部、 17……２次巻線励磁量設定部、 18……電圧調整部、19……電流変成器、 20……電圧変成器、21……有効電力算出部、 P0……電力制御指令値、Ｎ……速度、 23a,23b,23c……移相部、 25……最適弁開度算出部。1 is a system diagram showing an outline of an embodiment of the present invention, FIG. 2 is a block diagram showing a specific example thereof, FIG. 3 is a characteristic diagram showing a change in efficiency with respect to output, and FIG. 4 is a governor with respect to input. FIG. 5 is a characteristic diagram showing a change in valve opening, and FIG. 5 is a block diagram showing the principle of a general variable speed power generation system. Ex : Excitation circuit, G 1: Variable speed machine, C: Control command unit, T: Operating terminal, 1 ... Stator, 2 ... Rotor, 3 ... Slip frequency detection unit, 4 ... ... Frequency / voltage converter, 5a-5c ... Phase winding of stator a, b, c, 6a-6c ... Phase winding of rotor a, b, c, 7 ... Rotation speed measuring part, 10 … Power system, 11… rotation speed detector, 13… water turbine, 14… servo system, 15… delay circuit, 16… secondary winding phase angle calculator, 17… secondary winding excitation Amount setting unit, 18: Voltage adjustment unit, 19: Current transformer, 20: Voltage transformer, 21: Active power calculation unit, P 0: Power control command value, N: Speed, 23a, 23b , 23c …… Phase shift section, 25 …… Optimal valve opening calculation section.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 原口 英二 大阪府大阪市北区中之島３丁目３番22号 関西電力株式会社内 (72)発明者 林 茂明 大阪府大阪市北区中之島３丁目３番22号 関西電力株式会社内 (56)参考文献 特開 昭62−236393（ＪＰ，Ａ) ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuing on the front page (72) Eiji Haraguchi 3-3-22 Nakanoshima, Kita-ku, Osaka City, Osaka Prefecture Inside of Kansai Electric Power Company (72) Inventor Shigeaki Hayashi 3-3-1 Nakanoshima, Kita-ku, Osaka City, Osaka 22 Kansai Electric Power Co., Inc. (56) References JP-A-62-236393 (JP, A)
Claims (1)
の変動に応動させて運転する可変速揚水発電システムの
運転制御方法において、揚水運転時に前記誘導機の実際
の入力電力値を検出し、該実際の入力電力値と与えられ
る電力制御指令との偏差を低減すべく前記誘導機の励磁
電流の位相角を制御するとともに、前記水車に係る揚程
をパラメータとして予め設定された入力電力値とガバナ
弁開度との相関に基づいて、与えられる揚程指令と前記
実際の入力電力値に対応するガバナ弁開度を求め、その
求めたガバナ弁開度に前記水車のガバナ弁を操作する一
方、前記電力制御指令の変化を遅延させることを特徴と
する可変速揚水発電システムの運転制御方法。An operation control method for a variable-speed pumped-storage power generation system that operates a coiled induction machine connected to a water turbine in response to a change in system load, wherein an actual input power value of the induction machine is detected during pumping operation. In addition, while controlling the phase angle of the exciting current of the induction machine to reduce the deviation between the actual input power value and the given power control command, the input power value set in advance using the lift of the water turbine as a parameter And a governor valve opening corresponding to the given head command and the actual input power value based on the correlation between the governor valve opening and the governor valve opening, and operating the governor valve of the water turbine to the determined governor valve opening. And an operation control method for the variable speed pumped storage power generation system, wherein a change in the power control command is delayed.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63096298A JP2652033B2 (en) | 1988-04-19 | 1988-04-19 | Operation control method of variable speed pumped storage power generation system |
Applications Claiming Priority (1)
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|---|---|---|---|
| JP63096298A JP2652033B2 (en) | 1988-04-19 | 1988-04-19 | Operation control method of variable speed pumped storage power generation system |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
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| JPH01268499A JPH01268499A (en) | 1989-10-26 |
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|---|---|---|---|---|
| JPS62236393A (en) * | 1986-04-07 | 1987-10-16 | Kansai Electric Power Co Inc:The | Operation control system for variable speed pumpingup generator plant |
-
1988
- 1988-04-19 JP JP63096298A patent/JP2652033B2/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01268499A (en) | 1989-10-26 |
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