JP2637452B2 - 伝動ベルト - Google Patents
伝動ベルトInfo
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- JP2637452B2 JP2637452B2 JP63027618A JP2761888A JP2637452B2 JP 2637452 B2 JP2637452 B2 JP 2637452B2 JP 63027618 A JP63027618 A JP 63027618A JP 2761888 A JP2761888 A JP 2761888A JP 2637452 B2 JP2637452 B2 JP 2637452B2
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Description
【発明の詳細な説明】 (産業上の利用分野) 本発明はV溝プーリ間に掛け渡して用いる伝動ベルト
に関するものである。
に関するものである。
(従来の技術) この種伝動ベルトとしては従来種々の型式のものが知
られており、例えば特開昭59−144843号公報や特開昭59
−226730号公報に示された如きものがある。
られており、例えば特開昭59−144843号公報や特開昭59
−226730号公報に示された如きものがある。
この伝動ベルトは、多数のリンクプレートをピンによ
り相互に連結してなる無終端リンク連結体を具え、この
リンク連結体に一連のV形ブロックを長手方向に順次設
ける。実用に当たっては、V形ブロックをプーリV溝に
巻き掛けし、両V溝プーリ間で動力の受け渡しを可能に
する。
り相互に連結してなる無終端リンク連結体を具え、この
リンク連結体に一連のV形ブロックを長手方向に順次設
ける。実用に当たっては、V形ブロックをプーリV溝に
巻き掛けし、両V溝プーリ間で動力の受け渡しを可能に
する。
しかしてこの種伝動ベルトは、V形ブロックがプーリ
V溝に巻き込まれる時や、繰り出される時にリンクプレ
ートの存在に起因する多角形巻き付け形状によりプーリ
V溝との接触位置をプーリ経方向に変化されるため、V
溝プーリ間の伝動ベルト直線部分において相互に接近及
び遠去かる方向へ繰り返し変位する弦振動を生ずる。こ
の弦振動はV形ブロックをプーリに衝突させて異音を発
生するだけでなく、伝動ベルトの張力変動にともなう振
動を生じさせて騒音を大きくする原因となる。
V溝に巻き込まれる時や、繰り出される時にリンクプレ
ートの存在に起因する多角形巻き付け形状によりプーリ
V溝との接触位置をプーリ経方向に変化されるため、V
溝プーリ間の伝動ベルト直線部分において相互に接近及
び遠去かる方向へ繰り返し変位する弦振動を生ずる。こ
の弦振動はV形ブロックをプーリに衝突させて異音を発
生するだけでなく、伝動ベルトの張力変動にともなう振
動を生じさせて騒音を大きくする原因となる。
この問題解決のためには、ピンの配列ピッチを小さく
することが考えられるが、前記従来の伝動ベルトではピ
ンの直径及びこれとの関連で決まるリンクプレートの長
さを強度上或る程度までしか小さくし得ず、このためピ
ンの配列ピッチを小さくするには限界があり(8mm程
度)、このような配列ピッチでは上述の問題を解消し得
ない。
することが考えられるが、前記従来の伝動ベルトではピ
ンの直径及びこれとの関連で決まるリンクプレートの長
さを強度上或る程度までしか小さくし得ず、このためピ
ンの配列ピッチを小さくするには限界があり(8mm程
度)、このような配列ピッチでは上述の問題を解消し得
ない。
そこで本願出願人は先に特願昭61−152893号により、
同仕様の無終端リンク連結体を複数本、ピンの位置がず
れるよう並置し、これら無終端リンク連結体をまとめて
横方向に包囲するようV形ブロックを順次設けた伝動ベ
ルトを先に提案済である。この伝動ベルトは、プーリV
溝に対する多形形巻き付け形状が一層円に近付き、上記
問題解決の一助となし得る。
同仕様の無終端リンク連結体を複数本、ピンの位置がず
れるよう並置し、これら無終端リンク連結体をまとめて
横方向に包囲するようV形ブロックを順次設けた伝動ベ
ルトを先に提案済である。この伝動ベルトは、プーリV
溝に対する多形形巻き付け形状が一層円に近付き、上記
問題解決の一助となし得る。
(発明が解決しようとする課題) しかして、この対策にても前記騒音問題の解決は十分
なものでないことを確かめた。
なものでないことを確かめた。
そこで本願発明は基本的には、特開昭59−226730号公
報に記載の技術を応用して、プーリ軸線方向幅が僅かに
異なる2種類以上のV形ブロックを無終端リンク連結体
の長手方向にランダムに配列し、これにより特定周波数
の騒音レベルが特に高くなることのないようにする。
報に記載の技術を応用して、プーリ軸線方向幅が僅かに
異なる2種類以上のV形ブロックを無終端リンク連結体
の長手方向にランダムに配列し、これにより特定周波数
の騒音レベルが特に高くなることのないようにする。
しかるにこの場合、2種類以上のVブロック間でプー
リ巻付き径が異なってトルク変動を生ずることとなり、
特に伝動ベルトが車両用無段変速機の出力プーリに最大
走行径で巻付く停車直前(車速5km/h以下)に、上記プ
ーリ巻付き径の相違にともなうトルク変動が出力プーリ
以後の車輪駆動系と共振して増幅され、大きな振動を発
生することを確かめた。
リ巻付き径が異なってトルク変動を生ずることとなり、
特に伝動ベルトが車両用無段変速機の出力プーリに最大
走行径で巻付く停車直前(車速5km/h以下)に、上記プ
ーリ巻付き径の相違にともなうトルク変動が出力プーリ
以後の車輪駆動系と共振して増幅され、大きな振動を発
生することを確かめた。
(課題を解決するための手段) 本発明は前記騒音の抑制効果と、上記トルク変動の発
生状況とが夫々、V形ブロックのプーリ軸線方向幅の最
大値と最小値との差に大きく関与することをつきとめ、
両者を共に満足するような上記の差を設定したもので、
多数のリンクプレートをピンにより相互に連結してなる
無終端リンク連結体を複数本、前記ピンの位置がずれる
よう並置し、これら無終端リンク連結体をまとめて横方
向に包囲し、プーリV溝に摩擦係合する、2種類以上の
プーリ軸線方向幅を持った多数のV形ブロックを、前記
並置した無終端リンク連結体の長手方向に順次設けた伝
動ベルトにおいて、前記ピンの配列ピッチ線上で計った
前記V形ブロックのプーリ軸線方向幅の最大値と最小値
との差を0.08〜0.13mmに設定した構成に特徴づけられ
る。
生状況とが夫々、V形ブロックのプーリ軸線方向幅の最
大値と最小値との差に大きく関与することをつきとめ、
両者を共に満足するような上記の差を設定したもので、
多数のリンクプレートをピンにより相互に連結してなる
無終端リンク連結体を複数本、前記ピンの位置がずれる
よう並置し、これら無終端リンク連結体をまとめて横方
向に包囲し、プーリV溝に摩擦係合する、2種類以上の
プーリ軸線方向幅を持った多数のV形ブロックを、前記
並置した無終端リンク連結体の長手方向に順次設けた伝
動ベルトにおいて、前記ピンの配列ピッチ線上で計った
前記V形ブロックのプーリ軸線方向幅の最大値と最小値
との差を0.08〜0.13mmに設定した構成に特徴づけられ
る。
(作 用) 伝動ベルトの実用中、プーリV溝に位置しているV形
ブロックはV溝プーリとの間で摩擦係合により動力の受
渡しを行うと共に、無終端リンク連結体との間でも動力
の受渡しを行って、所定の動力伝達を行うことができ
る。
ブロックはV溝プーリとの間で摩擦係合により動力の受
渡しを行うと共に、無終端リンク連結体との間でも動力
の受渡しを行って、所定の動力伝達を行うことができ
る。
ところで、V形ブロックとしてプーリ軸線方向幅が異
なる2種類以上のV形ブロックを用い、ピン配列ピッチ
線上で計ったV形ブロックのプーリ軸線方向幅の最大値
と最小値との差を0.08〜0.13mmに設定したため、2種類
以上のV形ブロックを用いたことによる騒音の抑制効果
を十分に達成しつつ、2種類以上のV形ブロックを用い
たことでこれらV形ブロックのプーリ巻付き径が異なる
ことにより生ずるトルク変動を許容限界内に抑え込むこ
とができる。
なる2種類以上のV形ブロックを用い、ピン配列ピッチ
線上で計ったV形ブロックのプーリ軸線方向幅の最大値
と最小値との差を0.08〜0.13mmに設定したため、2種類
以上のV形ブロックを用いたことによる騒音の抑制効果
を十分に達成しつつ、2種類以上のV形ブロックを用い
たことでこれらV形ブロックのプーリ巻付き径が異なる
ことにより生ずるトルク変動を許容限界内に抑え込むこ
とができる。
(実施例) 以下、本発明の実施例を図面に基づき詳細に説明す
る。
る。
第1図乃至第3図は本発明伝動ベルトの一実施例を示
す要部切欠平面図、要部縦断側面図、及び縦断正面図で
ある。
す要部切欠平面図、要部縦断側面図、及び縦断正面図で
ある。
これら図中1は多数のロッカジョイントピンで、各ロ
ッカジョイントピンは一対の転動部材1a,1bで構成し、
各対の転動部材は同じ曲率半径の円筒面を互に接して相
互に転動可能とする。これらピン1は、多数のリンクプ
レート2を相互に連結して同仕様の無終端リンク連結体
3,4を構成する。これら無終端リンク連結体3,4をピン1
の位置がピン配列ピッチP0(例えば7.82mm)の半分 だけずれるよう並置し、各リンク連結体のロッカジョイ
ントピンを他方のリンク連結体のピン間に進入させる。
この時侵入し合ったピンの端部間に隙間がある場合、ブ
ッシュ5(図面では便宜上1個のみを示す)によりこの
隙間を埋めてリンク連結体3,4の長手方向相対位置が不
変に保たれるようにする。
ッカジョイントピンは一対の転動部材1a,1bで構成し、
各対の転動部材は同じ曲率半径の円筒面を互に接して相
互に転動可能とする。これらピン1は、多数のリンクプ
レート2を相互に連結して同仕様の無終端リンク連結体
3,4を構成する。これら無終端リンク連結体3,4をピン1
の位置がピン配列ピッチP0(例えば7.82mm)の半分 だけずれるよう並置し、各リンク連結体のロッカジョイ
ントピンを他方のリンク連結体のピン間に進入させる。
この時侵入し合ったピンの端部間に隙間がある場合、ブ
ッシュ5(図面では便宜上1個のみを示す)によりこの
隙間を埋めてリンク連結体3,4の長手方向相対位置が不
変に保たれるようにする。
並置したリンク連結体3,4を横方向に包囲するV形ブ
ロック6を順次リンク連結体3,4の長手方向に隙間なく
設ける。これがため、各V形ブロック6にリンク連結体
3,4が貫通するための窓6aを形成するが、各V形ブロッ
ク6には更に窓6a間を仕切る突起6bを設け、これにより
リンク連結体3,4のピンの方向相対位置を不変に保つ。
なおV形ブロック6の厚さbはピン配列ピッチP0の整数
分の1、好ましくは1/4以下として、V形ブロック6間
に隙間が発生しないようにすると共に、ダレが生じない
ようV形ブロック6を打抜き可能にするのが良い。
ロック6を順次リンク連結体3,4の長手方向に隙間なく
設ける。これがため、各V形ブロック6にリンク連結体
3,4が貫通するための窓6aを形成するが、各V形ブロッ
ク6には更に窓6a間を仕切る突起6bを設け、これにより
リンク連結体3,4のピンの方向相対位置を不変に保つ。
なおV形ブロック6の厚さbはピン配列ピッチP0の整数
分の1、好ましくは1/4以下として、V形ブロック6間
に隙間が発生しないようにすると共に、ダレが生じない
ようV形ブロック6を打抜き可能にするのが良い。
更に、V形ブロック6としては、第3図のようにピン
1の配列ピッチ線上で計ったプーリ軸線方向幅WがW=
30.0mm、W=30.05mm、W=30.10mmのように異なる3種
類のV形ブロック6−1、6−2、6−3を用い、これ
ら3種類のV形ブロックを基本的には第1図の如く4個
づつを1ピッチ分としてリンク連結体3,4の長手方向に
配列するが、この際V形ブロック6−1、6−2、6−
3の幅を決定するに当り以下のことを考慮する。
1の配列ピッチ線上で計ったプーリ軸線方向幅WがW=
30.0mm、W=30.05mm、W=30.10mmのように異なる3種
類のV形ブロック6−1、6−2、6−3を用い、これ
ら3種類のV形ブロックを基本的には第1図の如く4個
づつを1ピッチ分としてリンク連結体3,4の長手方向に
配列するが、この際V形ブロック6−1、6−2、6−
3の幅を決定するに当り以下のことを考慮する。
即ち、プーリV溝7に対し第3図の如く摩擦係合する
伝動ベルトを第4図に示すように入出力プーリ8,9間に
掛け渡し、矢印方向へ動力伝達を行っている場合につき
述べると、出力プーリトルクT0は T0=T1・RB−T2・RC で表わされる。ところでΔWB,ΔWCは伝動ベルトの走行
につれ、異なる幅のV形ブロックがB,C点に位置するた
め変化し、出力トルクT0もこれにともない変化してトル
ク変動を生ずる。
伝動ベルトを第4図に示すように入出力プーリ8,9間に
掛け渡し、矢印方向へ動力伝達を行っている場合につき
述べると、出力プーリトルクT0は T0=T1・RB−T2・RC で表わされる。ところでΔWB,ΔWCは伝動ベルトの走行
につれ、異なる幅のV形ブロックがB,C点に位置するた
め変化し、出力トルクT0もこれにともない変化してトル
ク変動を生ずる。
一方、伝動ベルトの走行中に発生する騒音の主周波数
fは特開昭59−226730号公報に記載の如く、ベルト走行
速度をV、実質上のピン配列ピッチをPとすると、 で表わされ、前記の通りプーリ軸線方向幅の異なる3種
類のV形ブロック6−1、6−2、6−3を用いる場
合、ピッチPがプーリ巻掛箇所において一定でなくな
り、種々変化することとなる結果、騒音レベルを抑制す
ることができる。
fは特開昭59−226730号公報に記載の如く、ベルト走行
速度をV、実質上のピン配列ピッチをPとすると、 で表わされ、前記の通りプーリ軸線方向幅の異なる3種
類のV形ブロック6−1、6−2、6−3を用いる場
合、ピッチPがプーリ巻掛箇所において一定でなくな
り、種々変化することとなる結果、騒音レベルを抑制す
ることができる。
ところで、V形ブロック6−1、6−2、6−3のプ
ーリ軸線方向幅の最大値と最小値との差ΔW毎にベルト
噛合い1次周波数の騒音レベルL及びトルク変動量Tを
実験により求めると夫々、第5図の如き傾向をもって変
化することを確かめた。第5図は伝動ベルトを車輪のV
ベルト式無段変速機に適用した場合の実験データで、騒
音レベルLは車速40km/hで走行した場合のものを示し、
トルク変動量Tは変速比が最低変速比に相当する2.45で
あり、且つプーリ間ベルト張力T,T2(第4図参照)の和
(T1+T2)が500Kgfである場合のものを示す。この第5
図から明らかなように、騒音についてはV形ブロック幅
Wの最大差ΔWを或る程度以上大きくしても効果が変わ
らず、又トルク変動についてはΔWの増大につれ大きく
なることを確かめた。又、感覚上許容できる騒音レベル
及びトルク変動レベルは夫々L1,T0であり、このことか
ら騒音レベル及びトルク変動を共に許容範囲内に抑える
ためには、V形ブロック幅の最大差ΔWを0.08〜0.13mm
の範囲内にすべきであることを確かめた。
ーリ軸線方向幅の最大値と最小値との差ΔW毎にベルト
噛合い1次周波数の騒音レベルL及びトルク変動量Tを
実験により求めると夫々、第5図の如き傾向をもって変
化することを確かめた。第5図は伝動ベルトを車輪のV
ベルト式無段変速機に適用した場合の実験データで、騒
音レベルLは車速40km/hで走行した場合のものを示し、
トルク変動量Tは変速比が最低変速比に相当する2.45で
あり、且つプーリ間ベルト張力T,T2(第4図参照)の和
(T1+T2)が500Kgfである場合のものを示す。この第5
図から明らかなように、騒音についてはV形ブロック幅
Wの最大差ΔWを或る程度以上大きくしても効果が変わ
らず、又トルク変動についてはΔWの増大につれ大きく
なることを確かめた。又、感覚上許容できる騒音レベル
及びトルク変動レベルは夫々L1,T0であり、このことか
ら騒音レベル及びトルク変動を共に許容範囲内に抑える
ためには、V形ブロック幅の最大差ΔWを0.08〜0.13mm
の範囲内にすべきであることを確かめた。
このことから、騒音レベル及びトルク変動の双方を満
足するように本発明においてはV形ブロック幅の最大差
ΔWを0.08〜0.13mmの範囲に決定する。
足するように本発明においてはV形ブロック幅の最大差
ΔWを0.08〜0.13mmの範囲に決定する。
(発明の効果) かように本発明は、V形ブロック幅の最大差ΔWを0.
08〜0.13mmに定めたから、プーリ軸線方向幅が異なる2
種類以上のV形ブロックを用いたことによる騒音の抑制
効果を十分に達成しつつ、2種類以上のV形ブロックを
用いたことでこれらV形ブロックのプーリ巻付き径が異
なることにより生ずるトルク変動を許容限界内に抑え込
むことができる。
08〜0.13mmに定めたから、プーリ軸線方向幅が異なる2
種類以上のV形ブロックを用いたことによる騒音の抑制
効果を十分に達成しつつ、2種類以上のV形ブロックを
用いたことでこれらV形ブロックのプーリ巻付き径が異
なることにより生ずるトルク変動を許容限界内に抑え込
むことができる。
第1図は本発明伝動ベルトの一実施例を示す要部横断平
面図、 第2図及び第3図は夫々同じくその要部縦断側面図及び
縦断正面図、 第4図は伝動ベルトのプーリ巻掛け状態図、 第5図は騒音レベル及びトルク変動を満足するV形ブロ
ック幅の最大差を示す領域線図である。 1……ピン、2……リンクプレート 3,4……無終端リンク連結体 6……V形ブロック、7……プーリV溝 8……入力プーリ、9……出力プーリ
面図、 第2図及び第3図は夫々同じくその要部縦断側面図及び
縦断正面図、 第4図は伝動ベルトのプーリ巻掛け状態図、 第5図は騒音レベル及びトルク変動を満足するV形ブロ
ック幅の最大差を示す領域線図である。 1……ピン、2……リンクプレート 3,4……無終端リンク連結体 6……V形ブロック、7……プーリV溝 8……入力プーリ、9……出力プーリ
Claims (1)
- 【請求項1】多数のリンクプレートをピンにより相互に
連結してなる無終端リンク連結体を複数本、前記ピンの
位置がずれるよう並設し、これら無終端リンク連結体を
まとめて横方向に包囲し、プーリV溝に摩擦係合する、
2種類以上のプーリ軸線方向幅を持った多数のV形ブロ
ックを、前記並置した無終端リンク連結体の長手方向に
順次設けた伝動ベルトにおいて、 前記ピンの配列ピッチ線上で計った前記V形ブロックの
プーリ軸線方向幅の最大値と最小値との差を0.08〜0.13
mmに設定したことを特徴とする伝動ベルト。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63027618A JP2637452B2 (ja) | 1988-02-10 | 1988-02-10 | 伝動ベルト |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63027618A JP2637452B2 (ja) | 1988-02-10 | 1988-02-10 | 伝動ベルト |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01203733A JPH01203733A (ja) | 1989-08-16 |
JP2637452B2 true JP2637452B2 (ja) | 1997-08-06 |
Family
ID=12225931
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63027618A Expired - Fee Related JP2637452B2 (ja) | 1988-02-10 | 1988-02-10 | 伝動ベルト |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2637452B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2832412B2 (ja) * | 1993-04-09 | 1998-12-09 | トヨタ自動車株式会社 | チェーンベルト |
US5409424A (en) * | 1993-04-09 | 1995-04-25 | Borg-Warner Automotive, Inc. | Chain belt with two parallel chains having means for inhibiting relative movements of the chains |
JPH06300089A (ja) * | 1993-04-09 | 1994-10-25 | Toyota Motor Corp | チェーンベルト |
US5453058A (en) * | 1994-04-29 | 1995-09-26 | Borg-Warner Automotive, Inc. | High capacity phased chain for use in continuously variable transmission with V-pulleys |
Family Cites Families (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0183428B1 (en) * | 1984-11-29 | 1989-01-04 | Borg-Warner Corporation | Improved metal chain-belt |
JPS62258240A (ja) * | 1986-04-30 | 1987-11-10 | Nissan Motor Co Ltd | Vベルト |
-
1988
- 1988-02-10 JP JP63027618A patent/JP2637452B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH01203733A (ja) | 1989-08-16 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |