JP2633755B2 - 含Ｃｒ被覆アーク溶接棒 - Google Patents
含Ｃｒ被覆アーク溶接棒Info
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- JP2633755B2 JP2633755B2 JP3272731A JP27273191A JP2633755B2 JP 2633755 B2 JP2633755 B2 JP 2633755B2 JP 3272731 A JP3272731 A JP 3272731A JP 27273191 A JP27273191 A JP 27273191A JP 2633755 B2 JP2633755 B2 JP 2633755B2
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- welding
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は石油精製工業，化学工業
の諸設備などに用いるＳＵＳ４０３，４１０，４１０Ｓ
のマルテンサイト系ステンレス鋼及びＳＵＳ４０５，４
３０，４３４のフェライト系ステンレス鋼、これらのク
ラッド鋼の溶接や炭素鋼上の肉盛溶接に使用する含Ｃｒ
被覆アーク溶接棒に係り、さらに詳しくは、高温強度な
どの優れた溶着金属特性を有する含Ｃｒ被覆アーク溶接
棒に関する。
の諸設備などに用いるＳＵＳ４０３，４１０，４１０Ｓ
のマルテンサイト系ステンレス鋼及びＳＵＳ４０５，４
３０，４３４のフェライト系ステンレス鋼、これらのク
ラッド鋼の溶接や炭素鋼上の肉盛溶接に使用する含Ｃｒ
被覆アーク溶接棒に係り、さらに詳しくは、高温強度な
どの優れた溶着金属特性を有する含Ｃｒ被覆アーク溶接
棒に関する。
【０００２】
【従来の技術】Ｃｒ系ステンレス鋼はＮｉを嫌う環境や
応力腐食割れが発生し易い腐食環境で使用する機器など
に使用されているが、高温強度などの優れた耐熱性を要
求されることが多い。このようなＣｒ系ステンレス鋼は
Ｃｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼と比べて溶接性が悪いため、
これら鋼種に適用する溶接材料としては、マルテンサイ
トの析出を抑制し、フェライト結晶粒を微細化するため
に、Ｎｂ，Ｔｉ，Ａｌ入りのＣｒ系溶接棒を用いること
が多い。
応力腐食割れが発生し易い腐食環境で使用する機器など
に使用されているが、高温強度などの優れた耐熱性を要
求されることが多い。このようなＣｒ系ステンレス鋼は
Ｃｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼と比べて溶接性が悪いため、
これら鋼種に適用する溶接材料としては、マルテンサイ
トの析出を抑制し、フェライト結晶粒を微細化するため
に、Ｎｂ，Ｔｉ，Ａｌ入りのＣｒ系溶接棒を用いること
が多い。
【０００３】しかしながら、従来のＮｂ，Ｔｉ，Ａｌ入
りのＣｒ系溶接棒では高温環境における十分な溶着金属
の強度が得られないという問題があった。
りのＣｒ系溶接棒では高温環境における十分な溶着金属
の強度が得られないという問題があった。
【０００４】この種の溶接棒としては、特公昭４９−６
７４８号公報の「１３Ｃｒ系ステンレス鋼溶接棒」や特
公平３−２５９６号公報の「肉盛溶接用クロム系ステン
レス被覆アーク溶接棒」などが知られているものの、こ
れらに開示されている知見では、高温環境下で高強度の
溶着金属を有する被覆アーク溶接棒は得られない。
７４８号公報の「１３Ｃｒ系ステンレス鋼溶接棒」や特
公平３−２５９６号公報の「肉盛溶接用クロム系ステン
レス被覆アーク溶接棒」などが知られているものの、こ
れらに開示されている知見では、高温環境下で高強度の
溶着金属を有する被覆アーク溶接棒は得られない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、Ｎｂ，Ｔ
ｉ，Ａｌ入りＣｒ系ステンレス被覆アーク溶接棒におい
て、高温強度が高い溶着金属を有し、しかも延性、靭
性、耐割れ性などの溶着金属性能にも優れ、かつ良好な
溶接作業性を有することを目的としたものである。
ｉ，Ａｌ入りＣｒ系ステンレス被覆アーク溶接棒におい
て、高温強度が高い溶着金属を有し、しかも延性、靭
性、耐割れ性などの溶着金属性能にも優れ、かつ良好な
溶接作業性を有することを目的としたものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは前述の課題
を解決するため、心線成分や被覆剤成分を種々調整し、
Ｎｂ，Ｔｉ，Ａｌ入り含Ｃｒステンレス被覆アーク溶接
棒における高温強度などの溶着金属性能や溶接作業性と
の関係を鋭意検討した結果、次のような知見を得た。即
ち、Ｎｉ及びＶを心線又は被覆剤の一方、又は両方にそ
れぞれ適量含有させて、溶着金属中にＮｉ、Ｖを微量添
加すれば２００〜４００℃の高温強度が顕著に高まるこ
とを見いだした。
を解決するため、心線成分や被覆剤成分を種々調整し、
Ｎｂ，Ｔｉ，Ａｌ入り含Ｃｒステンレス被覆アーク溶接
棒における高温強度などの溶着金属性能や溶接作業性と
の関係を鋭意検討した結果、次のような知見を得た。即
ち、Ｎｉ及びＶを心線又は被覆剤の一方、又は両方にそ
れぞれ適量含有させて、溶着金属中にＮｉ、Ｖを微量添
加すれば２００〜４００℃の高温強度が顕著に高まるこ
とを見いだした。
【０００７】しかし、このようなＮｉ及びＶの添加効果
は心線中の酸素量が所定量を超えると著しく減じると共
に、延性や靭性も劣化するため、心線中の酸素含有量は
所定量以下に制限する必要がある。本発明は以上の知見
に基くものであって、その要旨とするところは、Ｃｒを
１１〜２２％含有し、Ｏを０．０１０％以下に規制した
心線の外周に、ＣａＣＯ3 を２０〜６０％、ＣａＦ2 を
１５〜４５％含有する被覆剤を被覆率２０〜５０％で塗
布したフェライト系ステンレス溶接棒において、心線及
び被覆剤の一方又は両方に心線重量比でＮｉを０．００
３〜０．４％，Ｖを０．００３〜０．５％含有し、延
性、靭性、耐割れ性を損なうことなく溶着金属の高温強
度を確保することを特徴とするフェライト系ステンレス
溶接棒にある。
は心線中の酸素量が所定量を超えると著しく減じると共
に、延性や靭性も劣化するため、心線中の酸素含有量は
所定量以下に制限する必要がある。本発明は以上の知見
に基くものであって、その要旨とするところは、Ｃｒを
１１〜２２％含有し、Ｏを０．０１０％以下に規制した
心線の外周に、ＣａＣＯ3 を２０〜６０％、ＣａＦ2 を
１５〜４５％含有する被覆剤を被覆率２０〜５０％で塗
布したフェライト系ステンレス溶接棒において、心線及
び被覆剤の一方又は両方に心線重量比でＮｉを０．００
３〜０．４％，Ｖを０．００３〜０．５％含有し、延
性、靭性、耐割れ性を損なうことなく溶着金属の高温強
度を確保することを特徴とするフェライト系ステンレス
溶接棒にある。
【０００８】なお、ここでいう心線重量比とは次式の関
係で示されるものを指し、かつ同式中の被覆剤配合比と
は被覆剤全重量に対する添加原料の配合比を意味し、さ
らに被覆率とは溶接棒中で被覆剤重量の占める割合を意
味する。 心線重量比＝心線中の含有量 (％) ＋［被覆剤中の配合比 (％) ×被覆率 (％) ／100 ］
係で示されるものを指し、かつ同式中の被覆剤配合比と
は被覆剤全重量に対する添加原料の配合比を意味し、さ
らに被覆率とは溶接棒中で被覆剤重量の占める割合を意
味する。 心線重量比＝心線中の含有量 (％) ＋［被覆剤中の配合比 (％) ×被覆率 (％) ／100 ］
【０００９】
【作用】以下に本発明を作用と共に説明する。Ｃｒ系ス
テンレス鋼にはマルテンサイト系のステンレス鋼があ
り、鋼材中のＣｒ含有量はこれら鋼種によって異なって
いるが、一般的に１１〜２０％の範囲にある。本発明溶
接棒は、このようなＣｒ系ステンレス鋼及び、これらの
クラッド鋼の溶接や炭素鋼上の肉盛溶接に適用するもの
であり、高温強度や耐食性などＣｒ系ステンレス鋼と同
等の溶着金属性能を確保する必要があるので、必然的に
溶着金属のＣｒ含有量はＣｒ系ステンレス鋼と同程度に
しなければならない。
テンレス鋼にはマルテンサイト系のステンレス鋼があ
り、鋼材中のＣｒ含有量はこれら鋼種によって異なって
いるが、一般的に１１〜２０％の範囲にある。本発明溶
接棒は、このようなＣｒ系ステンレス鋼及び、これらの
クラッド鋼の溶接や炭素鋼上の肉盛溶接に適用するもの
であり、高温強度や耐食性などＣｒ系ステンレス鋼と同
等の溶着金属性能を確保する必要があるので、必然的に
溶着金属のＣｒ含有量はＣｒ系ステンレス鋼と同程度に
しなければならない。
【００１０】またＣｒは、不可避な主要元素であるの
で、主として心線中に添加し、被覆剤中への添加は補助
的に行う方が望ましい。即ち、心線中のＣｒ含有量が１
１％未満になると、被覆剤中のＣｒ量を多くしなければ
ならず、被覆剤の耐熱性に著しく悪影響を及ぼすので、
良好な溶接作業性が得られなくなる。逆に、心線中のＣ
ｒ量が２２％をこえると溶着金属中のＣｒが過多となっ
て、靭性が著しく劣化する。
で、主として心線中に添加し、被覆剤中への添加は補助
的に行う方が望ましい。即ち、心線中のＣｒ含有量が１
１％未満になると、被覆剤中のＣｒ量を多くしなければ
ならず、被覆剤の耐熱性に著しく悪影響を及ぼすので、
良好な溶接作業性が得られなくなる。逆に、心線中のＣ
ｒ量が２２％をこえると溶着金属中のＣｒが過多となっ
て、靭性が著しく劣化する。
【００１１】次に、心線中に不純物として含有する酸素
は、溶着金属の延性や靭性を劣化し、合金剤として添加
するＣｒ，Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ａｌなどの酸化消耗を促進
する。従って、本発明のような酸化し易いＶを微量範囲
に制御する溶接棒においては、０．０１０％以下に制限
しないと、溶着金属中のＶ添加量を適量範囲に調整する
ことが困難となる。
は、溶着金属の延性や靭性を劣化し、合金剤として添加
するＣｒ，Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ａｌなどの酸化消耗を促進
する。従って、本発明のような酸化し易いＶを微量範囲
に制御する溶接棒においては、０．０１０％以下に制限
しないと、溶着金属中のＶ添加量を適量範囲に調整する
ことが困難となる。
【００１２】被覆剤中に添加するＣａＣＯ3 は、ＣＯ2
ガスを発生して大気中からの窒素、酸素、水素を遮断す
ると同時に塩基性のスラグを形成して溶着金属を保護す
るが、被覆剤中の含有量が２０％未満になると、これら
の効果が発揮されず、耐棒焼け性などの溶接作業性も劣
化する。また６０％を超えると、スパッタが多発する。
ガスを発生して大気中からの窒素、酸素、水素を遮断す
ると同時に塩基性のスラグを形成して溶着金属を保護す
るが、被覆剤中の含有量が２０％未満になると、これら
の効果が発揮されず、耐棒焼け性などの溶接作業性も劣
化する。また６０％を超えると、スパッタが多発する。
【００１３】ＣａＦ2 はスラグの融点や粘性を低下し
て、流動性の良いスラグを生成するので、ピットやブロ
ーホールの欠陥防止に有効的である。しかし、このよう
な効果は１５％以上の添加で現れるが、４５％を超える
とアークが不安定となってスパッタが多発する。
て、流動性の良いスラグを生成するので、ピットやブロ
ーホールの欠陥防止に有効的である。しかし、このよう
な効果は１５％以上の添加で現れるが、４５％を超える
とアークが不安定となってスパッタが多発する。
【００１４】被覆率は、小さすぎるとアークの安定性や
耐棒焼け性が劣化し、反対に過大になると、被覆の保護
筒が深くなり、アーク長が伸び、アークの持続が困難に
なるため２０％を下限とし、５０％を上限とした。
耐棒焼け性が劣化し、反対に過大になると、被覆の保護
筒が深くなり、アーク長が伸び、アークの持続が困難に
なるため２０％を下限とし、５０％を上限とした。
【００１５】Ｎｉ及びＶは、それぞれの適量範囲で複合
添加すれば、溶着金属の高温強度が高くなる。このＮ
ｉ，Ｖの添加は心線及び被覆剤の一方又は両方から行う
が、心線全重量比でＮｉが０．００３％未満、Ｖは０．
００３未満の場合には効果がない。またＮｉが０．４％
を超えると常温引張強度が低下し、Ｖは０．５％を超え
ると延性、靭性が低下するので、Ｎｉ含有量は０．００
３〜０．４％、Ｖ含有量は０．００３〜０．５％にそれ
ぞれ制御する必要がある。
添加すれば、溶着金属の高温強度が高くなる。このＮ
ｉ，Ｖの添加は心線及び被覆剤の一方又は両方から行う
が、心線全重量比でＮｉが０．００３％未満、Ｖは０．
００３未満の場合には効果がない。またＮｉが０．４％
を超えると常温引張強度が低下し、Ｖは０．５％を超え
ると延性、靭性が低下するので、Ｎｉ含有量は０．００
３〜０．４％、Ｖ含有量は０．００３〜０．５％にそれ
ぞれ制御する必要がある。
【００１６】なお、本発明溶接棒には、その他の成分と
してＳｉＯ2 ，ＴｉＯ2 ，Ａｌ2 Ｏ3 ，ＣａＯ，Ｍｇ
Ｏ，Ｋ2 Ｏ，Ｎａ2 Ｏなどの金属酸化物、ＢａＣＯ3 ，
ＭｇＣＯ3 などの炭酸塩、ＭｇＦ2 ，ＡｌＦ3 ，ＢａＦ
2 ，Ｎａ3 ＡｌＦ6 などの金属弗化物、Ｃｒ，Ｍｏ，Ｎ
ｂ，Ａｌ，Ｔｉ，Ｍｇ，Ｍｎ，Ｆｅなどの金属粉末を被
覆剤中に添加できる。
してＳｉＯ2 ，ＴｉＯ2 ，Ａｌ2 Ｏ3 ，ＣａＯ，Ｍｇ
Ｏ，Ｋ2 Ｏ，Ｎａ2 Ｏなどの金属酸化物、ＢａＣＯ3 ，
ＭｇＣＯ3 などの炭酸塩、ＭｇＦ2 ，ＡｌＦ3 ，ＢａＦ
2 ，Ｎａ3 ＡｌＦ6 などの金属弗化物、Ｃｒ，Ｍｏ，Ｎ
ｂ，Ａｌ，Ｔｉ，Ｍｇ，Ｍｎ，Ｆｅなどの金属粉末を被
覆剤中に添加できる。
【００１７】以上のように本発明溶接棒は、心線にＣｒ
を適量添加し、酸素含有量を制限すると同時に心線中及
び被覆剤中の一方又は両方に添加するＮｉ，Ｖ含有量や
被覆剤中のＣａＣＯ3 ，ＣａＦ2 含有量をそれぞれ適量
範囲に制御することにより、高温環境下においても高強
度を有し、しかもその他の溶着金属の諸性能や溶接作業
性を良好にすることができる。
を適量添加し、酸素含有量を制限すると同時に心線中及
び被覆剤中の一方又は両方に添加するＮｉ，Ｖ含有量や
被覆剤中のＣａＣＯ3 ，ＣａＦ2 含有量をそれぞれ適量
範囲に制御することにより、高温環境下においても高強
度を有し、しかもその他の溶着金属の諸性能や溶接作業
性を良好にすることができる。
【００１８】ここで、溶接棒の製造方法について言及す
ると、心線及び配合して混合した被覆剤の粉末を準備
し、被覆剤粉末を水ガラス（珪酸カリ、珪酸ソーダ水溶
液）のバインダーで湿式混合してから、心線に被覆した
後、２００〜４５０℃で約１時間以上の乾燥，焼成をす
る。
ると、心線及び配合して混合した被覆剤の粉末を準備
し、被覆剤粉末を水ガラス（珪酸カリ、珪酸ソーダ水溶
液）のバインダーで湿式混合してから、心線に被覆した
後、２００〜４５０℃で約１時間以上の乾燥，焼成をす
る。
【００１９】
【実施例】以下に本発明の実施例について述べる。表１
に供試心線の化学成分を示す。また表２に供試心線と被
覆剤の組み合わせによる被覆アーク溶接棒の組成を示
す。表３には使用した鋼板の化学成分を、表４には表２
の被覆アーク溶接棒と表３の鋼板を用いて溶接した溶着
金属の常温及び高温引張試験結果、０℃における衝撃試
験結果、溶接作業性試験結果を示す。
に供試心線の化学成分を示す。また表２に供試心線と被
覆剤の組み合わせによる被覆アーク溶接棒の組成を示
す。表３には使用した鋼板の化学成分を、表４には表２
の被覆アーク溶接棒と表３の鋼板を用いて溶接した溶着
金属の常温及び高温引張試験結果、０℃における衝撃試
験結果、溶接作業性試験結果を示す。
【００２０】なお、溶接条件は棒径４．０mmφの溶接棒
を用いて、溶接電流１４０Ａ（ＡＣ）、アーク電圧２２
〜２６Ｖ、溶接速度１５０cm／min、予熱・パス間温度
１５０℃、下向姿勢で図１に示す開先形状の試験板に溶
接した。図１において、板厚ｔ＝２０mm、開先角度θ＝
４５°、ルート間隔Ｇ＝１２mmとした。
を用いて、溶接電流１４０Ａ（ＡＣ）、アーク電圧２２
〜２６Ｖ、溶接速度１５０cm／min、予熱・パス間温度
１５０℃、下向姿勢で図１に示す開先形状の試験板に溶
接した。図１において、板厚ｔ＝２０mm、開先角度θ＝
４５°、ルート間隔Ｇ＝１２mmとした。
【００２１】溶着金属の高温引張試験片はＪＩＳ Ｚ０
５６７（径；６mmφ）、常温引張試験片はＪＩＳ Ｚ３
１１ Ａ１号、衝撃試験片はＪＩＳ Ｚ３１１２ ４号
を採取した。なお、試験片加工前に溶接後熱処理をＤ４
１０Ｎｂ系溶接棒は８５０℃×２ｈ（５９０℃まで徐冷
後空冷）、Ｄ４３０Ｎｂ系溶接棒及びＳＵＳ４３４相当
の溶着金属成分を有する溶接棒については７７０℃×２
ｈ（５９０℃まで徐冷後空冷）で実施した。
５６７（径；６mmφ）、常温引張試験片はＪＩＳ Ｚ３
１１ Ａ１号、衝撃試験片はＪＩＳ Ｚ３１１２ ４号
を採取した。なお、試験片加工前に溶接後熱処理をＤ４
１０Ｎｂ系溶接棒は８５０℃×２ｈ（５９０℃まで徐冷
後空冷）、Ｄ４３０Ｎｂ系溶接棒及びＳＵＳ４３４相当
の溶着金属成分を有する溶接棒については７７０℃×２
ｈ（５９０℃まで徐冷後空冷）で実施した。
【００２２】表２と表４の被覆アーク溶接棒Ｎｏ．１〜
１２は比較例であり、Ｎｏ．１３〜２１は本発明であ
る。表４の結果から明らかなように、Ｎｏ．１は心線中
のＣｒ量が１１％未満のため、被覆剤中にＣｒを多量に
添加した溶接棒であるが、耐棒焼け性などの溶接作業性
が悪い。
１２は比較例であり、Ｎｏ．１３〜２１は本発明であ
る。表４の結果から明らかなように、Ｎｏ．１は心線中
のＣｒ量が１１％未満のため、被覆剤中にＣｒを多量に
添加した溶接棒であるが、耐棒焼け性などの溶接作業性
が悪い。
【００２３】Ｎｏ．２は心線中のＣｒ量が２２％を超え
ているため、溶着金属中のＣｒ量が過多となり、０℃の
靭性が低い。Ｎｏ．３はＤ４３０Ｎｂ系の溶接棒である
が、心線中の酸素量が０．０１０％を超えているため心
線中に添加したＶの酸化消耗が促進され、高温強度が低
い。また０℃の靭性も低い。
ているため、溶着金属中のＣｒ量が過多となり、０℃の
靭性が低い。Ｎｏ．３はＤ４３０Ｎｂ系の溶接棒である
が、心線中の酸素量が０．０１０％を超えているため心
線中に添加したＶの酸化消耗が促進され、高温強度が低
い。また０℃の靭性も低い。
【００２４】Ｎｏ．４は炭酸カルシウムが６０％を超え
ているため、アーク状態やビード外観が悪く、スパッタ
が多発する。Ｎｏ．５はＣａＦ2 が１５％未満のため、
スラグの流動性などが悪い。Ｎｏ．６はＣａＦ2 が４５
％を超えているため、アーク状態が悪く、スパッタが多
発する。
ているため、アーク状態やビード外観が悪く、スパッタ
が多発する。Ｎｏ．５はＣａＦ2 が１５％未満のため、
スラグの流動性などが悪い。Ｎｏ．６はＣａＦ2 が４５
％を超えているため、アーク状態が悪く、スパッタが多
発する。
【００２５】Ｎｏ．７は被覆率が２０％未満のため、耐
棒焼け性などの溶接作業性が悪く、被覆率が５０％を超
えているＮｏ．８はアーク状態が悪い。Ｎｏ．９は心線
及び被覆剤の一方又は両方に含有するＮｉ量が心線重量
比で０．００３％未満であり、またＮｏ．１０はＶが
０．００３％のため、いずれの溶接棒も高温強度が低
い。Ｎｏ．１１はＮｉが０．４％を超えているため常温
強度が低く、Ｎｏ．１２はＶが０．５％を超えているた
め、０℃の靭性が低い。
棒焼け性などの溶接作業性が悪く、被覆率が５０％を超
えているＮｏ．８はアーク状態が悪い。Ｎｏ．９は心線
及び被覆剤の一方又は両方に含有するＮｉ量が心線重量
比で０．００３％未満であり、またＮｏ．１０はＶが
０．００３％のため、いずれの溶接棒も高温強度が低
い。Ｎｏ．１１はＮｉが０．４％を超えているため常温
強度が低く、Ｎｏ．１２はＶが０．５％を超えているた
め、０℃の靭性が低い。
【００２６】これに対して、本発明溶接棒のＮｏ．１３
〜２１は高温及び常温強度が高く、０℃の靭性や溶接作
業も良好であった。なお、表４における溶接作業性評価
と総合評価は［○：良好、△：やや不良、×：不良］を
示すものである。
〜２１は高温及び常温強度が高く、０℃の靭性や溶接作
業も良好であった。なお、表４における溶接作業性評価
と総合評価は［○：良好、△：やや不良、×：不良］を
示すものである。
【００２７】
【表１】
【００２８】
【表２】
【００２９】
【表３】
【００３０】
【表４】
【００３１】
【表５】
【００３２】
【表６】
【００３３】
【表７】
【００３４】
【表８】
【００３５】
【発明の効果】以上のように本発明は、含Ｃｒ被覆アー
ク溶接棒における「心線中のＣｒ、Ｏ量」、「被覆剤中
のＣａＣＯ3 ，ＣａＦ2 」、「心線及び被覆剤の一方又
は両方のＮｉ，Ｖ」、「被覆率」をそれぞれ適正範囲に
制御することによって、溶着金属の高温強度やその他の
諸性能が良好となり、Ｃｒ系ステンレス鋼溶接部の品質
向上に貢献できる。
ク溶接棒における「心線中のＣｒ、Ｏ量」、「被覆剤中
のＣａＣＯ3 ，ＣａＦ2 」、「心線及び被覆剤の一方又
は両方のＮｉ，Ｖ」、「被覆率」をそれぞれ適正範囲に
制御することによって、溶着金属の高温強度やその他の
諸性能が良好となり、Ｃｒ系ステンレス鋼溶接部の品質
向上に貢献できる。
【図１】溶接作業性、高温及び常温引張試験、衝撃試験
などに用いた試験板の開先形状を示す断面図である。 ｔ 板厚 θ 開先角度 Ｇ ルート間隔
などに用いた試験板の開先形状を示す断面図である。 ｔ 板厚 θ 開先角度 Ｇ ルート間隔
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭62−161496（ＪＰ，Ａ) 安藤精一ら著「現代溶接技術大系《第 ５巻》」（昭55−１−23）、産報出版、 Ｐ．187−190
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｃｒを１１〜２２％（重量％、以下同
じ）含有し、Ｏを０．０１０％以下に規制した心線の外
周に、ＣａＣＯ3 を２０〜６０％、ＣａＦ2 を１５〜４
５％含有する被覆剤を被覆率２０〜５０％に塗布したフ
ェライト系ステンレス溶接棒において、心線及び被覆剤
の一方又は両方に心線全重量比でＮｉを０．００３〜
０．４％，Ｖを０．００３〜０．５％含有し、延性、靭
性、耐割れ性を損なうことなく溶着金属の高温強度を確
保することを特徴とするフェライト系ステンレス溶接
棒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3272731A JP2633755B2 (ja) | 1991-10-21 | 1991-10-21 | 含Ｃｒ被覆アーク溶接棒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3272731A JP2633755B2 (ja) | 1991-10-21 | 1991-10-21 | 含Ｃｒ被覆アーク溶接棒 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05111790A JPH05111790A (ja) | 1993-05-07 |
| JP2633755B2 true JP2633755B2 (ja) | 1997-07-23 |
Family
ID=17517996
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3272731A Expired - Lifetime JP2633755B2 (ja) | 1991-10-21 | 1991-10-21 | 含Ｃｒ被覆アーク溶接棒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2633755B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104476012A (zh) * | 2014-10-31 | 2015-04-01 | 河海大学常州校区 | 一种铌强化耐磨堆焊焊条及其制备方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62161496A (ja) * | 1986-01-09 | 1987-07-17 | Kawasaki Steel Corp | Ｃｒ−Ｍｏ系高温用鋼の被覆ア−ク溶接棒 |
-
1991
- 1991-10-21 JP JP3272731A patent/JP2633755B2/ja not_active Expired - Lifetime
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 安藤精一ら著「現代溶接技術大系《第５巻》」（昭５５−１−２３）、産報出版、Ｐ．１８７−１９０ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05111790A (ja) | 1993-05-07 |
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