JP2618477B2 - Rotary magnetic head device and rotary transformer used therein - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、VTR（ビデオテープレコーダ）やDAT（ディ
ジタルオーディオテープレコーダ）等に使用される回転
磁気ヘッド装置とそこに用いる回転トランスに関するも
のである。Description: BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a rotary magnetic head device used for a VTR (Video Tape Recorder), a DAT (Digital Audio Tape Recorder) or the like, and a rotary transformer used therefor. is there.

〔従来の技術〕[Conventional technology]

第９図は、かかる回転磁気ヘッド装置の回転シリンダ
の要部断面図である。FIG. 9 is a sectional view of a main part of a rotary cylinder of the rotary magnetic head device.

同図において、１は磁気ヘッド、２は回転ドラム、
２′は固定ドラム、３は中継板（ロータ側）、31は雄形
中継子、32は雌形中継子、４はロータコア（以下、単に
ロータと云うこともある）、５は回転軸、６は中継子、
61は中継板（ステータ側）、７はコイル（ロータ側）、
８はステータコア（以下、単にステータと云うこともあ
る）、９はコイル（ステータ側）、12は玉軸受、13はデ
ィスク、である。ロータコア４とステータコア８で回転
トランスを構成していることは勿論である。In the figure, 1 is a magnetic head, 2 is a rotating drum,
2 'is a fixed drum, 3 is a relay plate (rotor side), 31 is a male relay, 32 is a female relay, 4 is a rotor core (hereinafter may be simply referred to as a rotor), 5 is a rotating shaft, 6 Is a relay,
61 is a relay plate (stator side), 7 is a coil (rotor side),
Reference numeral 8 denotes a stator core (hereinafter, sometimes simply referred to as a stator), 9 denotes a coil (stator side), 12 denotes a ball bearing, and 13 denotes a disk. It goes without saying that the rotary transformer is composed of the rotor core 4 and the stator core 8.

同図に見られるように、回転軸５は、固定ドラム２′
に回転自在に支持されている。回転軸５の上端部にはデ
ィスク13が嵌合固定されている。ディスク13には、磁気
ヘッド１が固定された回転ドラムが固定され、又ディス
ク13の下端には回転トランスの構成要素としてのロータ
コア４が回転軸と同軸状に接着固定されている。As can be seen in the figure, the rotating shaft 5 is fixed drum 2 '.
It is supported rotatably. A disk 13 is fitted and fixed to the upper end of the rotating shaft 5. A rotating drum to which the magnetic head 1 is fixed is fixed to the disk 13, and a rotor core 4 as a component of a rotary transformer is adhered and fixed to the lower end of the disk 13 coaxially with the rotation axis.

一方、回転トランスの他方の構成要素としてのステー
タコア８は、回転軸５と同軸状に固定ドラム２′に接着
又はビス等の固定要素により固定されている。On the other hand, the stator core 8 as the other component of the rotary transformer is fixed to the fixed drum 2 ′ coaxially with the rotating shaft 5 by an adhesive or a fixing element such as a screw.

回転軸５の下部（固定ドラム２′の下部）には、図示
していないが、駆動用モータを取り付けて駆動力（回転
力）が得られる構造となっている。回転ドラム２に取り
付けられている磁気ヘッド１と回転トランスを構成する
ロータ４との電気的接続の為の雌形中継子32は、ロータ
４に施されたコイル７と接続されている雄形中継子31と
の接触に依り、電気的に接続される。Although not shown, a drive motor is attached to a lower portion of the rotary shaft 5 (a lower portion of the fixed drum 2 '), and a drive force (rotational force) is obtained. A female relay 32 for electrical connection between the magnetic head 1 attached to the rotary drum 2 and the rotor 4 constituting the rotary transformer is a male relay connected to the coil 7 provided on the rotor 4. Electrical connection is achieved by contact with the child 31.

ロータ４とステータ８から成る回転トランスは、一般
的に磁気ヘッド１の数と同数のコイルを、ロータ又はス
テータを構成する磁性材コアの表面に形成した溝内に配
し、ロータ４としての磁性コアおよびステータ８として
の磁性コアにそれぞれ設けられた溝を各々同心状に対向
させて、コイル間で信号の伝達を行うものであり、対向
するロータ（磁性コア）４とステータ（磁性コア）８と
の間の間隙は10〜60μｍ程度となっている。The rotary transformer composed of the rotor 4 and the stator 8 generally has the same number of coils as the number of the magnetic heads 1 arranged in grooves formed on the surface of a magnetic material core constituting the rotor or the stator. The grooves provided on the magnetic core as the core and the stator 8 are concentrically opposed to each other to transmit a signal between the coils. The opposed rotor (magnetic core) 4 and stator (magnetic core) 8 Is about 10 to 60 μm.

第10図は、回転トランスを構成するロータコア４とス
テータコア８が対向する状態にあるときの要部断面を示
し、（ａ），（ｂ）はポリウレタン銅線の様に外周に絶
縁皮膜が施された導体を円状に成形しコイル7,9として
溝41又は81に接着剤11にて固定した例を示し、（ｃ），
（ｄ）はメッキ，スパッタ，蒸着及びフォトリソグラフ
ィー技術により、複数個の溝に同時にスパイラルコイル
7,9を形成させた例を示す。（ｂ），（ｃ）は単位巻数
のコイルの例を示している。FIG. 10 shows a cross section of a main part when the rotor core 4 and the stator core 8 constituting the rotary transformer face each other. FIGS. 10 (a) and (b) show an insulating coating applied to the outer periphery like a polyurethane copper wire. (C), an example in which the conductor is molded into a circular shape and fixed as a coil 7, 9 in the groove 41 or 81 with the adhesive 11.
(D) Spiral coil in multiple grooves simultaneously by plating, sputtering, vapor deposition and photolithography techniques
An example in which 7, 9 are formed is shown. (B) and (c) show examples of coils having a unit number of turns.

これらコイル7,9の巻始め部、巻終り部を前記中継子
等に接続する為には、回転トランスとしてのロータ４と
ステータ８との間の信号伝送には直接的に関与しないコ
イル端部のリード部を何らかの形で、当該磁性コア4,又
は８の反対側の面に導き出す必要がある。第11図は、か
かるリード部の従来の引出し形態を示す斜視図である。In order to connect the winding start portion and the winding end portion of these coils 7 and 9 to the relay, etc., coil end portions which are not directly involved in signal transmission between the rotor 4 and the stator 8 as a rotary transformer. Of the magnetic core 4 or 8 must be led out in some way to the opposite surface of the magnetic core 4 or 8. FIG. 11 is a perspective view showing a conventional lead form of such a lead portion.

第11図（ａ）は、第10図（ａ）の複数ターンのコイル
７について磁性コア４の溝41に設けられた貫通穴401を
利用して反対側の面にコイル７の始端リード部７′と終
端リード部７″を引き出す例を示した斜視図である。同
じ一つの穴401に始端リード部７′も終端リード部７″
も挿通されていることが認められるであろう。FIG. 11 (a) shows the starting lead portion 7 of the coil 7 on the opposite surface using the through hole 401 provided in the groove 41 of the magnetic core 4 for the multiple-turn coil 7 of FIG. 10 (a). FIG. 11 is a perspective view showing an example in which the leading end portion 7 ′ is pulled out from the terminal end portion 7 ″.
It will also be appreciated that the

第11図（ｂ）は、第10図（ｂ）の単位巻数のコイル７
に関し、溝41の端部などにそれぞれ独立に貫通穴401a,4
01bを設けておき、コイル７の始端リード部７′は貫通
穴401aに、終端リード部７″は貫通穴401bに、それぞれ
挿通する例を示している。FIG. 11 (b) shows the coil 7 having the unit number of turns shown in FIG. 10 (b).
With respect to the through holes 401a, 4
01b is provided, and the leading end 7 'of the coil 7 is inserted into the through hole 401a, and the end lead 7 "is inserted into the through hole 401b.

第11図（ｃ）は第10図（ｃ）に示すロータコア４にお
ける如き単位巻数コイル７について、溝41に２つの貫通
穴401a,401bを設け、始端リード部７′は貫通穴401a
に、終端リード部７″は貫通穴401bに、それぞれ挿通さ
せた例を示している。FIG. 11 (c) shows a groove 41 provided with two through holes 401a and 401b for a unit-turn coil 7 as in the rotor core 4 shown in FIG. 10 (c), and a leading end lead portion 7 'is provided with a through hole 401a.
An example is shown in which the terminal lead portions 7 ″ are respectively inserted into the through holes 401b.

第11図（ｄ）は、第10図（ａ）の複数ターンのコイル
７について、貫通穴を設けて利用するのではなく、磁性
コア４のコイル溝41に、引き出し用溝410を形成してお
き、これを使って始端リード部７′と終端リード部７″
を引き出してくる例を示している。FIG. 11 (d) shows a case where a plurality of turns 7 of FIG. 10 (a) are not provided with through-holes but used to form draw-out grooves 410 in the coil grooves 41 of the magnetic core 4. And use these to start and end lead portions 7 'and 7 ".
An example is shown in which the key is extracted.

第11図（ｅ）は、第10図（ｄ）に示されている如き、
メッキ，スパッタ，蒸着及びフォトリソグラフィー技術
により、複数個の溝に同時に形成したスパイラルコイル
７を、溝41の近傍に設けた二つの貫通穴401a,401bに、
始端リード部７′は貫通穴401aに、終端リード部７″は
貫通穴401bに、という具合に別々に引き出すように、リ
ード部もコイル７の形成と同時に形成した例を示す。FIG. 11 (e) is as shown in FIG. 10 (d),
Spiral coil 7 formed simultaneously in a plurality of grooves by plating, sputtering, vapor deposition, and photolithography techniques is inserted into two through holes 401a and 401b provided near groove 41.
An example is shown in which the lead portion is formed simultaneously with the formation of the coil 7 so that the start end lead portion 7 'is drawn out through the through hole 401a and the end lead portion 7 "is drawn out through the through hole 401b.

第12図は、回転トランスを構成するロータリコアとス
テータコアのうち、ロータリコアの従来例を示す図で、
（ａ）が平面図、（ｂ）が断面図である。これらの図に
おいて、４がコア、40は位置決め溝、41〜43はコイル
溝、401〜403は貫通穴、である。FIG. 12 is a diagram showing a conventional example of a rotary core among a rotary core and a stator core constituting a rotary transformer,
(A) is a plan view and (b) is a cross-sectional view. In these figures, 4 is a core, 40 is a positioning groove, 41 to 43 are coil grooves, and 401 to 403 are through holes.

貫通穴401〜403は、いずれもコア４の一側から他側へ
貫通しており、コイル溝41〜43に施されるコイルの始端
又は終端のリード部が該貫通穴を介してコア４の他側へ
導かれて所要の電気的接続が行われるものであることは
述べるまでもないであろう。Each of the through holes 401 to 403 penetrates from one side of the core 4 to the other side, and the lead portion at the beginning or end of the coil provided in the coil grooves 41 to 43 is inserted into the core 4 through the through hole. It goes without saying that the necessary electrical connection is made to the other side.

第12A図は、回転トランスを構成するロータリコアと
ステータコアのうち、ステータコアの従来例を示す図
で、（ａ）が平面図、（ｂ）が断面図である。これらの
図において、８がコア、80は位置決め溝、81〜83はコイ
ル溝、801〜803は貫通穴、である。ステータコアもその
構成及び作用においてロータコアと殆ど変わるところが
ない。FIG. 12A is a diagram showing a conventional example of a stator core among a rotary core and a stator core constituting a rotary transformer, wherein (a) is a plan view and (b) is a cross-sectional view. In these figures, 8 is a core, 80 is a positioning groove, 81 to 83 are coil grooves, and 801 to 803 are through holes. The stator core has almost no difference from the rotor core in its configuration and operation.

第13図は、ロータリコアの他の従来例を示す図で、
（ａ）が平面図、（ｂ）が断面図である。ここでは、貫
通穴401〜403がそれぞれ、添え字ａとｂを付したように
２組、設けられており、コイルの始端リードと終端リー
ドが別々の穴を介してコア４の他側へ導かれ所要の電気
的接続が行われる例が示されている。FIG. 13 is a diagram showing another conventional example of a rotary core.
(A) is a plan view and (b) is a cross-sectional view. Here, two sets of through-holes 401 to 403 are provided with subscripts “a” and “b”, respectively, and the start and end leads of the coil are led to the other side of the core 4 through separate holes. An example is shown in which the required electrical connections are made.

第13A図は、ステータコアの他の従来例を示す図で、
（ａ）が平面図、（ｂ）が断面図である。貫通穴801〜8
03がそれぞれ、添え字ａとｂを付したように２組、設け
られている。FIG. 13A is a diagram showing another conventional example of a stator core,
(A) is a plan view and (b) is a cross-sectional view. Through hole 801-8
03 are provided in two sets, each with a suffix a and b.

第14図は、ロータリコアの更に他の従来例を示す図
で、（ａ）が平面図、（ｂ）が断面図である。ここで、
41〜43,410〜430はそれぞれ溝である。FIG. 14 is a view showing still another conventional example of a rotary core, in which (a) is a plan view and (b) is a sectional view. here,
41 to 43 and 410 to 430 are grooves, respectively.

第14A図は、ステータコアの更に他の従来例を示す図
で、（ａ）が平面図、（ｂ）が断面図である。81〜83,8
10〜830はそれぞれ溝である。14A is a view showing still another conventional example of a stator core, where (a) is a plan view and (b) is a cross-sectional view. 81-83,8
10 to 830 are grooves, respectively.

第15図は、ロータリコアのなお更に他の従来例を示す
図で、（ａ）が平面図、（ｂ）が断面図である。ここ
で、402a,402bは、本来一つの貫通穴なのであるが、介
在物によって仕切られて二つの***となったものを指し
ている。FIG. 15 is a view showing still another conventional example of a rotary core, wherein (a) is a plan view and (b) is a sectional view. Here, 402a and 402b are originally one through hole, but indicate two small holes separated by inclusions.

第15A図は、ステータコアのなお更に他の従来例を示
す図で、（ａ）が平面図、（ｂ）が断面図である。801
a,801bは、本来一つの貫通穴なのであるが、介在物によ
って仕切られて二つの***となったものを指している。FIG. 15A is a view showing still another conventional example of a stator core, in which (a) is a plan view and (b) is a cross-sectional view. 801
Although a and 801b are originally one through-hole, they indicate two small holes which are separated by inclusions.

以上、従来の回転磁気ヘッド装置とそこに用いる回転
トランスについて述べてきたが、かかる従来技術を記載
した文献としては、特開昭59-78508号公報、特開昭61-2
01405号公報、特開昭62-179107号公報、実願昭62-11486
8号明細書、実公昭57-29295号公報、実公昭63-11686号
公報等を挙げることができる。As described above, the conventional rotary magnetic head device and the rotary transformer used therein have been described. As the documents describing such a conventional technology, JP-A-59-78508 and JP-A-61-2
No. 01405, Japanese Unexamined Patent Publication No. 62-179107, Japanese Utility Model Application No. 62-11486
No. 8, JP-B-57-29295, and JP-B-63-11686.

〔発明が解決しようとする課題〕[Problems to be solved by the invention]

上記従来技術において、例えば第11図（ｂ），
（ｃ），（ｅ）等を参照して説明した如き、コイルの始
端リードと終端リードをそれぞれ別個の穴を介してコア
の一側から他側に導く形式の回転トランスでは、回転ト
ランスのロータリコア側のコイルとステータコア側のコ
イルとの間での結合係数が劣化し、両コイル間の信号伝
達効率が低くなるという問題があった。In the above prior art, for example, FIG.
As described with reference to (c), (e), etc., in a rotary transformer of a type in which the start and end leads of the coil are guided from one side of the core to the other side through separate holes, respectively, the rotary transformer of the rotary transformer is used. There is a problem that the coupling coefficient between the core side coil and the stator core side coil is deteriorated, and the signal transmission efficiency between the two coils is reduced.

つまり始端リードと終端リードが、同一の穴を介して
コアの一側から他側に導かれるのであれば、始端リード
に流れる電流の方向と終端リードに流れる電流の方向と
は当然逆方向であるので、両リードで発生する磁界成分
は互いにキャンセルし合って零近くなるので、コア側の
コイルとステータコア側のコイルとの間の結合係数に悪
影響を及ぼすことはなくなるが、始端リードと終端リー
ドを各自別個の穴を介して導く場合には、そのようなキ
ャンセルは期待できないので、各リードから発生する磁
界成分が悪影響を及ぼして結合係数が劣化する。In other words, if the start end lead and the end lead are guided from one side of the core to the other side through the same hole, the direction of the current flowing in the start end lead and the direction of the current flowing in the end lead are naturally opposite directions. Therefore, the magnetic field components generated by the two leads cancel each other and become close to zero, so that the coupling coefficient between the core side coil and the stator core side coil will not be adversely affected. In the case of guiding through individual holes, such cancellation cannot be expected. Therefore, a magnetic field component generated from each lead exerts an adverse effect, and the coupling coefficient deteriorates.

特に多数の磁気ヘッドを搭載した回転磁気ヘッド装置
における回転トランスでは、ロータリコア側のコイルと
ステータコア側のコイルの組み合わせが、その磁気ヘッ
ドの数だけ設けられており、かかる多チャンネルタイプ
の回転トランスにおいて、上述のような結合係数の劣化
は著しいものがあった。In particular, in a rotary transformer in a rotary magnetic head device equipped with a large number of magnetic heads, combinations of the coils on the rotary core side and the coils on the stator core side are provided by the number of the magnetic heads. In addition, there was a remarkable deterioration of the coupling coefficient as described above.

また第15図、第15A図を参照して説明した如き、同一
の穴を非磁性の物質で二つの***に仕切って始端リード
と終端リードをそれぞれの***に通す方式の回転トラン
スにおいては、結合係数の劣化は改善できるが、仕切る
ために穴に配置する非磁性の物質が、従来は樹脂からな
る材料で、コアを構成する磁性体とは、熱膨張係数にお
いて大差のある材料であったために、熱が加わるとスト
レスが発生して内部に応力が残り、コアにクラックが発
生するなどの問題が起きる。Also, as described with reference to FIGS. 15 and 15A, in a rotary transformer of the type in which the same hole is partitioned into two small holes with a non-magnetic substance and the leading end lead and the ending lead pass through each small hole, Although the deterioration of the coefficient can be improved, the non-magnetic substance placed in the hole for partitioning is conventionally a material made of resin, and the magnetic material constituting the core has a large difference in thermal expansion coefficient. When heat is applied, stress is generated and the stress remains inside, causing problems such as cracks in the core.

また同一の穴を樹脂からなる材料で仕切って二つの小
穴として、それぞれに始端リードと終端リードを通す場
合、リード自体をスパッタリング、蒸着、メッキ等によ
って形成する場合には、非磁性材料としての樹脂材料の
表面にリードを形成することになり、熱的な影響や耐薬
品性等の面で信頼性に欠けるという問題もあった。Also, when the same hole is partitioned by a resin material to form two small holes, the leading and trailing leads pass through each, and when the leads themselves are formed by sputtering, vapor deposition, plating, or the like, a resin as a non-magnetic material is used. Since leads are formed on the surface of the material, there is a problem that reliability is lacking in terms of thermal influence and chemical resistance.

本発明の目的は、かかる従来技術における問題点を克
服し、ロータリコア側のコイルとステータコア側のコイ
ルとの間の結合係数の劣化を招くことなく、また回転ト
ランスを構成するコアに熱的応力に起因するクラックが
発生したりせず、熱的な影響や耐薬品性等の面でも信頼
性の高い回転トランスを用いて構成した回転磁気ヘッド
装置と、そのような回転トランスそのものとを提供する
ことにある。SUMMARY OF THE INVENTION An object of the present invention is to overcome the problems in the prior art, without deteriorating the coupling coefficient between the coil on the rotary core side and the coil on the stator core side, and applying thermal stress to the core constituting the rotary transformer. Provided is a rotary magnetic head device using a rotary transformer that does not generate cracks due to heat and has high reliability in terms of thermal influence and chemical resistance, and the rotary transformer itself. It is in.

〔課題を解決するための手段〕[Means for solving the problem]

上記目的達成のため、本発明にかかる第１の回転磁気
ヘッド装置では、回転トランスを構成するロータコアと
ステータコアのうち、ロータコアを回転ドラムに取りつ
け、ステータコアを固定ドラムに取りつけ、固定ドラム
側から前記回転トランスを介して回転ドラム側の磁気ヘ
ッドに記録信号を供給し、該磁気ヘッドからの再生信号
を前記回転トランスを介して固定ドラム側へ伝達するよ
うにした回転磁気ヘッド装置において、回転トランスを
構成する前記ロータコアとステータコアの何れか一方又
は双方において、該コアを構成する円板状磁性体にその
厚み方向において一つの穴を穿ってその中央部に、該磁
性体材料の持つ熱膨張係数とはその15％の範囲内で近接
した熱膨張係数を持つ非磁性材料を配して該穴を二つの
***に仕切り、前記コアを構成する円板状磁性体の表面
に施したコイルとしての導体の始端と終端を、それぞれ
別々の***を通して、該円板状磁性体の裏面に導いて所
要の接続を行うこととした。In order to achieve the above object, in the first rotating magnetic head device according to the present invention, among the rotor core and the stator core constituting the rotating transformer, the rotor core is attached to the rotating drum, the stator core is attached to the fixed drum, and the rotation is performed from the fixed drum side. In a rotary magnetic head device, a recording signal is supplied to a magnetic head on the rotating drum side via a transformer, and a reproduction signal from the magnetic head is transmitted to the fixed drum side via the rotating transformer. In one or both of the rotor core and the stator core, one hole is formed in the thickness direction in the disk-shaped magnetic material constituting the core, and the center thereof has a thermal expansion coefficient of the magnetic material. The hole is divided into two small holes by disposing a non-magnetic material having a coefficient of thermal expansion close to each other within the range of 15%, The beginning and end of the conductor as a coil was applied to the surface of the disc-shaped magnetic body constituting the A, respectively through separate small holes, it was decided to perform the required connections leading to the rear surface of the circular plate-shaped magnetic member.

更に本発明にかかる第２の回転磁気ヘッド装置では、
上述のような回転磁気ヘッド装置において、回転トラン
スを構成する前記ロータコアとステータコアの何れか一
方又は双方において、該コアを構成する円板状磁性体に
その厚み方向において相互に独立な二つの穴を穿ち、前
記コアを構成する円板状磁性体の表面に施したコイルと
しての導体の始端と終端を、それぞれ別々の穴を通し
て、該円板状磁性体の裏面に導いて所要の接続を行う
際、前記穴の深さ寸法0.7mm以下となるように、前記円
板状磁性体の裏面側からその穴位置対応部に凹部を形成
させると共に、該凹部に該円板状磁性体材料の持つ熱膨
張係数とはその15％の範囲内で近接した熱膨張係数を持
つ非磁性材料を配して該円板状磁性体の強度を補強し
た。つまり穴の深さを該円板状磁性体材料の結晶粒径と
同等以下の寸法にすることにより、その部分の磁気特性
を不安定にさせてそこを通るリードにより発生する磁界
成分が悪影響を生じない程度に軽減させると共に、凹部
の存在により劣化する機械的な強度を補強し維持させる
ことが出来る。Further, in the second rotating magnetic head device according to the present invention,
In the rotating magnetic head device as described above, in one or both of the rotor core and the stator core constituting the rotating transformer, two holes independent from each other in the thickness direction are formed in the disk-shaped magnetic body constituting the core. When a required connection is made by piercing and guiding the starting and ending ends of the conductor as a coil provided on the surface of the disk-shaped magnetic material constituting the core to the back surface of the disk-shaped magnetic material through separate holes. A recess is formed in a portion corresponding to the hole position from the back side of the disk-shaped magnetic body so that the depth of the hole is 0.7 mm or less, and the heat of the disk-shaped magnetic material is formed in the recess. A non-magnetic material having a thermal expansion coefficient close to the expansion coefficient within a range of 15% is arranged to reinforce the strength of the disk-shaped magnetic body. In other words, by setting the depth of the hole to be equal to or smaller than the crystal grain size of the disk-shaped magnetic material, the magnetic characteristics of that portion become unstable, and the magnetic field component generated by the lead passing therethrough has an adverse effect. This can be reduced to a degree that does not occur, and the mechanical strength that deteriorates due to the presence of the concave portion can be reinforced and maintained.

また上記第２の回転磁気ヘッド装置において、その穿
ち又は形成された空間部に非磁性材料を配されて成る前
記円板状磁性体を射出成型法により、その磁性体部と非
磁性材料部を同時に一体成型することにした。Further, in the second rotating magnetic head device, the disk-shaped magnetic body formed by arranging a nonmagnetic material in a perforated or formed space portion is formed by injection molding the magnetic body portion and the nonmagnetic material portion. At the same time, we decided to mold them together.

また本発明にかかる第１の回転トランスにおいては、
該回転トランスを構成するロータコアとステータコアの
何れか一方又は双方において、該コアを構成する円板状
磁性体にその厚み方向において一つの穴を穿ってその中
央部に、該磁性体材料の持つ熱膨張係数とはその15％の
範囲内で近接した熱膨張係数を持つ非磁性材料を配して
該穴を二つの***に仕切り、前記コアを構成する円板状
磁性体の表面に施したコイルとしての導体の始端と終端
を、それぞれ別々の***を通して、該円板状磁性体の裏
面に導いて所要の接続を行うこととした。Further, in the first rotary transformer according to the present invention,
In one or both of the rotor core and the stator core constituting the rotary transformer, one hole is made in the thickness direction of the disc-shaped magnetic body constituting the core, and the heat of the magnetic material is provided at the center thereof. The expansion coefficient is a coil formed by disposing a non-magnetic material having a thermal expansion coefficient close to within 15% of the expansion coefficient, dividing the hole into two small holes, and forming the core on the surface of the disk-shaped magnetic material constituting the core. The required start and end of the conductor are passed through separate small holes to the back surface of the disk-shaped magnetic body to perform required connection.

また本発明にかかる第２の回転トランスにおいては、
該回転トランスを構成するロータコアとステータコアの
何れか一方又は双方において、該コアを構成する円板状
磁性体にその厚み方向において相互に独立な二つの穴を
穿ち、前記コアを構成する円板状磁性体の表面に施した
コイルとしての導体の始端と終端を、それぞれ別々の穴
を通して、該円板状磁性体の裏面に導いて所要の接続を
行う際、前記穴の深さ寸法が0.7mm以下となるように、
前記円板状磁性体の裏面側からその穴位置対応部に凹部
を形成させると共に、該凹部に該円板状磁性体材料の持
つ熱膨張係数とはその15％の範囲内で近接した熱膨張係
数を持つ非磁性体材料を配して該円板状磁性体の強度を
補強した。この様に前記の穴位置対応部に凹部を形成さ
せると同時に、該円板状磁性体材料の持つ熱膨張係数と
はその15％の範囲内で近接した熱膨張係数を持つ非磁性
材料を配することは、該凹部の存在により前記円板状磁
性体が部分的に著しい機械的強度の劣化を伴う場合で
も、この成型性に支障を与え無い程度に強度を補強する
ことになる。In the second rotary transformer according to the present invention,
In one or both of the rotor core and the stator core constituting the rotary transformer, two independent holes are formed in the thickness direction of the disk-shaped magnetic body constituting the core to form the disc-shaped magnetic body. When conducting the required connection by leading the beginning and end of the conductor as a coil applied to the surface of the magnetic material through separate holes to the back surface of the disk-shaped magnetic material, the depth of the hole is 0.7 mm. So that
A concave portion is formed in the portion corresponding to the hole position from the back side of the disk-shaped magnetic material, and the thermal expansion coefficient of the disk-shaped magnetic material is close to the concave portion within 15% of the thermal expansion coefficient of the disk-shaped magnetic material. A non-magnetic material having a coefficient was arranged to reinforce the strength of the disk-shaped magnetic material. In this way, a concave portion is formed in the hole position corresponding portion, and at the same time, a non-magnetic material having a thermal expansion coefficient close to the thermal expansion coefficient of the disk-shaped magnetic material within a range of 15% is arranged. This means that even if the disk-shaped magnetic body is partially remarkably deteriorated in mechanical strength due to the presence of the concave portion, the strength is reinforced so as not to impair the formability.

更に上記回転トランスにおいて、その穿ち又は形成さ
れた空間部に非磁性材料を配されて成る前記円板状磁性
体を射出成型法により、その磁性体部と非磁性材料部を
同時に一体成型することにした。Further, in the above-mentioned rotary transformer, the magnetic body portion and the non-magnetic material portion are simultaneously and integrally molded by an injection molding method of the disk-shaped magnetic body in which a non-magnetic material is arranged in a perforated or formed space portion. I made it.

〔作用〕[Action]

回転トランスにおいて対向する磁性体（ロータコアと
ステータコア）の面内に設けられた溝内にそれぞれ配さ
れるコイル用導体間で信号の授受を行うが、このコイル
用導体の巻回数は接続される磁気ヘッド及び電気回路の
諸定数によって最適な値が取られる事は松下電器産業
（株）発行の雑誌:National Technical Report vol.
18 No.4 Aug.1972「回転トランス」（坂田，田中）等
に示されている所である。In the rotary transformer, signals are transmitted and received between coil conductors arranged in grooves provided in the plane of the magnetic material (rotor core and stator core) facing each other. The optimal value is obtained depending on the constants of the head and the electric circuit. Magazine published by Matsushita Electric Industrial Co., Ltd .: National Technical Report vol.
18 No.4 Aug.1972 "Rotating transformer" (Sakata, Tanaka).

又回転トランスの特性の良否は、ロータコイルとステ
ータコイルとの間の結合係数Ｋによって代表される。こ
の結合係数は次の式（１）によって表わされ、ｌは漏洩
インダクタンス,Lは組合せインダクタンスである。The quality of the characteristics of the rotary transformer is represented by the coupling coefficient K between the rotor coil and the stator coil. This coupling coefficient is represented by the following equation (1), where l is a leakage inductance and L is a combined inductance.

Ｋ＝√（１−l/L） （１） 特に漏洩インダクタンスｌを小さくする事が結合係数
を高くし、信号の伝送効率を向上させることにつなが
る。K = √ (1−l / L) (1) In particular, reducing the leakage inductance l increases the coupling coefficient and leads to improvement in signal transmission efficiency.

導体経路中に高い透磁率を有する磁性体が存在する事
によりインダクタンス分が浮遊する事となる。よってコ
イル用導体は実効分で作用するＬ分に関与するが、該コ
イル用の導体の巻始め部と巻終り部に対応するリード部
については、コア磁性体に設けられた貫通穴の経路相当
分が無効分としての漏洩インダクタンスｌとして作用す
る事となる。The presence of a magnetic material having a high magnetic permeability in the conductor path causes the inductance to float. Therefore, the coil conductor is involved in the amount of L acting as an effective component, but the lead portions corresponding to the winding start and end portions of the coil conductor are equivalent to the paths of the through holes provided in the core magnetic body. Will act as the leakage inductance 1 as an ineffective component.

よって始端部と終端部用の各リード部導体が磁性体に
設けられたそれぞれ独立の貫通穴を介して導かれるもの
とすると、その貫通穴の長さ相当分に比例して漏洩イン
ダクタンスｌが大きくなる事となる。従って貫通穴の長
さを可能な限り短く、具体的には1mm以下とすることに
より、この漏洩インダクタンスｌの大きさを小さくする
ことができる。Therefore, assuming that the respective lead conductors for the start end and the end are guided through independent through holes provided in the magnetic material, the leakage inductance l increases in proportion to the length of the through hole. It will be. Therefore, by setting the length of the through hole as short as possible, specifically, 1 mm or less, the size of the leakage inductance 1 can be reduced.

更に本発明のように前記貫通孔の長さ（つまり穴の深
さ）を0.7mm以下とすることは、該円板状磁性体材料の
結晶粒径と同等以下の寸法になり、その部分の磁性材料
としての磁気特性は不安定になる、言い替えれば透磁率
が他の部分よりも幾分か低くなり、前記漏洩インダクタ
ンスとして現われる値が貫通孔の穴の長さの短縮分以上
に低減される。Further, when the length of the through-hole (that is, the depth of the hole) is 0.7 mm or less as in the present invention, the crystal grain size of the disk-shaped magnetic material becomes equal to or less than the crystal grain size. The magnetic properties of the magnetic material become unstable, in other words, the magnetic permeability is somewhat lower than the other parts, and the value appearing as the leakage inductance is reduced more than the shortening of the length of the through hole. .

磁性材から構成される一つの貫通穴内において、上記
コイル導体の巻終り終端部及び巻始め始端部に対応する
各リード部が共にその同じ貫通穴を介して導かれるよう
にする事により、両リード部の各電流の方向が逆である
為、インダクタンス分が相殺される形となり、漏洩イン
ダクタンスに与える磁性体の厚み（貫通穴の長さ相当）
分のリード部長の影響を大幅に軽減させる事が出来る。
同じ貫通穴に始端リード部と終端リード部を通すには該
穴を非磁性材を使って二つの***に仕切らなければなら
ないが、その仕切るための非磁性部材の熱膨張係数を磁
性材コアのそれとの差が15％以内とする事により、製造
時に射出成型技術により非磁性材と磁性材コアを同時に
成型及び焼成する事が可能となり、また焼成後に該両部
材間に発生する残留応力等に依って変形やクラック等の
障害が発生する事もなくなり好都合である。In one through hole made of a magnetic material, each lead portion corresponding to the end-of-winding end and the start-of-winding start of the coil conductor is guided through the same through-hole, so that both leads are provided. Since the direction of each current in the part is reversed, the inductance component is canceled out, and the thickness of the magnetic material (equivalent to the length of the through hole) given to the leakage inductance
The effect of the lead length can be greatly reduced.
In order to pass the starting and ending leads through the same through hole, the hole must be partitioned into two small holes using a non-magnetic material.The thermal expansion coefficient of the non-magnetic member for partitioning the hole must be determined by the magnetic material core. By setting the difference to 15% or less, it is possible to simultaneously mold and fire the non-magnetic material and the magnetic material core by injection molding technology during manufacturing, and to reduce residual stress generated between the two members after firing. Therefore, there is no trouble such as deformation or crack, which is convenient.

〔実施例〕〔Example〕

次に図を参照して本発明の実施例を説明する。第１図
は本発明の一実施例の要部を示す斜視図である。同図に
おいて、第11図（ａ）におけるのと同じもの、或いは対
応したものには同じ符号を付してある。Next, an embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings. FIG. 1 is a perspective view showing a main part of one embodiment of the present invention. In the figure, the same or corresponding parts as those in FIG. 11 (a) are denoted by the same reference numerals.

即ち第１図（ａ）において、41は磁性体から成るロー
タコアに形成されたコイル用導体を配置するための溝、
401は該コイル用導体の始端リードや終端リードを該コ
アの一側から他側へ導くための貫通穴、10はセラミック
の如き非磁性部材で、その熱膨張係数は、ロータコアを
構成する磁性体の熱膨張係数に比較して、その15％の範
囲内で近接した熱膨張係数である。つまり貫通穴401の
中央部に非磁性部材10を配することによって、元来一つ
の穴である貫通穴401を、二つの***401aと401bに仕切
っているわけである。この二つの***401a,401bにコイ
ル用導体の始端リードと終端リードを個別に通す。その
様子を第１図（ｂ）に示す。That is, in FIG. 1A, reference numeral 41 denotes a groove for disposing a coil conductor formed on a rotor core made of a magnetic material;
Reference numeral 401 denotes a through hole for guiding the start and end leads of the coil conductor from one side of the core to the other side, and 10 denotes a non-magnetic member such as ceramic, the coefficient of thermal expansion of which is a magnetic material constituting the rotor core. The coefficient of thermal expansion is close within 15% of the coefficient of thermal expansion. That is, by disposing the non-magnetic member 10 at the center of the through hole 401, the through hole 401 which is originally one hole is partitioned into two small holes 401a and 401b. The start and end leads of the coil conductor are individually passed through the two small holes 401a and 401b. This is shown in FIG. 1 (b).

第１図（ｂ）において、７が溝41に配置されたコイル
用導体であり、７′が始端リード、７″が終端リードで
ある。始端リード７′は***401a内にダブルハッチで図
示した如く形成され、終端リード７″は***401b内に同
様にダブルハッチで図示した如く形成されていることが
認められるであろう。In FIG. 1 (b), reference numeral 7 denotes a coil conductor arranged in the groove 41, 7 'denotes a leading end lead, and 7 "denotes a terminating lead. The leading end lead 7' is shown in the small hole 401a by a double hatch. It will be appreciated that the terminating lead 7 "is similarly formed in the eyelet 401b as shown with a double hatch.

コイル用導体７は、非磁性部材10上を含む溝41内にメ
ッキ、スパッタ、蒸着或いはフォトリゾグラフィ等の技
術によって形成され、始端リード７′及び終端リード
７″も同様にして同時に形成することができる。The coil conductor 7 is formed in the groove 41 including on the non-magnetic member 10 by a technique such as plating, sputtering, vapor deposition, or photolithography, and the start lead 7 'and the end lead 7 "are formed at the same time. Can be.

このようにして始端リード７′と終端リード７″が同
一の貫通穴401を共用することになるので、両リード部
のインダクタンスは相互にキャンセルし合い、回転トラ
ンスの結合係数を劣化させることがない。しかも二つの
***401a,401bを仕切る非磁性部材10として、その熱膨
張係数がロータコアの熱膨張係数に比較して、その15％
の範囲内で近接した熱膨張係数を持つセラミックの如き
材料を用いているので、回転トランスを構成するコアに
熱的応力に起因するクラックを発生させたりすることが
なく、更に熱的な影響や耐薬品性等の面でも信頼性を高
めることができる。In this way, the starting lead 7 'and the ending lead 7 "share the same through-hole 401, so that the inductances of both the lead parts cancel each other, and the coupling coefficient of the rotary transformer does not deteriorate. Moreover, the non-magnetic member 10 that separates the two small holes 401a and 401b has a thermal expansion coefficient of 15% of that of the rotor core.
Since a material such as ceramic having a close thermal expansion coefficient within the range of is used, the core constituting the rotary transformer does not generate cracks due to thermal stress, and further has a thermal effect and Reliability can also be improved in terms of chemical resistance and the like.

また製造時において、非磁性部材10と磁性材コア（ロ
ータコア）を射出成型技術によって同時に成型及び焼成
することが可能となり、回転トランスの製造工程の合理
化を図ることが可能となる。Further, at the time of manufacturing, the non-magnetic member 10 and the magnetic material core (rotor core) can be simultaneously molded and fired by the injection molding technique, so that the manufacturing process of the rotary transformer can be rationalized.

なお、以上の説明では、ロータコア側のコイル用導体
の始端リードと終端リードについて説明してきたが、ス
テータコア側についても同様のことを実施できるのは述
べるまでもない。In the above description, the start lead and the end lead of the coil conductor on the rotor core side have been described. However, it goes without saying that the same can be performed on the stator core side.

第２図は、本発明の他の実施例の要部を示す斜視図で
ある。同図において、第11図（ｅ）におけるのと同じも
の、或いは対応したものには同じ符号を付してある。FIG. 2 is a perspective view showing a main part of another embodiment of the present invention. In the same figure, the same or corresponding parts as those in FIG. 11 (e) are denoted by the same reference numerals.

即ち第２図において、４はロータコア、41は該コア４
の一側に形成された溝、410′は該コア４の他側に前記
溝７とは交差する方向において形成された溝、７は溝41
に配置されたコイル用導体、401a及び401bはコア４にお
いて互いに独立に穿たれた貫通穴、７′は貫通穴401aに
通された始端リード、７″は貫通穴401bに通された終端
リード、である。That is, in FIG. 2, 4 is a rotor core, and 41 is the core 4
A groove 410 'is formed on one side of the core 4 and a groove formed on the other side of the core 4 in a direction crossing the groove 7;
, The coil conductors 401a and 401b are through holes formed independently of each other in the core 4, 7 ′ is a starting end lead passed through the through hole 401a, 7 ″ is a terminal lead passing through the through hole 401b, It is.

ここで溝410′は、丁度貫通穴401a及び401bの真下に
位置するように形成されている。そこで、ロータコア４
の厚みをＴ、貫通穴401a,401bの長さ（深さ）をＰ、溝4
10′の深さをＬとすると、Ｔ＝Ｐ＋Ｌの関係が成立する
ようにしてある。Here, the groove 410 'is formed so as to be located just below the through holes 401a and 401b. Therefore, the rotor core 4
Is T, the length (depth) of through holes 401a and 401b is P, and groove 4
Assuming that the depth of 10 'is L, the relationship of T = P + L is established.

何故こんなことをするかと云うと、貫通穴401a,401b
の深さＰを一定値以下に短く規制することにより、該貫
通穴を通る始端リード７′や終端リード７″による漏洩
インダクタンスの増加を抑制して回転トランスにおける
結合係数の劣化を抑えることができるからである。The reason why we do this is through holes 401a and 401b
Is limited to a certain value or less, the increase in the leakage inductance due to the start lead 7 'and the end lead 7 "passing through the through hole can be suppressed, and the deterioration of the coupling coefficient in the rotary transformer can be suppressed. Because.

つまり第２図に示す実施例では、始端リード７′と終
端リード７″について各々独立に貫通穴を設けているた
めに、漏洩インダクタンスのキャンセルによる抑圧は望
めないが、その代わり貫通穴の深さを極力浅くして漏洩
インダクタンスの抑圧を図っているわけである。具体的
には、貫通穴401a,401bの深さＰの値は1mm以下にする必
要がある。In other words, in the embodiment shown in FIG. 2, since the through-holes are provided independently for the start end lead 7 'and the end lead 7 ", suppression by leakage inductance cancellation cannot be expected. In particular, the value of the depth P of the through holes 401a and 401b needs to be 1 mm or less.

Ｐの値を1mm以下にするには、溝410′を形成する代わ
りに、ロータコア４の厚みＴそのものを1mm以下にして
も良いわけであるが、それではロータコア４自体の機械
的強度が全体的に弱くなるので、それとの兼ね合いでＴ
の値は決まるわけだから、むやみに薄くはできない。In order to reduce the value of P to 1 mm or less, instead of forming the groove 410 ', the thickness T of the rotor core 4 may be set to 1 mm or less. However, the mechanical strength of the rotor core 4 itself is reduced as a whole. As it becomes weak, T
Since the value of is determined, it cannot be indiscriminately thinned.

更に本発明のようにＰの値を0.7mm以下とした。この
ことは、該円板状磁性体材料の結晶粒径と同等以下の寸
法になり、その部分の磁性材料としての磁気特性は不安
定になる、言い替えれば透磁率が他の部分よりも幾分か
低くなり、前記漏洩インダクタンスとして現われる値が
貫通孔の穴の長さの短縮分以上に低減される効果を、引
きだすものとなる。Further, as in the present invention, the value of P was set to 0.7 mm or less. This means that the size becomes smaller than or equal to the crystal grain size of the disc-shaped magnetic material, and the magnetic properties of the magnetic material in that part become unstable. In other words, the magnetic permeability is somewhat higher than in other parts. Thus, the effect that the value appearing as the leakage inductance is reduced more than the shortening of the length of the through hole is brought out.

ロータコア４の他側に溝410′を形成すると、そのこ
とにより、やはり機械的強度が或る程度弱くなり、溝加
工時とか取り扱い時にコア４が割れたりするので、第３
図に見られるように、溝410′の中に補強のための非磁
性材料10′を詰め込む訳であるが、この方法において前
記溝410′を後加工に依り加工を施すことは前記Ｐ寸法
が0.7mm以下となるため、補強用非磁性体を該溝部に接
着する以前に該溝底部にクラックが発生する確率が高く
なり、前記Ｐ寸法を1mm以下とするためには別の手法が
必要であった。このため射出成型法により該溝部に配す
る非磁性部材10′を同時に一体成型することにより前記
クラックの発生の問題を解決した。When the groove 410 'is formed on the other side of the rotor core 4, the mechanical strength is also weakened to some extent, and the core 4 is broken at the time of groove processing or handling.
As shown in the figure, the groove 410 'is filled with a non-magnetic material 10' for reinforcement. In this method, the groove 410 'is processed by post-processing, so that the P dimension is reduced. Since it is 0.7 mm or less, the probability that cracks will occur at the bottom of the groove before the reinforcing non-magnetic material is bonded to the groove is increased, and another method is required to reduce the P dimension to 1 mm or less. there were. Therefore, the problem of the occurrence of cracks was solved by simultaneously integrally molding the non-magnetic members 10 'arranged in the grooves by injection molding.

非磁性材料10′としては、その熱膨張係数がロータコ
ア４の熱膨張係数に比較して、その15％の範囲内で近接
した熱膨張係数を持つセラミックの如き材料を用いるこ
とができ、この場合、フェライトコア（ロータコア）と
同時に成型し焼成しても、そのときの収縮による残留内
部応力によってフェライトコアや非磁性材料10′にクラ
ックや変形が発生することはない。As the non-magnetic material 10 ', a material such as ceramic having a coefficient of thermal expansion close to the coefficient of thermal expansion of the rotor core 4 within 15% of that of the rotor core 4 can be used. Even when the ferrite core (rotor core) is molded and fired at the same time, cracks and deformation do not occur in the ferrite core or the nonmagnetic material 10 'due to residual internal stress due to shrinkage at that time.

第４図は、リード部の長さ（貫通穴401a,401bの深
さ）Ｐの値と回転トランスにおける結合係数Ｋとの関係
を示した特性図である。FIG. 4 is a characteristic diagram showing the relationship between the value of the length P of the lead portion (the depth of the through holes 401a and 401b) and the coupling coefficient K in the rotary transformer.

一般に高性能な回転シリンダに要求される回転トラン
スの結合係数Ｋの値は勿論高いほど良いが、実用的には
0.95以上とされている。今後の時代的要請である高画質
化に対応する意味では、0.96をクリアする必要があり、
かかる観点からすると、第４図の特性から見て、Ｐの値
は1mm以下とする必要がある。In general, the higher the value of the coupling coefficient K of the rotary transformer required for a high-performance rotary cylinder is, of course, the better, but practically,
0.95 or higher. In the sense of responding to high image quality, which is a future requirement, it is necessary to clear 0.96.
From this point of view, the value of P needs to be 1 mm or less in view of the characteristics shown in FIG.

第５図は、先に第１図を参照して説明した如き実施例
のロータコアの全体を示す図で、（ａ）が平面図、
（ｂ）が断面図、である。FIG. 5 is a view showing the whole rotor core of the embodiment as described above with reference to FIG. 1, (a) is a plan view,
(B) is a sectional view.

これらの図において、貫通穴401や402において、その
中に例えばセラミックからなる非磁性材料10が挿入され
て、一つの穴401を401aと401bに仕切り、また穴402にお
いても、それを402aと402bに仕切っていることが認めら
れるであろう。In these figures, in the through-holes 401 and 402, a nonmagnetic material 10 made of, for example, ceramic is inserted therein to partition one hole 401 into 401a and 401b. It will be recognized that there is a partition.

第5A図は、第１図を参照して説明した如き実施例のス
テータコアの全体を示す図で、（ａ）が平面図、（ｂ）
が断面図、である。FIG. 5A is a view showing the whole of the stator core of the embodiment as described with reference to FIG. 1, wherein (a) is a plan view and (b)
Is a sectional view.

この場合もロータコアの場合と全く同様であることが
認められるであろう。It will be appreciated that this case is exactly the same as for the rotor core.

第６図は、先に第２図を参照して説明した如き実施例
のうちの単位巻数のコイル用ロータコアの全体を示す図
で、（ａ）が平面図、（ｂ）が断面図、である。FIGS. 6A and 6B are views showing the entirety of the coil rotor core having a unit number of turns in the embodiment as described above with reference to FIG. 2, wherein FIG. 6A is a plan view, and FIG. is there.

これらの図において、貫通穴は始端リード用、終端リ
ード用として例えば401a、401bの如く二つあるが、貫通
穴の深さＰは、コア４の厚みＴより薄く、0.7mm以下を
意図していることが理解されるであろう。In these figures, there are two through-holes, for example, 401a and 401b, for the start and end leads, but the depth P of the through-hole is thinner than the thickness T of the core 4 and is intended to be 0.7 mm or less. It will be understood that there is.

第6A図は、第２図を参照して説明した如き実施例のう
ちの単位巻数のコイル用ステータコアの全体を示す図
で、（ａ）が平面図、（ｂ）が断面図、である。FIG. 6A is a diagram showing the whole of a stator core for a coil having a unit number of turns in the embodiment as described with reference to FIG. 2, wherein (a) is a plan view and (b) is a sectional view.

この場合もロータコアの場合と全く同様であることが
認められるであろう。It will be appreciated that this case is exactly the same as for the rotor core.

第７図は、先に第１図と第２図を参照してそれぞれ説
明した如き実施例において複数ターンのコイルの場合の
ロータコアの全体を示す図で、（ａ）が平面図、（ｂ）
が断面図、である。FIGS. 7A and 7B are views showing the entire rotor core in the case of a coil having a plurality of turns in the embodiment described above with reference to FIGS. 1 and 2, respectively, wherein FIG. 7A is a plan view, and FIG.
Is a sectional view.

これらの図において、貫通穴は始端リード用、終端リ
ード用として例えば401a、401bの如く二つあるが、これ
は元来一つの穴を非磁性材料によって仕切ることにより
形成した穴であり、また貫通穴の深さＰは、コア４の厚
みＴより薄く、0.7mm以下を意図していることが認めれ
るであろう。In these figures, there are two through holes for the start lead and for the end lead, for example, 401a and 401b, which are originally formed by partitioning one hole with a non-magnetic material. It will be appreciated that the hole depth P is less than the thickness T of the core 4 and is intended to be 0.7 mm or less.

第7A図は、第１図と第２図を参照してそれぞれ説明し
た如き実施例において複数ターンのコイルの場合のステ
ータコアの全体を示す図で、（ａ）が平面図、（ｂ）が
断面図、である。FIG. 7A is a diagram showing the whole stator core in the case of a coil having a plurality of turns in the embodiment as described with reference to FIGS. 1 and 2, respectively, where (a) is a plan view and (b) is a cross-section. FIG.

この場合もロータコアの場合と全く同様であることが
認められるであろう。It will be appreciated that this case is exactly the same as for the rotor core.

〔発明の効果〕〔The invention's effect〕

本発明によれば、回転トランスにおける結合係数を劣
化させる事なく複数個のコイルをロータやステータにお
いて同時に形成させる事ができる為、以下に示す効果を
期待することができる。According to the present invention, since a plurality of coils can be simultaneously formed in a rotor or a stator without deteriorating the coupling coefficient in the rotary transformer, the following effects can be expected.

（１）コイル用巻線の成形の工数が不要になる。(1) The man-hour for forming the coil winding becomes unnecessary.

（２）コイル用巻線の磁性コア溝内への挿入及び接着の
工数が不要になる。(2) The man-hour for inserting and bonding the coil winding into the magnetic core groove becomes unnecessary.

（３）リード部も同時に形成させる事が出来、能率が良
い。(3) The lead portion can be formed at the same time, and the efficiency is good.

（４）磁性コアに設けられた溝内にコイルを埋込む作業
のバラツキが無くなる為、浅溝化が計れる。(4) Since the work of embedding the coil in the groove provided in the magnetic core does not vary, the groove can be made shallower.

（５）磁性コアの溝内に接着剤を塗布する必要が無くな
る。(5) It becomes unnecessary to apply an adhesive in the groove of the magnetic core.

以上の様な形状的な要因より、以下に示す電気的な特
性面での効果も期待できる。Due to the above-mentioned geometrical factors, the following effects on electrical characteristics can be expected.

（６）コイル用溝に対するコイル用導体の占有率が大き
くなり、回転トランスとしての結合係数が高くなり、高
性能化が計れる。(6) The occupancy of the coil conductor in the coil groove increases, the coupling coefficient as a rotary transformer increases, and high performance can be achieved.

（７）コイル間及びコイルと磁性コア間に接着剤が介在
しない為、接着剤の誘電率に起因するコイル間の浮遊容
量が小さくなり、回転トランスのインダクタンス成分と
の共振点が高周波数の方へ伸びる為、回転トランスとし
ての信号伝達の高帯域化が計れる。(7) Since no adhesive is interposed between the coils and between the coil and the magnetic core, the stray capacitance between the coils due to the dielectric constant of the adhesive is reduced, and the resonance point with the inductance component of the rotary transformer is at a higher frequency. Therefore, the bandwidth of signal transmission as a rotary transformer can be increased.

この点に関しては第８図を参照されたい。 See FIG. 8 in this regard.

第８図は、縦軸に総合インダクタンス（磁気ヘッドの
インダクタンスとロータ側のインダクタンスとステータ
側のインダクタンスの総合）をとり横軸に周波数をとっ
た特性を、本発明による場合と従来例による場合で比較
表示した特性図である。FIG. 8 shows the characteristics of the total inductance (the total of the inductance of the magnetic head, the inductance on the rotor side, and the inductance on the stator side) on the vertical axis and the frequency on the horizontal axis for the case of the present invention and the case of the conventional example. FIG. 9 is a characteristic diagram displayed for comparison.

又、コイルの形成方式から、コイル導体間の距離が大
きくなる為、この面からもコイル間の浮遊容量が減る形
状的要因を持ち、その結果は上記（７）項と一致し、更
なる高帯域化が計れる。Also, since the distance between the coil conductors is increased due to the method of forming the coil, there is also a geometrical factor that the stray capacitance between the coils decreases from this surface. The result is consistent with the above item (7), and the height is further increased. Bandwidth can be measured.

以下に参考として示すが、コイル間の容量は次の式
（２）で与えられる。As shown below for reference, the capacitance between the coils is given by the following equation (2).

Ｃ＝πε/ln｛（Ｄ−ｒ）/r｝〔F/m〕 （２） 但し ε＝誘電率＝εｏ×εｒ εｏ＝真空中の誘電率 Ｄ＝コイルピッチ ｒ＝導体半径 （８）クロストークを抑制する為にコイル間に配するシ
ョートリングも同時に形成させる事が出来、同一コア内
に配するコイル及びショートリングの数が多くなる程、
工数低減効果が大きくなる。C = πε / ln ｛(Dr) / r｝ [F / m] (2) where ε = dielectric constant = εo × εr εo = dielectric constant in vacuum D = coil pitch r = conductor radius (8) Cross Short rings arranged between the coils can be formed at the same time to suppress the talk.As the number of coils and short rings arranged in the same core increases,
The man-hour reduction effect is increased.

（９）磁性コアに設けられる貫通穴と該貫通穴内に配さ
れる非磁性部材の熱膨張係数の差を15％以内とする事に
より、例えば磁性コア材としてはフェライト材を、又非
磁性部材としてはセラミック材を射出成型等により同時
に成型し、焼成する事が可能となり、トランスコアとし
ての製造工数の低減を計る事が出来る。(9) By making the difference in thermal expansion coefficient between the through hole provided in the magnetic core and the non-magnetic member disposed in the through hole within 15%, for example, a ferrite material is used as the magnetic core material, and a non-magnetic member is used. It is possible to simultaneously mold and fire a ceramic material by injection molding or the like, and to reduce the number of manufacturing steps as a transformer core.

（10）磁性コアに設けられる貫通穴内に配される非磁性
部材にセラミックス材を使用する事により、有機溶剤等
に対する化学安定性や耐薬品性に対する信頼性が大幅に
向上する。(10) By using a ceramic material for the non-magnetic member disposed in the through hole provided in the magnetic core, the reliability with respect to chemical stability and chemical resistance to organic solvents and the like is greatly improved.

又熱的にも安定なものである事より、両部材間の接合
部の均一性が大幅に向上する為、該非磁性部材上にコイ
ルを形成する上でファインパターン化が可能となり、溝
幅が狭くコイル間隔が小さくなる多チャンネルタイプの
磁性ヘッドに対しての回転トランスにおけるコイル形成
が容易となる。Also, since it is thermally stable, the uniformity of the joint between the two members is greatly improved, so that a fine pattern can be formed when forming a coil on the non-magnetic member, and the groove width is reduced. It is easy to form a coil in a rotary transformer for a multi-channel magnetic head that is narrow and has a small coil interval.

（11）磁性コアの背面に設けられる溝内に配せられる非
磁性部材を射出成型法により同時に一体成型することに
より、該溝を二次加工を施す必要が無くなり工数の低減
が図れると共に、二次加工時における結晶粒径に近い磁
性コアの厚み部分に発生するクラックを無くすことが出
来ると共に、該溝内に配される非磁性部材の熱膨張係数
の差を15％以内とすることによりコア材としてのフェラ
イト材や非磁性部材としてのセラミックス材を同時に成
型してもその製造工程時に発生する残留応力等によって
変形やクラックの発生が抑えられ、非磁性部材が補強材
として機能する事が出来る。(11) By simultaneously molding the non-magnetic member disposed in the groove provided on the back surface of the magnetic core by injection molding, the groove does not need to be subjected to secondary processing, thereby reducing man-hours. Cracks that occur in the thickness of the magnetic core near the crystal grain size during the next processing can be eliminated, and the difference in thermal expansion coefficient between the non-magnetic members arranged in the groove is set to within 15%. Even if a ferrite material as a material and a ceramic material as a non-magnetic material are simultaneously molded, deformation and cracks are suppressed due to residual stress generated during the manufacturing process, and the non-magnetic material can function as a reinforcing material .

（12）磁性コアの背面に設けられる溝を深く構成し、貫
通孔の長さを0.7mm以下に構成することは該磁性コアと
しての磁性体材料の結晶粒径と同等以下の寸法になり、
その部分の磁性材料としての磁気特性は不安定になり透
磁率が他の部分よりも幾分か低くなり、漏洩インダクタ
ンスとして現われる値が貫通孔の穴の長さの短縮分以上
に低減される効果を、引きだすものと成り、結合係数が
高くなり高性能化が計れる。(12) Forming the groove provided on the back surface of the magnetic core deeply and configuring the length of the through hole to 0.7 mm or less has a size equal to or smaller than the crystal grain size of the magnetic material as the magnetic core,
The magnetic properties of the magnetic material in that part become unstable, the magnetic permeability becomes somewhat lower than the other parts, and the value that appears as leakage inductance is reduced more than the reduction in the length of the through hole , And the coupling coefficient is increased, and higher performance can be achieved.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

第１図乃至第３図はそれぞれ本発明の一実施例の要部を
示す斜視図、第４図はリード部の長さＰの値と回転トラ
ンスにおける結合係数Ｋとの関係を示した特性図、第５
図は本発明の一実施例のロータコアの全体を示す図で、
（ａ）が平面図、（ｂ）が断面図、第5A図は本発明の一
実施例のステータコアの全体を示す図で、（ａ）が平面
図、（ｂ）が断面図、第６図は本発明の他の実施例のロ
ータコアの全体を示す図で、（ａ）が平面図、（ｂ）が
断面図、第6A図は本発明の他の実施例のステータコアの
全体を示す図で、（ａ）が平面図、（ｂ）が断面図、第
７図は本発明の別の実施例のロータコアの全体を示す図
で、（ａ）が平面図、（ｂ）が断面図、第7A図は本発明
の別の実施例のステータコアの全体を示す図で、（ａ）
が平面図、（ｂ）が断面図、第８図は縦軸に総合インダ
クタンスをとり横軸に周波数をとった特性を本発明によ
る場合と従来例による場合で比較表示した特性図、第９
図は回転磁気ヘッド装置の回転シリンダの要部断面図、
第10図は回転トランスを構成するロータコアとステータ
コアの断面図、第11図はリード部の引き出し状況を示す
斜視図、第12図は従来のロータコアの全体を示す図で、
（ａ）が平面図、（ｂ）が断面図、第12A図は従来のス
テータコアの全体を示す図で、（ａ）が平面図、（ｂ）
が断面図、第13図は別の従来のロータコアの全体を示す
図で、（ａ）が平面図、（ｂ）が断面図、第13A図は別
の従来のステータコアの全体を示す図で、（ａ）が平面
図、（ｂ）が断面図、第14図は他の従来のロータコアの
全体を示す図で、（ａ）が平面図、（ｂ）が断面図、第
14A図は他の従来のステータコアの全体を示す図で、
（ａ）が平面図、（ｂ）が断面図、第15図は更に他の従
来のロータコアの全体を示す図で、（ａ）が平面図、
（ｂ）が断面図、第15A図は更に他の従来のステータコ
アの全体を示す図で、（ａ）が平面図、（ｂ）が断面
図、である。 符号の説明 １……磁気ヘッド、２……回転ドラム、２′……固定ド
ラム、３……中継板（ロータ側）、31……雄形中継子、
32……雌形中継子、４……ロータコア、５……回転軸、
６……中継子、61……中継板（ステータ側）、７……コ
イル（ロータ側）、７′始端リード、７″……終端リー
ド、８……ステータコア、９……コイル（ステータ
側）、10,10′……非磁性材料、11……接着材、12……
玉軸受、13……ディスク、41〜43……コイル溝、81〜83
……コイル溝、401〜403……貫通穴、801〜803……貫通
穴FIGS. 1 to 3 are perspective views each showing a main part of an embodiment of the present invention, and FIG. 4 is a characteristic diagram showing a relationship between a value of a length P of a lead portion and a coupling coefficient K in a rotary transformer. , Fifth
The figure is a diagram showing the entire rotor core of one embodiment of the present invention,
FIG. 5A is a plan view, FIG. 5B is a cross-sectional view, and FIG. 5A is a view showing the whole stator core of one embodiment of the present invention, wherein FIG. 5A is a plan view, FIG. 6A is a plan view, FIG. 6B is a cross-sectional view, and FIG. 6A is a view showing the entirety of a stator core according to another embodiment of the present invention. , (A) is a plan view, (b) is a sectional view, and FIG. 7 is a view showing the whole rotor core of another embodiment of the present invention, (a) is a plan view, (b) is a sectional view, FIG. 7A is a view showing the whole of a stator core according to another embodiment of the present invention.
FIG. 8 is a plan view, FIG. 8B is a cross-sectional view, and FIG. 8 is a characteristic diagram comparing and displaying characteristics in which the total inductance is plotted on the vertical axis and the frequency is plotted on the horizontal axis in the case of the present invention and the case of the conventional example.
The figure is a cross-sectional view of the main part of the rotating cylinder of the rotating magnetic head device,
FIG. 10 is a cross-sectional view of a rotor core and a stator core constituting the rotary transformer, FIG. 11 is a perspective view showing a state of pulling out a lead portion, and FIG. 12 is a view showing the whole of a conventional rotor core.
12A is a plan view, FIG. 12B is a cross-sectional view, FIG. 12A is a view showing the whole of a conventional stator core, FIG. 12A is a plan view, and FIG.
13 is a cross-sectional view, FIG. 13 is a view showing the whole of another conventional rotor core, (a) is a plan view, (b) is a cross-sectional view, and FIG. 13A is a view showing the whole of another conventional stator core. 14A is a plan view, FIG. 14B is a cross-sectional view, FIG. 14 is a view showing the whole of another conventional rotor core, FIG. 14A is a plan view, FIG.
Figure 14A is a diagram showing the entire other conventional stator core,
(A) is a plan view, (b) is a cross-sectional view, and FIG. 15 is a view showing the whole of another conventional rotor core, (a) is a plan view,
15B is a cross-sectional view, and FIG. 15A is a view showing the whole still another conventional stator core. FIG. 15A is a plan view and FIG. 15B is a cross-sectional view. DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... magnetic head, 2 ... rotating drum, 2 '... fixed drum, 3 ... relay board (rotor side), 31 ... male relay,
32 ... female relay, 4 ... rotor core, 5 ... rotating shaft,
6 ... relay element, 61 ... relay plate (stator side), 7 ... coil (rotor side), 7 'start end lead, 7 "... end lead, 8 ... stator core, 9 ... coil (stator side) , 10,10 '... non-magnetic material, 11 ... adhesive, 12 ...
Ball bearings, 13 ... Discs, 41-43 ... Coil grooves, 81-83
…… Coil groove, 401-403 …… Through hole, 801-803 …… Through hole

Claims (6)

(57)【特許請求の範囲】(57) [Claims] 【請求項１】回転トランスを構成するロータコアとステ
ータコアのうち、ロータコアを回転ドラムに取りつけ、
ステータコアを固定ドラムに取りつけ、固定ドラム側か
ら前記回転トランスを介して回転ドラム側の磁気ヘッド
に記録信号を供給し、該磁気ヘッドからの再生信号を前
記回転トランスを介して固定ドラム側へ伝達するように
した回転磁気ヘッド装置において、 回転トランスを構成する前記ロータコアとステータコア
の何れか一方又は双方において、該コアを構成する円板
状磁性体にその厚み方向において一つの穴を穿ってその
中央部に、該磁性体材料の持つ熱膨張係数とはその15％
の範囲内で近接した熱膨張係数を持つ非磁性材料を配し
て該穴を二つの***に仕切り、前記コアを構成する円板
状磁性体の表面に施したコイルとしての導体の始端と終
端を、それぞれ別々の***を通して、該円板状磁性体の
裏面に導いて所要の接続を行うことを特徴とする回転磁
気ヘッド装置。The rotor core is mounted on a rotating drum among the rotor core and the stator core constituting the rotary transformer,
A stator core is mounted on a fixed drum, a recording signal is supplied from the fixed drum side to the magnetic head on the rotating drum side via the rotary transformer, and a reproduction signal from the magnetic head is transmitted to the fixed drum side via the rotary transformer. In one or both of the rotor core and the stator core constituting the rotary transformer, a hole is formed in the disk-shaped magnetic body constituting the core in a thickness direction thereof, and a central portion thereof is formed. The thermal expansion coefficient of the magnetic material is 15%
A non-magnetic material having a coefficient of thermal expansion close to each other within the range described above is arranged to divide the hole into two small holes, and the start and end of a conductor as a coil formed on the surface of the disk-shaped magnetic material constituting the core , Through a small hole, respectively, to the back surface of the disk-shaped magnetic body to perform a required connection. 【請求項２】回転トランスを構成するローターコアとス
テータコアのうち、ローターコアを回転ドラムに取りつ
け、ステータコアを固定ドラムに取り付け、固定ドラム
側から前記回転トランスを介して固定ドラム側の磁気ヘ
ッドに記録信号を供給し、該磁気ヘッドからの再生信号
を前記回転トランスを介して固定ドラム側へ伝達するよ
うにした回転磁気ヘッド装置において、 回転トランスを構成する前記ローターコアとステータコ
アの何れか一方又は双方において、該コアを構成する円
板状磁性体にその厚み方向において相互に独立な二つの
穴を穿ち、前記コアを構成する円板状磁性体の表面に施
したコイルとしての導体の始端と終端を、それぞれ別々
の穴を通して、該円板状磁性体の裏面に導いて所要の接
続を行う際、前記穴の深さ寸法が0.7mm以下となるよう
に、前記円板状磁性体の裏面側からその穴位置対応部に
凹部を形成すると共に、該凹部に該円板状磁性体材料の
持つ熱膨張係数とはその15％の範囲内で近接した熱膨張
係数を持つ非磁性材料を配して該円板状磁性体の強度を
補強したことを特徴とする回転磁気ヘッド装置。2. Among the rotor core and the stator core constituting the rotary transformer, the rotor core is mounted on the rotary drum, the stator core is mounted on the fixed drum, and recording is performed from the fixed drum side to the magnetic head on the fixed drum side via the rotary transformer. A rotary magnetic head device for supplying a signal and transmitting a reproduction signal from the magnetic head to the fixed drum side via the rotary transformer, wherein one or both of the rotor core and the stator core constituting the rotary transformer are provided. In the disk-shaped magnetic material constituting the core, two mutually independent holes are drilled in the thickness direction thereof, and the starting and ending ends of a conductor as a coil provided on the surface of the disk-shaped magnetic material constituting the core Through a separate hole, respectively, to guide the back surface of the disk-shaped magnetic body to make a required connection, when the depth dimension of the hole is A concave portion is formed in the portion corresponding to the hole position from the back surface side of the disk-shaped magnetic material so as to be 0.7 mm or less, and the thermal expansion coefficient of the disk-shaped magnetic material is 15% of the concave portion in the concave portion. A non-magnetic material having a thermal expansion coefficient close to the range of the above-mentioned range, and the strength of the disk-shaped magnetic body is reinforced. 【請求項３】請求項１又は２に記載の回転磁気ヘッド装
置において、その穿ち又は形成された空間部に非磁性材
料を配されて成る前記円板状磁性体を射出成型法によ
り、その磁性体部と非磁性材料部を同時に一体成型した
ことを特徴とする回転磁気ヘッド装置。3. The rotary magnetic head device according to claim 1, wherein said disc-shaped magnetic body having a non-magnetic material disposed in a perforated or formed space is formed by injection molding. A rotating magnetic head device wherein a body portion and a non-magnetic material portion are simultaneously formed integrally. 【請求項４】ロータコアとステータコアから成る回転ト
ランスの該ロータコアとステータコアの何れか一方又は
双方において、該コアを構成する円板状磁性体にその厚
み方向において一つの穴を穿ってその中央部に、該磁性
材料の持つ熱膨張係数とはその15％の範囲内で近接した
熱膨張係数を持つ非磁性体材料を配して該穴を二つの小
穴に仕切り、前記コアを構成する円板状磁性体の表面に
施したコイルとしての導体の始端と終端を、それぞれ別
々の***を通して、該円板状磁性体の裏面に導いて所要
の接続を行うことを特徴とする回転トランス。4. A rotary transformer comprising a rotor core and a stator core, wherein one or both of the rotor core and the stator core are provided with a single hole in a thickness direction of a disk-shaped magnetic material constituting the core, and a hole is formed at a central portion thereof. The magnetic material has a coefficient of thermal expansion within a range of 15% of the non-magnetic material having a coefficient of thermal expansion close to each other, partitions the hole into two small holes, and forms a disk-shaped core. A rotary transformer, wherein a start and an end of a conductor as a coil provided on a surface of a magnetic material are guided to the back surface of the disk-shaped magnetic material through separate small holes to perform required connection. 【請求項５】ローターコアとステータコアから成る回転
トランスの該ローターコアとステータコアの何れか一方
又は双方において、該コアを構成する円板状磁性体にそ
の厚み方向において相互に独立な二つの穴を穿ち、前記
コアを構成する円板状磁性体の表面に施したコイルとし
ての導体の始端と終端を、それぞれ別々の穴を通して、
該円板状磁性体の裏面に導いて所要の接続を行う際、前
記穴の深さ寸法が0.7mm以下となるように、前記円板状
磁性体の裏面側からその穴位置対応部に凹部を形成する
と共に、該凹部に該円板状磁性体材料の持つ熱膨張係数
とはその15％の範囲内で近接した熱膨張係数を持つ非磁
性材料を配して該円板状磁性体の強度を補強したことを
特徴とする回転トランス。5. A rotary transformer comprising a rotor core and a stator core, wherein one or both of the rotor core and the stator core are provided with two holes independent from each other in a thickness direction of the disk-shaped magnetic material constituting the core. Punched, the beginning and end of the conductor as a coil applied to the surface of the disk-shaped magnetic material constituting the core, through separate holes, respectively,
When conducting a required connection by guiding to the back surface of the disk-shaped magnetic body, a concave portion is formed from the back side of the disk-shaped magnetic body to a hole position corresponding portion so that the depth dimension of the hole is 0.7 mm or less. And a non-magnetic material having a thermal expansion coefficient close to the thermal expansion coefficient of the disk-shaped magnetic material within the range of 15% of the thermal expansion coefficient of the disk-shaped magnetic material is disposed in the concave portion. A rotary transformer characterized by enhanced strength. 【請求項６】請求項４又は５に記載の回転トランスにお
いて、その穿ち又は形成された空間部に非磁性材料を配
されて成る前記円板状磁性体を射出成型法により、その
磁性体部と非磁性材料部を同時に一体成型したことを特
徴とする回転トランス。6. The rotary transformer according to claim 4, wherein the disc-shaped magnetic body having a non-magnetic material disposed in a perforated or formed space is formed by an injection molding method. And a non-magnetic material part are integrally molded at the same time.