JP2602086B2 - 耐熱性ガスケット - Google Patents
耐熱性ガスケットInfo
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- JP2602086B2 JP2602086B2 JP1012154A JP1215489A JP2602086B2 JP 2602086 B2 JP2602086 B2 JP 2602086B2 JP 1012154 A JP1012154 A JP 1012154A JP 1215489 A JP1215489 A JP 1215489A JP 2602086 B2 JP2602086 B2 JP 2602086B2
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- Japan
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- weight
- sheet
- component
- parts
- gasket
- Prior art date
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
- F02F11/00—Arrangements of sealings in combustion engines
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Gasket Seals (AREA)
- Sealing Material Composition (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、自動車、トラック、船舶あるいはその他の
各種輸送手段のエンジンにおける排気系用のガスケット
などとして好適な耐熱性ガスケットに関する。
各種輸送手段のエンジンにおける排気系用のガスケット
などとして好適な耐熱性ガスケットに関する。
従来の技術 エンジンの稼働中における排気ガスは500℃以上の高
温度であるので、エンジンの排気系に使用されるガスケ
ット、たとえばエキゾーストマニホールド用、排気管と
ターボチャージャとの接続部に使用するガスケット用な
どとしてはこのような高温度に長時間曝されても所要の
シール性を保持し得る耐熱性のものが要求される。
温度であるので、エンジンの排気系に使用されるガスケ
ット、たとえばエキゾーストマニホールド用、排気管と
ターボチャージャとの接続部に使用するガスケット用な
どとしてはこのような高温度に長時間曝されても所要の
シール性を保持し得る耐熱性のものが要求される。
この要求に応えるものとして、所定のガスケット形状
に成形したカーボンベースシートの表裏両面を耐熱性金
属薄板で包覆した所謂くるみ型ガスケットが従来より周
知である。このガスケットはカーボンが大気、特に酸素
と遮断された状態においては極めて優れた耐熱性を示す
ことに着目して開発されたものであり、耐熱性金属薄板
による全面包覆はカーボンベースシートを酸素から遮断
保護する目的で施与される。このくるみ型ガスケット
は、内部のカーボンベースシートの弾力性と外部の耐熱
性金属包覆の保護作用とにより、前記の高温度域におい
て優れたシール効果を示す。
に成形したカーボンベースシートの表裏両面を耐熱性金
属薄板で包覆した所謂くるみ型ガスケットが従来より周
知である。このガスケットはカーボンが大気、特に酸素
と遮断された状態においては極めて優れた耐熱性を示す
ことに着目して開発されたものであり、耐熱性金属薄板
による全面包覆はカーボンベースシートを酸素から遮断
保護する目的で施与される。このくるみ型ガスケット
は、内部のカーボンベースシートの弾力性と外部の耐熱
性金属包覆の保護作用とにより、前記の高温度域におい
て優れたシール効果を示す。
解決を要すべき問題点 ところでくるみ型ガスケットにおいては、カーボンベ
ースシートを外気から完全に遮断すべくその上に耐熱性
金属薄板を施与する必要があるが、商業生産上からは全
製品につきそれを行うことは困難であって、実製品にお
いては耐熱性金属薄板の継目に隙間が生じているのが実
情である。また、エンジンの運転中と停止時で発生する
大きな温度変化によりフランジが熱膨張−収縮を繰り返
し、これにひきづられたくるみ型ガスケットの耐熱性金
属薄板の継目が初期の装着時より広がり、最終的には該
ガスケット内部に酸素が侵入し、この結果、内部のカー
ボンベースシートは前記の高温度と酸素とで、さらにカ
ーボンベースシート自体の組織を破壊する方向に作用す
るエンジンからの強振動も加わって予想外の短期間で消
失する問題が屡々ある。
ースシートを外気から完全に遮断すべくその上に耐熱性
金属薄板を施与する必要があるが、商業生産上からは全
製品につきそれを行うことは困難であって、実製品にお
いては耐熱性金属薄板の継目に隙間が生じているのが実
情である。また、エンジンの運転中と停止時で発生する
大きな温度変化によりフランジが熱膨張−収縮を繰り返
し、これにひきづられたくるみ型ガスケットの耐熱性金
属薄板の継目が初期の装着時より広がり、最終的には該
ガスケット内部に酸素が侵入し、この結果、内部のカー
ボンベースシートは前記の高温度と酸素とで、さらにカ
ーボンベースシート自体の組織を破壊する方向に作用す
るエンジンからの強振動も加わって予想外の短期間で消
失する問題が屡々ある。
本発明者らは、カーボンベースシートの上記欠点に鑑
みて、さらに従来から耐熱性繊維として知られているア
スベストのシートを芯材とするくるみ型ガスケットの開
発を試みたが、アスベストでさえ耐熱性不良のために充
分満足できる実用品が得られないことも判明した。
みて、さらに従来から耐熱性繊維として知られているア
スベストのシートを芯材とするくるみ型ガスケットの開
発を試みたが、アスベストでさえ耐熱性不良のために充
分満足できる実用品が得られないことも判明した。
上記の事情から、耐熱性金属薄板の施与を比較的ラフ
に行っても優れた耐熱性を長時間持続するくるみ型ガス
ケットの開発が必要となっている。
に行っても優れた耐熱性を長時間持続するくるみ型ガス
ケットの開発が必要となっている。
問題点を解決するための手段 本発明は、上記問題点を解決するための手段として、
所定のガスケット形状に成形した芯材シートの少なくと
も表裏両面とガス通過口部側面とを耐熱性金属薄板で包
覆してなり、前記の芯材シートが700℃、１時間の加熱
減量が５重量％以下の無機成分を74重量％以上含有し、
かつその無機成分として酸素存在雰囲気下での850℃、3
0分間の加熱後における引張り強さ残率が80％以上の高
耐熱性繊維を15重量％以上含有するシート層を少なくと
も有してなることを特徴とする耐熱性ガスケットを提供
しようとするものである。
所定のガスケット形状に成形した芯材シートの少なくと
も表裏両面とガス通過口部側面とを耐熱性金属薄板で包
覆してなり、前記の芯材シートが700℃、１時間の加熱
減量が５重量％以下の無機成分を74重量％以上含有し、
かつその無機成分として酸素存在雰囲気下での850℃、3
0分間の加熱後における引張り強さ残率が80％以上の高
耐熱性繊維を15重量％以上含有するシート層を少なくと
も有してなることを特徴とする耐熱性ガスケットを提供
しようとするものである。
発明の作用 本発明の耐熱性ガスケットに使用される芯材シート
は、700℃、１時間の加熱減量が５重量％以下の無機成
分を74重量％以上含有し、かつその無機成分として酸素
存在雰囲気下での850℃、30分間の加熱後における引張
り強さ残率が80％以上の高耐熱性繊維（以下、Ａ成分と
いう。）を15重量％以上含有するシート層を少なくとも
有してなる。従って芯材シートが、シート層と金属板等
との複合構造物として形成される場合には、前記の構成
条件はその金属板等の部分を含まないシート層部分のみ
に基づいて評価される。前記の構成条件を満足するシー
ト層とすることにより、700℃、１時間の加熱減量が30
重量％以下のものを形成することができる（以下、これ
を第２条件ということもある）。なお以下においては、
前記シート層の形成材を本発明組成物と略称することも
ある。
は、700℃、１時間の加熱減量が５重量％以下の無機成
分を74重量％以上含有し、かつその無機成分として酸素
存在雰囲気下での850℃、30分間の加熱後における引張
り強さ残率が80％以上の高耐熱性繊維（以下、Ａ成分と
いう。）を15重量％以上含有するシート層を少なくとも
有してなる。従って芯材シートが、シート層と金属板等
との複合構造物として形成される場合には、前記の構成
条件はその金属板等の部分を含まないシート層部分のみ
に基づいて評価される。前記の構成条件を満足するシー
ト層とすることにより、700℃、１時間の加熱減量が30
重量％以下のものを形成することができる（以下、これ
を第２条件ということもある）。なお以下においては、
前記シート層の形成材を本発明組成物と略称することも
ある。
本発明組成物は主成分として上記のＡ成分を少なくと
も10重量％含有するが、該成分は、低温度においては勿
論のことエンジン稼働中の高温度においても、第２条件
が満たされる限り、長期にわたり本発明組成物に適度の
弾性を有せしめる構造材として機能する。しかも高温度
下でのこの機能は、酸素の有無を問わない。したがって
本発明のガスケットは、芯材シート自体が耐熱性に優れ
ていること並びに該芯材シートの少なくとも表裏両面と
ガス通過口部側面とが耐熱性金属薄板で包覆されている
ことの２点が相乗作用をなして、耐熱性金属薄板での包
覆が多少不完全であってもガスケット全体としては後記
実施例において示す通り、実機テストにおいて優れた耐
熱性を長期にわたって持続する。
も10重量％含有するが、該成分は、低温度においては勿
論のことエンジン稼働中の高温度においても、第２条件
が満たされる限り、長期にわたり本発明組成物に適度の
弾性を有せしめる構造材として機能する。しかも高温度
下でのこの機能は、酸素の有無を問わない。したがって
本発明のガスケットは、芯材シート自体が耐熱性に優れ
ていること並びに該芯材シートの少なくとも表裏両面と
ガス通過口部側面とが耐熱性金属薄板で包覆されている
ことの２点が相乗作用をなして、耐熱性金属薄板での包
覆が多少不完全であってもガスケット全体としては後記
実施例において示す通り、実機テストにおいて優れた耐
熱性を長期にわたって持続する。
発明の具体的な説明 以下、図面により本発明を詳細に説明する。第１図は
本発明の１実施例の上面図、第２図は第１図のＸ−Ｘ線
に沿った断面図、第３図は第１図のＸ−Ｘ線に沿った他
の実施例の断面図である。
本発明の１実施例の上面図、第２図は第１図のＸ−Ｘ線
に沿った断面図、第３図は第１図のＸ−Ｘ線に沿った他
の実施例の断面図である。
第１図〜第３図において、１は所定のガスケット形状
に打抜き成形したものであって１つのガス通過口４と４
つの締付用ボルト穴５とを有する芯材シート、２は芯材
シート１と略同形に成形したものであって芯材シート１
の上面を覆うように設けた耐熱性金属の薄板、３は芯材
シート１の下面を覆うと同時に該シート１の全外周部側
面およびガス通過口４の側面を覆い、さらに耐熱性金属
薄板２の上面まで覆う耐熱性金属薄板である。耐熱性金
属薄板２や３としては、たとえば厚さ0.1〜0.3mmのステ
ンレス板、特にSUS310S、SUS304などのステンレス板が
好ましい。
に打抜き成形したものであって１つのガス通過口４と４
つの締付用ボルト穴５とを有する芯材シート、２は芯材
シート１と略同形に成形したものであって芯材シート１
の上面を覆うように設けた耐熱性金属の薄板、３は芯材
シート１の下面を覆うと同時に該シート１の全外周部側
面およびガス通過口４の側面を覆い、さらに耐熱性金属
薄板２の上面まで覆う耐熱性金属薄板である。耐熱性金
属薄板２や３としては、たとえば厚さ0.1〜0.3mmのステ
ンレス板、特にSUS310S、SUS304などのステンレス板が
好ましい。
本発明においては、耐熱性金属薄板２と３の重なり部
は溶接してもよく、あるいは単に機械的に圧接されてい
るだけであってもよい。本発明のガスケットを低コスト
で生産する上では、機械的に圧接するだけとすることの
ほうが好ましい。
は溶接してもよく、あるいは単に機械的に圧接されてい
るだけであってもよい。本発明のガスケットを低コスト
で生産する上では、機械的に圧接するだけとすることの
ほうが好ましい。
締付用ボルト穴５の側面も耐熱性金属薄板３で包覆し
てもよいが、ガスケットがボルトでフランジ間に締付け
られた際に該ボルト穴５が高温外気に曝されなければ第
２図、第３図のように耐熱性金属薄板３で包覆しなくて
もよい。また芯材シート１の全外周部側面は、包覆しな
くてもよい場合があるが、図示する通りに耐熱性金属薄
板３で包覆することは一般に好ましい。
てもよいが、ガスケットがボルトでフランジ間に締付け
られた際に該ボルト穴５が高温外気に曝されなければ第
２図、第３図のように耐熱性金属薄板３で包覆しなくて
もよい。また芯材シート１の全外周部側面は、包覆しな
くてもよい場合があるが、図示する通りに耐熱性金属薄
板３で包覆することは一般に好ましい。
芯材シート１は、第２図の実施例に示すように本発明
組成物のみからなっていてもよく、あるいは第３図に示
す実施例のようにフック鉄板などの耐熱性金属板11と本
発明組成物層12とからなる複合構造であってもよい。
組成物のみからなっていてもよく、あるいは第３図に示
す実施例のようにフック鉄板などの耐熱性金属板11と本
発明組成物層12とからなる複合構造であってもよい。
金属板11としては、スチールベスト用として従来から
周知の両面にフックを有するものを使用することができ
る。金属板11は、本発明組成物シートの内部や表面に設
けてもよい。また金属板11に代わって、パワーベスト用
として従来から周知の片面にフックを有するものや両面
ともフックのない単なる平板なども使用することができ
る。
周知の両面にフックを有するものを使用することができ
る。金属板11は、本発明組成物シートの内部や表面に設
けてもよい。また金属板11に代わって、パワーベスト用
として従来から周知の片面にフックを有するものや両面
ともフックのない単なる平板なども使用することができ
る。
本発明組成物の主成分たるＡ成分としては、たとえば
シリカ−アルミナ−CaO−MgO繊維、シリカ繊維、アルミ
ナ繊維、アルミナ−シリカ繊維、アルミナ−ポリアーシ
リカ繊維、シリカ−アルミナ−MgO繊維、チタン酸カリ
ウム繊維、ジルコニヤ繊維、炭化ケイ素繊維、窒化ケイ
素繊維などのセラミック系繊維類、天然石英ガラス繊
維、合成純石英ガラス繊維、高軟化点シリケート系ガラ
ス繊維などのガラス繊維類、ステンレス繊維、タングス
テン繊維などの高融点金属繊維類などが例示される。Ａ
成分は、太さが0.1〜50μｍ、特に１〜30μｍ程度、長
さが１〜150mm、特に５〜100mm程度が好ましい。
シリカ−アルミナ−CaO−MgO繊維、シリカ繊維、アルミ
ナ繊維、アルミナ−シリカ繊維、アルミナ−ポリアーシ
リカ繊維、シリカ−アルミナ−MgO繊維、チタン酸カリ
ウム繊維、ジルコニヤ繊維、炭化ケイ素繊維、窒化ケイ
素繊維などのセラミック系繊維類、天然石英ガラス繊
維、合成純石英ガラス繊維、高軟化点シリケート系ガラ
ス繊維などのガラス繊維類、ステンレス繊維、タングス
テン繊維などの高融点金属繊維類などが例示される。Ａ
成分は、太さが0.1〜50μｍ、特に１〜30μｍ程度、長
さが１〜150mm、特に５〜100mm程度が好ましい。
本発明組成物は、700℃、１時間の加熱で実質的な減
量を示さないＡ成分の１種または２種以上のみからなっ
ていてもよく、あるいは前記した第１条件並びに第２条
件を満足する限り、後記の他種材料の１種または２種以
上との混合物であってもよい。但し他種材料を併用する
場合、Ａ成分の本発明組成物中での含有量が過少である
と、芯材シート中での構造材としての作用が不足し、ガ
スケットのシール機能が低下し易くなる。したがって本
発明組成物中におけるＡ成分の含有量は、少なくとも10
重量％、好ましくは少なくとも15重量％、特には少なく
とも20重量％とする。
量を示さないＡ成分の１種または２種以上のみからなっ
ていてもよく、あるいは前記した第１条件並びに第２条
件を満足する限り、後記の他種材料の１種または２種以
上との混合物であってもよい。但し他種材料を併用する
場合、Ａ成分の本発明組成物中での含有量が過少である
と、芯材シート中での構造材としての作用が不足し、ガ
スケットのシール機能が低下し易くなる。したがって本
発明組成物中におけるＡ成分の含有量は、少なくとも10
重量％、好ましくは少なくとも15重量％、特には少なく
とも20重量％とする。
Ａ成分以外の他種材料例としては、700℃×１時間の
加熱減量が５重量％以下、好ましくは２重量％以下の耐
熱性材料（但しＡ成分を除く。以下、Ｂ成分と称す
る）、有機高分子繊維（Ｃ成分と称する）、無機質結合
剤（Ｄ成分と称する）、有機質結合剤（Ｅ成分と称す
る）などである。なお、本発明における加熱減量（本発
明組成物やＢ成分のそれら）は、いずれの場合において
も保存中などで吸収した水分や揮発性物質を除く量を指
すものとする。具体的には被試験材料を105℃で１〜２
時間加熱乾燥した後、大気中での700℃×１時間の加熱
によって検出される量を意味するものとする。
加熱減量が５重量％以下、好ましくは２重量％以下の耐
熱性材料（但しＡ成分を除く。以下、Ｂ成分と称す
る）、有機高分子繊維（Ｃ成分と称する）、無機質結合
剤（Ｄ成分と称する）、有機質結合剤（Ｅ成分と称す
る）などである。なお、本発明における加熱減量（本発
明組成物やＢ成分のそれら）は、いずれの場合において
も保存中などで吸収した水分や揮発性物質を除く量を指
すものとする。具体的には被試験材料を105℃で１〜２
時間加熱乾燥した後、大気中での700℃×１時間の加熱
によって検出される量を意味するものとする。
Ｂ成分としては、ロックウール、Ｃガラス、Ｅガラ
ス、金属繊維などの繊維類（以下、Ｂ成分繊維と称す
る）、Ｂ成分繊維と同じ材料の粉末、Ａ成分と同じ材料
の粉末、タルク、クレー、マイカ粉、膨張したひる石、
河川や海岸の乾燥砂、あるいはその他各種の耐熱性鉱石
の粉末（以下、Ｂ成分粉末と称する）などが例示され
る。Ｂ成分繊維は、太さが0.1〜50μｍ、特に１〜30μ
ｍ程度、長さが１〜150mm、特に５〜100mm程度が好まし
い。Ｂ成分粉末は、平均粒径が１〜700μｍ、特に200μ
ｍ以下のものが好ましい。
ス、金属繊維などの繊維類（以下、Ｂ成分繊維と称す
る）、Ｂ成分繊維と同じ材料の粉末、Ａ成分と同じ材料
の粉末、タルク、クレー、マイカ粉、膨張したひる石、
河川や海岸の乾燥砂、あるいはその他各種の耐熱性鉱石
の粉末（以下、Ｂ成分粉末と称する）などが例示され
る。Ｂ成分繊維は、太さが0.1〜50μｍ、特に１〜30μ
ｍ程度、長さが１〜150mm、特に５〜100mm程度が好まし
い。Ｂ成分粉末は、平均粒径が１〜700μｍ、特に200μ
ｍ以下のものが好ましい。
Ｃ成分としては、芳香族ポリアミド、芳香族ポリエス
テル、フェノール樹脂、カーボンなどの繊維およびクラ
フトパルプなどの天然有機繊維を使用することができ
る。市販品ではデュポン社製の商品名ケブラー、アクゾ
社製の商品名トワロン、日本カイノール社製の商品名カ
イノールなどが例示される。Ｃ成分の太さは0.1〜100μ
ｍ、特に１〜50μｍ、長さは１〜300μｍ、特に２〜50m
m程度が好ましい。
テル、フェノール樹脂、カーボンなどの繊維およびクラ
フトパルプなどの天然有機繊維を使用することができ
る。市販品ではデュポン社製の商品名ケブラー、アクゾ
社製の商品名トワロン、日本カイノール社製の商品名カ
イノールなどが例示される。Ｃ成分の太さは0.1〜100μ
ｍ、特に１〜50μｍ、長さは１〜300μｍ、特に２〜50m
m程度が好ましい。
Ｄ成分としては、未硬化状態あるいは半硬化状態にお
いて無機質であるものは勿論のこと、それらの状態でた
とえ有機質であっても結合剤として実質的に作用する状
態において本質的に無機質であるものも用いられる。た
とえば各種のセラミック化性シリコン、（たとえば、関
西ペイント社製CELA400やトーレ・シリコーン社製AY49
−208）、シリカ系溶液（たとえば、朝日化学工業社製
スミセラムPN2010）などが例示される。本発明組成物中
にＤ成分が適当量含有されていると、高温度に加熱され
たときの芯材シートの纒まり性が良好となる。
いて無機質であるものは勿論のこと、それらの状態でた
とえ有機質であっても結合剤として実質的に作用する状
態において本質的に無機質であるものも用いられる。た
とえば各種のセラミック化性シリコン、（たとえば、関
西ペイント社製CELA400やトーレ・シリコーン社製AY49
−208）、シリカ系溶液（たとえば、朝日化学工業社製
スミセラムPN2010）などが例示される。本発明組成物中
にＤ成分が適当量含有されていると、高温度に加熱され
たときの芯材シートの纒まり性が良好となる。
Ｅ成分としては、たとえばNBRエマルジョン、アクリ
ルエマルジョン、ポリビニルアルコール水溶液などが例
示される。Ｅ成分を適当量使用すると、本発明組成物の
シートの製造並びに得られたシートの常態での取扱が容
易となる。
ルエマルジョン、ポリビニルアルコール水溶液などが例
示される。Ｅ成分を適当量使用すると、本発明組成物の
シートの製造並びに得られたシートの常態での取扱が容
易となる。
以下、Ｂ〜Ｅ成分を使用する場合におけるそれらの使
用量につき説明する。
用量につき説明する。
Ｂ成分は、Ａ成分100重量部あたり５〜600重量部、特
に10〜400重量部が好ましい。殊にＢ成分繊維の少なく
とも１種をＡ成分100重量部あたり10〜200重量部使用す
ることが特に好ましい。
に10〜400重量部が好ましい。殊にＢ成分繊維の少なく
とも１種をＡ成分100重量部あたり10〜200重量部使用す
ることが特に好ましい。
Ｃ成分およびＥ成分は、高温度において焼失あるいは
分解する性質のものであるので、それらの合計使用量
（溶媒や分散媒を含むＥ成分は固形分重量、以下同様）
は、30重量％未満の少量とする必要があり、いずれの成
分も本発明組成物中で10重量％以下、好ましくは５重量
％以下の少量とすることが好ましく、とりわけ有機バイ
ンダーは５重量％以下、特に不使用とするのが好まし
い。
分解する性質のものであるので、それらの合計使用量
（溶媒や分散媒を含むＥ成分は固形分重量、以下同様）
は、30重量％未満の少量とする必要があり、いずれの成
分も本発明組成物中で10重量％以下、好ましくは５重量
％以下の少量とすることが好ましく、とりわけ有機バイ
ンダーは５重量％以下、特に不使用とするのが好まし
い。
Ｄ成分の使用量（溶媒や分散媒を含むＤ成分について
は固形分重量、以下同様）は、Ａ成分100重量部あたり
５〜300重量部、特に30〜200重量部が好ましい。
は固形分重量、以下同様）は、Ａ成分100重量部あたり
５〜300重量部、特に30〜200重量部が好ましい。
本発明組成物は、一般に芯材シートの状態において可
及的高密度であるほどガスケットの長期シール特性に好
結果を及ぼす。したがって坪量（第３図に示すような複
合構造の場合は、本発明組成物からなる層の合計坪量）
にして800g/m2以上、特に1000g/m2以上、更に1200g/m2
以上であることが好ましい。高坪量のシートは、原料シ
ートの１枚を、あるいはその複数枚を重ねて常温乃至20
0℃程度の高温度でプレス加工することによって得るこ
とができる。
及的高密度であるほどガスケットの長期シール特性に好
結果を及ぼす。したがって坪量（第３図に示すような複
合構造の場合は、本発明組成物からなる層の合計坪量）
にして800g/m2以上、特に1000g/m2以上、更に1200g/m2
以上であることが好ましい。高坪量のシートは、原料シ
ートの１枚を、あるいはその複数枚を重ねて常温乃至20
0℃程度の高温度でプレス加工することによって得るこ
とができる。
芯材シートにおける本発明組成物層の厚さ（第３図に
示すような複合構造の場合は、本発明組成物からなる層
の合計厚さ）は、0.5〜2.5mm、好ましくは1.0〜2.0mm程
度である。
示すような複合構造の場合は、本発明組成物からなる層
の合計厚さ）は、0.5〜2.5mm、好ましくは1.0〜2.0mm程
度である。
以下に、本発明組成物の好ましい実施態様例を示す。
（１） Ａ成分のみからなる圧縮シート、あるいはＡ成
分と極く少量の、特にＡ成分100重量部あたり５重量部
以下、好ましくは２重量部以下のＤ成分および／または
Ｅ成分とからなる組成物。
分と極く少量の、特にＡ成分100重量部あたり５重量部
以下、好ましくは２重量部以下のＤ成分および／または
Ｅ成分とからなる組成物。
（２） Ａ成分100重量部、Ｂ成分繊維５〜250重量部と
からなる組成物。
からなる組成物。
（３） Ａ成分100重量部、Ｂ成分繊維５〜200重量部、
Ｂ成分粉末10〜200重量部、Ｄ成分５〜100重量部とから
なる組成物。
Ｂ成分粉末10〜200重量部、Ｄ成分５〜100重量部とから
なる組成物。
（４） Ａ成分100重量部、Ｂ成分繊維５〜200重量部、
Ｂ成分粉末10〜300重量部、Ｃ成分１〜10重量部、Ｄ成
分１〜100重量部とからなる組成物。
Ｂ成分粉末10〜300重量部、Ｃ成分１〜10重量部、Ｄ成
分１〜100重量部とからなる組成物。
（５） Ａ成分100重量部、Ｂ成分繊維５〜200重量部、
Ｂ成分粉末10〜300重量部、Ｃ成分１〜10重量部、Ｅ成
分１〜10重量部とからなる組成物。
Ｂ成分粉末10〜300重量部、Ｃ成分１〜10重量部、Ｅ成
分１〜10重量部とからなる組成物。
（６） 700℃×１時間の加熱減量が20重量％以下、特
に10重量％以下の組成物。
に10重量％以下の組成物。
発明の効果 本発明は、改良くるみ型ガスケットであって、耐熱性
金属薄板にて包覆される芯材シート材として、酸素を含
む外気と接触した状態で高温度に加熱されても高度の機
械的強度を持続し得る高耐熱性繊維を主成分とする組成
物を使用するので、上記耐熱性金属薄板による芯材シー
トの包覆が多少不完全でも充分な高温シール性を示す。
したがって本発明のガスケットは、製造容易にしてしか
も高温度でのシール性が安定しているので各種エンジン
の排気系ガスケットとして頗る高性能を発揮する。
金属薄板にて包覆される芯材シート材として、酸素を含
む外気と接触した状態で高温度に加熱されても高度の機
械的強度を持続し得る高耐熱性繊維を主成分とする組成
物を使用するので、上記耐熱性金属薄板による芯材シー
トの包覆が多少不完全でも充分な高温シール性を示す。
したがって本発明のガスケットは、製造容易にしてしか
も高温度でのシール性が安定しているので各種エンジン
の排気系ガスケットとして頗る高性能を発揮する。
実施例 以下、実施例および比較例により本発明を一層詳細に
説明する。
説明する。
実施例１ Ａ成分としてのアルミナシリカ繊維（平均太さ1.9μ
ｍ、平均長さ70mm）80重量％とＢ成分粉末としてのアル
ミナシリカ粉末（ショット）20重量％とからなるイビデ
ン（株）社製の商品名イビウールＪ（ショットレス品）
100重量部、Ｅ成分としてのNBRエマルジョンをその固形
分量にして２重量部、および５重量％明ばん水溶液16重
量部とからなる粥状組成物（固形分102.8重量部）を抄
造してシートを得、ついでかくして得たシートを常温で
高圧プレス加工して平均厚さ1.0mm、坪量750g/m2のシー
トとした。ついで該シート２枚（合計坪量1500g/m2）を
両面にフックを有するフック鉄板（厚さ0.2mm）の両面
にそれぞれ施してスチールベストタイプの芯材シート材
（厚さ1.6mm）を得た。
ｍ、平均長さ70mm）80重量％とＢ成分粉末としてのアル
ミナシリカ粉末（ショット）20重量％とからなるイビデ
ン（株）社製の商品名イビウールＪ（ショットレス品）
100重量部、Ｅ成分としてのNBRエマルジョンをその固形
分量にして２重量部、および５重量％明ばん水溶液16重
量部とからなる粥状組成物（固形分102.8重量部）を抄
造してシートを得、ついでかくして得たシートを常温で
高圧プレス加工して平均厚さ1.0mm、坪量750g/m2のシー
トとした。ついで該シート２枚（合計坪量1500g/m2）を
両面にフックを有するフック鉄板（厚さ0.2mm）の両面
にそれぞれ施してスチールベストタイプの芯材シート材
（厚さ1.6mm）を得た。
かくして得た芯材シート材から第１図に示す構造の芯
材シートを打抜き、ついで厚さ0.25mmのSUS310Sステン
レス板を使用して第３図に示す構造のくるみ型ガスケッ
トを得た。
材シートを打抜き、ついで厚さ0.25mmのSUS310Sステン
レス板を使用して第３図に示す構造のくるみ型ガスケッ
トを得た。
実施例２ Ａ成分としてのアルミナシリカ繊維（平均太さ1.9μ
ｍ、平均長さ70mm）50重量％とＢ成分粉末としてのアル
ミナシリカ粉末（ショット）50重量％とからなるイビデ
ン（株）社製の商品名イビウールＪ（ショット品）63重
量部、Ｂ成分繊維としてのガラス繊維（太さ11μｍ、平
均長さ13mm、富士ファイバーグラス（株）社製の商品名
FES−13）27重量部、Ｃ成分としてのクラフトパルプ
（太さ約50μｍ、平均長さ2.0mm）を７重量部、Ｂ成分
粉末としての膨張したひる石（平均粒径約0.5mm、ヒル
イシ化学工業（株）社製ヒルコンＳ＃80）を40重量部、
Ｅ成分としてのNBRエマルジョンをその固形分量にして
５重量部、および５重量％明ばん水溶液40重量部とから
なる粥状組成物（固形分144重量部）を抄造してシート
を得、ついでかくして得たシートを120℃でプレス加工
して平均厚さ1.0mm、坪量930g/m2のシートとした。つい
で該シート２枚を両面にフックを有するフック鉄板（厚
さ0.2mm）の両面にそれぞれ施してスチールベストタイ
プの芯材シート材（厚さ1.6mm）を得た。
ｍ、平均長さ70mm）50重量％とＢ成分粉末としてのアル
ミナシリカ粉末（ショット）50重量％とからなるイビデ
ン（株）社製の商品名イビウールＪ（ショット品）63重
量部、Ｂ成分繊維としてのガラス繊維（太さ11μｍ、平
均長さ13mm、富士ファイバーグラス（株）社製の商品名
FES−13）27重量部、Ｃ成分としてのクラフトパルプ
（太さ約50μｍ、平均長さ2.0mm）を７重量部、Ｂ成分
粉末としての膨張したひる石（平均粒径約0.5mm、ヒル
イシ化学工業（株）社製ヒルコンＳ＃80）を40重量部、
Ｅ成分としてのNBRエマルジョンをその固形分量にして
５重量部、および５重量％明ばん水溶液40重量部とから
なる粥状組成物（固形分144重量部）を抄造してシート
を得、ついでかくして得たシートを120℃でプレス加工
して平均厚さ1.0mm、坪量930g/m2のシートとした。つい
で該シート２枚を両面にフックを有するフック鉄板（厚
さ0.2mm）の両面にそれぞれ施してスチールベストタイ
プの芯材シート材（厚さ1.6mm）を得た。
かくして得た芯材シート材から第１図に示す構造の芯
材シートを打抜き、ついで厚さ0.25mmのSUS310Sステン
レス板を使用して第３図に示す構造のくるみ型ガスケッ
トを得た。
材シートを打抜き、ついで厚さ0.25mmのSUS310Sステン
レス板を使用して第３図に示す構造のくるみ型ガスケッ
トを得た。
実施例３ クラフトパルプの使用量を４重量部、NBRエマルジョ
ンをその固形分量にして４重量部とし、平均厚さ1.0m
m、坪量950g/m2のシートを得たことを除いては実施例２
と同様にしてスチールベストタイプの芯材シート材（厚
さ1.6mm）を得、これより実施例１と同様にして同構造
のくるみ型ガスケットを得た。
ンをその固形分量にして４重量部とし、平均厚さ1.0m
m、坪量950g/m2のシートを得たことを除いては実施例２
と同様にしてスチールベストタイプの芯材シート材（厚
さ1.6mm）を得、これより実施例１と同様にして同構造
のくるみ型ガスケットを得た。
実施例４ 実施例２の配合でNBRエマルジョンを使用せず、クラ
フトパルプの使用量を15重量部として平均厚さ1.8mm、
坪量1600g/m2のシートを得た。かくして得たシートから
第１図に示す構造の芯材シートを打抜き、ついで厚さ0.
2mmのSUS304ステンレス板を使用して第２図に示す構造
のくるみ型ガスケットを得た。
フトパルプの使用量を15重量部として平均厚さ1.8mm、
坪量1600g/m2のシートを得た。かくして得たシートから
第１図に示す構造の芯材シートを打抜き、ついで厚さ0.
2mmのSUS304ステンレス板を使用して第２図に示す構造
のくるみ型ガスケットを得た。
実施例５〜９ アルミナシリカ繊維、ガラス繊維、クラフトパルプ、
カイノール、膨張したひる石、NBRエマルジョン、無機
結合剤の種類および量（重量部）を下表の通りに変えて
実施例２と同様にしていずれも平均厚さ1.0mm、坪量930
g/m2のシートとした。なお無機結合剤の量はすべて20重
量部に統一し、また無機結合剤としてスミセラムPN2010
を使用した場合は、それを除く材料を抄造して得たシー
トを該無機結合剤に浸漬して施与し、ハマセラコン384
を使用した場合は抄造して得たシートの表面にスプレイ
ングした。
カイノール、膨張したひる石、NBRエマルジョン、無機
結合剤の種類および量（重量部）を下表の通りに変えて
実施例２と同様にしていずれも平均厚さ1.0mm、坪量930
g/m2のシートとした。なお無機結合剤の量はすべて20重
量部に統一し、また無機結合剤としてスミセラムPN2010
を使用した場合は、それを除く材料を抄造して得たシー
トを該無機結合剤に浸漬して施与し、ハマセラコン384
を使用した場合は抄造して得たシートの表面にスプレイ
ングした。
ついで各シート２枚を両面にフックを有するフック鉄
板（厚さ0.2mm）の両面に夫々施してスチールベストタ
イプの芯材シート材（厚さ1.6mm）を得、これを用いて
実施例１と同様にして同構造のくるみ型ガスケットを得
た。
板（厚さ0.2mm）の両面に夫々施してスチールベストタ
イプの芯材シート材（厚さ1.6mm）を得、これを用いて
実施例１と同様にして同構造のくるみ型ガスケットを得
た。
実施例10 外周部側面が金属薄板で包覆されていない点において
のみ実施例４と異なるくるみ型ガスケットを得た。
のみ実施例４と異なるくるみ型ガスケットを得た。
比較例１ 実施例１で使用したアルミナシリカ繊維シートの代わ
りに平均厚さ1.0mm、密度1000g/m3のグラファイトシー
トを用いたことを除いては実施例１と同様にして芯材シ
ート材（厚さ1.6mm）を得、これより実施例１と同様に
して同構造のくるみ型ガスケットを得た。
りに平均厚さ1.0mm、密度1000g/m3のグラファイトシー
トを用いたことを除いては実施例１と同様にして芯材シ
ート材（厚さ1.6mm）を得、これより実施例１と同様に
して同構造のくるみ型ガスケットを得た。
比較例２ 実施例１で使用したアルミナシリカ繊維シートの代わ
りにアスベスト88重量部、NBRエマルジョンをその固形
分量にして10重量部、および少量の加硫剤とからなる組
成物を抄造して得た平均厚さ1.0mm、密度1000g/m3のア
スベストシートを用いたことを除いては実施例１と同様
にしてスチールベストタイプの芯材シート材（厚さ1.6m
m）を得、これより実施例１と同様にして同構造のくる
み型ガスケットを得た。
りにアスベスト88重量部、NBRエマルジョンをその固形
分量にして10重量部、および少量の加硫剤とからなる組
成物を抄造して得た平均厚さ1.0mm、密度1000g/m3のア
スベストシートを用いたことを除いては実施例１と同様
にしてスチールベストタイプの芯材シート材（厚さ1.6m
m）を得、これより実施例１と同様にして同構造のくる
み型ガスケットを得た。
比較例３ 実施例１とは、NBRエマルジョンをその固形分量にし
て60重量部使用し、平均厚さ1.0mm、坪量950g/m2のシー
トを得たことを除いては実施例１と同様にしてスチール
ベストタイプの芯材シート材（厚さ1.6mm）を得、これ
を用いて実施例１と同様のくるみ型ガスケットを得た。
て60重量部使用し、平均厚さ1.0mm、坪量950g/m2のシー
トを得たことを除いては実施例１と同様にしてスチール
ベストタイプの芯材シート材（厚さ1.6mm）を得、これ
を用いて実施例１と同様のくるみ型ガスケットを得た。
比較例４ Ａ成分としてのアルミナシリカ繊維を20重量部、Ｅ成
分繊維としてのガラス繊維を80重量部として平均厚さ1.
0mm、坪量800g/m2のシートを得たことを除いては実施例
２と同様にしてスチールベストタイプの芯材シート材
（厚さ1.6mm）を得、これを用いて実施例１と同様のく
るみ型ガスケットを得た。
分繊維としてのガラス繊維を80重量部として平均厚さ1.
0mm、坪量800g/m2のシートを得たことを除いては実施例
２と同様にしてスチールベストタイプの芯材シート材
（厚さ1.6mm）を得、これを用いて実施例１と同様のく
るみ型ガスケットを得た。
実施例１〜10、並びに比較例１〜４の各ガスケットを
実際のエンジンのターボチャージャの入口にとりつけ、
連続200hrの耐久テストを行った。この結果、実施例１
〜10のいずれのガスケットもガス漏れはなかったが、比
較例はいずれもガス漏れの跡が見られた。
実際のエンジンのターボチャージャの入口にとりつけ、
連続200hrの耐久テストを行った。この結果、実施例１
〜10のいずれのガスケットもガス漏れはなかったが、比
較例はいずれもガス漏れの跡が見られた。
第１図は本発明の１実施例の上面図、第２図は第１図の
Ｘ−Ｘ線に沿った断面図、第３図は第１図のＸ−Ｘ線に
沿った他の実施例の断面図である。 第１図〜第３図において、１は所定のガスケット形状に
打抜き成形した芯材シート、２、３は耐熱性金属の薄
板、４はガス通過口、５は締付用ボルト穴、11はフック
鉄板。
Ｘ−Ｘ線に沿った断面図、第３図は第１図のＸ−Ｘ線に
沿った他の実施例の断面図である。 第１図〜第３図において、１は所定のガスケット形状に
打抜き成形した芯材シート、２、３は耐熱性金属の薄
板、４はガス通過口、５は締付用ボルト穴、11はフック
鉄板。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 井尻 康夫 兵庫県尼崎市東向島西之町８番地 三菱 電線工業株式会社内 合議体 審判長 吉見 京子 審判官 谷口 操 審判官 横尾 俊一 (56)参考文献 特開 昭56−156437（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−171786（ＪＰ，Ａ) 実開 昭52−34349（ＪＰ，Ｕ)
Claims (1)
- 【請求項１】所定のガスケット形状に成形した芯材シー
トの少なくとも表裏両面とガス通過口部側面とを耐熱性
金属薄板で包覆してなり、前記の芯材シートが700℃、
１時間の加熱減量が５重量％以下の無機成分を74重量％
以上含有し、かつその無機成分として酸素存在雰囲気下
での850℃、30分間の加熱後における引張り強さ残率が8
0％以上の高耐熱性繊維を15重量％以上含有するシート
層を少なくとも有してなることを特徴とする耐熱性ガス
ケット。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1012154A JP2602086B2 (ja) | 1988-05-19 | 1989-01-20 | 耐熱性ガスケット |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63-122715 | 1988-05-19 | ||
| JP12271588 | 1988-05-19 | ||
| JP1012154A JP2602086B2 (ja) | 1988-05-19 | 1989-01-20 | 耐熱性ガスケット |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0258592A JPH0258592A (ja) | 1990-02-27 |
| JP2602086B2 true JP2602086B2 (ja) | 1997-04-23 |
Family
ID=26347731
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1012154A Expired - Fee Related JP2602086B2 (ja) | 1988-05-19 | 1989-01-20 | 耐熱性ガスケット |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2602086B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102410106A (zh) * | 2011-11-28 | 2012-04-11 | 北京动力机械研究所 | 冲压发动机用异型腔体高温密封方法 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4545612B2 (ja) * | 2005-02-18 | 2010-09-15 | 旭プレス工業株式会社 | 高耐熱ガスケット及びその製造方法 |
| CN104728445A (zh) * | 2014-12-19 | 2015-06-24 | 洛阳能源密封件有限公司 | 一种增强型密封圈 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5439556Y2 (ja) * | 1975-09-02 | 1979-11-22 | ||
| JPS592784B2 (ja) * | 1980-05-06 | 1984-01-20 | ニチアス株式会社 | 内燃機関のシリンダ−ヘツド用ガスケツトおよびその製造方法 |
| JPS61171786A (ja) * | 1985-01-24 | 1986-08-02 | Nippon Raintsu Kk | ガスケツト用組成物 |
-
1989
- 1989-01-20 JP JP1012154A patent/JP2602086B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102410106A (zh) * | 2011-11-28 | 2012-04-11 | 北京动力机械研究所 | 冲压发动机用异型腔体高温密封方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0258592A (ja) | 1990-02-27 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |