JP2599655B2 - 廃塩酸の処理方法および処理装置 - Google Patents
廃塩酸の処理方法および処理装置Info
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- C23G—CLEANING OR DE-GREASING OF METALLIC MATERIAL BY CHEMICAL METHODS OTHER THAN ELECTROLYSIS
- C23G1/00—Cleaning or pickling metallic material with solutions or molten salts
- C23G1/36—Regeneration of waste pickling liquors
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- Heat Treatment Of Water, Waste Water Or Sewage (AREA)
- Cleaning And De-Greasing Of Metallic Materials By Chemical Methods (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鋼材酸洗装置から排出
される鉄分含有廃塩酸の焙焼方式による処理方法および
処理装置の改良に関する。
される鉄分含有廃塩酸の焙焼方式による処理方法および
処理装置の改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】鋼材酸洗ラインにおける酸洗装置の浴槽
から排出される鉄分含有廃塩酸〔遊離塩酸（Ｆ．ＨＣ
ｌ）濃度 約４０〜８０ｇ／ｌ，鉄分（塩化第一鉄，Ｆ
ｅＣｌ2 ）濃度 約７０〜１５０ｇ／ｌ〕は、酸化焙焼
に付され、酸化鉄（Ｆｅ2 Ｏ3 ）とＨＣｌガスを生成す
る。酸化鉄はフェライト原料等として回収され、他方Ｈ
Ｃｌ等を含む焙焼炉ガスは水と接触する塩酸回収処理に
付され、回収された塩酸は、酸洗装置の浴槽に還流され
る。
から排出される鉄分含有廃塩酸〔遊離塩酸（Ｆ．ＨＣ
ｌ）濃度 約４０〜８０ｇ／ｌ，鉄分（塩化第一鉄，Ｆ
ｅＣｌ2 ）濃度 約７０〜１５０ｇ／ｌ〕は、酸化焙焼
に付され、酸化鉄（Ｆｅ2 Ｏ3 ）とＨＣｌガスを生成す
る。酸化鉄はフェライト原料等として回収され、他方Ｈ
Ｃｌ等を含む焙焼炉ガスは水と接触する塩酸回収処理に
付され、回収された塩酸は、酸洗装置の浴槽に還流され
る。
【０００３】図２は、焙焼方式による従来の廃塩酸処理
系を示している。２は、酸洗装置ａから排出される廃塩
酸を濃縮する廃塩酸濃縮塔、３は廃塩酸焙焼炉、４は塩
酸回収塔である。酸洗装置ａから排出され、廃酸送給路
ｌ1 を通って廃塩酸濃縮塔２内に導入された鉄分含有廃
塩酸は、その濃縮塔２内において、焙焼炉３から送給さ
れたＨＣｌを含有する高温の焙焼炉ガスとの向流接触に
より加熱されて蒸発濃縮する。焙焼炉ガス中に含まれて
いるＨＣｌの一部および酸化鉄の一部は廃塩酸中に吸収
溶解される。濃縮された廃塩酸（Ｆ．ＨＣｌ濃度約６０
〜１１０ｇ／ｌ，鉄分濃度 約９０〜１９０ｇ／ｌ）は
経路ｌ3 を介して焙焼炉３に圧送される。廃塩酸を、焙
焼炉３に送給するに先立って濃縮処理するのは、焙焼炉
３の負荷を軽減して、燃料消費量や処理系全体の運転電
力を節減し、また塩酸回収塔４にもちこまれる酸化鉄の
量を少くするためである。
系を示している。２は、酸洗装置ａから排出される廃塩
酸を濃縮する廃塩酸濃縮塔、３は廃塩酸焙焼炉、４は塩
酸回収塔である。酸洗装置ａから排出され、廃酸送給路
ｌ1 を通って廃塩酸濃縮塔２内に導入された鉄分含有廃
塩酸は、その濃縮塔２内において、焙焼炉３から送給さ
れたＨＣｌを含有する高温の焙焼炉ガスとの向流接触に
より加熱されて蒸発濃縮する。焙焼炉ガス中に含まれて
いるＨＣｌの一部および酸化鉄の一部は廃塩酸中に吸収
溶解される。濃縮された廃塩酸（Ｆ．ＨＣｌ濃度約６０
〜１１０ｇ／ｌ，鉄分濃度 約９０〜１９０ｇ／ｌ）は
経路ｌ3 を介して焙焼炉３に圧送される。廃塩酸を、焙
焼炉３に送給するに先立って濃縮処理するのは、焙焼炉
３の負荷を軽減して、燃料消費量や処理系全体の運転電
力を節減し、また塩酸回収塔４にもちこまれる酸化鉄の
量を少くするためである。
【０００４】焙焼炉３に圧送された廃塩酸は、炉頂より
炉内に噴霧される。焙焼炉４内は、燃料および空気３１
の吹込みにより約７００〜７５０℃に保持され、また廃
塩酸中の鉄分（ＦｅＣｌ2 ）の酸化反応（Ｆｅ2 Ｏ3 と
ＨＣｌの生成）を行なわせるに充分な量の酸素が存在
し、かつ若干の負圧となるように調節されている。炉頂
から噴霧される廃塩酸は、焙焼されて酸化鉄とＨＣｌを
生成し、酸化鉄は炉底から排出回収され、他方ＨＣｌ等
を含む焙焼炉ガスは、経路ｌ4 を介して廃塩酸濃縮塔２
に送給され、前記のように廃塩酸との熱交換により廃塩
酸を蒸発濃縮させ、自身は冷却され廃塩酸の蒸発成分と
共に濃縮塔２から経路ｌ5 を通って塩酸回収塔４に送り
込まれる。
炉内に噴霧される。焙焼炉４内は、燃料および空気３１
の吹込みにより約７００〜７５０℃に保持され、また廃
塩酸中の鉄分（ＦｅＣｌ2 ）の酸化反応（Ｆｅ2 Ｏ3 と
ＨＣｌの生成）を行なわせるに充分な量の酸素が存在
し、かつ若干の負圧となるように調節されている。炉頂
から噴霧される廃塩酸は、焙焼されて酸化鉄とＨＣｌを
生成し、酸化鉄は炉底から排出回収され、他方ＨＣｌ等
を含む焙焼炉ガスは、経路ｌ4 を介して廃塩酸濃縮塔２
に送給され、前記のように廃塩酸との熱交換により廃塩
酸を蒸発濃縮させ、自身は冷却され廃塩酸の蒸発成分と
共に濃縮塔２から経路ｌ5 を通って塩酸回収塔４に送り
込まれる。
【０００５】塩酸回収塔４に送り込まれた焙焼炉ガス
は、その頂部から散布される水４１と接触してＨＣｌが
吸収され塩酸として回収され、回収された塩酸は、経路
ｌ7 を通って酸洗装置ａに還流される。塩酸が回収され
た後の排ガス（焙焼炉内での燃焼生成物であるＮＯｘ，
ＳＯｘ，ＣＯ2 等を含む）は、経路ｌ6 を介して除害塔
５に導入され、除害処理された後、大気放出５１され
る。上記処理系におけるガス成分の系内流通は、すべて
塩酸回収塔４の後側に設置したブロアーＢの吸引により
行なわれる。
は、その頂部から散布される水４１と接触してＨＣｌが
吸収され塩酸として回収され、回収された塩酸は、経路
ｌ7 を通って酸洗装置ａに還流される。塩酸が回収され
た後の排ガス（焙焼炉内での燃焼生成物であるＮＯｘ，
ＳＯｘ，ＣＯ2 等を含む）は、経路ｌ6 を介して除害塔
５に導入され、除害処理された後、大気放出５１され
る。上記処理系におけるガス成分の系内流通は、すべて
塩酸回収塔４の後側に設置したブロアーＢの吸引により
行なわれる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】上記廃塩酸処理装置
は、鋼材酸洗装置ａの処理能力に対応してその規模・処
理能力が決定され建設されることは言うまでもないが、
実際の操業では、酸洗ラインの操業内容により酸洗装置
から排出される廃塩酸の排出量が大きく左右され、例え
ば難酸洗鋼材の酸洗処理時には、比較的Ｆｅ分濃度の低
い廃塩酸が多量に排出されるため、廃塩酸の処理能力に
不足をきたすことがしばしばある。
は、鋼材酸洗装置ａの処理能力に対応してその規模・処
理能力が決定され建設されることは言うまでもないが、
実際の操業では、酸洗ラインの操業内容により酸洗装置
から排出される廃塩酸の排出量が大きく左右され、例え
ば難酸洗鋼材の酸洗処理時には、比較的Ｆｅ分濃度の低
い廃塩酸が多量に排出されるため、廃塩酸の処理能力に
不足をきたすことがしばしばある。
【０００７】廃塩酸の排出量が増加すると、それに対応
して、焙焼炉の燃料および空気の吹込み量を増加しなけ
ればならない。しかるに、焙焼炉では、廃塩酸中の鉄分
（ＦｅＣｌ2 ）の酸化反応を充分に行なわせる必要上、
酸素リッチの状態に保持され、熱効率が低いため、燃料
コストの負担増が大きく、しかもその燃料・空気の吹込
み量の増加と廃塩酸の焙焼処理量の増加により、焙焼炉
での生成ガス量が著しく増大し、それに伴うブロアーの
負荷の増大と電力消費の増大を免れない。
して、焙焼炉の燃料および空気の吹込み量を増加しなけ
ればならない。しかるに、焙焼炉では、廃塩酸中の鉄分
（ＦｅＣｌ2 ）の酸化反応を充分に行なわせる必要上、
酸素リッチの状態に保持され、熱効率が低いため、燃料
コストの負担増が大きく、しかもその燃料・空気の吹込
み量の増加と廃塩酸の焙焼処理量の増加により、焙焼炉
での生成ガス量が著しく増大し、それに伴うブロアーの
負荷の増大と電力消費の増大を免れない。
【０００８】また、酸洗装置ａからの廃塩酸の排出量の
増大により廃塩酸処理系の処理能力が不足するような場
合、その緩和・解消策として、廃塩酸の蒸発濃縮の熱源
として焙焼炉３から廃塩酸濃縮塔２内に供給される焙焼
炉ガスの温度を高くして廃塩酸の濃縮率を高めることが
考えられるが、焙焼炉ガスの温度を高くするには、焙焼
炉内の燃料および空気の吹込み量を多くしなければなら
ず、前述したように燃料コストおよび電力消費の多大の
負担増を余儀なくされる。
増大により廃塩酸処理系の処理能力が不足するような場
合、その緩和・解消策として、廃塩酸の蒸発濃縮の熱源
として焙焼炉３から廃塩酸濃縮塔２内に供給される焙焼
炉ガスの温度を高くして廃塩酸の濃縮率を高めることが
考えられるが、焙焼炉ガスの温度を高くするには、焙焼
炉内の燃料および空気の吹込み量を多くしなければなら
ず、前述したように燃料コストおよび電力消費の多大の
負担増を余儀なくされる。
【０００９】廃塩酸の濃縮率を高める他の手段として、
例えば電気透析法を使用することも考えられるが、電気
透析では処理液に汚染のないことが要求されるので、酸
洗鋼材に付着していた油類や塵埃等が混濁している廃塩
酸の濃縮処理に適用することは困難である。
例えば電気透析法を使用することも考えられるが、電気
透析では処理液に汚染のないことが要求されるので、酸
洗鋼材に付着していた油類や塵埃等が混濁している廃塩
酸の濃縮処理に適用することは困難である。
【００１０】なお、廃塩酸の処理能力の不足を解消する
ために廃塩酸処理ラインを改造しようとすれば、多大の
費用と時間を必要とし、かつ改造期間中は廃塩酸処理操
業の制約ないしはその中断を余儀なくされる。本発明
は、廃塩酸処理に関する上記問題を解決するための改良
され処理方法および装置を提供しようとするものであ
る。
ために廃塩酸処理ラインを改造しようとすれば、多大の
費用と時間を必要とし、かつ改造期間中は廃塩酸処理操
業の制約ないしはその中断を余儀なくされる。本発明
は、廃塩酸処理に関する上記問題を解決するための改良
され処理方法および装置を提供しようとするものであ
る。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明は、鋼材酸洗装置
から排出される鉄分含有廃塩酸を蒸発濃縮する工程、濃
縮した廃塩酸を酸化焙焼して鉄分（塩化第一鉄）を酸化
鉄とＨＣｌに分解する焙焼工程、焙焼により生成したＨ
Ｃｌ等を含有する焙焼炉ガスを水と接触させて塩酸を回
収する工程を有し、前記廃塩酸の蒸発濃縮は、焙焼工程
で生成する焙焼炉ガスを熱源として廃塩酸と接触させる
ことにより行う焙焼式廃塩酸処理方法において、前記鋼
材酸洗装置から排出される廃塩酸を、前記焙焼炉ガスを
熱源とする蒸発濃縮工程に先立って、その熱源以外の熱
源による間接加熱により蒸発濃縮する予備濃縮処理を行
うと共に、予備濃縮により廃塩酸から発生する蒸気成分
を、凝縮水として回収し、これを前記塩酸回収工程にお
ける塩酸回収水の一部として使用することを特徴として
いる。
から排出される鉄分含有廃塩酸を蒸発濃縮する工程、濃
縮した廃塩酸を酸化焙焼して鉄分（塩化第一鉄）を酸化
鉄とＨＣｌに分解する焙焼工程、焙焼により生成したＨ
Ｃｌ等を含有する焙焼炉ガスを水と接触させて塩酸を回
収する工程を有し、前記廃塩酸の蒸発濃縮は、焙焼工程
で生成する焙焼炉ガスを熱源として廃塩酸と接触させる
ことにより行う焙焼式廃塩酸処理方法において、前記鋼
材酸洗装置から排出される廃塩酸を、前記焙焼炉ガスを
熱源とする蒸発濃縮工程に先立って、その熱源以外の熱
源による間接加熱により蒸発濃縮する予備濃縮処理を行
うと共に、予備濃縮により廃塩酸から発生する蒸気成分
を、凝縮水として回収し、これを前記塩酸回収工程にお
ける塩酸回収水の一部として使用することを特徴として
いる。
【００１２】本発明の廃塩酸処理方法は、鋼材酸洗装置
と、焙焼方式の廃塩酸処理系における廃塩酸濃縮塔とを
結ぶ廃塩酸送給路に、廃塩酸を蒸発濃縮する間接加熱装
置を備えた予備濃縮器を設けると共に、予備濃縮器内の
廃塩酸から発生する蒸発成分を、凝縮して前記塩酸回収
塔における塩酸回収水の一部とするための凝縮器を設け
た廃塩酸処理装置において実施することができる。
と、焙焼方式の廃塩酸処理系における廃塩酸濃縮塔とを
結ぶ廃塩酸送給路に、廃塩酸を蒸発濃縮する間接加熱装
置を備えた予備濃縮器を設けると共に、予備濃縮器内の
廃塩酸から発生する蒸発成分を、凝縮して前記塩酸回収
塔における塩酸回収水の一部とするための凝縮器を設け
た廃塩酸処理装置において実施することができる。
【００１３】
【作用】本発明は、鋼材酸洗装置から排出される廃塩酸
を、焙焼方式の廃塩酸処理系内に導入するに先立って、
すなわち焙焼炉３から供給される高温の焙焼炉ガスを熱
源とする廃塩酸濃縮塔２内での蒸発濃縮処理に先行し
て、廃塩酸処理系内の熱源とは別の熱源を使用する間接
加熱により廃塩酸の予備濃縮処理を行うこととしている
ので、その蒸発濃縮による廃塩酸の容量減少分が、その
まま焙焼炉３の負荷の軽減となり、焙焼炉の燃料消費が
節減されるだけでなく、系内のガス生成量の減少とブロ
アーの負荷の軽減効果により、予備濃縮での濃縮率に対
応して廃塩酸処理能力が増大する。
を、焙焼方式の廃塩酸処理系内に導入するに先立って、
すなわち焙焼炉３から供給される高温の焙焼炉ガスを熱
源とする廃塩酸濃縮塔２内での蒸発濃縮処理に先行し
て、廃塩酸処理系内の熱源とは別の熱源を使用する間接
加熱により廃塩酸の予備濃縮処理を行うこととしている
ので、その蒸発濃縮による廃塩酸の容量減少分が、その
まま焙焼炉３の負荷の軽減となり、焙焼炉の燃料消費が
節減されるだけでなく、系内のガス生成量の減少とブロ
アーの負荷の軽減効果により、予備濃縮での濃縮率に対
応して廃塩酸処理能力が増大する。
【００１４】すなわち、上記予備濃縮処理においても、
蒸発濃縮のための燃料を必要とすることはいうまでもな
いが、これを焙焼炉３の燃焼を強化する場合の燃料消費
の増加と比較すると、焙焼炉では鉄分（ＦｅＣｌ2 ）の
酸化反応を遂行させるために、酸素リッチの雰囲気を保
持する必要上、熱効率の低い燃焼を余儀なくされるのに
対し、上記予備濃縮処理ではそのような制約はなく、高
い熱効率での給熱が可能であり、それだけ燃料使用量が
少くて済むのである。
蒸発濃縮のための燃料を必要とすることはいうまでもな
いが、これを焙焼炉３の燃焼を強化する場合の燃料消費
の増加と比較すると、焙焼炉では鉄分（ＦｅＣｌ2 ）の
酸化反応を遂行させるために、酸素リッチの雰囲気を保
持する必要上、熱効率の低い燃焼を余儀なくされるのに
対し、上記予備濃縮処理ではそのような制約はなく、高
い熱効率での給熱が可能であり、それだけ燃料使用量が
少くて済むのである。
【００１５】また、系内のガス生成量についてみると、
廃塩酸濃縮塔２において廃塩酸の蒸発濃縮率を高める場
合は、その熱源である焙焼炉３の焙焼生成ガスを高温化
するための燃料・空気３１の吹込み量の増加とそれ伴う
焙焼生成ガス量の増加に帰結するのに対し、予備濃縮処
理ではそのような不都合はなく、その濃縮率に応じて廃
塩酸の焙焼処理量の減少・焙焼生成ガス量の減少による
ブロアー負荷の軽減効果が得られる。系内ガスを吸引す
るブロアーＢの負荷電力は系内ガス量の増加率の３乗に
比例する関係にあるので、上記予備濃縮による系内ガス
生成量の減少によるブロアー電力の節減効果は大であ
る。
廃塩酸濃縮塔２において廃塩酸の蒸発濃縮率を高める場
合は、その熱源である焙焼炉３の焙焼生成ガスを高温化
するための燃料・空気３１の吹込み量の増加とそれ伴う
焙焼生成ガス量の増加に帰結するのに対し、予備濃縮処
理ではそのような不都合はなく、その濃縮率に応じて廃
塩酸の焙焼処理量の減少・焙焼生成ガス量の減少による
ブロアー負荷の軽減効果が得られる。系内ガスを吸引す
るブロアーＢの負荷電力は系内ガス量の増加率の３乗に
比例する関係にあるので、上記予備濃縮による系内ガス
生成量の減少によるブロアー電力の節減効果は大であ
る。
【００１６】なお、予備濃縮処理において廃塩酸から発
生する蒸発成分（廃塩酸のＦ．ＨＣｌ濃度および鉄分濃
度により異なるが、約１〜５％のＨＣｌを含む）は、凝
縮されたうえ、塩酸回収のための吸収水として使用され
るので、塩酸分の損失はない。
生する蒸発成分（廃塩酸のＦ．ＨＣｌ濃度および鉄分濃
度により異なるが、約１〜５％のＨＣｌを含む）は、凝
縮されたうえ、塩酸回収のための吸収水として使用され
るので、塩酸分の損失はない。
【００１７】
【実施例】図１は、本発明の廃塩酸処理系を示してい
る。破線で囲まれた処理系部分は、前記図２に示した従
来のそれと同一であり、同じ部分には同じ符号を付して
いる。図中、１は廃塩酸の予備濃縮器であり、６は、予
備濃縮器１で発生する廃塩酸の蒸発成分を凝集水として
回収するための凝縮器である。
る。破線で囲まれた処理系部分は、前記図２に示した従
来のそれと同一であり、同じ部分には同じ符号を付して
いる。図中、１は廃塩酸の予備濃縮器であり、６は、予
備濃縮器１で発生する廃塩酸の蒸発成分を凝集水として
回収するための凝縮器である。
【００１８】予備濃縮器１は、鋼材酸洗装置ａと、処理
系ｂの濃縮塔２とを結ぶ廃塩酸送給路ｌ1 に、経路ｌ2
を介して設置されている。酸洗装置ａから排出される廃
塩酸は、廃塩酸送給路ｌ1 のバルブＶの開閉操作による
流路切換えにより、その一部または全量が予備濃縮器１
に導入され、あるいは予備濃縮器１を経由することな
く、処理系ｂの濃縮塔２に送給される。そのバルブＶの
開閉操作は、酸洗装置ａからの廃塩酸の排出流量に応じ
て適宜行なわれる。予備濃縮器１は、処理系ｂ内の濃縮
塔２と異なり、処理系ｂとは独立した外部熱源を熱源と
する間接加熱装置１１を帯有している。その熱源に制限
はなく、例えば蒸気、燃焼ガス、あるいは抵抗発熱など
であってよい。
系ｂの濃縮塔２とを結ぶ廃塩酸送給路ｌ1 に、経路ｌ2
を介して設置されている。酸洗装置ａから排出される廃
塩酸は、廃塩酸送給路ｌ1 のバルブＶの開閉操作による
流路切換えにより、その一部または全量が予備濃縮器１
に導入され、あるいは予備濃縮器１を経由することな
く、処理系ｂの濃縮塔２に送給される。そのバルブＶの
開閉操作は、酸洗装置ａからの廃塩酸の排出流量に応じ
て適宜行なわれる。予備濃縮器１は、処理系ｂ内の濃縮
塔２と異なり、処理系ｂとは独立した外部熱源を熱源と
する間接加熱装置１１を帯有している。その熱源に制限
はなく、例えば蒸気、燃焼ガス、あるいは抵抗発熱など
であってよい。
【００１９】予備濃縮器１に導入された廃塩酸は、減圧
下に加熱装置１１により適当な温度（例えば６０〜７０
℃）に加熱され蒸発濃縮される。その濃縮率は、廃塩酸
のもとの濃度に応じて適宜設定されることは言うまでも
ないが、通常の廃塩酸濃度では、約１０〜１５％程度の
濃縮率の蒸発濃縮を行って、Ｆ．ＨＣｌ 約７０〜１０
０ｇ／ｌ，Ｆｅ分濃度 約８０〜１２０ｇ／ｌ程度の一
次濃縮廃塩酸として濃縮塔２に導入するようにするとよ
い。
下に加熱装置１１により適当な温度（例えば６０〜７０
℃）に加熱され蒸発濃縮される。その濃縮率は、廃塩酸
のもとの濃度に応じて適宜設定されることは言うまでも
ないが、通常の廃塩酸濃度では、約１０〜１５％程度の
濃縮率の蒸発濃縮を行って、Ｆ．ＨＣｌ 約７０〜１０
０ｇ／ｌ，Ｆｅ分濃度 約８０〜１２０ｇ／ｌ程度の一
次濃縮廃塩酸として濃縮塔２に導入するようにするとよ
い。
【００２０】予備濃縮器１での予備濃縮処理をうけて濃
縮塔２に導入された後の廃塩酸の処理は、前記図２につ
いて説明したとおり、焙焼炉３から送給される焙焼炉ガ
スとの直接々触による蒸発濃縮をうけたのち、焙焼炉３
に圧送されて酸化焙焼され、生成した酸化鉄はフェライ
ト原料等として分離回収される一方、ＨＣｌを含む焙焼
炉ガスは、濃縮塔２で廃塩酸と熱交換したのち、塩酸回
収塔４に導入されて塩酸回収処理に付される。塩酸回収
後の排ガスは除害塔５で処理されたうえ大気放出される
ことも、図２におけるそれと異ならない。
縮塔２に導入された後の廃塩酸の処理は、前記図２につ
いて説明したとおり、焙焼炉３から送給される焙焼炉ガ
スとの直接々触による蒸発濃縮をうけたのち、焙焼炉３
に圧送されて酸化焙焼され、生成した酸化鉄はフェライ
ト原料等として分離回収される一方、ＨＣｌを含む焙焼
炉ガスは、濃縮塔２で廃塩酸と熱交換したのち、塩酸回
収塔４に導入されて塩酸回収処理に付される。塩酸回収
後の排ガスは除害塔５で処理されたうえ大気放出される
ことも、図２におけるそれと異ならない。
【００２１】他方、前記予備濃縮器１において廃塩酸か
ら発生する蒸発成分は、若干量のＨＣｌを含有してい
る。そのＨＣｌ分の濃度は、廃塩酸のＦ．ＨＣｌおよび
鉄分（ＦｅＣｌ2 ）の濃度により異なるが、通常約１〜
５％程度である。その蒸発成分は経路ｌ8 を通って凝縮
器６内に導入され、冷却装置６１により冷却されて凝集
水として回収される。回収された凝集水は経路ｌ9 を介
して塩酸回収塔４に供給され、塩酸回収水の一部として
使用される。こうして塩酸回収塔４で回収された塩酸
（例えば、Ｆ．ＨＣｌ濃度 約１５０〜１８０ｇ／ｌ）
は経路ｌ7 を介して酸洗装置ａの酸洗槽に還流される。
酸洗槽に還流される途中において、必要に応じ濃度調整
が施こされる。
ら発生する蒸発成分は、若干量のＨＣｌを含有してい
る。そのＨＣｌ分の濃度は、廃塩酸のＦ．ＨＣｌおよび
鉄分（ＦｅＣｌ2 ）の濃度により異なるが、通常約１〜
５％程度である。その蒸発成分は経路ｌ8 を通って凝縮
器６内に導入され、冷却装置６１により冷却されて凝集
水として回収される。回収された凝集水は経路ｌ9 を介
して塩酸回収塔４に供給され、塩酸回収水の一部として
使用される。こうして塩酸回収塔４で回収された塩酸
（例えば、Ｆ．ＨＣｌ濃度 約１５０〜１８０ｇ／ｌ）
は経路ｌ7 を介して酸洗装置ａの酸洗槽に還流される。
酸洗槽に還流される途中において、必要に応じ濃度調整
が施こされる。
【００２２】本発明を例えば処理能力５０００ ｌ／Ｈ
ｒの処理系ｂに適用し、酸洗装置ａから排出される５０
００ ｌ／Ｈｒの廃塩酸を、予備濃縮器１で例えば濃縮
率１０％の予備濃縮を施して４５００ ｌ／Ｈｒに濃縮
することは、その減量５００ｌ／Ｈｒに相当する分だけ
処理能力が増大したと等価である。また、その酸洗装置
ａから流量５０００ ｌ／Ｈｒで排出される廃塩酸（例
えば、Ｆ．ＨＣｌ ７０ｇ／ｌ，Ｆｅ分 １００ｇ／
ｌ）に濃縮率１０％の予備濃縮処理を施し４５００ ｌ
／Ｈｒの廃塩酸としたうえで処理系ｂ内に供給した場合
において、全体として燃料消費は約２５Ｎｍ3 ／Ｈｒ
（天然ガス）および電力消費は約４６ＫＷの節減効果を
得ることができる。
ｒの処理系ｂに適用し、酸洗装置ａから排出される５０
００ ｌ／Ｈｒの廃塩酸を、予備濃縮器１で例えば濃縮
率１０％の予備濃縮を施して４５００ ｌ／Ｈｒに濃縮
することは、その減量５００ｌ／Ｈｒに相当する分だけ
処理能力が増大したと等価である。また、その酸洗装置
ａから流量５０００ ｌ／Ｈｒで排出される廃塩酸（例
えば、Ｆ．ＨＣｌ ７０ｇ／ｌ，Ｆｅ分 １００ｇ／
ｌ）に濃縮率１０％の予備濃縮処理を施し４５００ ｌ
／Ｈｒの廃塩酸としたうえで処理系ｂ内に供給した場合
において、全体として燃料消費は約２５Ｎｍ3 ／Ｈｒ
（天然ガス）および電力消費は約４６ＫＷの節減効果を
得ることができる。
【００２３】なお、予備濃縮器１による一次濃縮と、濃
縮塔２での二次濃縮処理をうけたうえ、濃縮塔２から焙
焼炉３に送給される廃塩酸の濃度があまり高くなると、
その廃塩酸から鉄分（ＦｅＣｌ2 ）が晶出し、装置上の
トラブル（例えば、管路の詰まり）を生じる原因となる
ので、予備濃縮器１における濃縮処理は、濃縮塔２から
導出される廃塩酸の濃度が、Ｆ．ＨＣｌ 約１００ｇ／
ｌ，Ｆｅ分 約１５０ｇ／ｌを越えない程度に調節する
のがよい。もっとも、酸洗装置ａからの廃塩酸の排出量
が増大し、処理系ｂの処理能力の不足をきたすのは主と
して、難酸洗鋼材の酸洗処理が行なわれる場合であっ
て、そのときの廃塩酸は比較的低濃度であるので、実操
業上予備濃縮処理の実施に制限が加えられることは殆ん
どなく、また通常の操業条件では、予備濃縮処理におけ
る濃縮率を概ね１０〜１５％の範囲に設定すれば、上記
トラブルを生じることなく予備濃縮による効果を確保す
ることができる。
縮塔２での二次濃縮処理をうけたうえ、濃縮塔２から焙
焼炉３に送給される廃塩酸の濃度があまり高くなると、
その廃塩酸から鉄分（ＦｅＣｌ2 ）が晶出し、装置上の
トラブル（例えば、管路の詰まり）を生じる原因となる
ので、予備濃縮器１における濃縮処理は、濃縮塔２から
導出される廃塩酸の濃度が、Ｆ．ＨＣｌ 約１００ｇ／
ｌ，Ｆｅ分 約１５０ｇ／ｌを越えない程度に調節する
のがよい。もっとも、酸洗装置ａからの廃塩酸の排出量
が増大し、処理系ｂの処理能力の不足をきたすのは主と
して、難酸洗鋼材の酸洗処理が行なわれる場合であっ
て、そのときの廃塩酸は比較的低濃度であるので、実操
業上予備濃縮処理の実施に制限が加えられることは殆ん
どなく、また通常の操業条件では、予備濃縮処理におけ
る濃縮率を概ね１０〜１５％の範囲に設定すれば、上記
トラブルを生じることなく予備濃縮による効果を確保す
ることができる。
【００２４】
【発明の効果】本発明によれば、廃塩酸の予備濃縮の効
果として廃塩酸の処理（酸化鉄の回収，塩酸の回収還
流）における燃料・電力コストの節減、および処理能力
の増強に大きな効果が得られる。また、その予備濃縮処
理は、既設の処理装置の大幅な改造を必要とせず、既設
の装置と酸洗装置との間の廃塩酸送給路に予備濃縮器を
付設する簡単な措置を施すだけで実施することができ実
用性にもすぐれている。
果として廃塩酸の処理（酸化鉄の回収，塩酸の回収還
流）における燃料・電力コストの節減、および処理能力
の増強に大きな効果が得られる。また、その予備濃縮処
理は、既設の処理装置の大幅な改造を必要とせず、既設
の装置と酸洗装置との間の廃塩酸送給路に予備濃縮器を
付設する簡単な措置を施すだけで実施することができ実
用性にもすぐれている。
【図１】本発明の廃塩酸処理系を示すフローチャートで
ある。
ある。
【図２】従来の廃塩酸処理系を示すフローチャートであ
る。
る。
１ 予備濃縮器，２ 濃縮塔，３ 焙焼炉，３１ 燃料
・空気，４ 塩酸回収塔，４１ 塩酸吸収水，５ 除害
塔，６ 凝縮器，ａ 酸洗装置，ｖ バルブ，Ｂブロア
ー。
・空気，４ 塩酸回収塔，４１ 塩酸吸収水，５ 除害
塔，６ 凝縮器，ａ 酸洗装置，ｖ バルブ，Ｂブロア
ー。
Claims (2)
- 【請求項１】 鋼材酸洗装置から排出される鉄分含有廃
塩酸を蒸発濃縮する工程、 濃縮した廃塩酸を酸化焙焼して鉄分（塩化第一鉄）を酸
化鉄とＨＣｌに分解する焙焼工程、 焙焼により生成したＨＣｌ等を含有する焙焼炉ガスを水
と接触させて塩酸を回収する工程を有し、 前記廃塩酸の蒸発濃縮は、焙焼工程で生成する焙焼炉ガ
スを熱源として廃塩酸と接触させることにより行なう焙
焼式廃塩酸処理方法において、 前記鋼材酸洗装置から排出される廃塩酸を、前記焙焼炉
ガスを熱源とする蒸発濃縮工程に先立って、その熱源以
外の熱源による間接加熱により蒸発濃縮する予備濃縮処
理を行うと共に、 予備濃縮により廃塩酸から発生する蒸気成分を、凝縮水
として回収し、これを前記塩酸回収工程における塩酸回
収水の一部として使用することを特徴とする廃塩酸の処
理方法。 - 【請求項２】 鋼材酸洗装置から排出される鉄分含有廃
塩酸を蒸発濃縮する廃塩酸濃縮塔、 廃塩酸濃縮塔から導出される濃縮廃塩酸を酸化焙焼して
鉄分（塩化第一鉄）を酸化鉄とＨＣｌに分解する廃塩酸
焙焼炉、 廃塩酸焙焼炉内で生成したＨＣｌ含有焙焼炉ガスを水と
接触させて塩酸を回収する塩酸回収塔、を有し、 前記廃塩酸焙焼炉で生成したＨＣｌ含有焙焼炉ガスは、
廃塩酸濃縮塔内に導入され、廃塩酸の蒸発濃縮のための
熱源として廃塩酸との直接々触による熱交換の後、前記
塩酸回収塔に導入される焙焼式廃塩酸処理装置におい
て、 前記鋼材酸洗装置と廃塩酸濃縮塔とを結ぶ廃塩酸送給路
に、廃塩酸を蒸発濃縮する間接加熱装置を備えた予備濃
縮器を設けると共に、 予備濃縮器内の廃塩酸から発生する蒸発成分を、凝縮し
て前記塩酸回収塔における塩酸回収水の一部とするため
の凝縮器を設けたことを特徴とする廃塩酸処理装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3214471A JP2599655B2 (ja) | 1991-07-30 | 1991-07-30 | 廃塩酸の処理方法および処理装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3214471A JP2599655B2 (ja) | 1991-07-30 | 1991-07-30 | 廃塩酸の処理方法および処理装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0533173A JPH0533173A (ja) | 1993-02-09 |
| JP2599655B2 true JP2599655B2 (ja) | 1997-04-09 |
Family
ID=16656277
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3214471A Expired - Lifetime JP2599655B2 (ja) | 1991-07-30 | 1991-07-30 | 廃塩酸の処理方法および処理装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2599655B2 (ja) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5500098A (en) * | 1993-08-05 | 1996-03-19 | Eco-Tec Limited | Process for regeneration of volatile acids |
| CN103391897B (zh) | 2010-12-24 | 2016-05-18 | 昭荣化学工业株式会社 | 复氧化物的制造方法及制造装置 |
| CN103938218A (zh) * | 2014-05-07 | 2014-07-23 | 苏州皇森机电科技有限公司 | 一种不锈钢酸洗废液的回收装置 |
| CN104047009B (zh) * | 2014-06-28 | 2016-07-27 | 南通久信石墨科技开发有限公司 | 钢材酸洗液中氯化亚铁的回收工艺装置 |
| CN105439361A (zh) * | 2016-01-06 | 2016-03-30 | 南宁汇安电工设备有限公司 | 一种废盐酸蒸发分离及热能多次利用的方法和装置 |
| CN110723767A (zh) * | 2019-10-28 | 2020-01-24 | 广东莞绿环保工程有限公司 | 一种钢厂含铁废盐酸低温蒸发处理回收方法及装置 |
| CN115215377B (zh) * | 2022-06-08 | 2024-02-06 | 日照宝华新材料有限公司 | 废酸自循环生产氧化铁粉的生产***及生产工艺 |
| CN115417380A (zh) * | 2022-08-17 | 2022-12-02 | 南通山剑防腐科技有限公司 | 一种具有盐酸气体回收功能的盐酸再生用盐酸浓缩仪 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4816119U (ja) * | 1971-07-08 | 1973-02-23 | ||
| JPS6242781A (ja) * | 1985-08-14 | 1987-02-24 | 関東自動車工業株式会社 | ヒ−トポンプ式蒸気洗浄装置とその運転方法 |
-
1991
- 1991-07-30 JP JP3214471A patent/JP2599655B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0533173A (ja) | 1993-02-09 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19961022 |