JP2578821Y2 - 自熔製錬炉 - Google Patents
自熔製錬炉Info
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- JP2578821Y2 JP2578821Y2 JP1991100218U JP10021891U JP2578821Y2 JP 2578821 Y2 JP2578821 Y2 JP 2578821Y2 JP 1991100218 U JP1991100218 U JP 1991100218U JP 10021891 U JP10021891 U JP 10021891U JP 2578821 Y2 JP2578821 Y2 JP 2578821Y2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本考案は、銅又はニッケルの硫化
精鉱を製錬するための自熔製錬炉に関し、特に操業中に
煙灰等がセトラー側壁に付着堆積して形成されるベコを
効率良く除去し得る自熔製錬炉に関する。
精鉱を製錬するための自熔製錬炉に関し、特に操業中に
煙灰等がセトラー側壁に付着堆積して形成されるベコを
効率良く除去し得る自熔製錬炉に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の銅製錬のための自熔製錬炉１は、
図２に示すように反応塔２と、反応塔２の下部に一端を
接続して設けたセトラー３と、セトラー３の他端に接続
し立ち上がった排煙道４とを備えている。反応塔２の頂
部に設けた精鉱バーナー５から粉状の精鉱とフラックス
等からなる製錬原料６が予熱空気等の反応用空気７と共
に吹き込まれ、反応塔２内において粉状精鉱中の可燃成
分である硫黄と鉄が高温の反応用空気７と反応し、精鉱
は熔解してセトラー３内に溜られる。
図２に示すように反応塔２と、反応塔２の下部に一端を
接続して設けたセトラー３と、セトラー３の他端に接続
し立ち上がった排煙道４とを備えている。反応塔２の頂
部に設けた精鉱バーナー５から粉状の精鉱とフラックス
等からなる製錬原料６が予熱空気等の反応用空気７と共
に吹き込まれ、反応塔２内において粉状精鉱中の可燃成
分である硫黄と鉄が高温の反応用空気７と反応し、精鉱
は熔解してセトラー３内に溜られる。
【０００３】セトラー３内の熔体溜まり部に溜られた熔
体は、比重差によって銅と鉄の硫化混合物である下層の
マット９と、鉄やケイ素の酸化物を主成分とする上層の
スラグ１０とに分離する。マット９はマット抜口１１か
ら次の工程である転炉の要求に応じて抜き出される。
又、スラグ１０はスラグ抜口１２から排出され、電気錬
かん炉で更に銅分とスラグとに分けられる。一方、高温
の排ガスはセトラー３内の熔体溜まり部上方を通り、排
煙道４から排熱ボイラー８に導かれて冷却された後、ガ
ス精製系又は硫酸製造工場に導かれる。
体は、比重差によって銅と鉄の硫化混合物である下層の
マット９と、鉄やケイ素の酸化物を主成分とする上層の
スラグ１０とに分離する。マット９はマット抜口１１か
ら次の工程である転炉の要求に応じて抜き出される。
又、スラグ１０はスラグ抜口１２から排出され、電気錬
かん炉で更に銅分とスラグとに分けられる。一方、高温
の排ガスはセトラー３内の熔体溜まり部上方を通り、排
煙道４から排熱ボイラー８に導かれて冷却された後、ガ
ス精製系又は硫酸製造工場に導かれる。
【０００４】かかる従来の自熔製錬炉では、排ガス中の
煙灰が反応塔２の下部より下流のセトラー３の側壁に付
着し、徐々に厚く堆積して巨大化し、いわゆるベコ１３
となる。ベコ１３が側壁に多量に固着すると、セトラー
３の熔体溜まり部（マット９とスラグ１０の溜まる部
分）上の空間、即ち排ガス流路が狭くなって排ガスの通
過が阻害されたり、排ガス流路が閉塞される危険があっ
た。更にベコ１３の堆積を放置すると、熔体溜まり部内
まで成長してマット９やスラグ１０を保有し得る容積を
減少させ、操業が継続不能となる危険性すらあった。
煙灰が反応塔２の下部より下流のセトラー３の側壁に付
着し、徐々に厚く堆積して巨大化し、いわゆるベコ１３
となる。ベコ１３が側壁に多量に固着すると、セトラー
３の熔体溜まり部（マット９とスラグ１０の溜まる部
分）上の空間、即ち排ガス流路が狭くなって排ガスの通
過が阻害されたり、排ガス流路が閉塞される危険があっ
た。更にベコ１３の堆積を放置すると、熔体溜まり部内
まで成長してマット９やスラグ１０を保有し得る容積を
減少させ、操業が継続不能となる危険性すらあった。
【０００５】ベコ１３によるトラブルの対策としては、
反応用空気７の温度を必要とされる以上に高くして炉内
温度を上昇させて熔解したり、重油バーナー等のフレー
ムを直接当てたり又はフレームの輻射熱を利用して熔解
することが一般に行われている。しかし、ベコ１３は融
点の高い酸化物や過酸化物等を含み、熔解除去するため
には高温を必要とするので、単に炉内温度を上げる方法
では炉内全体の温度が上昇してベコ１３が固着していな
い炉壁の煉瓦が損傷する欠点があるほか、バーナーのフ
レームを用いる方法では排ガスの温度が極めて高くな
り、排熱ボイラー８や排ガスファン（図示せず）等の劣
化を招く危険が高かった。
反応用空気７の温度を必要とされる以上に高くして炉内
温度を上昇させて熔解したり、重油バーナー等のフレー
ムを直接当てたり又はフレームの輻射熱を利用して熔解
することが一般に行われている。しかし、ベコ１３は融
点の高い酸化物や過酸化物等を含み、熔解除去するため
には高温を必要とするので、単に炉内温度を上げる方法
では炉内全体の温度が上昇してベコ１３が固着していな
い炉壁の煉瓦が損傷する欠点があるほか、バーナーのフ
レームを用いる方法では排ガスの温度が極めて高くな
り、排熱ボイラー８や排ガスファン（図示せず）等の劣
化を招く危険が高かった。
【０００６】又、重油バーナーのフレームを用いる方法
では、フレームを直接ベコに当てる方法又はフレームの
輻射熱を利用する方法のいずれであってもバーナーから
遠い場所のベコを熔解除去することが出来ず、例えば輻
射熱を利用する方法ではバーナーの周囲約５０ｃｍの範
囲のベコ１３しか熔解出来ないので、総てのベコ１３を
除去するためにはセトラー３の両側壁に多数のバーナー
を設置する必要があった。しかも商業用自熔炉は、例え
ばセトラー３の内側寸法が例えば幅７ｍ及び長さ２０ｍ
もあるから、側壁に固着したベコ１３を反対側の側壁に
設けたバーナーのフレームを当てて熔解するためにはフ
レームを５〜６ｍも延ばすことが必要となり、この為に
は多量の重油を消費しエネルギー的に極めて不利である
うえ、炉内温度や排ガス温度を必要以上に高めてしまう
欠点があった。
では、フレームを直接ベコに当てる方法又はフレームの
輻射熱を利用する方法のいずれであってもバーナーから
遠い場所のベコを熔解除去することが出来ず、例えば輻
射熱を利用する方法ではバーナーの周囲約５０ｃｍの範
囲のベコ１３しか熔解出来ないので、総てのベコ１３を
除去するためにはセトラー３の両側壁に多数のバーナー
を設置する必要があった。しかも商業用自熔炉は、例え
ばセトラー３の内側寸法が例えば幅７ｍ及び長さ２０ｍ
もあるから、側壁に固着したベコ１３を反対側の側壁に
設けたバーナーのフレームを当てて熔解するためにはフ
レームを５〜６ｍも延ばすことが必要となり、この為に
は多量の重油を消費しエネルギー的に極めて不利である
うえ、炉内温度や排ガス温度を必要以上に高めてしまう
欠点があった。
【０００７】更に、セトラー側壁に付着したベコを除去
する方法として、粗粒コークス等の粗粒炭材を窒素ガス
等の非酸化性ガスで搬送し、側壁や天井部に設けた複数
の噴き出し口から斜めにベコに吹き付ける方法（特公平
２−５３４９３号公報参照）も提案されている。しか
し、この方法は排煙道４下部のセトラー３の側壁に付着
したベコ１３には効果があると思われるが、反応塔２下
部の側壁に付着したベコ１３の除去には適していない。
即ち、反応塔２の近傍で粗粒炭材をベコ１３に吹き付け
ると、スラグ抜口１２から炉外に流出するまで熔体表面
に粗粒炭材が長時間浮遊することになるので、炉壁を保
護するコーチングを熔解し又煉瓦を侵食する等の不都合
があるからである。
する方法として、粗粒コークス等の粗粒炭材を窒素ガス
等の非酸化性ガスで搬送し、側壁や天井部に設けた複数
の噴き出し口から斜めにベコに吹き付ける方法（特公平
２−５３４９３号公報参照）も提案されている。しか
し、この方法は排煙道４下部のセトラー３の側壁に付着
したベコ１３には効果があると思われるが、反応塔２下
部の側壁に付着したベコ１３の除去には適していない。
即ち、反応塔２の近傍で粗粒炭材をベコ１３に吹き付け
ると、スラグ抜口１２から炉外に流出するまで熔体表面
に粗粒炭材が長時間浮遊することになるので、炉壁を保
護するコーチングを熔解し又煉瓦を侵食する等の不都合
があるからである。
【０００８】
【考案が解決しようとする課題】本考案はかかる従来の
事情に鑑み、セトラーの側壁に付着するベコ、特に反応
塔の下部近傍のセトラー側壁に付着するベコを、炉壁の
煉瓦等を損傷せずに、簡単な装置で効率良く除去でき、
セトラー内の排ガス流路を狭め又は閉塞する等のベコに
よるトラブルを解消した自熔製錬炉を提供することを目
的とする。
事情に鑑み、セトラーの側壁に付着するベコ、特に反応
塔の下部近傍のセトラー側壁に付着するベコを、炉壁の
煉瓦等を損傷せずに、簡単な装置で効率良く除去でき、
セトラー内の排ガス流路を狭め又は閉塞する等のベコに
よるトラブルを解消した自熔製錬炉を提供することを目
的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本考案は、上記目的を達
成するため、頂部に精鉱バーナーを備えた反応塔と、反
応塔の下部に一端を接続して設けたセトラーと、セトラ
ーの他端に接続し立ち上がった排煙道とを備えた自熔精
錬炉において、セトラーの長手方向に沿う両側壁の反応
塔下部でその中心より排煙道側のセトラー内の熔体溜ま
り部より上方に、該各側壁を水平に貫通した２重管を備
え、これら２重管がセトラー内に大部分の粒子の粒径が
１ｍｍ以下の微粉炭材を搬送用気体により導入する内管
と、内管を取り巻きセトラー内に空気を噴き出す外管と
からなる点に特徴を有するものである。
成するため、頂部に精鉱バーナーを備えた反応塔と、反
応塔の下部に一端を接続して設けたセトラーと、セトラ
ーの他端に接続し立ち上がった排煙道とを備えた自熔精
錬炉において、セトラーの長手方向に沿う両側壁の反応
塔下部でその中心より排煙道側のセトラー内の熔体溜ま
り部より上方に、該各側壁を水平に貫通した２重管を備
え、これら２重管がセトラー内に大部分の粒子の粒径が
１ｍｍ以下の微粉炭材を搬送用気体により導入する内管
と、内管を取り巻きセトラー内に空気を噴き出す外管と
からなる点に特徴を有するものである。
【００１０】
【作用】本考案では、セトラーの両側壁にほぼ水平に設
けた２重管のうち、内管から供給される微粉炭材が外管
から噴き出される空気によりセトラー内のマットとスラ
グが溜まる熔体溜まり部上方の空間に送り込まれ、分散
して排ガスの流れに沿って下流に移動しながら側壁のベ
コ全体に均等に到達し、ベコに含まれる過酸化物等を還
元して熔解するので、側壁に付着したベコを効率良く残
らず熔解除去することが出来る。
けた２重管のうち、内管から供給される微粉炭材が外管
から噴き出される空気によりセトラー内のマットとスラ
グが溜まる熔体溜まり部上方の空間に送り込まれ、分散
して排ガスの流れに沿って下流に移動しながら側壁のベ
コ全体に均等に到達し、ベコに含まれる過酸化物等を還
元して熔解するので、側壁に付着したベコを効率良く残
らず熔解除去することが出来る。
【００１１】ベコに含まれる過酸化物を還元熔解する反
応は吸熱反応であるから、燃焼して発熱しやすい炭材を
供給する必要があり、この為には大部分の粒子が１ｍｍ
以下の粒径である微粉炭材、例えば微粉炭やコークス炉
の排ガスから回収した微粉コークス等を用いることが好
ましい。粒径１ｍｍ以上の粒子がかなりの割合を占める
粗粒コークス等は好ましくない。
応は吸熱反応であるから、燃焼して発熱しやすい炭材を
供給する必要があり、この為には大部分の粒子が１ｍｍ
以下の粒径である微粉炭材、例えば微粉炭やコークス炉
の排ガスから回収した微粉コークス等を用いることが好
ましい。粒径１ｍｍ以上の粒子がかなりの割合を占める
粗粒コークス等は好ましくない。
【００１２】上記の微粉炭材を搬送する搬送用気体は空
気であって良い。しかし、燃焼し易い微粉炭の場合は内
管内を搬送中に異常燃焼しやすく、又は微粉炭以外の微
粉炭材であってもセトラー内に供給直後に燃焼すること
があり、これらの場合にはベコ中の過酸化物を還元熔解
する目的を充分に達成することが難しくなる。この事態
を防止するため、微粉炭材がベコに到達する前に燃焼し
ないように、空気に窒素ガスを添加して酸素濃度を低下
させた搬送用気体を用いることが好ましい。添加する窒
素ガスとしては、精鉱燃焼に用いる酸素の製造プラント
から発生する廃窒素ガスを利用するのが経済的である。
気であって良い。しかし、燃焼し易い微粉炭の場合は内
管内を搬送中に異常燃焼しやすく、又は微粉炭以外の微
粉炭材であってもセトラー内に供給直後に燃焼すること
があり、これらの場合にはベコ中の過酸化物を還元熔解
する目的を充分に達成することが難しくなる。この事態
を防止するため、微粉炭材がベコに到達する前に燃焼し
ないように、空気に窒素ガスを添加して酸素濃度を低下
させた搬送用気体を用いることが好ましい。添加する窒
素ガスとしては、精鉱燃焼に用いる酸素の製造プラント
から発生する廃窒素ガスを利用するのが経済的である。
【００１３】又、微粉炭材を搬送用気体により２重管か
らセトラー内に供給するだけでは、２重管のすぐ下流の
ベコのみに微粉炭材が集中してその個所のベコのみを急
激に還元除去するので、その個所の煉瓦だけが露出して
侵食される危険がある。従って、本考案では微粉炭材を
供給する内管の外側に外管を設け、外管から空気を噴き
出すことにより微粉炭材をセトラーの側壁近くより更に
内側に送り込み、均一に分散させるようにしている。外
管からの空気量は、微粉炭材が適切な位置に吹き込まれ
るように、ベコの位置や大きさや微粉炭材の供給量等に
応じてコントロールする。
らセトラー内に供給するだけでは、２重管のすぐ下流の
ベコのみに微粉炭材が集中してその個所のベコのみを急
激に還元除去するので、その個所の煉瓦だけが露出して
侵食される危険がある。従って、本考案では微粉炭材を
供給する内管の外側に外管を設け、外管から空気を噴き
出すことにより微粉炭材をセトラーの側壁近くより更に
内側に送り込み、均一に分散させるようにしている。外
管からの空気量は、微粉炭材が適切な位置に吹き込まれ
るように、ベコの位置や大きさや微粉炭材の供給量等に
応じてコントロールする。
【００１４】２重管はベコより上流の両側壁に設ける必
要があるが、ベコはセトラー側壁の反応塔下部でその中
心より下流（排煙道側）の側壁に付着するので、２重管
も反応塔下部の両側壁であって反応塔の中心より排煙道
側に、対向して又は位置をずらせて設ける。即ち、２重
管の位置は、セトラーの反応塔側の内壁端より反応塔の
内径の１／２を越え且つ反応塔の内径の長さまでの範囲
が好ましく、反応塔の中心より反応塔の内径の１／２だ
け排煙道側に寄った位置が最も好ましい。ただし、ベコ
は初期においてはセトラー内に溜まったスラグやマット
の内部には堆積しないので、２重管は熔体溜まり部より
上方の側壁に設ける。
要があるが、ベコはセトラー側壁の反応塔下部でその中
心より下流（排煙道側）の側壁に付着するので、２重管
も反応塔下部の両側壁であって反応塔の中心より排煙道
側に、対向して又は位置をずらせて設ける。即ち、２重
管の位置は、セトラーの反応塔側の内壁端より反応塔の
内径の１／２を越え且つ反応塔の内径の長さまでの範囲
が好ましく、反応塔の中心より反応塔の内径の１／２だ
け排煙道側に寄った位置が最も好ましい。ただし、ベコ
は初期においてはセトラー内に溜まったスラグやマット
の内部には堆積しないので、２重管は熔体溜まり部より
上方の側壁に設ける。
【００１５】尚、２重管から微粉炭材等を導入してセト
ラー側壁のベコを熔解除去する操作は、硫化精鉱の連続
製錬と並行して連続的に行い、ベコの熔解と同時にその
成長を抑制することが好ましい。しかし、連続製錬の途
中で定期的にのみベコの熔解除去操作を行うことによっ
ても、その間に付着したベコを除去して支障なく製錬操
業を続けることが可能である。
ラー側壁のベコを熔解除去する操作は、硫化精鉱の連続
製錬と並行して連続的に行い、ベコの熔解と同時にその
成長を抑制することが好ましい。しかし、連続製錬の途
中で定期的にのみベコの熔解除去操作を行うことによっ
ても、その間に付着したベコを除去して支障なく製錬操
業を続けることが可能である。
【００１６】
【実施例１】図１に示すごとく、自熔製錬炉のセトラー
３の反応塔２側の内壁端より反応塔２の内径の３／４だ
け排煙道側に寄った位置に相当する両側の側壁でセトラ
ー３内の熔体溜まり部より上方に、側壁を貫通して２つ
の２重管１４を水平に取り付けた。これら２重管１４は
内径６５ｍｍの内管１５と、内管１５の外側に同心円状
に配置された内径２００ｍｍの外管１６とからなってい
る。内管１５にはコンプレッサー１７と酸素濃度計１８
を備えた搬送用気体を圧送するラインが接続され、酸素
製造プラント１９からの窒素ガス２０を空気に混合した
搬送用気体を内管１５からセトラー３内に供給するよう
になっている。又、このラインの途中に粉体供給機２１
が接続してあり、定量切出装置２２により一定量の微粉
炭材が搬送用気体中に混入される。一方、外管１６は別
のコンプレッサー（図示せず）に接続され、セトラー３
内に空気を噴き出すようになっている。
３の反応塔２側の内壁端より反応塔２の内径の３／４だ
け排煙道側に寄った位置に相当する両側の側壁でセトラ
ー３内の熔体溜まり部より上方に、側壁を貫通して２つ
の２重管１４を水平に取り付けた。これら２重管１４は
内径６５ｍｍの内管１５と、内管１５の外側に同心円状
に配置された内径２００ｍｍの外管１６とからなってい
る。内管１５にはコンプレッサー１７と酸素濃度計１８
を備えた搬送用気体を圧送するラインが接続され、酸素
製造プラント１９からの窒素ガス２０を空気に混合した
搬送用気体を内管１５からセトラー３内に供給するよう
になっている。又、このラインの途中に粉体供給機２１
が接続してあり、定量切出装置２２により一定量の微粉
炭材が搬送用気体中に混入される。一方、外管１６は別
のコンプレッサー（図示せず）に接続され、セトラー３
内に空気を噴き出すようになっている。
【００１７】図１の自熔製錬炉を用いて硫化精鉱を連続
製錬した結果、２重管１４より下流で熔体溜まり部より
上方のセトラー３の側壁に、幅約２ｍ×長さ約２ｍで厚
さが約１.５ｍのベコ１３が固着した。そこで更に連続
製錬を行いながら、下記の条件の下に、内管１５を通し
て搬送用気体に搬送された微粉炭を外管１６からの空気
でセトラー３内に連続的に吹き込んだ。
製錬した結果、２重管１４より下流で熔体溜まり部より
上方のセトラー３の側壁に、幅約２ｍ×長さ約２ｍで厚
さが約１.５ｍのベコ１３が固着した。そこで更に連続
製錬を行いながら、下記の条件の下に、内管１５を通し
て搬送用気体に搬送された微粉炭を外管１６からの空気
でセトラー３内に連続的に吹き込んだ。
【００１８】 微 粉 炭：平均粒径 ４０μm 粒径１４７μm以上の粒子の割合 ０．２％ 揮発分３１．７％、灰分１３．４％、固定炭素５２．４
％ 発熱量 ６９２０Ｋｃａｌ／ｋｇ 供給量 １５０ｋｇ／時間 搬送用気体：空気＋窒素ガス（酸素濃度９％） 流量 ３０Ｎｍ3／時間（４ｋｇ／ｃｍ2） 外管の空気：流量 ５００Ｎｍ3／時間（４ｋｇ／ｃ
ｍ2） 微粉炭の理論燃焼空気量の約５０％に相当する。
％ 発熱量 ６９２０Ｋｃａｌ／ｋｇ 供給量 １５０ｋｇ／時間 搬送用気体：空気＋窒素ガス（酸素濃度９％） 流量 ３０Ｎｍ3／時間（４ｋｇ／ｃｍ2） 外管の空気：流量 ５００Ｎｍ3／時間（４ｋｇ／ｃ
ｍ2） 微粉炭の理論燃焼空気量の約５０％に相当する。
【００１９】上記の条件で微粉炭を７２時間連続的に吹
き込んだところ、２重管より下流の両側壁に固着してい
たベコ（幅約２ｍ×長さ約２ｍ、厚さ約１.５ｍ）がほ
ぼ完全に消失していた。この間、連続製錬を何等の支障
なく並行して実施でき、排熱ボイラー及び集塵機にも何
のトラブルも発生しなかった。
き込んだところ、２重管より下流の両側壁に固着してい
たベコ（幅約２ｍ×長さ約２ｍ、厚さ約１.５ｍ）がほ
ぼ完全に消失していた。この間、連続製錬を何等の支障
なく並行して実施でき、排熱ボイラー及び集塵機にも何
のトラブルも発生しなかった。
【００２０】
【実施例２】実施例１と同じ自熔製錬炉を使用し、連続
製錬により同様にセトラー３の側壁に固着した幅約２ｍ
×長さ約３ｍで厚さが約１.５ｍのベコ１３を、連続製
錬を行いながら下記の条件の下に、コークス炉の排ガス
から回収した微粉コークスを連続的に吹き込んで熔解除
去した。
製錬により同様にセトラー３の側壁に固着した幅約２ｍ
×長さ約３ｍで厚さが約１.５ｍのベコ１３を、連続製
錬を行いながら下記の条件の下に、コークス炉の排ガス
から回収した微粉コークスを連続的に吹き込んで熔解除
去した。
【００２１】 微粉コークス：平均粒径 ５０μm 粒径１４７μm以上の粒子の割合 １０％ 揮発分１％、灰分１２％、固定炭素８５％ 発熱量 ６５００Ｋｃａｌ／ｋｇ 供給量 １５０ｋｇ／時間 搬送用気体：空気 流量 ３０Ｎｍ3／時間（４ｋｇ／ｃｍ2） 外管の空気：流量 １０００Ｎｍ3／時間（４ｋｇ／ｃ
ｍ2）
ｍ2）
【００２２】上記の条件で微粉コークスを７２時間連続
的に吹き込んだところ、２重管より下流の両側壁に固着
していたベコ（幅約２ｍ×長さ約３ｍ、厚さ約１.５
ｍ）の厚さが約４０％減少していた。この間、連続製錬
を何等の支障なく並行して実施できた。又、排熱ボイラ
ーではアフターバーニングを生じている気配が認められ
たがトラブルには至らなかった。
的に吹き込んだところ、２重管より下流の両側壁に固着
していたベコ（幅約２ｍ×長さ約３ｍ、厚さ約１.５
ｍ）の厚さが約４０％減少していた。この間、連続製錬
を何等の支障なく並行して実施できた。又、排熱ボイラ
ーではアフターバーニングを生じている気配が認められ
たがトラブルには至らなかった。
【００２３】
【考案の効果】本考案によれば、自熔製錬炉のセトラー
の側壁に煙灰が付着して成長固着するベコ、特に反応塔
近傍の側壁に固着し従来は簡単に除去することが難しか
ったベコを、炉壁の煉瓦等を損傷させることなく、簡単
な装置で効率良く熔解させて除去することができ、ベコ
によりセトラー内の排ガス流路が狭められたり又は閉塞
される等のトラブルが解消され、安定した操業が可能に
なる。
の側壁に煙灰が付着して成長固着するベコ、特に反応塔
近傍の側壁に固着し従来は簡単に除去することが難しか
ったベコを、炉壁の煉瓦等を損傷させることなく、簡単
な装置で効率良く熔解させて除去することができ、ベコ
によりセトラー内の排ガス流路が狭められたり又は閉塞
される等のトラブルが解消され、安定した操業が可能に
なる。
【図１】本考案による自熔製錬炉の一具体例を示す概略
の平面図である。
の平面図である。
【図２】従来の自熔製錬炉を示す概略の側面図である。
１ 自熔製錬炉 ２ 反応塔 ３ セトラー ４ 排煙道 ５ 精鉱バーナー ６ 製錬原料 ７ 反応用空気 ８ 排熱ボイラー ９ マット １０ スラグ １１ マット抜口 １２ スラグ抜口 １３ ベコ １４ ２重管 １５ 内管 １６ 外管 １７ コンプレッサー １８ 酸素濃度計 １９ 酸素製造プラント ２０ 窒素ガス ２１ 粉体供給機 ２２ 定量切出装置
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭64−87728（ＪＰ，Ａ) 実開 平３−34055（ＪＰ，Ｕ) 実開 平２−29452（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C22B 1/00 - 61/00
Claims (1)
- 【請求項１】 頂部に精鉱バーナーを備えた反応塔と、
反応塔の下部に一端を接続して設けたセトラーと、セト
ラーの他端に接続し立ち上がった排煙道とを備えた自熔
精錬炉において、セトラーの長手方向に沿う両側壁の反
応塔下部でその中心より排煙道側のセトラー内の熔体溜
まり部より上方に、該各側壁を水平に貫通した２重管を
備え、これら２重管がセトラー内に大部分の粒子の粒径
が１ｍｍ以下の微粉炭材を搬送用気体により導入する内
管と、内管を取り巻きセトラー内に空気を噴き出す外管
とからなることを特徴とする前記自熔精錬炉。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1991100218U JP2578821Y2 (ja) | 1991-11-08 | 1991-11-08 | 自熔製錬炉 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1991100218U JP2578821Y2 (ja) | 1991-11-08 | 1991-11-08 | 自熔製錬炉 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0545065U JPH0545065U (ja) | 1993-06-18 |
| JP2578821Y2 true JP2578821Y2 (ja) | 1998-08-20 |
Family
ID=14268165
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1991100218U Expired - Fee Related JP2578821Y2 (ja) | 1991-11-08 | 1991-11-08 | 自熔製錬炉 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2578821Y2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4499772B2 (ja) * | 2007-09-28 | 2010-07-07 | パンパシフィック・カッパー株式会社 | 自溶炉の点検孔構造体 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6487728A (en) * | 1987-09-30 | 1989-03-31 | Nippon Mining Co | Operating method for flash smelting furnace |
| JPH0229452U (ja) * | 1988-08-18 | 1990-02-26 | ||
| JP3034055U (ja) * | 1995-12-20 | 1997-02-14 | 興悦 後藤 | ブロック積み工に使用する足場部材 |
-
1991
- 1991-11-08 JP JP1991100218U patent/JP2578821Y2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0545065U (ja) | 1993-06-18 |
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