JP2565687B2 - 高強度太径異形鋼棒の製造方法 - Google Patents
高強度太径異形鋼棒の製造方法Info
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- steel bar
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- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/25—Process efficiency
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、熱間圧延によつて周面に不連続のねじ山を
形成する，例えば呼び名25〜32mm等の太径異形鋼棒を高
強度化して、プレストレストコンクリート用として使用
するための、高強度太径異形鋼棒の製造方法に関する。
形成する，例えば呼び名25〜32mm等の太径異形鋼棒を高
強度化して、プレストレストコンクリート用として使用
するための、高強度太径異形鋼棒の製造方法に関する。
（従来の技術） 従来、この種の高強度太径異形鋼棒は、Ｃ含有量が0.
65〜0.85重量％と比較的高い高材料を、第７図に示す如
く、熱間圧延１により周面に不連続のねじ山が形成され
た太径異形鋼棒とし、次いで当該鋼棒をストレツチング
２して加工硬化させ、さらにブルーイング３して弾性
限，伸び，レラクセーシヨン値等を回復させる工程に付
する製造方法により、プレストレストコンクリート用鋼
棒としてJIS規格に適合する機械的性質を付与するよう
にしていた。
65〜0.85重量％と比較的高い高材料を、第７図に示す如
く、熱間圧延１により周面に不連続のねじ山が形成され
た太径異形鋼棒とし、次いで当該鋼棒をストレツチング
２して加工硬化させ、さらにブルーイング３して弾性
限，伸び，レラクセーシヨン値等を回復させる工程に付
する製造方法により、プレストレストコンクリート用鋼
棒としてJIS規格に適合する機械的性質を付与するよう
にしていた。
（従来技術に存する問題点） 従来法は、加工硬化を前提とした製造方法であるの
で、素材鋼のＣ含有量を比較的高くし、かつストレツチ
ングにおける加工度との兼ね合いで厳密に量定すること
が必須とされ、量定と加工度とが不適切であると所定の
強度に不足をきたす虞があつた。
で、素材鋼のＣ含有量を比較的高くし、かつストレツチ
ングにおける加工度との兼ね合いで厳密に量定すること
が必須とされ、量定と加工度とが不適切であると所定の
強度に不足をきたす虞があつた。
また、プレストレストコンクリート用として使用する
ためには、ストレツチングの後工程にブルーイングが当
然のこととして要求されるところとされ、製造工程が複
雑であつた。
ためには、ストレツチングの後工程にブルーイングが当
然のこととして要求されるところとされ、製造工程が複
雑であつた。
さらに、たとえ本発明の成分の如き比較的低炭素量の
鋼材料を、通常の加熱，冷却手段で熱処理して強度を付
与しても、十分な直線性が得られず、プレストレストコ
ンクリート用としては適さない。
鋼材料を、通常の加熱，冷却手段で熱処理して強度を付
与しても、十分な直線性が得られず、プレストレストコ
ンクリート用としては適さない。
従来法は上述製造工程上の問題点を抱えている一方、
他方では製品使途についての問題点が指摘されている。
即ち、極近時PC鋼棒を圧縮して用いるコンプレツシング
・プレストレストコンクリート工法が注目されはじめた
が、当該工法に使用するPC鋼棒として、ストレツチン
グ，ブルーイングした鋼棒がバウシンガー効果により圧
縮に対して降状強度が著しく低下し、不向きであるとさ
れる点である。
他方では製品使途についての問題点が指摘されている。
即ち、極近時PC鋼棒を圧縮して用いるコンプレツシング
・プレストレストコンクリート工法が注目されはじめた
が、当該工法に使用するPC鋼棒として、ストレツチン
グ，ブルーイングした鋼棒がバウシンガー効果により圧
縮に対して降状強度が著しく低下し、不向きであるとさ
れる点である。
（発明の目的） 本発明は、高強度太径異形鋼棒を製造する場合の従来
製造方法，さらには従来方法により製造された製品に存
する上述した問題点を解消するためになされたもので、
プレストレスコンクリート用鋼棒規格に適合する機械的
性質を具え、しかも直線性に優れ、かつコンプレツシン
グ・プレストレストコンクリート用鋼棒として好適な高
強度太径異形鋼棒の製造方法を提供することを目的とす
る。
製造方法，さらには従来方法により製造された製品に存
する上述した問題点を解消するためになされたもので、
プレストレスコンクリート用鋼棒規格に適合する機械的
性質を具え、しかも直線性に優れ、かつコンプレツシン
グ・プレストレストコンクリート用鋼棒として好適な高
強度太径異形鋼棒の製造方法を提供することを目的とす
る。
（発明の構成） 本発明の構成は、 （１）熱間圧延によつて周面に不連続のねじ山を形成す
る太径異形鋼棒を高強度化する場合において、 （２）微量成分として重量％でC;0.6以下、Si;0.15〜2.
00,Mn;0.6〜2.00および不可避元素を含有する鋼材料ま
たは必要に応じて上記各成分にさらにCr;0.6以下が添加
される鋼材料を使用し、 （３）熱間圧延した後，定尺に切断された黒皮付き鋼棒
を連続送りしつつ，当該鋼棒の直径に応じた適正周波数
・出力からなる誘導加熱手段を用いた全断面急速加熱
と、鋼棒の山径よりわずか大きい内径のガイドチップが
芯出しされて複数配列された中を通過することによる拘
束状態下での急冷とによる焼入れおよび焼戻しを施す ことを特徴とする高強度太径異形鋼棒の製造方法にあ
る。
る太径異形鋼棒を高強度化する場合において、 （２）微量成分として重量％でC;0.6以下、Si;0.15〜2.
00,Mn;0.6〜2.00および不可避元素を含有する鋼材料ま
たは必要に応じて上記各成分にさらにCr;0.6以下が添加
される鋼材料を使用し、 （３）熱間圧延した後，定尺に切断された黒皮付き鋼棒
を連続送りしつつ，当該鋼棒の直径に応じた適正周波数
・出力からなる誘導加熱手段を用いた全断面急速加熱
と、鋼棒の山径よりわずか大きい内径のガイドチップが
芯出しされて複数配列された中を通過することによる拘
束状態下での急冷とによる焼入れおよび焼戻しを施す ことを特徴とする高強度太径異形鋼棒の製造方法にあ
る。
換言すれば、本発明は熱間圧延される鋼材料として、
少なくとも重量比％でC;0.6以下を含有する低炭素鋼材
料の使用を基本とし、熱間圧延により得られた太径異形
鋼棒を、従来法の如くストレツチングおよびブルーイン
グ工程によらず、鋼棒を連続送りしつつ誘導加熱手段を
用いた全断面急速加熱と拘束状態下での急冷とによる焼
入れおよび焼戻し工程に付して高強度化するにある。
少なくとも重量比％でC;0.6以下を含有する低炭素鋼材
料の使用を基本とし、熱間圧延により得られた太径異形
鋼棒を、従来法の如くストレツチングおよびブルーイン
グ工程によらず、鋼棒を連続送りしつつ誘導加熱手段を
用いた全断面急速加熱と拘束状態下での急冷とによる焼
入れおよび焼戻し工程に付して高強度化するにある。
上記構成の（２）において、Ｃ量を0.6％以下とした
のは、本発明の高強度化工程が加工硬化処理に依拠しな
いからであり、また後記Mn量との兼ね合いで焼入れ性が
確保されれば十分であるからである。
のは、本発明の高強度化工程が加工硬化処理に依拠しな
いからであり、また後記Mn量との兼ね合いで焼入れ性が
確保されれば十分であるからである。
また、Siの添加は製品の靭性を損なわずに強度を確保
するためで、0.15％未満では所期の効果が期待されず、
2.00％を超えると靭性が阻害される。而して、0.15％以
上,2.00％以下の範囲内でのSi添加により、PC鋼材とし
てのリラクセーシヨン特性，耐遅れ破壊特性の改善が期
待できる。
するためで、0.15％未満では所期の効果が期待されず、
2.00％を超えると靭性が阻害される。而して、0.15％以
上,2.00％以下の範囲内でのSi添加により、PC鋼材とし
てのリラクセーシヨン特性，耐遅れ破壊特性の改善が期
待できる。
MnはＣ量との和により焼入れ工程での焼入れ性を確保
するためで、好ましくは1.0％前後とし、0.6％未満では
その効果が少なく、2.00％を超えると焼割れをおこす虞
が増大するので、上・下限を上記とした。
するためで、好ましくは1.0％前後とし、0.6％未満では
その効果が少なく、2.00％を超えると焼割れをおこす虞
が増大するので、上・下限を上記とした。
Crの添加は焼入れ性と焼戻し抵抗性を確保するため
で、上記Ｃ量およびMn量との関係から必要に応じて添加
され、0.6％を超えると焼割れをおこす虞が増大する。
で、上記Ｃ量およびMn量との関係から必要に応じて添加
され、0.6％を超えると焼割れをおこす虞が増大する。
以上の微量成分元素を含む鋼材料を使用し、熱間圧延
により周面に不連続のねじ山を形成した直線状の第１図
（ａ）に示されるような太径異形鋼線を得、これを定尺
に切断して鋼棒とする。
により周面に不連続のねじ山を形成した直線状の第１図
（ａ）に示されるような太径異形鋼線を得、これを定尺
に切断して鋼棒とする。
得られた鋼棒は黒皮付きのまま第１図（ｂ）に示され
る熱処理工程に付される。図において、Ｌは熱処理ライ
ン,C1およびC2はそれぞれ焼入れ加熱用および焼戻し加
熱用コイル,J1およびJ2はそれぞれ冷却ジヤケツトであ
る。鋼棒Ｗは順次熱処理ラインＬ上の図示左方側さら供
給され、右方側へと連続移動する間に、焼入れ加熱用コ
イルC1により所定焼入れ温度まで全断面急速加熱され、
次いで冷却ジヤケツトJ1から噴射される冷却流体により
急冷・焼入れされ、さらに前進して焼戻し加熱用コイル
C2を通過する間に所定焼戻し温度まで全断面急速加熱さ
れ、冷却ジヤケツトJ2により冷却を施され、熱処理工程
を完了する。
る熱処理工程に付される。図において、Ｌは熱処理ライ
ン,C1およびC2はそれぞれ焼入れ加熱用および焼戻し加
熱用コイル,J1およびJ2はそれぞれ冷却ジヤケツトであ
る。鋼棒Ｗは順次熱処理ラインＬ上の図示左方側さら供
給され、右方側へと連続移動する間に、焼入れ加熱用コ
イルC1により所定焼入れ温度まで全断面急速加熱され、
次いで冷却ジヤケツトJ1から噴射される冷却流体により
急冷・焼入れされ、さらに前進して焼戻し加熱用コイル
C2を通過する間に所定焼戻し温度まで全断面急速加熱さ
れ、冷却ジヤケツトJ2により冷却を施され、熱処理工程
を完了する。
而して、上記冷却ジヤケツトJ1およびJ2による被加熱
鋼棒Ｗの冷却は、拘束状態下でおこなわれる。連続走行
中に異形の被加熱鋼棒Ｗを拘束しつつ冷却する手段とし
て、例えば第２図（ａ）および（ｂ）として示す冷却ジ
ヤケツトＪが使用される。
鋼棒Ｗの冷却は、拘束状態下でおこなわれる。連続走行
中に異形の被加熱鋼棒Ｗを拘束しつつ冷却する手段とし
て、例えば第２図（ａ）および（ｂ）として示す冷却ジ
ヤケツトＪが使用される。
図において、11は冷却流体噴射孔ｓが多数孔設された
コーン111を具えた冷却流体噴射室、12は流体排出口121
を具えた流体排出室であり、冷却ジヤケツトＪは冷却流
体噴射室11と流体排出室12とを出側を除き交互に複数配
置してなる。而して、コーン111の先端部はカツトされ
て鋼棒通路を形成し、当該通路の周壁に13として示すリ
ング状のガイドチツプが固着されている。ガイドチツプ
13は，被処理鋼棒Ｗが辛うじて通過可能な如く，最小内
径ｄを被処理鋼棒Ｗの山径より僅少大に設定されてい
る。また、複数のガイドチツプ13は全て走行ラインＬに
対して芯出し配置されている。従つて、冷却ジヤケツト
Ｊを通過する鋼棒Ｗは複数のガイドチツプ13により周方
向から拘束を受けつつ冷却されることとなり、直線性が
保証される。
コーン111を具えた冷却流体噴射室、12は流体排出口121
を具えた流体排出室であり、冷却ジヤケツトＪは冷却流
体噴射室11と流体排出室12とを出側を除き交互に複数配
置してなる。而して、コーン111の先端部はカツトされ
て鋼棒通路を形成し、当該通路の周壁に13として示すリ
ング状のガイドチツプが固着されている。ガイドチツプ
13は，被処理鋼棒Ｗが辛うじて通過可能な如く，最小内
径ｄを被処理鋼棒Ｗの山径より僅少大に設定されてい
る。また、複数のガイドチツプ13は全て走行ラインＬに
対して芯出し配置されている。従つて、冷却ジヤケツト
Ｊを通過する鋼棒Ｗは複数のガイドチツプ13により周方
向から拘束を受けつつ冷却されることとなり、直線性が
保証される。
上記熱処理工程では、鋼棒Ｗ周面の特殊形状および当
該鋼棒Ｗの直径から、鋼棒Ｗのねじ山を含む全断面がそ
れぞれ所定焼入れ温度および焼戻温度に均一加熱される
よう、焼入れ加熱用コイルC1と焼戻し加熱用コイルC2と
に給電する電源の周波数は選択され、それぞれ所定の出
力とされなければならない。本発明者の行つた実験結果
によれば、周波数および出力の選択が適切であれば、周
面が特殊形状でも鋼棒Ｗ全断面を均一加熱可能であるこ
とが実証されている。
該鋼棒Ｗの直径から、鋼棒Ｗのねじ山を含む全断面がそ
れぞれ所定焼入れ温度および焼戻温度に均一加熱される
よう、焼入れ加熱用コイルC1と焼戻し加熱用コイルC2と
に給電する電源の周波数は選択され、それぞれ所定の出
力とされなければならない。本発明者の行つた実験結果
によれば、周波数および出力の選択が適切であれば、周
面が特殊形状でも鋼棒Ｗ全断面を均一加熱可能であるこ
とが実証されている。
（実施例） 本発明高強度太径異形鋼棒の製造方法による実施例を
以下に開示する。
以下に開示する。
☆鋼材料の微量化学成分：下記第１表に示す。
☆熱間圧延：上記化学成分を含有する２種の素材鋼をそ
れぞれ熱間圧延し、呼び名25mmの周面に不連続のねじ山
が形成された直線状の第１図（ａ）に示す太径異形鋼線
を得、これを所定定尺に切断して鋼棒とした。
れぞれ熱間圧延し、呼び名25mmの周面に不連続のねじ山
が形成された直線状の第１図（ａ）に示す太径異形鋼線
を得、これを所定定尺に切断して鋼棒とした。
☆熱処理：上記鋼棒を第１図（ｂ）に示される熱処理ラ
インを用いて全断面に焼入れ，焼戻し処理を施し、鋼種
Ｉについては引張強さで110Kgf/mm2クラス，鋼種IIにつ
いては引張強さで125Kgf/mm2クラスの製品とした。
インを用いて全断面に焼入れ，焼戻し処理を施し、鋼種
Ｉについては引張強さで110Kgf/mm2クラス，鋼種IIにつ
いては引張強さで125Kgf/mm2クラスの製品とした。
鋼種ＩおよびIIそれぞれについての加熱条件は下記の
とおりであつた。
とおりであつた。
尚、別記しない条件は両鋼種に共通である。
○焼入れ加熱時 使用周波数;8KHz 出力;400KW 加熱温度； 鋼種Ｉ……940℃ 鋼種II……980℃ ○焼戻し加熱時 使用周波数;8KHz 出力;200KW 加熱温度； 鋼種Ｉ……650℃ 鋼種II……660℃ 尚、冷却は水冷却である。
（確性試験） 本発明に係る製品がプレストレストコンクリート用鋼
棒としてJIS規格G3109のSBPDに規定される機械的性質
（JIS G 3109に規定されるSBPDの呼び名は最大13mmφま
でであるが、当該規定のそれ以上の呼び名のものにも準
用する場合）を満足しているや否やを確認するため、得
られた製品それぞれから試験片を作製し、これを下記の
試験に付した。
棒としてJIS規格G3109のSBPDに規定される機械的性質
（JIS G 3109に規定されるSBPDの呼び名は最大13mmφま
でであるが、当該規定のそれ以上の呼び名のものにも準
用する場合）を満足しているや否やを確認するため、得
られた製品それぞれから試験片を作製し、これを下記の
試験に付した。
（１）引張試験:JIS Ｚ 2241の規定に従つて行つた。
第３図に試験結果を示す。図において、曲線Ｉは鋼種
Ｉの，曲線IIは鋼種IIの荷重−伸び簡関係線である。
Ｉの，曲線IIは鋼種IIの荷重−伸び簡関係線である。
（２）圧縮試験:JISには該当試験規格が見当たらないの
で、ASTM E9に定められた方法に準拠して行つた。
で、ASTM E9に定められた方法に準拠して行つた。
第４図に試験結果を示す。図において、曲線Ｉは鋼種
Ｉの，曲線IIは鋼線IIの荷重−縮み関係線である。
Ｉの，曲線IIは鋼線IIの荷重−縮み関係線である。
（３）レラクセーシヨン試験:JIS G3109に定められた
方法に従つて行つた。試験条件は下記のとおりであつ
た。
方法に従つて行つた。試験条件は下記のとおりであつ
た。
初期荷重；鋼種Ｉ……38,510Kgf 鋼種II……44,590Kgf 温度;20±１℃ 第５図に試験結果を示す。図において、曲線Ｉは鋼種
Ｉの，曲線IIは鋼種IIのレラクセーシヨン線である。
Ｉの，曲線IIは鋼種IIのレラクセーシヨン線である。
また、上記確性試験（１），（２）および（３）の試
験結果を別紙第２票にまとめて示す。第２表には、本発
明方法に従つた製品の機械的性質をJIS規格のそれとの
比較の便を考えてJIS G3109のSBPD95/110,SBPD110/125
規格値を並記した。
験結果を別紙第２票にまとめて示す。第２表には、本発
明方法に従つた製品の機械的性質をJIS規格のそれとの
比較の便を考えてJIS G3109のSBPD95/110,SBPD110/125
規格値を並記した。
（４）長時間レラクセーシヨン試験：日本土木学会基準
「PC鋼棒の長時間レラクセーシヨン試験方法（案）」に
従つて行つた。試験条件は下記のとおりであつた。
「PC鋼棒の長時間レラクセーシヨン試験方法（案）」に
従つて行つた。試験条件は下記のとおりであつた。
初期荷重；鋼種Ｉ……39,020Kgf 鋼種II……44,340Kgf 温度;20±１℃ 第６図に試験結果を示す。図において、曲線Ｉは鋼種
IIの，曲線IIは鋼種IIの長時間レラクセーシヨン線であ
る。
IIの，曲線IIは鋼種IIの長時間レラクセーシヨン線であ
る。
（５）遅れ破壊試験:NH SCNの20％溶液を50℃に維持
し、その中に試験片を浸漬して下記に示す一定の荷重を
負荷し、試験片が破断するまでの時間によつて耐遅れ破
壊性能を評価した。検体数は鋼種I,鋼種IIそれぞれ３で
あつた。
し、その中に試験片を浸漬して下記に示す一定の荷重を
負荷し、試験片が破断するまでの時間によつて耐遅れ破
壊性能を評価した。検体数は鋼種I,鋼種IIそれぞれ３で
あつた。
試験荷重；鋼種Ｉ……45,640Kgf 鋼種II……52,010Kgf 上記試験荷重はそれぞれ引張強さの80％に相当する。
尚、試験は200時間を限度とし、それ以後の試験を打
ち切つた。
ち切つた。
第３表にこれらの試験結果を示す。
上記各確性試験の結果、本発明方法に従つて製造され
た太径異形鋼棒はJIS規格値を十分満足し、特に伸びお
よびレラクセーシヨン特性において規格値を大幅に上回
り、コンプレツシングを含むプレストレストコンクリー
ト用鋼棒として極めて好ましい性質を備えていることが
明確に認められた。
た太径異形鋼棒はJIS規格値を十分満足し、特に伸びお
よびレラクセーシヨン特性において規格値を大幅に上回
り、コンプレツシングを含むプレストレストコンクリー
ト用鋼棒として極めて好ましい性質を備えていることが
明確に認められた。
（発明の作用） 本発明は、熱間圧延により形成される太径異形鋼棒に
コンプレツシングをも含むプレストレストコンクリート
用として好ましい性質と直線性とを付与する作用があ
る。
コンプレツシングをも含むプレストレストコンクリート
用として好ましい性質と直線性とを付与する作用があ
る。
（発明の効果） 本発明によれば、少なくとも焼入れ可能な程度の低炭
素含有量の鋼材料を使用し、熱間圧延して得られる太径
異形鋼棒を連続的，かつ所定条件下で熱処理し、プレス
トレスコンクリート用鋼棒として規格に適合する機械的
性質を十分に満足する如く高強度化するので、従来のス
トレツチング，ブルーイングによる場合に存した煩雑さ
から開放され、しかも生産された製品は直線性に優れ、
かつコンプレツシング・プレストレスコンクリート用鋼
棒としても好適であるので、甚大な効果をすとして賞
用される。
素含有量の鋼材料を使用し、熱間圧延して得られる太径
異形鋼棒を連続的，かつ所定条件下で熱処理し、プレス
トレスコンクリート用鋼棒として規格に適合する機械的
性質を十分に満足する如く高強度化するので、従来のス
トレツチング，ブルーイングによる場合に存した煩雑さ
から開放され、しかも生産された製品は直線性に優れ、
かつコンプレツシング・プレストレスコンクリート用鋼
棒としても好適であるので、甚大な効果をすとして賞
用される。
第１図（ａ）は本発明方法が適用される太径異形鋼棒の
正面図およびＸ−Ｘ線断面図、第１図（ｂ）は本発明方
法の工程の一部である熱処理工程ラインの正面図、第２
図（ａ）は実施例冷却ジヤケツトの正面断面図、第２図
（ｂ）は冷却ジヤケツトに配設される一実施例ガイドチ
ツプの正面断面図、第３図は本発明を実施して得た製品
の確性試験結果を示す荷重−伸び関係線図，第４図は同
じく確性試験結果を示す荷重−縮み関係線図，第５図は
同じく確性試験結果を示すレラクセーシヨン線図、第６
図は同じく確性試験結果を示す長時間レラクセーシヨン
線図、第７図は従来法を示すブロック図である。
正面図およびＸ−Ｘ線断面図、第１図（ｂ）は本発明方
法の工程の一部である熱処理工程ラインの正面図、第２
図（ａ）は実施例冷却ジヤケツトの正面断面図、第２図
（ｂ）は冷却ジヤケツトに配設される一実施例ガイドチ
ツプの正面断面図、第３図は本発明を実施して得た製品
の確性試験結果を示す荷重−伸び関係線図，第４図は同
じく確性試験結果を示す荷重−縮み関係線図，第５図は
同じく確性試験結果を示すレラクセーシヨン線図、第６
図は同じく確性試験結果を示す長時間レラクセーシヨン
線図、第７図は従来法を示すブロック図である。
Claims (1)
- 【請求項１】熱間圧延によって周面に不連続のねじ山を
形成する太径異形鋼棒を高強度化する場合において、微
量成分として重量比％でC;0.6以下、Si;0.15〜2.00、M
n;0.6〜2.00および不可避元素を含有する鋼材料または
必要に応じて上記成分にさらにCr;0.6以下が添加される
鋼材料を使用し、熱間圧延した後、定尺に切断された黒
皮付き鋼棒を連続送りしつつ、当該鋼棒の直径に応じた
適正周波数・出力からなる誘導加熱手段を用いた全断面
急速加熱と、鋼棒の山径よりわずか大きい内径のガイド
チップが芯出しされて複数配列された中を通過すること
による拘束状態下での急冷とによる焼入れおよび焼戻し
を施すことを特徴とする高強度太径異形鋼棒の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61218136A JP2565687B2 (ja) | 1986-09-18 | 1986-09-18 | 高強度太径異形鋼棒の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61218136A JP2565687B2 (ja) | 1986-09-18 | 1986-09-18 | 高強度太径異形鋼棒の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6376816A JPS6376816A (ja) | 1988-04-07 |
| JP2565687B2 true JP2565687B2 (ja) | 1996-12-18 |
Family
ID=16715199
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61218136A Expired - Lifetime JP2565687B2 (ja) | 1986-09-18 | 1986-09-18 | 高強度太径異形鋼棒の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2565687B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1219366A3 (de) * | 2000-12-27 | 2003-11-19 | Christian Hoffmann | Verfahren zum Herstellen eines Profils insbesondere eines Gewindes an Stangen aus Stahl sowie eine Anlage und eine Vorrichtung hierfür |
| JP2011132571A (ja) * | 2009-12-24 | 2011-07-07 | Neturen Co Ltd | 鉄筋コンクリート造構造物用鉄筋の製造方法 |
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1986
- 1986-09-18 JP JP61218136A patent/JP2565687B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6376816A (ja) | 1988-04-07 |
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