JP2540089B2 - 焼付け硬化性に優れた溶融めっき鋼板の製造方法 - Google Patents
焼付け硬化性に優れた溶融めっき鋼板の製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、必要とする焼付け硬化
性が脱炭焼鈍により付与された溶融めっき鋼板を製造す
る方法に関する。
性が脱炭焼鈍により付与された溶融めっき鋼板を製造す
る方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車用鋼板として使用される溶融めっ
き鋼板には、パネル等の所定形状に成形した後で焼付け
塗装によって降伏強度が上昇する、いわゆる焼付け硬化
性が要求される。焼付け硬化性は、図１に示すように、
フェライト中の固溶炭素含有量によって定まる。そし
て、鋼板製品において降伏点伸びの回復に起因するスト
レッチャーストレインの発生を考慮して、３〜６ｋｇｆ
／ｍｍ2 が適正な焼付け硬化性とされている。焼付け硬
化性をこの範囲に収めるためには、図１に示した関係か
ら、固溶炭素量を４〜１１ｐｐｍに調整することが必要
とされる。
き鋼板には、パネル等の所定形状に成形した後で焼付け
塗装によって降伏強度が上昇する、いわゆる焼付け硬化
性が要求される。焼付け硬化性は、図１に示すように、
フェライト中の固溶炭素含有量によって定まる。そし
て、鋼板製品において降伏点伸びの回復に起因するスト
レッチャーストレインの発生を考慮して、３〜６ｋｇｆ
／ｍｍ2 が適正な焼付け硬化性とされている。焼付け硬
化性をこの範囲に収めるためには、図１に示した関係か
ら、固溶炭素量を４〜１１ｐｐｍに調整することが必要
とされる。
【０００３】この低レベルに固溶炭素量を維持する方法
としては、製鋼段階でＣ，Ｎ，Ｓ，Ｔｉ，Ｎｂ等を厳格
に管理して極低炭素鋼を製造することが、たとえば特開
平２−１１１８４１号公報で提案されている。添加され
たＴｉ，Ｎｂ等は、鋼中に存在する余分なＣを炭化物と
して固定し、焼付け硬化性に有効な固溶炭素量を目標値
に維持する。
としては、製鋼段階でＣ，Ｎ，Ｓ，Ｔｉ，Ｎｂ等を厳格
に管理して極低炭素鋼を製造することが、たとえば特開
平２−１１１８４１号公報で提案されている。添加され
たＴｉ，Ｎｂ等は、鋼中に存在する余分なＣを炭化物と
して固定し、焼付け硬化性に有効な固溶炭素量を目標値
に維持する。
【０００４】また、自動車用鋼板として多用されている
溶融めっき鋼板にあっては、溶融めっき及び合金化処理
後の急冷のために、必要とする焼付け硬化性を得る炭素
量よりも遥かに多量の炭素がフェライトマトリックスに
固溶する。そこで、溶融亜鉛めっき後の鋼板に熱処理を
施し、過剰の炭素を析出させ、固溶炭素量を調整するこ
とが特開昭５７−７０２６９号公報で紹介されている。
溶融めっき鋼板にあっては、溶融めっき及び合金化処理
後の急冷のために、必要とする焼付け硬化性を得る炭素
量よりも遥かに多量の炭素がフェライトマトリックスに
固溶する。そこで、溶融亜鉛めっき後の鋼板に熱処理を
施し、過剰の炭素を析出させ、固溶炭素量を調整するこ
とが特開昭５７−７０２６９号公報で紹介されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】製鋼段階で炭素含有量
を調整する方法では、固溶炭素含有量を正確に制御する
ことが困難である。たとえば、添加されるＴｉ，Ｎｂ等
が鋼中のＣと結合する効率は製鋼条件によって変わるも
のであり、またＴｉ，Ｎｂ等はＮ，Ｓとも結合する。そ
のため、得られた鋼の固溶炭素含有量が比較的大きな幅
でばらつき、必要とする焼付け硬化性に対応する値にす
ることは、実操業上極めて困難なものとなる。
を調整する方法では、固溶炭素含有量を正確に制御する
ことが困難である。たとえば、添加されるＴｉ，Ｎｂ等
が鋼中のＣと結合する効率は製鋼条件によって変わるも
のであり、またＴｉ，Ｎｂ等はＮ，Ｓとも結合する。そ
のため、得られた鋼の固溶炭素含有量が比較的大きな幅
でばらつき、必要とする焼付け硬化性に対応する値にす
ることは、実操業上極めて困難なものとなる。
【０００６】また、溶融亜鉛めっき後に過剰の固溶炭素
を析出させる方法は、溶融めっきラインにポスト炉を設
置すること、或いは別途の熱処理ラインが必要となる。
そのため、設備負担及び工程の付加を招き、生産性が低
下する。
を析出させる方法は、溶融めっきラインにポスト炉を設
置すること、或いは別途の熱処理ラインが必要となる。
そのため、設備負担及び工程の付加を招き、生産性が低
下する。
【０００７】本発明は、このような問題を解消すべく案
出されたものであり、脱炭焼鈍によって固溶炭素含有量
を調整することにより、鋼種に拘らず、必要とする焼付
け硬化性を溶融めっき鋼板に付与することを目的とす
る。
出されたものであり、脱炭焼鈍によって固溶炭素含有量
を調整することにより、鋼種に拘らず、必要とする焼付
け硬化性を溶融めっき鋼板に付与することを目的とす
る。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明の製造方法は、そ
の目的を達成するため、Ｃ：０．０３〜０．３０重量
％，Ｓｉ：０．８０重量％以下，Ｍｎ：０．６０超〜
２．０重量％，Ｐ：０．１重量％以下，Ｓ：０．０１０
重量％以下，Ａ１：０．０２０〜０．０７９重量％を含
有する冷延鋼板に対し、１０〜３０ｐｐｍ未満の範囲で
目標焼付け硬化性に対応する炭素含有量に低下させる脱
炭焼鈍を施した後、溶融めっきすることを特徴とする。
の目的を達成するため、Ｃ：０．０３〜０．３０重量
％，Ｓｉ：０．８０重量％以下，Ｍｎ：０．６０超〜
２．０重量％，Ｐ：０．１重量％以下，Ｓ：０．０１０
重量％以下，Ａ１：０．０２０〜０．０７９重量％を含
有する冷延鋼板に対し、１０〜３０ｐｐｍ未満の範囲で
目標焼付け硬化性に対応する炭素含有量に低下させる脱
炭焼鈍を施した後、溶融めっきすることを特徴とする。
【０００９】脱炭焼鈍された冷延鋼板のうち、高Ｍｎ，
Ｓｉ，Ｃｒ，Ｐ鋼のように合金元素Ｍｎ，Ｓｉ，Ｃｒ，
Ｐ等が濃縮され易い鋼種にあっては、溶融亜鉛に対する
濡れ性及び合金化の反応速度を向上させるために、予め
Ｆｅ，Ｆｅ−Ｂ，Ｎｉ等のプレめっきを冷延鋼板に施し
ておくことが好ましい。
Ｓｉ，Ｃｒ，Ｐ鋼のように合金元素Ｍｎ，Ｓｉ，Ｃｒ，
Ｐ等が濃縮され易い鋼種にあっては、溶融亜鉛に対する
濡れ性及び合金化の反応速度を向上させるために、予め
Ｆｅ，Ｆｅ−Ｂ，Ｎｉ等のプレめっきを冷延鋼板に施し
ておくことが好ましい。
【００１０】
【作 用】本発明者等の研究により、溶融めっき鋼板の
焼付け硬化性は、炭素含有量との間に図２に示した関係
を持っていることが判った。この炭素含有量は、固溶炭
素含有量の測定と異なり、比較的容易に求めることがで
きる。そして、脱炭焼鈍時の焼鈍時間や加熱温度等の条
件を変えることによって、炭素含有量を目標値に調整す
ることが容易に行われる。脱炭焼鈍による炭素含有量の
制御は、製鋼段階における成分調整に比較して、鋼種に
よる制約を受けることなく、必要とする焼付硬度に対応
する炭素含有量に高精度で一致させることができる。
焼付け硬化性は、炭素含有量との間に図２に示した関係
を持っていることが判った。この炭素含有量は、固溶炭
素含有量の測定と異なり、比較的容易に求めることがで
きる。そして、脱炭焼鈍時の焼鈍時間や加熱温度等の条
件を変えることによって、炭素含有量を目標値に調整す
ることが容易に行われる。脱炭焼鈍による炭素含有量の
制御は、製鋼段階における成分調整に比較して、鋼種に
よる制約を受けることなく、必要とする焼付硬度に対応
する炭素含有量に高精度で一致させることができる。
【００１１】炭素含有量を１０〜３０ｐｐｍに下げるこ
とは、オープンコイル焼鈍により十分可能である。そこ
で、オープンコイル焼鈍設備を使用し、冷延鋼板を６０
０℃以上の高温に加熱することにより、脱炭焼鈍を行
う。
とは、オープンコイル焼鈍により十分可能である。そこ
で、オープンコイル焼鈍設備を使用し、冷延鋼板を６０
０℃以上の高温に加熱することにより、脱炭焼鈍を行
う。
【００１２】焼鈍雰囲気は、水蒸気を混入したＡＸガス
を使用する。水蒸気の混入量は、脱炭反応を円滑に行わ
せる上から、雰囲気の露点が２０〜６０℃の範囲に維持
されるように調整することが好ましい。露点が２０℃よ
り低い乾燥雰囲気では、Ｃ＋Ｈ2 Ｏ→ＣＯ＋Ｈ2 の脱炭
反応速度が小さく、長時間の高温加熱が必要とされる。
その結果、鋼板表面にＳｉ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｐ等が濃縮
し、溶融亜鉛めっき工程において溶融亜鉛の付着や合金
化反応を阻害する。また、露点が６０℃を超えるとき、
２Ｈ2 Ｏ→２Ｈ2 ＋Ｏ2 の分解反応で生じた酸素により
鋼板表面が酸化し易くなる。
を使用する。水蒸気の混入量は、脱炭反応を円滑に行わ
せる上から、雰囲気の露点が２０〜６０℃の範囲に維持
されるように調整することが好ましい。露点が２０℃よ
り低い乾燥雰囲気では、Ｃ＋Ｈ2 Ｏ→ＣＯ＋Ｈ2 の脱炭
反応速度が小さく、長時間の高温加熱が必要とされる。
その結果、鋼板表面にＳｉ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｐ等が濃縮
し、溶融亜鉛めっき工程において溶融亜鉛の付着や合金
化反応を阻害する。また、露点が６０℃を超えるとき、
２Ｈ2 Ｏ→２Ｈ2 ＋Ｏ2 の分解反応で生じた酸素により
鋼板表面が酸化し易くなる。
【００１３】焼鈍温度は、脱炭反応開始温度６００℃以
上、好ましくは７００〜８００℃に設定する。この焼鈍
温度が６００℃より低いとき、脱炭反応が進行しない
か、長時間の脱炭が必要となる。また、８００℃を超え
る焼鈍温度では、脱炭反応の進行状態を予測することが
困難になり、炭素含有量を目標レベルに制御することが
難しくなる。
上、好ましくは７００〜８００℃に設定する。この焼鈍
温度が６００℃より低いとき、脱炭反応が進行しない
か、長時間の脱炭が必要となる。また、８００℃を超え
る焼鈍温度では、脱炭反応の進行状態を予測することが
困難になり、炭素含有量を目標レベルに制御することが
難しくなる。
【００１４】炭素含有量１０〜３０ｐｐｍまで脱炭する
ための時間は、鋼板の初期炭素量，板厚，表面積等によ
って変わる。たとえば、初期炭素含有量が０．１４重量
％の冷延鋼板を温度７４０℃のＡＸガス雰囲気で脱炭す
るとき、鋼板表面積Ｓに応じて焼鈍時間ｔが次式（１）
及び（２）のように変わることが実験的に求められた。
ための時間は、鋼板の初期炭素量，板厚，表面積等によ
って変わる。たとえば、初期炭素含有量が０．１４重量
％の冷延鋼板を温度７４０℃のＡＸガス雰囲気で脱炭す
るとき、鋼板表面積Ｓに応じて焼鈍時間ｔが次式（１）
及び（２）のように変わることが実験的に求められた。
【００１５】Ｓ≦１．５×１０9 ｍｍ2 の場合、脱炭反
応が鋼中のＣの拡散速度に律速されて、焼鈍時間ｔは、
式（１）で表される。 ｔ＝１．３０８×（Ｇ＋０．０４９５)2＋Ａ×Ｇ2 ・・・・・（１）
応が鋼中のＣの拡散速度に律速されて、焼鈍時間ｔは、
式（１）で表される。 ｔ＝１．３０８×（Ｇ＋０．０４９５)2＋Ａ×Ｇ2 ・・・・・（１）
【００１６】また、鋼板表面積Ｓが１．５×１０9 ｍｍ
2を超えて大きな場合、雰囲気ガスの供給速度に律速さ
れる段階及び鋼中のＣの拡散速度に律速される段階を経
る。そして、焼鈍時間ｔは、式（２）で表される。 ｔ＝１．３０８×（Ｇ＋０．０４９５)2＋Ａ×Ｇ2 ＋９．８×１０-10 ×Ｓ−１．３８ ・・・・・（２）
2を超えて大きな場合、雰囲気ガスの供給速度に律速さ
れる段階及び鋼中のＣの拡散速度に律速される段階を経
る。そして、焼鈍時間ｔは、式（２）で表される。 ｔ＝１．３０８×（Ｇ＋０．０４９５)2＋Ａ×Ｇ2 ＋９．８×１０-10 ×Ｓ−１．３８ ・・・・・（２）
【００１７】ただし、これらの式（１）及び（２）にお
いて、ｔは脱炭時間（時）、Ｇは板厚（ｍｍ）、Ａは
４．０〜１０．０の定数、Ｓは焼鈍される鋼板の表面積
（ｍｍ2)を表す。定数Ａは、目標とする脱炭後の炭素量
に基づいて定められ、１０．０に近くなるに従って脱炭
後の炭素量が１０ｐｐｍに近付く。そこで、目標炭素量
に応じた定数Ａを決定し、式（１）又は（２）に従って
定められた焼鈍時間で焼鈍を行うとき、必要とする焼付
け硬化性に対応した炭素含有量の焼鈍材が得られる。
いて、ｔは脱炭時間（時）、Ｇは板厚（ｍｍ）、Ａは
４．０〜１０．０の定数、Ｓは焼鈍される鋼板の表面積
（ｍｍ2)を表す。定数Ａは、目標とする脱炭後の炭素量
に基づいて定められ、１０．０に近くなるに従って脱炭
後の炭素量が１０ｐｐｍに近付く。そこで、目標炭素量
に応じた定数Ａを決定し、式（１）又は（２）に従って
定められた焼鈍時間で焼鈍を行うとき、必要とする焼付
け硬化性に対応した炭素含有量の焼鈍材が得られる。
【００１８】脱炭焼鈍が施された鋼板は、炭素含有量が
低下していることから優れた加工性を呈する。たとえ
ば、この鋼板をプレス成形するとき、プレス型に対する
馴染が良く、プレス型から外したときのスプリングバッ
クがないため、形状特性の良好な製品となる。そして、
プレス成形後に焼付け塗装した状態では、高い降伏強度
が得られる。しかも、鋼種の如何によらず脱炭焼鈍で所
定の焼付け硬化性が付与されるため、汎用性の高い製法
である。
低下していることから優れた加工性を呈する。たとえ
ば、この鋼板をプレス成形するとき、プレス型に対する
馴染が良く、プレス型から外したときのスプリングバッ
クがないため、形状特性の良好な製品となる。そして、
プレス成形後に焼付け塗装した状態では、高い降伏強度
が得られる。しかも、鋼種の如何によらず脱炭焼鈍で所
定の焼付け硬化性が付与されるため、汎用性の高い製法
である。
【００１９】本発明で使用される冷延鋼板に含まれるＭ
ｎは、強度，遅時効性の改善に有効な元素であり、Ｃ量
と相俟つて適度の焼付け硬化性を付与する。その作用を
得るため０．６０超〜２．０重量％の範囲で添加され
る。Ｍｎ含有量が０．６０重量％以下であると所望の遅
時効性及び適度の焼付け硬化性を確保することができ
ず、また２．０重量％を超えると製鋼が困難になると共
に溶接性も劣化し易い。なお、Ｍｎ強化鋼にあっては脱
炭焼鈍時にＭｎが酸化され易いため、焼鈍時のガスクリ
ーニングを省略することが好ましい。
ｎは、強度，遅時効性の改善に有効な元素であり、Ｃ量
と相俟つて適度の焼付け硬化性を付与する。その作用を
得るため０．６０超〜２．０重量％の範囲で添加され
る。Ｍｎ含有量が０．６０重量％以下であると所望の遅
時効性及び適度の焼付け硬化性を確保することができ
ず、また２．０重量％を超えると製鋼が困難になると共
に溶接性も劣化し易い。なお、Ｍｎ強化鋼にあっては脱
炭焼鈍時にＭｎが酸化され易いため、焼鈍時のガスクリ
ーニングを省略することが好ましい。
【００２０】Ｃは、脱炭焼鈍によって１０〜３０ｐｐｍ
まで下げられる元素であるが、当初のＣ含有量が多すぎ
ると長時間の脱炭が必要となり、しかも長時間の脱炭に
伴ってＭｎが濃縮した表面層が形成され易くなる。しか
し、Ｃ含有量が低い鋼板を出発材料として使用すること
は、本発明に従った脱炭焼鈍の効果を薄めると共に、製
鋼に特殊な工程が必要とされる。この点で、脱炭焼鈍前
の冷延鋼板の炭素含有量を、０．０３〜０．３０重量％
としている。
まで下げられる元素であるが、当初のＣ含有量が多すぎ
ると長時間の脱炭が必要となり、しかも長時間の脱炭に
伴ってＭｎが濃縮した表面層が形成され易くなる。しか
し、Ｃ含有量が低い鋼板を出発材料として使用すること
は、本発明に従った脱炭焼鈍の効果を薄めると共に、製
鋼に特殊な工程が必要とされる。この点で、脱炭焼鈍前
の冷延鋼板の炭素含有量を、０．０３〜０．３０重量％
としている。
【００２１】Ｓｉは、鋼の強度を向上させる上で有効な
元素であるが、化成処理性やめっき付着性等を劣化させ
易い。そこで、Ｓｉの上限を０．８０重量％に規定し
た。焼付け硬化性を改善するためＰを使用することも知
られているが、Ｐの含有によって溶接性が低下し易い。
そこで、本発明においては、Ｍｎ含有量を前述のように
規定することにより焼付け硬化性を確保し、Ｐ含有量を
０．１０重量％以下に抑えることによってＰに起因する
欠陥を回避している。
元素であるが、化成処理性やめっき付着性等を劣化させ
易い。そこで、Ｓｉの上限を０．８０重量％に規定し
た。焼付け硬化性を改善するためＰを使用することも知
られているが、Ｐの含有によって溶接性が低下し易い。
そこで、本発明においては、Ｍｎ含有量を前述のように
規定することにより焼付け硬化性を確保し、Ｐ含有量を
０．１０重量％以下に抑えることによってＰに起因する
欠陥を回避している。
【００２２】Ｓは、鋼中に含まれる不純物元素であっ
て、焼付け硬化性に有効な作用を呈する。しかし、Ｓ含
有量が多量になると赤熱脆性による表面疵が発生し易く
なるので、上限を０．０１０重量％に設定した。
て、焼付け硬化性に有効な作用を呈する。しかし、Ｓ含
有量が多量になると赤熱脆性による表面疵が発生し易く
なるので、上限を０．０１０重量％に設定した。
【００２３】Ａｌは、脱酸剤として使用される元素であ
り、十分な脱酸を行うために０．０２０重量％以上が必
要である。しかし、多量のＡｌ含有量は鋼の表面性状の
悪影響を及ぼすので、その上限を０．０７９重量％に設
定した。
り、十分な脱酸を行うために０．０２０重量％以上が必
要である。しかし、多量のＡｌ含有量は鋼の表面性状の
悪影響を及ぼすので、その上限を０．０７９重量％に設
定した。
【００２４】強度向上元素として使用されるＳｉ，Ｍｎ
は鋼板表面に濃縮し、溶融亜鉛に対する濡れ性や溶融亜
鉛めっき層の合金化反応等が劣る表面層を形成し易い。
そこで、脱炭焼鈍された鋼板を溶融亜鉛めっきする場
合、予めＦｅ，Ｆｅ−Ｂ，Ｎｉ等のプレめっき層を形成
しておくことが好ましい。このプレめっき層は、Ｓｉ，
Ｍｎ等が濃縮した表面層の影響を受けることなく溶融亜
鉛を付着させ、且つ合金化反応を促進させる。このよう
な作用を発揮させるため、目付け量１〜２０ｇ／ｍ2 で
プレめっき層を形成することが良い。
は鋼板表面に濃縮し、溶融亜鉛に対する濡れ性や溶融亜
鉛めっき層の合金化反応等が劣る表面層を形成し易い。
そこで、脱炭焼鈍された鋼板を溶融亜鉛めっきする場
合、予めＦｅ，Ｆｅ−Ｂ，Ｎｉ等のプレめっき層を形成
しておくことが好ましい。このプレめっき層は、Ｓｉ，
Ｍｎ等が濃縮した表面層の影響を受けることなく溶融亜
鉛を付着させ、且つ合金化反応を促進させる。このよう
な作用を発揮させるため、目付け量１〜２０ｇ／ｍ2 で
プレめっき層を形成することが良い。
【００２５】
【実施例】実施例１：表１に示した成分を含有する板厚
０．８ｍｍの冷延鋼板を、Ｎ2:２２容量％，Ｈ2:６７容
量％，Ｈ2 Ｏ：１１容量％の雰囲気で、７４０℃に加熱
するオープンコイル焼鈍を施した後、溶融亜鉛めっきを
行った。めっき後の成分変化を、表１に併せて示す。
０．８ｍｍの冷延鋼板を、Ｎ2:２２容量％，Ｈ2:６７容
量％，Ｈ2 Ｏ：１１容量％の雰囲気で、７４０℃に加熱
するオープンコイル焼鈍を施した後、溶融亜鉛めっきを
行った。めっき後の成分変化を、表１に併せて示す。
【００２６】
【表１】
【００２７】このように焼鈍された鋼板の炭素含有量
は、焼鈍時間が長くなるにつれて低下している。そこ
で、焼鈍時間を調整することによって炭素含有量を低下
させた溶融めっき鋼板の焼付け硬化性を測定し、炭素含
有量との関係を調べたところ、図２に示す関係があるこ
とが判った。なお、焼付け硬化性は、１７０℃×２０分
の熱処理前後の引張り試験における降伏応力の差で表し
た。
は、焼鈍時間が長くなるにつれて低下している。そこ
で、焼鈍時間を調整することによって炭素含有量を低下
させた溶融めっき鋼板の焼付け硬化性を測定し、炭素含
有量との関係を調べたところ、図２に示す関係があるこ
とが判った。なお、焼付け硬化性は、１７０℃×２０分
の熱処理前後の引張り試験における降伏応力の差で表し
た。
【００２８】図２に示した関係を図１の固溶炭素量と焼
付け硬化性との関係と比較すると、必要とする焼付け硬
化性３〜６ｋｇｆ／ｍｍ2 を得るための炭素含有量は、
高Ｃ側で且つより広範囲となっている。これは、鋼中の
Ｃが全てフリーカーボンとなっておらず、一部炭化物を
形成していることに起因すると考えられる。特に、本発
明で使用される鋼種が炭化物形成元素であるＭｎを比較
的多量に含有していることから、炭化物として消費され
るＣ量が多いことに由来すると考えられる。そして、必
要とする焼付け硬化性を得るための炭素含有量が高Ｃ側
で広範囲となっているので、焼鈍条件に対する制御精度
が緩和され、製造が容易になる。
付け硬化性との関係と比較すると、必要とする焼付け硬
化性３〜６ｋｇｆ／ｍｍ2 を得るための炭素含有量は、
高Ｃ側で且つより広範囲となっている。これは、鋼中の
Ｃが全てフリーカーボンとなっておらず、一部炭化物を
形成していることに起因すると考えられる。特に、本発
明で使用される鋼種が炭化物形成元素であるＭｎを比較
的多量に含有していることから、炭化物として消費され
るＣ量が多いことに由来すると考えられる。そして、必
要とする焼付け硬化性を得るための炭素含有量が高Ｃ側
で広範囲となっているので、焼鈍条件に対する制御精度
が緩和され、製造が容易になる。
【００２９】これら焼鈍−めっき材について各種機械的
性質を調べたところ、降伏強度，引張り強度及び硬度
は、共に１００ｐｐｍ以下の炭素量が低い段階で著しい
増加がみられ、炭素含有量が２００ｐｐｍを超える段階
では増加が緩やかであった。また、伸び及びランクフォ
ード値に関しては、逆の傾向がみられた。これは、フェ
ライト相中へのＣの固溶限が２００ｐｐｍであり、２０
０ｐｐｍを超えるＣがＭｎ炭化物として粒界に析出して
いるためであると考えられる。
性質を調べたところ、降伏強度，引張り強度及び硬度
は、共に１００ｐｐｍ以下の炭素量が低い段階で著しい
増加がみられ、炭素含有量が２００ｐｐｍを超える段階
では増加が緩やかであった。また、伸び及びランクフォ
ード値に関しては、逆の傾向がみられた。これは、フェ
ライト相中へのＣの固溶限が２００ｐｐｍであり、２０
０ｐｐｍを超えるＣがＭｎ炭化物として粒界に析出して
いるためであると考えられる。
【００３０】表２は、５時間２分の脱炭焼鈍を行った合
金化溶融亜鉛めっき鋼板のトップ及びボトムについての
Ｃ方向の試験結果を示す。表２から明らかなように、脱
炭焼鈍後の合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、自動車用車体
としての必要特性、特に焼付け硬化性を備えていること
が判る。
金化溶融亜鉛めっき鋼板のトップ及びボトムについての
Ｃ方向の試験結果を示す。表２から明らかなように、脱
炭焼鈍後の合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、自動車用車体
としての必要特性、特に焼付け硬化性を備えていること
が判る。
【００３１】
【表２】
【００３２】実施例２：実施例１と同じ板厚０．８ｍｍ
の冷延鋼板を、７４０℃に６時間加熱するオープンコイ
ル焼鈍により脱炭した後、目付け量６ｇ／ｍ2 でＦｅ−
Ｂプレめっきを施した。そして、還元性雰囲気で４６０
℃に予熱し、Ａｌ：０．１０重量％を含有する同じ温度
に保持された溶融亜鉛浴にラインスピード１２０ｍ／分
で導入した後、５１０℃に１３秒間加熱する合金化処理
を施した。
の冷延鋼板を、７４０℃に６時間加熱するオープンコイ
ル焼鈍により脱炭した後、目付け量６ｇ／ｍ2 でＦｅ−
Ｂプレめっきを施した。そして、還元性雰囲気で４６０
℃に予熱し、Ａｌ：０．１０重量％を含有する同じ温度
に保持された溶融亜鉛浴にラインスピード１２０ｍ／分
で導入した後、５１０℃に１３秒間加熱する合金化処理
を施した。
【００３３】得られた合金化溶融亜鉛めっき層は、Ｆｅ
含有量が９．６重量％であり、焼けムラがなく密着性に
優れたものであった。また、下地の炭素含有量は２０ｐ
ｐｍに低下されており、焼付け硬化性は４ｋｇｆ／ｍｍ
2 であった。
含有量が９．６重量％であり、焼けムラがなく密着性に
優れたものであった。また、下地の炭素含有量は２０ｐ
ｐｍに低下されており、焼付け硬化性は４ｋｇｆ／ｍｍ
2 であった。
【００３４】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明において
は、脱炭焼鈍により鋼中の炭素含有量を１０〜３０ｐｐ
ｍに低下させ、必要とする焼付け硬化性を溶融めっき鋼
板に付与している。この方法によるとき、製鋼段階で厳
格な成分調整をする必要がなく、安価な製造コストで焼
付け硬化性に優れた製品を得ることができる。また、溶
融めっき後の固溶炭素量調整のためのポスト炉を必要と
しないため、新たな設備負担を招くこともない。
は、脱炭焼鈍により鋼中の炭素含有量を１０〜３０ｐｐ
ｍに低下させ、必要とする焼付け硬化性を溶融めっき鋼
板に付与している。この方法によるとき、製鋼段階で厳
格な成分調整をする必要がなく、安価な製造コストで焼
付け硬化性に優れた製品を得ることができる。また、溶
融めっき後の固溶炭素量調整のためのポスト炉を必要と
しないため、新たな設備負担を招くこともない。
【図１】 従来知られている固溶炭素量と焼付け硬化性
との関係を表したグラフ
との関係を表したグラフ
【図２】 本発明者等が見出した脱炭焼鈍−溶融めっき
材の炭素含有量と焼付け硬化性との関係を表したグラフ
材の炭素含有量と焼付け硬化性との関係を表したグラフ
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｃ：０．０３〜０．３０重量％，Ｓｉ：
０．８０重量％以下，Ｍｎ：０．６０超〜２．０重量
％，Ｐ：０．１重量％以下，Ｓ：０．０１０重量％以
下，Ａ１：０．０２０〜０．０７９重量％を含有する冷
延鋼板に対し、１０〜３０ｐｐｍ未満の範囲で目標焼付
け硬化性に対応する炭素含有量に低下させる脱炭焼鈍を
施した後、溶融めっきすることを特徴とする焼き付け硬
化性に優れた溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3080913A JP2540089B2 (ja) | 1991-03-19 | 1991-03-19 | 焼付け硬化性に優れた溶融めっき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3080913A JP2540089B2 (ja) | 1991-03-19 | 1991-03-19 | 焼付け硬化性に優れた溶融めっき鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04293730A JPH04293730A (ja) | 1992-10-19 |
| JP2540089B2 true JP2540089B2 (ja) | 1996-10-02 |
Family
ID=13731633
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3080913A Expired - Lifetime JP2540089B2 (ja) | 1991-03-19 | 1991-03-19 | 焼付け硬化性に優れた溶融めっき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2540089B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| TW504519B (en) * | 1999-11-08 | 2002-10-01 | Kawasaki Steel Co | Hot dip galvanized steel plate excellent in balance of strength and ductility and in adhesiveness between steel and plating layer, and method for producing the same |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5852433A (ja) * | 1981-09-19 | 1983-03-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱硬化性薄鋼板の製造法 |
-
1991
- 1991-03-19 JP JP3080913A patent/JP2540089B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04293730A (ja) | 1992-10-19 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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