JP2532826Y2 - 通電加熱装置 - Google Patents
通電加熱装置Info
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- JP2532826Y2 JP2532826Y2 JP1991081056U JP8105691U JP2532826Y2 JP 2532826 Y2 JP2532826 Y2 JP 2532826Y2 JP 1991081056 U JP1991081056 U JP 1991081056U JP 8105691 U JP8105691 U JP 8105691U JP 2532826 Y2 JP2532826 Y2 JP 2532826Y2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本考案は、導電性を有する被加熱
材を連続送給しつつ通電加熱するようにした通電加熱装
置に係り、例えば帯状鋼板を焼入れ、焼なまし等の各種
熱処理のために加熱する際に用いられる通電加熱装置に
関する。
材を連続送給しつつ通電加熱するようにした通電加熱装
置に係り、例えば帯状鋼板を焼入れ、焼なまし等の各種
熱処理のために加熱する際に用いられる通電加熱装置に
関する。
【０００２】
【従来の技術】従来から、例えば帯状鋼板を焼入れ、焼
なまし等の各種熱処理のために加熱する装置として、連
続送給される帯状鋼板に通電ロールを接触させ、この通
電ロールから帯状鋼板に給電してその帯状鋼板を通電加
熱するようにした通電加熱装置がある。このような通電
加熱装置においては、通電ロールと帯状鋼板との間で加
熱に必要な通電能力を確保するため、一般的に、通電ロ
ールと通電ロールとからなるロール対または押えロール
と通電ロールとからなるロール対によって帯状鋼板を挟
持し、このロール対に圧下力を付与して通電ロールと帯
状鋼板とを確実に接触させるようにしている。例えば、
特開昭６１−２４２７６８号公報には、通電ロールを用
いて帯状鋼板（圧延材）に通電してこの帯状鋼板を加熱
する際、シリンダによって通電ロールに圧下力を付与
し、帯状鋼板を１％以上の圧下率で圧下することが開示
されている。
なまし等の各種熱処理のために加熱する装置として、連
続送給される帯状鋼板に通電ロールを接触させ、この通
電ロールから帯状鋼板に給電してその帯状鋼板を通電加
熱するようにした通電加熱装置がある。このような通電
加熱装置においては、通電ロールと帯状鋼板との間で加
熱に必要な通電能力を確保するため、一般的に、通電ロ
ールと通電ロールとからなるロール対または押えロール
と通電ロールとからなるロール対によって帯状鋼板を挟
持し、このロール対に圧下力を付与して通電ロールと帯
状鋼板とを確実に接触させるようにしている。例えば、
特開昭６１−２４２７６８号公報には、通電ロールを用
いて帯状鋼板（圧延材）に通電してこの帯状鋼板を加熱
する際、シリンダによって通電ロールに圧下力を付与
し、帯状鋼板を１％以上の圧下率で圧下することが開示
されている。
【０００３】
【考案が解決しようとする課題】ところで、連続送給さ
れつつ通電加熱されるこの種の帯状鋼板は、長手方向に
おける各位置で約１％程度の板厚偏差を有するのが通例
である。一方、前記公知例のように圧下率をほぼ一定に
するには、シリンダの作動流体として液体（油圧）を使
用する必要がある。しかし、液体は非圧縮性であるか
ら、帯状鋼板の長手方向の各位置で板厚変動があって
も、ロール対の間隙はシリンダ支持構造を含めた機械の
剛性に従う極く僅かな変位しか生じない。このように、
従来の液体シリンダのような非圧縮性の圧下手段では、
帯状鋼板の板厚が変動してもロール対の間隙が殆ど変化
しないので、圧下力の変動が非常に大きくなり、帯状鋼
板に塑性変形を生じさせて形状を著しく悪化させてしま
うという問題があった。
れつつ通電加熱されるこの種の帯状鋼板は、長手方向に
おける各位置で約１％程度の板厚偏差を有するのが通例
である。一方、前記公知例のように圧下率をほぼ一定に
するには、シリンダの作動流体として液体（油圧）を使
用する必要がある。しかし、液体は非圧縮性であるか
ら、帯状鋼板の長手方向の各位置で板厚変動があって
も、ロール対の間隙はシリンダ支持構造を含めた機械の
剛性に従う極く僅かな変位しか生じない。このように、
従来の液体シリンダのような非圧縮性の圧下手段では、
帯状鋼板の板厚が変動してもロール対の間隙が殆ど変化
しないので、圧下力の変動が非常に大きくなり、帯状鋼
板に塑性変形を生じさせて形状を著しく悪化させてしま
うという問題があった。
【０００４】そこで本考案は、連続送給される帯状鋼板
に接触するロール対に圧下力を付与する際に、帯状鋼板
の厚さが変動しても、圧下力の変動を極力小さくできる
ようにした通電加熱装置を提供することを目的とする。
に接触するロール対に圧下力を付与する際に、帯状鋼板
の厚さが変動しても、圧下力の変動を極力小さくできる
ようにした通電加熱装置を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本考案は、一対のロールのうち少なくとも一方が通
電ロールからなるロール対を連続送給される被加熱材で
ある特に帯状鋼板に接触させ、圧下手段によって前記ロ
ール対に圧下力を付与して前記帯状鋼板を通電加熱する
通電加熱装置において、前記圧下手段は圧下力に対して
圧縮性を有すると共に、前記帯状鋼板の厚さ変動に応じ
て前記ロール対の間隙を変位可能に構成し、前記ロール
対が通電ロールと径方向に弾性変形可能な押えロールと
からなることを特徴とする。なお、圧縮性を有する圧下
手段としては、気体シリンダ、機械的バネ、気体シリン
ダと機械的バネとの直列組合せ、液体シリンダと機械的
バネとの直列組合せ等を用いることができる。
に、本考案は、一対のロールのうち少なくとも一方が通
電ロールからなるロール対を連続送給される被加熱材で
ある特に帯状鋼板に接触させ、圧下手段によって前記ロ
ール対に圧下力を付与して前記帯状鋼板を通電加熱する
通電加熱装置において、前記圧下手段は圧下力に対して
圧縮性を有すると共に、前記帯状鋼板の厚さ変動に応じ
て前記ロール対の間隙を変位可能に構成し、前記ロール
対が通電ロールと径方向に弾性変形可能な押えロールと
からなることを特徴とする。なお、圧縮性を有する圧下
手段としては、気体シリンダ、機械的バネ、気体シリン
ダと機械的バネとの直列組合せ、液体シリンダと機械的
バネとの直列組合せ等を用いることができる。
【０００６】
【作用】上記のように構成された本考案によれば、圧下
手段が圧下力に対して圧縮性を有するので、帯状鋼板の
厚さが変動しても、圧下力の変動の大きさが殆ど無視で
きる状態でロール対の間隙が変位する。例えば、ボア１
５０ｍｍ、ストローク１００ｍｍの気体シリンダを用い
た場合、帯状鋼板の板厚を１ｍｍ、厚さの変動率を板厚
の２％とすると、ロール対の間隙が厚さの変動に伴って
変化した時の圧下力の変動率は、圧力Ｐ×体積Ｖ＝一定
だから、 Ｐ′／Ｐ＝Ｖ／Ｖ′＝１００／１００（１−０．０２）≒１．０２ となり、圧下力の変動率は厚さの変動率にほぼ等しい値
になり、厚さ変動による圧下力の変動が帯状鋼板に塑性
変形を生じさせるには到らない。また、機械的バネを使
用する場合も、圧下力の変動率は厚さの変動率にほぼ等
しい値になる。
手段が圧下力に対して圧縮性を有するので、帯状鋼板の
厚さが変動しても、圧下力の変動の大きさが殆ど無視で
きる状態でロール対の間隙が変位する。例えば、ボア１
５０ｍｍ、ストローク１００ｍｍの気体シリンダを用い
た場合、帯状鋼板の板厚を１ｍｍ、厚さの変動率を板厚
の２％とすると、ロール対の間隙が厚さの変動に伴って
変化した時の圧下力の変動率は、圧力Ｐ×体積Ｖ＝一定
だから、 Ｐ′／Ｐ＝Ｖ／Ｖ′＝１００／１００（１−０．０２）≒１．０２ となり、圧下力の変動率は厚さの変動率にほぼ等しい値
になり、厚さ変動による圧下力の変動が帯状鋼板に塑性
変形を生じさせるには到らない。また、機械的バネを使
用する場合も、圧下力の変動率は厚さの変動率にほぼ等
しい値になる。
【０００７】
【実施例】以下、本考案を適用した通電加熱装置の実施
例を図面を参照して説明する。まず、図４は装置全体を
示すものであり、被加熱材である帯状鋼板１０の送給路
Ｌに沿って所定間隔を隔てて一組のロール対２０、３０
が配置されている。これらロール対２０、３０は、それ
ぞれ押えロール２１と通電ロール２２との対、押えロー
ル３１と通電ロール３２との対によって構成され、帯状
鋼板１０を挟んで対向配置されている。なお、各ロール
２１、２２、３１、３２はそれぞれ軸２１１、２２１、
３１１、３２１を中心に回転自在であり、通電ロール２
２、３２は帯状鋼板１０の矢印方向への連続送給に同期
してモータにより回転駆動される場合もある。
例を図面を参照して説明する。まず、図４は装置全体を
示すものであり、被加熱材である帯状鋼板１０の送給路
Ｌに沿って所定間隔を隔てて一組のロール対２０、３０
が配置されている。これらロール対２０、３０は、それ
ぞれ押えロール２１と通電ロール２２との対、押えロー
ル３１と通電ロール３２との対によって構成され、帯状
鋼板１０を挟んで対向配置されている。なお、各ロール
２１、２２、３１、３２はそれぞれ軸２１１、２２１、
３１１、３２１を中心に回転自在であり、通電ロール２
２、３２は帯状鋼板１０の矢印方向への連続送給に同期
してモータにより回転駆動される場合もある。
【０００８】押えロール２１は表面に弾性ゴム層などが
ライニングされた非導電性のロール、押えロール３１は
弾性ゴム層などのライニングに耐熱金属層などが積層さ
れた非導電性のロールであり、両方共に表面近傍が径方
向に弾性変形可能に構成されている。そして、押えロー
ル２１、３１は、後述する圧下手段４０により軸２１
１、３１１の両端に圧下力Ｐが付与されることによっ
て、帯状鋼板１０に圧着されている。
ライニングされた非導電性のロール、押えロール３１は
弾性ゴム層などのライニングに耐熱金属層などが積層さ
れた非導電性のロールであり、両方共に表面近傍が径方
向に弾性変形可能に構成されている。そして、押えロー
ル２１、３１は、後述する圧下手段４０により軸２１
１、３１１の両端に圧下力Ｐが付与されることによっ
て、帯状鋼板１０に圧着されている。
【０００９】次に、この実施例装置においては、帯状鋼
板１０への通電手段として、ロール対２０、３０の間に
おいて帯状鋼板１０の外周囲に環状トランス５０が配置
されている。この環状トランス５０は、例えば磁路とし
て好適な性質を有する珪素鋼板を矩形環状に形成して所
定の長さに積層した環状鉄心５１と、この環状鉄心５１
の内外周に沿って巻回させた一次コイル５２とによって
構成されている。その環状鉄心５１の環内に帯状鋼板１
０が挿通されている。そして、環状トランス５０の一次
コイル５２は、パワーコントロールスイッチを有する交
流電源６０に接続されている。
板１０への通電手段として、ロール対２０、３０の間に
おいて帯状鋼板１０の外周囲に環状トランス５０が配置
されている。この環状トランス５０は、例えば磁路とし
て好適な性質を有する珪素鋼板を矩形環状に形成して所
定の長さに積層した環状鉄心５１と、この環状鉄心５１
の内外周に沿って巻回させた一次コイル５２とによって
構成されている。その環状鉄心５１の環内に帯状鋼板１
０が挿通されている。そして、環状トランス５０の一次
コイル５２は、パワーコントロールスイッチを有する交
流電源６０に接続されている。
【００１０】また、この装置では、前記通電ロール２
２、３２は例えばそれらの軸２２１、３２１に受電部を
有し、これら受電部にそれぞれ摺動子７１が摺接されて
いる。そして、これら一対の摺動子７１の間に導電部材
（いわゆるブスバー）７０が架設され、これによって通
電ロール２２、３２の間が電気的に接続されている。こ
の導電部材７０は、所定の幅及び厚さを有する銅材など
の良導電材が用いられる。ここで、通電ロール２２、３
２の間における帯状鋼板１０の電気抵抗Ｒ１と導電部材
７０の電気抵抗Ｒ２との関係は、Ｒ１＞＞Ｒ２に設定さ
れている。なお、導電部材７０は、環状トランス５０及
び帯状鋼板１０の上下にほぼ等間隔で近接して配置さ
れ、通電ロール２２、３２の近傍で一体に結合されて摺
動子７１に接続されている。
２、３２は例えばそれらの軸２２１、３２１に受電部を
有し、これら受電部にそれぞれ摺動子７１が摺接されて
いる。そして、これら一対の摺動子７１の間に導電部材
（いわゆるブスバー）７０が架設され、これによって通
電ロール２２、３２の間が電気的に接続されている。こ
の導電部材７０は、所定の幅及び厚さを有する銅材など
の良導電材が用いられる。ここで、通電ロール２２、３
２の間における帯状鋼板１０の電気抵抗Ｒ１と導電部材
７０の電気抵抗Ｒ２との関係は、Ｒ１＞＞Ｒ２に設定さ
れている。なお、導電部材７０は、環状トランス５０及
び帯状鋼板１０の上下にほぼ等間隔で近接して配置さ
れ、通電ロール２２、３２の近傍で一体に結合されて摺
動子７１に接続されている。
【００１１】次に、図１〜図３は前記圧下手段４０の実
施例を示すものである。なお、加熱入側のロール対２０
に対する圧下手段４０について説明するが、加熱出側の
ロール対に対する圧下手段も実質的に同様である。
施例を示すものである。なお、加熱入側のロール対２０
に対する圧下手段４０について説明するが、加熱出側の
ロール対に対する圧下手段も実質的に同様である。
【００１２】まず、図１は第１実施例を示し、空気圧シ
リンダ４０１が用いられている。この空気圧シリンダ４
０１は固定フレーム４０２の上端に取付けられ、そのピ
ストンロッド４０１ａが押えロール２１の軸２１１を支
持する軸受４０３にピン４０４を介して連結されてい
る。なお、軸受４０３は固定フレーム４０２に摺動自在
に係合されている。そして、空気圧シリンダ４０１の給
気路及び排気路にはそれぞれ電磁弁４０５、４０６が設
けられており、これら電磁弁４０５、４０６のソレノイ
ド４０５ａ、４０６ａが切換制御部４０７に接続されて
いる。切換制御部４０７には、設備全体を制御するメイ
ン制御装置４０８からライン停止信号及びライン起動信
号が入力される。これらの信号に基づいて切換制御部４
０７はソレノイド４０５ａ、４０６ａを制御し、これに
よって電磁弁４０５、４０６が開放または閉塞される。
リンダ４０１が用いられている。この空気圧シリンダ４
０１は固定フレーム４０２の上端に取付けられ、そのピ
ストンロッド４０１ａが押えロール２１の軸２１１を支
持する軸受４０３にピン４０４を介して連結されてい
る。なお、軸受４０３は固定フレーム４０２に摺動自在
に係合されている。そして、空気圧シリンダ４０１の給
気路及び排気路にはそれぞれ電磁弁４０５、４０６が設
けられており、これら電磁弁４０５、４０６のソレノイ
ド４０５ａ、４０６ａが切換制御部４０７に接続されて
いる。切換制御部４０７には、設備全体を制御するメイ
ン制御装置４０８からライン停止信号及びライン起動信
号が入力される。これらの信号に基づいて切換制御部４
０７はソレノイド４０５ａ、４０６ａを制御し、これに
よって電磁弁４０５、４０６が開放または閉塞される。
【００１３】また、図２は第２実施例を示し、圧縮コイ
ルバネ４１１が用いられている。固定フレーム４０２の
上端にモータ４１２が取付けられ、このモータ４１２に
よって回転駆動される圧下スクリュー４１３の下端と軸
受４０３との間に圧縮コイルバネ４１１が配設されてい
る。従って、モータ４１２による圧下スクリュー４１３
の回転によって、圧縮コイルバネ４１１のバネ力が調節
可能に構成されている。そして、この例においては、切
換制御部４０７によってモータ４１２が制御されるよう
に構成されている。
ルバネ４１１が用いられている。固定フレーム４０２の
上端にモータ４１２が取付けられ、このモータ４１２に
よって回転駆動される圧下スクリュー４１３の下端と軸
受４０３との間に圧縮コイルバネ４１１が配設されてい
る。従って、モータ４１２による圧下スクリュー４１３
の回転によって、圧縮コイルバネ４１１のバネ力が調節
可能に構成されている。そして、この例においては、切
換制御部４０７によってモータ４１２が制御されるよう
に構成されている。
【００１４】さらに、図３は第３実施例を示し、上述し
たような空気圧シリンダ４０１と圧縮コイルバネ４１１
との直列組合せが用いられている。圧縮コイルバネ４１
１は空気圧シリンダ４０１のピストンロッド４０１ａの
下端と軸受４０３との間に配設されている。なお、この
例における制御系は前記第１実施例と同様である。
たような空気圧シリンダ４０１と圧縮コイルバネ４１１
との直列組合せが用いられている。圧縮コイルバネ４１
１は空気圧シリンダ４０１のピストンロッド４０１ａの
下端と軸受４０３との間に配設されている。なお、この
例における制御系は前記第１実施例と同様である。
【００１５】なお、図示しないが、第４実施例として、
上記第３実施例における空気圧シリンダ４０１に代えて
油圧シリンダを用いることもできる。
上記第３実施例における空気圧シリンダ４０１に代えて
油圧シリンダを用いることもできる。
【００１６】上記のように構成された通電加熱装置にお
いては、図４において、交流電源６０から環状トランス
５０の一次コイル５２に一次電圧が印加されると、一次
コイル５２の環内に挿通された帯状鋼板１０が二次コイ
ルとして機能するので、その帯状鋼板１０に二次電圧が
誘起される。通電ロール２２、３２の間が導電部材７０
によって電気的に接続されているので、通電ロール２
２、３２を介して帯状鋼板１０及び導電部材７０によっ
て短絡回路が形成され、帯状鋼板１０に発生した二次電
流は導電部材７０を帰線として流れることになる。帯状
鋼板１０に誘起された二次電圧は、帯状鋼板１０におけ
る電圧降下と導電部材７０における電圧降下とによって
消費されるが、（帯状鋼板１０の電気抵抗）＞＞（導電
部材７０の電気抵抗）に設定されているので、二次電圧
の殆どが帯状鋼板１０の加熱のために消費され、導電部
材７０における損失は極めて少ない。これにより、帯状
鋼板１０が極めて効率良く通電加熱される。
いては、図４において、交流電源６０から環状トランス
５０の一次コイル５２に一次電圧が印加されると、一次
コイル５２の環内に挿通された帯状鋼板１０が二次コイ
ルとして機能するので、その帯状鋼板１０に二次電圧が
誘起される。通電ロール２２、３２の間が導電部材７０
によって電気的に接続されているので、通電ロール２
２、３２を介して帯状鋼板１０及び導電部材７０によっ
て短絡回路が形成され、帯状鋼板１０に発生した二次電
流は導電部材７０を帰線として流れることになる。帯状
鋼板１０に誘起された二次電圧は、帯状鋼板１０におけ
る電圧降下と導電部材７０における電圧降下とによって
消費されるが、（帯状鋼板１０の電気抵抗）＞＞（導電
部材７０の電気抵抗）に設定されているので、二次電圧
の殆どが帯状鋼板１０の加熱のために消費され、導電部
材７０における損失は極めて少ない。これにより、帯状
鋼板１０が極めて効率良く通電加熱される。
【００１７】上述の通電加熱の際、図１〜図３におい
て、圧下手段４０によって押えロール２１が圧下されて
いるが、空気圧シリンダ４０１、圧縮コイルバネ４１
１、空気圧シリンダ４０１（または油圧シリンダ）と圧
縮コイルバネ４１１との直列組合せ等は、圧下力Ｐに対
して圧縮性を有するものである。従って、連続送給され
る帯状鋼板１０の板厚が変動しても、圧下力Ｐの変動の
大きさが殆ど無視できる状態で、押えロール２１と通電
ロール２２との間隙が変位する。押えロール２１と通電
ロール２２との間隙が板厚変動に伴って変化した時の圧
下力Ｐの変動率は、厚さの変動率にほぼ等しい値にな
り、板厚変動による圧下力Ｐの変動が帯状鋼板１０に塑
性変形を生じさせることはない。
て、圧下手段４０によって押えロール２１が圧下されて
いるが、空気圧シリンダ４０１、圧縮コイルバネ４１
１、空気圧シリンダ４０１（または油圧シリンダ）と圧
縮コイルバネ４１１との直列組合せ等は、圧下力Ｐに対
して圧縮性を有するものである。従って、連続送給され
る帯状鋼板１０の板厚が変動しても、圧下力Ｐの変動の
大きさが殆ど無視できる状態で、押えロール２１と通電
ロール２２との間隙が変位する。押えロール２１と通電
ロール２２との間隙が板厚変動に伴って変化した時の圧
下力Ｐの変動率は、厚さの変動率にほぼ等しい値にな
り、板厚変動による圧下力Ｐの変動が帯状鋼板１０に塑
性変形を生じさせることはない。
【００１８】なお、本実施例のように、通電ロール２２
と径方向に弾性変形可能な押えロール２１とからなるロ
ール対２０は、押えロール２１を弾性変形させることに
よって帯状鋼板１０に塑性変形を与えないことを一つの
目的としている。従って、圧縮性を有する圧下手段４０
を用いて圧下力Ｐを殆ど変化させることなく押えロール
２１と通電ロール２２との間隙を変位させることによっ
て、弾性変形可能な押えロール２１を用いる利点を充分
に生かすことができる。
と径方向に弾性変形可能な押えロール２１とからなるロ
ール対２０は、押えロール２１を弾性変形させることに
よって帯状鋼板１０に塑性変形を与えないことを一つの
目的としている。従って、圧縮性を有する圧下手段４０
を用いて圧下力Ｐを殆ど変化させることなく押えロール
２１と通電ロール２２との間隙を変位させることによっ
て、弾性変形可能な押えロール２１を用いる利点を充分
に生かすことができる。
【００１９】ところで、通電加熱の際、設備の故障など
によってラインが停止した時には、図１及び図３におい
て、ライン停止とほぼ同時にメイン制御装置４０８が切
換制御部４０７にライン停止信号を送出し、この信号に
基づいて切換制御部４０７がソレノイド４０５ａ、４０
６ａを制御し、給気路の電磁弁４０５を閉塞させると共
に排気路の電磁弁４０６を開放させる。また、図２にお
いては、メイン制御装置４０８からのライン停止信号に
基づいて、切換制御部４０７がモータ４１２を制御し、
圧下スクリュー４１３を回転させて圧縮コイルバネ４１
１のバネ力を解除させる。これによって、押えロール２
１への圧下力Ｐが解除され、押えロール２１は自重だけ
で帯状鋼板１０に接触することになる。従って、ライン
休止の間に押えロール２１の弾性ゴム層が局部的な偏平
状態になることを防止できる。
によってラインが停止した時には、図１及び図３におい
て、ライン停止とほぼ同時にメイン制御装置４０８が切
換制御部４０７にライン停止信号を送出し、この信号に
基づいて切換制御部４０７がソレノイド４０５ａ、４０
６ａを制御し、給気路の電磁弁４０５を閉塞させると共
に排気路の電磁弁４０６を開放させる。また、図２にお
いては、メイン制御装置４０８からのライン停止信号に
基づいて、切換制御部４０７がモータ４１２を制御し、
圧下スクリュー４１３を回転させて圧縮コイルバネ４１
１のバネ力を解除させる。これによって、押えロール２
１への圧下力Ｐが解除され、押えロール２１は自重だけ
で帯状鋼板１０に接触することになる。従って、ライン
休止の間に押えロール２１の弾性ゴム層が局部的な偏平
状態になることを防止できる。
【００２０】そして、ライン休止後にラインが起動され
ると、図１及び図３においては、ライン起動とほぼ同時
にメイン制御装置４０８が切換制御部４０７にライン起
動信号を送出し、この信号に基づいて切換制御部４０７
がソレノイド４０５ａ、４０６ａを制御し、給気路の電
磁弁４０５を開放させると共に排気路の電磁弁４０６を
閉塞させる。また、図２においては、メイン制御装置４
０８からのライン起動信号に基づいて、切換制御部４０
７がモータ４１２を制御し、圧下スクリュー４１３を回
転させて圧縮コイルバネ４１１にバネ力を付与させる。
このようにライン起動とほぼ同時に圧下力Ｐを付与し、
所要圧下力に達すると同時に通電を開始しても、押えロ
ール２１の局部的な偏平による圧下力変動がないので、
帯状鋼板１０と通電ロール２２との間でスパークが発生
することはない。
ると、図１及び図３においては、ライン起動とほぼ同時
にメイン制御装置４０８が切換制御部４０７にライン起
動信号を送出し、この信号に基づいて切換制御部４０７
がソレノイド４０５ａ、４０６ａを制御し、給気路の電
磁弁４０５を開放させると共に排気路の電磁弁４０６を
閉塞させる。また、図２においては、メイン制御装置４
０８からのライン起動信号に基づいて、切換制御部４０
７がモータ４１２を制御し、圧下スクリュー４１３を回
転させて圧縮コイルバネ４１１にバネ力を付与させる。
このようにライン起動とほぼ同時に圧下力Ｐを付与し、
所要圧下力に達すると同時に通電を開始しても、押えロ
ール２１の局部的な偏平による圧下力変動がないので、
帯状鋼板１０と通電ロール２２との間でスパークが発生
することはない。
【００２１】以上、本考案の実施例に付き説明したが、
本考案は上記実施例に限定されることなく、本考案の技
術的思想に基づいて各種の有効な変更並びに応用が可能
である。例えば、実施例ではロール対を押えロールと通
電ロールとによって構成したが、通電ロールと通電ロー
ルとの対でも良い。なお、実施例では環状トランスによ
って帯状鋼板に電圧を誘起させて加熱する構成を説明し
たが、電源供給手段（交流電源及びトランス）から両通
電ロールに直接給電する構成でも良い。
本考案は上記実施例に限定されることなく、本考案の技
術的思想に基づいて各種の有効な変更並びに応用が可能
である。例えば、実施例ではロール対を押えロールと通
電ロールとによって構成したが、通電ロールと通電ロー
ルとの対でも良い。なお、実施例では環状トランスによ
って帯状鋼板に電圧を誘起させて加熱する構成を説明し
たが、電源供給手段（交流電源及びトランス）から両通
電ロールに直接給電する構成でも良い。
【００２２】
【考案の効果】以上説明したように、本考案によれば、
連続送給される被加熱材に接触するロール対に圧下力を
付与する際、圧下力に対して圧縮性を有する圧下手段を
用いることによって、被加熱材の厚さが変動しても、そ
の厚さ変動に応じてロール対の間隙が変位するので、圧
下力の変動を非常に小さくすることができる。従って、
被加熱材に塑性変形を生じさせるようなことがなく、形
状の極めて良好な製品を得ることができる。
連続送給される被加熱材に接触するロール対に圧下力を
付与する際、圧下力に対して圧縮性を有する圧下手段を
用いることによって、被加熱材の厚さが変動しても、そ
の厚さ変動に応じてロール対の間隙が変位するので、圧
下力の変動を非常に小さくすることができる。従って、
被加熱材に塑性変形を生じさせるようなことがなく、形
状の極めて良好な製品を得ることができる。
【図１】本考案の第１実施例におけるロール対及び圧下
手段を示す図である。
手段を示す図である。
【図２】第２実施例におけるロール対及び圧下手段を示
す図である。
す図である。
【図３】第３実施例におけるロール対及び圧下手段を示
す図である。
す図である。
【図４】実施例における通電加熱装置全体の一部切欠き
正面図である。
正面図である。
１０ 帯状鋼板（被加熱材） ２０、３０ ロール対 ２１、３１ 押えロール ２２、３２ 通電ロール ４０ 圧下手段 ４０１ 空気圧シリンダ ４０５、４０６ 電磁弁 ４０７ 切換制御部 ４０８ メイン制御装置 ４１１ 圧縮コイルバネ ４１２ モータ ４１３ 圧下スクリュー ６０ 交流電源 ７０ 導電部材
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭63−128125（ＪＰ，Ａ) 特開 昭52−103740（ＪＰ，Ａ) 特公 昭34−9687（ＪＰ，Ｂ１) 特公 昭45−7475（ＪＰ，Ｂ１)
Claims (5)
- 【請求項１】 一対のロールのうち少なくとも一方が通
電ロールからなるロール対を連続送給される帯状鋼板に
接触させ、圧下手段によって前記ロール対に圧下力を付
与して前記帯状鋼板を通電加熱する通電加熱装置におい
て、 前記圧下手段は圧下力に対して圧縮性を有すると共に、
前記帯状鋼板の厚さ変動に応じて前記ロール対の間隙を
変位可能に構成し、 前記ロール対が通電ロールと径方向に弾性変形可能な押
えロールとからなることを特徴とする通電加熱装置。 - 【請求項２】 前記圧下手段が気体シリンダであること
を特徴とする請求項１に記載の通電加熱装置。 - 【請求項３】 前記圧下手段が機械的バネであることを
特徴とする請求項１に記載の通電加熱装置。 - 【請求項４】 前記圧下手段が気体シリンダと機械的バ
ネとの直列組合せであることを特徴とする請求項１に記
載の通電加熱装置。 - 【請求項５】 前記圧下手段が液体シリンダと機械的バ
ネとの直列組合せであることを特徴とする請求項１に記
載の通電加熱装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1991081056U JP2532826Y2 (ja) | 1991-09-10 | 1991-09-10 | 通電加熱装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1991081056U JP2532826Y2 (ja) | 1991-09-10 | 1991-09-10 | 通電加熱装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0523483U JPH0523483U (ja) | 1993-03-26 |
| JP2532826Y2 true JP2532826Y2 (ja) | 1997-04-16 |
Family
ID=13735757
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1991081056U Expired - Lifetime JP2532826Y2 (ja) | 1991-09-10 | 1991-09-10 | 通電加熱装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2532826Y2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101529236B1 (ko) * | 2013-05-21 | 2015-06-17 | 한국생산기술연구원 | 전기 통전 방식의 밀링 장치 및 방법 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6024546B2 (ja) * | 1976-02-27 | 1985-06-13 | 第一高周波工業株式会社 | 通電加熱装置 |
| JPS63128125A (ja) * | 1986-11-18 | 1988-05-31 | High Frequency Heattreat Co Ltd | 線材通電加熱装置 |
-
1991
- 1991-09-10 JP JP1991081056U patent/JP2532826Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0523483U (ja) | 1993-03-26 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19961001 |
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| EXPY | Cancellation because of completion of term |