JP2529035B2 - 耐火性に優れた建築用大径鋼管 - Google Patents
耐火性に優れた建築用大径鋼管Info
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- JP2529035B2 JP2529035B2 JP3156929A JP15692991A JP2529035B2 JP 2529035 B2 JP2529035 B2 JP 2529035B2 JP 3156929 A JP3156929 A JP 3156929A JP 15692991 A JP15692991 A JP 15692991A JP 2529035 B2 JP2529035 B2 JP 2529035B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は建築、土木分野における
各種構造物に用いる耐火性に優れた高強度大径鋼管に関
する。
各種構造物に用いる耐火性に優れた高強度大径鋼管に関
する。
【０００２】
【従来の技術】建築、土木分野における各種構造物用構
築材として、一般構造用圧延鋼材（ＪＩＳ Ｇ ３１０
１）、溶接構造用圧延鋼材（ＪＩＳ Ｇ ３１０６）、
溶接構造用耐候性熱間圧延鋼材（ＪＩＳ Ｇ ３１１
４）、高耐候性圧延鋼材（ＪＩＳＧ ３４４４）、一般
構造用角形鋼板（ＪＩＳ Ｇ ３４６６）等が広く利用
されている。
築材として、一般構造用圧延鋼材（ＪＩＳ Ｇ ３１０
１）、溶接構造用圧延鋼材（ＪＩＳ Ｇ ３１０６）、
溶接構造用耐候性熱間圧延鋼材（ＪＩＳ Ｇ ３１１
４）、高耐候性圧延鋼材（ＪＩＳＧ ３４４４）、一般
構造用角形鋼板（ＪＩＳ Ｇ ３４６６）等が広く利用
されている。
【０００３】各種建造物のうち特にビルや事務所及び住
居等の建造物に前記鋼材を用いる場合、火災における安
全性を確保するため十分な耐火被覆を施すことが義務づ
けられており、建築関係諸法令では火災時に鋼材温度が
３５０℃以上にならぬように規定している。
居等の建造物に前記鋼材を用いる場合、火災における安
全性を確保するため十分な耐火被覆を施すことが義務づ
けられており、建築関係諸法令では火災時に鋼材温度が
３５０℃以上にならぬように規定している。
【０００４】前記鋼材は建築物に使用する場合、３５０
℃程度で耐力が常温時の６０〜７０％になり建造物の倒
壊を引き起こす恐れがあるため、たとえば一般構造用圧
延鋼材（ＪＩＳ Ｇ ３１０１）に規定される形鋼を柱
材とする構造物の例では、その表面にスラグウール、ガ
ラスウール、アスベスト等を基材とする吹き付け材やフ
エルトを展着するほか、防火モルタルで***する方法及
び前記断熱材層の上に、さらに金属薄板すなわちアルミ
ニウムやステンレス薄板で保護する方法等、耐火被覆を
入念に施し火災時における熱的損傷により該鋼材が載荷
力を失うことのないようにして利用している。
℃程度で耐力が常温時の６０〜７０％になり建造物の倒
壊を引き起こす恐れがあるため、たとえば一般構造用圧
延鋼材（ＪＩＳ Ｇ ３１０１）に規定される形鋼を柱
材とする構造物の例では、その表面にスラグウール、ガ
ラスウール、アスベスト等を基材とする吹き付け材やフ
エルトを展着するほか、防火モルタルで***する方法及
び前記断熱材層の上に、さらに金属薄板すなわちアルミ
ニウムやステンレス薄板で保護する方法等、耐火被覆を
入念に施し火災時における熱的損傷により該鋼材が載荷
力を失うことのないようにして利用している。
【０００５】このため鋼材費用に比較して耐火被覆工費
が高額になり、建築コストの大巾な上昇を避けることが
できない。そこで、構築材として丸あるいは角鋼管を用
い冷却水が循環するように構成し、火災時における温度
上昇を防止し載荷力を低下させない技術が提案され、ビ
ルの建築コストの引き下げと利用空間の拡大が図られて
いる。たとえば、実公昭５２−１６０２１号公報には、
建築物の上部に水タンクを置き中空鋼管からなる柱材に
冷却水を供給する耐火構造建造物が開示されている。ま
た、特願昭６３−１４３７４０号では一定量のＭｏとＮ
ｂを添加した鋼片を高温加熱−高温圧延することにより
６００℃の高温強度が常温強度の７０％以上確保できる
鋼材、並びにその製造法が示されている。
が高額になり、建築コストの大巾な上昇を避けることが
できない。そこで、構築材として丸あるいは角鋼管を用
い冷却水が循環するように構成し、火災時における温度
上昇を防止し載荷力を低下させない技術が提案され、ビ
ルの建築コストの引き下げと利用空間の拡大が図られて
いる。たとえば、実公昭５２−１６０２１号公報には、
建築物の上部に水タンクを置き中空鋼管からなる柱材に
冷却水を供給する耐火構造建造物が開示されている。ま
た、特願昭６３−１４３７４０号では一定量のＭｏとＮ
ｂを添加した鋼片を高温加熱−高温圧延することにより
６００℃の高温強度が常温強度の７０％以上確保できる
鋼材、並びにその製造法が示されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は耐火性
に優れた建築用大径鋼管を提供するものである。
に優れた建築用大径鋼管を提供するものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、Ｃ：
０．０４〜０．１５％，Ｓｉ：０．６％以下，Ｍｎ：
０．８〜２．０％，Ｍｏ：０．３〜０．７％，Ａｌ：
０．１％以下，Ｎ：０．００６％以下，残部がＦｅ及び
不可避的不純物を含む鋼片を１１００℃以上１２５０℃
以下の温度域で加熱後、８００℃以上１０００℃以下の
温度で圧延を終了した鋼板を鋼管に成形し、その鋼管の
シーム溶接部の溶接金属の成分組成がＭｏ：０．３〜
０．７％、（１）式で与えられるＰｃｍが０．１２〜
０．２５％よりなる耐火性に優れた建築用大径鋼管、お
よびＣ：０．０４〜０．１５％，Ｓｉ：０．６％以下，
Ｍｎ：０．８〜２．０％，Ｍｏ：０．３〜０．７％，Ａ
ｌ：０．１％以下，Ｎ：０．００６％以下，必要に応じ
てＮｂ：０．００３〜０．０４５％，Ｖ：０．００５〜
０．０５％，Ｔｉ：０．００５〜０．０３％，Ｃｒ：
０．０５〜０．５０％，残部がＦｅ及び不可避的不純物
を含む鋼片を１１００℃以上１２５０℃以下の温度域で
加熱した後、８００℃以上１０００℃以下の温度で圧延
を終了した鋼板を鋼管に成形し、その鋼管のシーム溶接
部の溶接金属の成分組成がＭｏ：０．３〜０．７％、
（１）式で与えられるＰｃｍが０．１２〜０．２５％よ
りなる耐火性に優れた建築用大径鋼管である。
０．０４〜０．１５％，Ｓｉ：０．６％以下，Ｍｎ：
０．８〜２．０％，Ｍｏ：０．３〜０．７％，Ａｌ：
０．１％以下，Ｎ：０．００６％以下，残部がＦｅ及び
不可避的不純物を含む鋼片を１１００℃以上１２５０℃
以下の温度域で加熱後、８００℃以上１０００℃以下の
温度で圧延を終了した鋼板を鋼管に成形し、その鋼管の
シーム溶接部の溶接金属の成分組成がＭｏ：０．３〜
０．７％、（１）式で与えられるＰｃｍが０．１２〜
０．２５％よりなる耐火性に優れた建築用大径鋼管、お
よびＣ：０．０４〜０．１５％，Ｓｉ：０．６％以下，
Ｍｎ：０．８〜２．０％，Ｍｏ：０．３〜０．７％，Ａ
ｌ：０．１％以下，Ｎ：０．００６％以下，必要に応じ
てＮｂ：０．００３〜０．０４５％，Ｖ：０．００５〜
０．０５％，Ｔｉ：０．００５〜０．０３％，Ｃｒ：
０．０５〜０．５０％，残部がＦｅ及び不可避的不純物
を含む鋼片を１１００℃以上１２５０℃以下の温度域で
加熱した後、８００℃以上１０００℃以下の温度で圧延
を終了した鋼板を鋼管に成形し、その鋼管のシーム溶接
部の溶接金属の成分組成がＭｏ：０．３〜０．７％、
（１）式で与えられるＰｃｍが０．１２〜０．２５％よ
りなる耐火性に優れた建築用大径鋼管である。
【０００８】 Pcm=C+Si/30+(Mn+Cu+Cr)/20+Ni/60+Mo/15+V/10+5B ……(1) （成分単位：重量％）
【０００９】
【作用】本発明者の一部は６００℃での高温耐力が常温
時の７０％以上となる耐火性の優れた鋼材およびその製
造法を見いだしてきた。すなわち特願昭６３−１４３７
４０号では０．４〜０．７％のＭｏと０．００５〜０．
０４％のＮｂを含有した鋼片を１１００〜１３００℃に
再加熱した後、８００〜１０００℃で圧延を終了する耐
火鋼材およびその製造法が示されている。ただし、これ
は厚鋼板、形鋼および棒鋼を対象としたもので、鋼板を
成形後、溶接して製造する大径鋼管を対象としたもので
はない。近年、建築構造物の高層化やデザインの斬新さ
が進み、これに対応して設計の自由度が大きくなり、耐
火性能が要求される鋼管のニーズは増加している。この
ため母材と溶接部の耐火性に優れた建築用大径鋼管が必
要となっている。そこで母材および溶接部の高温強度を
確保するための適正な母材の化学成分、圧延条件および
溶接部の化学成分について検討し本発明に至った。
時の７０％以上となる耐火性の優れた鋼材およびその製
造法を見いだしてきた。すなわち特願昭６３−１４３７
４０号では０．４〜０．７％のＭｏと０．００５〜０．
０４％のＮｂを含有した鋼片を１１００〜１３００℃に
再加熱した後、８００〜１０００℃で圧延を終了する耐
火鋼材およびその製造法が示されている。ただし、これ
は厚鋼板、形鋼および棒鋼を対象としたもので、鋼板を
成形後、溶接して製造する大径鋼管を対象としたもので
はない。近年、建築構造物の高層化やデザインの斬新さ
が進み、これに対応して設計の自由度が大きくなり、耐
火性能が要求される鋼管のニーズは増加している。この
ため母材と溶接部の耐火性に優れた建築用大径鋼管が必
要となっている。そこで母材および溶接部の高温強度を
確保するための適正な母材の化学成分、圧延条件および
溶接部の化学成分について検討し本発明に至った。
【００１０】以上、本発明について説明する。
【００１１】溶接構造用圧鋼材（ＪＩＳ Ｇ ３１０
６）に規定する性能を満足し、かつ６００℃の高温にお
いて高い耐力を維持せしめるために、母材の化学成分、
加熱・圧延条件、さらには溶接部の化学成分の限定が重
要である。
６）に規定する性能を満足し、かつ６００℃の高温にお
いて高い耐力を維持せしめるために、母材の化学成分、
加熱・圧延条件、さらには溶接部の化学成分の限定が重
要である。
【００１２】本発明の特徴はＭｏを添加した鋼片を加熱
・圧延した鋼板を鋼管に成形し、その鋼管のシーム溶接
部の溶接金属中にＭｏを含有させ、かつ（１）式で与え
られるＰｃｍを特定範囲内に限定することにある。
・圧延した鋼板を鋼管に成形し、その鋼管のシーム溶接
部の溶接金属中にＭｏを含有させ、かつ（１）式で与え
られるＰｃｍを特定範囲内に限定することにある。
【００１３】Ｍｏは微細な炭窒化物による析出強化と固
溶強化によって高温強度を増加させる。すなわちＭｏは
耐火性を確保するための必須元素であり、０．３％以上
のＭｏ添加により母材の高温強度を確保することができ
る。しかしながらＭｏ量が多すぎると溶接性が損なわ
れ、ＨＡＺ靭性も劣化するのでＭｏ量の上限は０．７％
とする必要がある。
溶強化によって高温強度を増加させる。すなわちＭｏは
耐火性を確保するための必須元素であり、０．３％以上
のＭｏ添加により母材の高温強度を確保することができ
る。しかしながらＭｏ量が多すぎると溶接性が損なわ
れ、ＨＡＺ靭性も劣化するのでＭｏ量の上限は０．７％
とする必要がある。
【００１４】つぎに本発明におけるＭｏ以外の母材成分
の限定理由について説明する。
の限定理由について説明する。
【００１５】Ｃは母材および溶接部の強度確保ならびに
Ｍｏの添加効果を発揮させるために必要であり、０．０
４％未満では効果が薄れるので下限を０．０４％とす
る。さらにＣ量が多すぎると母材の靭性、溶接性、ＨＡ
Ｚ靭性が劣化するので上限を０．１５％とする。
Ｍｏの添加効果を発揮させるために必要であり、０．０
４％未満では効果が薄れるので下限を０．０４％とす
る。さらにＣ量が多すぎると母材の靭性、溶接性、ＨＡ
Ｚ靭性が劣化するので上限を０．１５％とする。
【００１６】Ｓｉは脱酸上鋼に含まれる元素で、Ｓｉ量
が多くなると溶接性、ＨＡＺ靭性が劣化するため、その
上限を０．６％とする。
が多くなると溶接性、ＨＡＺ靭性が劣化するため、その
上限を０．６％とする。
【００１７】Ｍｎは強度、靭性を確保する上で不可欠の
元素であり、その下限は０．８％である。しかしＭｎ量
が多すぎると焼入性が増加して溶接性、ＨＡＺ靭性が劣
化するためＭｎの上限を２．０％とした。
元素であり、その下限は０．８％である。しかしＭｎ量
が多すぎると焼入性が増加して溶接性、ＨＡＺ靭性が劣
化するためＭｎの上限を２．０％とした。
【００１８】Ａｌは一般に脱酸上鋼に含まれる元素であ
るがＳｉ及びＴｉによっても脱酸は行なわれるので本発
明鋼については下限は限定しない。しかしＡｌ量が多く
なると鋼の清掃度が悪くなり、溶接部の靭性が劣化する
ので上限を０．１％とする。
るがＳｉ及びＴｉによっても脱酸は行なわれるので本発
明鋼については下限は限定しない。しかしＡｌ量が多く
なると鋼の清掃度が悪くなり、溶接部の靭性が劣化する
ので上限を０．１％とする。
【００１９】Ｎは一般に不可避的不純物として鋼中に含
まれるものであるが、Ｎ量が多くなるとＨＡＺ靭性の劣
化や連続鋳造スラブの表面キズの発生等を助長するの
で、その上限を０．００６％とする。
まれるものであるが、Ｎ量が多くなるとＨＡＺ靭性の劣
化や連続鋳造スラブの表面キズの発生等を助長するの
で、その上限を０．００６％とする。
【００２０】なお、本発明鋼は不可避的不純物としてＰ
及びＳを含有する。Ｐ，Ｓは高温強度に及ぼす効果が小
さいのでその量について特に限定はしないが、一般に
Ｐ，Ｓ量の少ないほど靭性や板厚方向強度の特性は向上
する。このため望ましいＰ，Ｓ量はそれぞれ０．０２
％，０．００５％以下である。
及びＳを含有する。Ｐ，Ｓは高温強度に及ぼす効果が小
さいのでその量について特に限定はしないが、一般に
Ｐ，Ｓ量の少ないほど靭性や板厚方向強度の特性は向上
する。このため望ましいＰ，Ｓ量はそれぞれ０．０２
％，０．００５％以下である。
【００２１】基本的な特性を得るための成分は以上の通
りであるが、さらに以下に述べる元素すなわちＮｂ，
Ｖ，Ｔｉ，Ｃｒを選択的にに添加すると強度、靭性の向
上が図れる。
りであるが、さらに以下に述べる元素すなわちＮｂ，
Ｖ，Ｔｉ，Ｃｒを選択的にに添加すると強度、靭性の向
上が図れる。
【００２２】ＮｂはＮと結合して炭窒化物Ｎｂ（ＣＮ）
を形成し高温強度の向上に効果を発揮する。しかしなが
ら０．００３％未満ではその効果は認められず、０．０
４５％超えでは溶接性などに有害であるために０．００
３〜０．０４５％の範囲とする。
を形成し高温強度の向上に効果を発揮する。しかしなが
ら０．００３％未満ではその効果は認められず、０．０
４５％超えでは溶接性などに有害であるために０．００
３〜０．０４５％の範囲とする。
【００２３】ＶはＮと結合してＶＮを形成し高温強度を
向上させる。しかし、０．００５％未満ではその効果が
薄く、０．００５％超では溶接部の靭性が劣化するため
０．００５〜０．０５％に限定する。
向上させる。しかし、０．００５％未満ではその効果が
薄く、０．００５％超では溶接部の靭性が劣化するため
０．００５〜０．０５％に限定する。
【００２４】Ｔｉは炭窒化物を形成してＨＡＺ靭性を向
上させる。０．００５％未満ではその効果は少なく、
０．０３％を超えるとＨＡＺ靭性が劣化するため０．０
０５〜０．０３％に限定する。
上させる。０．００５％未満ではその効果は少なく、
０．０３％を超えるとＨＡＺ靭性が劣化するため０．０
０５〜０．０３％に限定する。
【００２５】Ｃｒは母材および溶接部の強度を高める元
素であり、Ｃｒ量が０．０５％以上で耐侯性も向上させ
るが、０．５０％を超えると溶接性やＨＡＺ靭性を劣化
させるので０．０５〜０．５０％に限定する。
素であり、Ｃｒ量が０．０５％以上で耐侯性も向上させ
るが、０．５０％を超えると溶接性やＨＡＺ靭性を劣化
させるので０．０５〜０．５０％に限定する。
【００２６】またＭｏを含有する鋼片を圧延する条件も
重要である。すなわちＭｏ添加による高温強度の増加を
図るためにはＭｏを再加熱時に溶体化させる必要があ
る。このため再加熱温度の下限を１１００℃とする。再
加熱温度が高すぎると結晶粒が大きくなって低温靭性が
劣化するので、その上限は１２５０℃にしなければなら
ない。
重要である。すなわちＭｏ添加による高温強度の増加を
図るためにはＭｏを再加熱時に溶体化させる必要があ
る。このため再加熱温度の下限を１１００℃とする。再
加熱温度が高すぎると結晶粒が大きくなって低温靭性が
劣化するので、その上限は１２５０℃にしなければなら
ない。
【００２７】つぎに圧延は８００℃以上で終了すること
が必須である。これは圧延中にＭｏの炭窒化物を析出さ
せないためであり、γ域でＭｏが析出すると析出サイズ
が大きくなり高温強度が著しく低下するためである。し
かしながら１０００℃以上で圧延を終了した場合、母材
の靭性が劣化するので圧延終了温度の上限を１０００℃
とする。圧延後の冷却は空冷、加速冷却のいずれを実施
しても本発明の特徴を損なうものではない。
が必須である。これは圧延中にＭｏの炭窒化物を析出さ
せないためであり、γ域でＭｏが析出すると析出サイズ
が大きくなり高温強度が著しく低下するためである。し
かしながら１０００℃以上で圧延を終了した場合、母材
の靭性が劣化するので圧延終了温度の上限を１０００℃
とする。圧延後の冷却は空冷、加速冷却のいずれを実施
しても本発明の特徴を損なうものではない。
【００２８】以上のような条件で製造した鋼板を成形
し、大径鋼管を製造する際の溶接部の溶接金属の成分組
成の限定がさらに重要である。溶接部の高温強度を確保
するためには溶接金属中にＭｏを０．３％以上含有させ
ることが必要である。また溶接金属の靭性を確保するた
めに溶接金属中の成分組成を（１）式で示されるＰｃｍ
で０．１２〜０．２５％に限定する必要がある。Ｐｃｍ
の下限は溶接金属中の粒界フェライトの生成を抑制し、
靭性を確保するための必要最低量である。また０．２５
％超になると靭性が劣化するためにＰｃｍを０．１２〜
０．２５％の範囲に限定する。
し、大径鋼管を製造する際の溶接部の溶接金属の成分組
成の限定がさらに重要である。溶接部の高温強度を確保
するためには溶接金属中にＭｏを０．３％以上含有させ
ることが必要である。また溶接金属の靭性を確保するた
めに溶接金属中の成分組成を（１）式で示されるＰｃｍ
で０．１２〜０．２５％に限定する必要がある。Ｐｃｍ
の下限は溶接金属中の粒界フェライトの生成を抑制し、
靭性を確保するための必要最低量である。また０．２５
％超になると靭性が劣化するためにＰｃｍを０．１２〜
０．２５％の範囲に限定する。
【００２９】なお、鋼板から大径鋼管を製造する方法と
してＵＯＥ工程、ベンド工程いずれの工程で製造しても
本特徴を損なうものでない。
してＵＯＥ工程、ベンド工程いずれの工程で製造しても
本特徴を損なうものでない。
【００３０】
【実施例】転炉、連続鋳造、厚板工程により鋼板を製造
した後、ＵＯＥ工程およびベンド工程により大径鋼管を
製造した。鋼板の引張特性はＬ方向に採取した全厚のＪ
ＩＳ１Ａ号試験片（ＧＬ＝２００ｍｍ）で、鋼管母材の
引張特性はＬ方向に採取した全厚のＪＩＳ１Ａ号試験片
で調査した。また溶接部の引張特性は丸棒試験片（直径
６ｍｍ，ＧＬ＝２５ｍｍ）で調査した。母材の靭性はＬ
方向に採取したＪＩＳ４号試験片、溶接部靭性はＣ方向
に採取したＪＩＳ４号試験片によって調べた。
した後、ＵＯＥ工程およびベンド工程により大径鋼管を
製造した。鋼板の引張特性はＬ方向に採取した全厚のＪ
ＩＳ１Ａ号試験片（ＧＬ＝２００ｍｍ）で、鋼管母材の
引張特性はＬ方向に採取した全厚のＪＩＳ１Ａ号試験片
で調査した。また溶接部の引張特性は丸棒試験片（直径
６ｍｍ，ＧＬ＝２５ｍｍ）で調査した。母材の靭性はＬ
方向に採取したＪＩＳ４号試験片、溶接部靭性はＣ方向
に採取したＪＩＳ４号試験片によって調べた。
【００３１】表１の１〜６は本発明鋼、７〜１６は比較
鋼を示し、鋼板の化学成分、鋼板および鋼管の製造条
件、シーム溶接部の溶接金属成分、さらに機械的性質を
示す。本発明鋼１〜６は鋼管母材と溶接部で高い高温強
度を有している。ここで５０キロ級鋼である１，２，
３，５，７，８，９，１０，１１，１２，１３，１４，
１５，１６は６００℃での高温強度が２４ｋｇｆ／ｍｍ
2 以上、６０キロ級鋼である４，６は６００℃での高温
強度が３０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上有することを目標として
いる。
鋼を示し、鋼板の化学成分、鋼板および鋼管の製造条
件、シーム溶接部の溶接金属成分、さらに機械的性質を
示す。本発明鋼１〜６は鋼管母材と溶接部で高い高温強
度を有している。ここで５０キロ級鋼である１，２，
３，５，７，８，９，１０，１１，１２，１３，１４，
１５，１６は６００℃での高温強度が２４ｋｇｆ／ｍｍ
2 以上、６０キロ級鋼である４，６は６００℃での高温
強度が３０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上有することを目標として
いる。
【００３２】これに対し比較鋼７では母材のＭｏ量が多
すぎるため、高い高温強度を有するが靭性が劣化してい
る。比較鋼８では母材のＭｏ量が少ないために高温強度
が低い。比較鋼９では加熱温度が低いためにＭｏが十分
固溶せず高温強度が低い。比較鋼１０では加熱温度が高
すぎるために母材靭性が劣化する。比較鋼１１では圧延
終了温度が低いためにＭｏ析出物のサイズが大きくなり
高温強度が低い。比較鋼１２では圧延終了温度が低いた
めに母材靭性が劣化する。比較鋼１３では溶接金属中の
Ｍｏ量が少ないために高温強度が低い。比較鋼１４では
溶接金属中のＭｏ量が多すぎるために溶接部の靭性が劣
化する。比較鋼１５では溶接金属のＰｃｍが高すぎるた
めに溶接部の靭性が劣化する。比較鋼１６では溶接金属
のＰｃｍが低いために溶接部の靭性が劣化する。
すぎるため、高い高温強度を有するが靭性が劣化してい
る。比較鋼８では母材のＭｏ量が少ないために高温強度
が低い。比較鋼９では加熱温度が低いためにＭｏが十分
固溶せず高温強度が低い。比較鋼１０では加熱温度が高
すぎるために母材靭性が劣化する。比較鋼１１では圧延
終了温度が低いためにＭｏ析出物のサイズが大きくなり
高温強度が低い。比較鋼１２では圧延終了温度が低いた
めに母材靭性が劣化する。比較鋼１３では溶接金属中の
Ｍｏ量が少ないために高温強度が低い。比較鋼１４では
溶接金属中のＭｏ量が多すぎるために溶接部の靭性が劣
化する。比較鋼１５では溶接金属のＰｃｍが高すぎるた
めに溶接部の靭性が劣化する。比較鋼１６では溶接金属
のＰｃｍが低いために溶接部の靭性が劣化する。
【００３３】
【表１】
【００３４】
【表２】
【００３５】
【表３】
【００３６】
【発明の効果】本発明の化学成分及び製造法で製造した
鋼管は母材、溶接部とも６００℃の降伏強度が高くか
つ、低降伏比を有する耐震性に優れた鋼管であり、建
築、土木分野における構造物の安全性を大きく高めるこ
とができる。
鋼管は母材、溶接部とも６００℃の降伏強度が高くか
つ、低降伏比を有する耐震性に優れた鋼管であり、建
築、土木分野における構造物の安全性を大きく高めるこ
とができる。
フロントページの続き (72)発明者 川田保幸 君津市君津１番地 新日本製鐵株式会社 君津製鐵所内 (56)参考文献 特開 平２−77523（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−266126（ＪＰ，Ａ)
Claims (2)
- 【請求項１】Ｃ：０．０４〜０．１５％， Ｓｉ：０．６％以下， Ｍｎ：０．８〜２．０％， Ｍｏ：０．３〜０．７％， Ａｌ：０．１％以下， Ｎ：０．００６％以下， 残部がＦｅ及び不可避的不純物を含む鋼片を１１００℃
以上１２５０℃以下の温度域で加熱後、８００℃以上１
０００℃以下の温度で圧延を終了した鋼板を鋼管に成形
し、その鋼管のシーム溶接部の溶接金属の成分組成がＭ
ｏ：０．３〜０．７％、下記（１）式で与えられるＰｃ
ｍが０．１２〜０．２５％よりなる耐火性に優れた建築
用大径鋼管。 Pcm=C+Si/30+(Mn+Cu+Cr)/20+Ni/60+Mo/15+V/10+5B ……(1) （成分単位：重量％） - 【請求項２】Ｃ：０．０４〜０．１５％， Ｓｉ：０．６％以下， Ｍｎ：０．８〜２．０％， Ｍｏ：０．３〜０．７％， Ａｌ：０．１％以下， Ｎ：０．００６％以下 にさらに Ｎｂ：０．００３〜０．０４５％， Ｖ：０．００５〜０．０５％， Ｔｉ：０．００５〜０．０３％， Ｃｒ：０．０５〜０．５０％ のうち一種または二種以上を含有し、残部がＦｅ及び不
可避的不純物を含む鋼片を１１００℃以上１２５０℃以
下の温度域で加熱した後、８００℃以上１０００℃以下
の温度で圧延を終了した鋼板を鋼管に成形し、その鋼管
のシーム溶接部の溶接金属の成分組成がＭｏ：０．３〜
０．７％、下記（１）式で与えられるＰｃｍが０．１２
〜０．２５％よりなる耐火性に優れた建築用大径鋼管。 Pcm=C+Si/30+(Mn+Cu+Cr)/20+Ni/60+Mo/15+V/10+5B ……(1) （成分単位：重量％）
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3156929A JP2529035B2 (ja) | 1991-06-27 | 1991-06-27 | 耐火性に優れた建築用大径鋼管 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3156929A JP2529035B2 (ja) | 1991-06-27 | 1991-06-27 | 耐火性に優れた建築用大径鋼管 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH059578A JPH059578A (ja) | 1993-01-19 |
| JP2529035B2 true JP2529035B2 (ja) | 1996-08-28 |
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3156929A Expired - Fee Related JP2529035B2 (ja) | 1991-06-27 | 1991-06-27 | 耐火性に優れた建築用大径鋼管 |
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|---|---|
| JP (1) | JP2529035B2 (ja) |
-
1991
- 1991-06-27 JP JP3156929A patent/JP2529035B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH059578A (ja) | 1993-01-19 |
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