JP2024024971A - すべり軸受 - Google Patents

Abstract

【課題】摺動面にキャビテーションエロージョンが発生し難いすべり軸受を提供すること。【解決手段】第２の半割軸受は、その内径側に１つの油溝および２つの第２傾斜面部を有している。第２傾斜面部の表面は、中央領域と、縁領域とを含む。中央領域と縁領域との境界には、変曲部がある。中央領域は、第２の半割軸受の外径側に凸の曲線を形成している。縁領域は、内径側に凸の曲線を形成している。第２傾斜面部の表面には、複数の第２周方向溝が隣り合って形成されている。溝中心線は、油溝の軸線方向長さの幅中央を通る中心線に向けて垂線に対して傾斜している。縁領域における溝傾斜角度は、第２傾斜面部の軸線方向端部において最小となり、変曲部に近付くほど連続して大きくなる。中央領域における溝傾斜角度は、第２傾斜表面の溝端部と隣接する位置において最小となり、変曲部に近付くほど連続して大きくなる。【選択図】図７

Description

本発明は、一対の半割軸受を備えた、内燃機関のクランク軸を支承する円筒形状のすべり軸受に関するものである。

内燃機関のクランク軸は、そのジャーナル部において、一対の半割軸受から成る主軸受を介して内燃機関のシリンダブロック下部に支承される。主軸受に対しては、オイルポンプによって吐出された潤滑油が、シリンダブロック壁内に形成されたオイルギャラリーから主軸受の壁に形成された貫通口を通じて、主軸受の内周面に沿って形成された潤滑油溝内に送り込まれる。また、ジャーナル部の直径方向には第１潤滑油路が貫通形成され、この第１潤滑油路の両端開口が主軸受の潤滑油溝と連通するようになっている。さらに、ジャーナル部の第１潤滑油路から、クランクアーム部を通る第２潤滑油路が分岐して形成され、この第２潤滑油路が、クランクピンの直径方向に貫通形成された第３潤滑油路に連通している。このようにして、シリンダブロック壁内のオイルギャラリーから貫通口を通じて主軸受の内周面に形成された潤滑油溝内に送り込まれた潤滑油は、第１潤滑油路、第２潤滑油路および第３潤滑油路を経て、第３潤滑油路の末端に開口した吐出口から、クランクピンと一対の半割軸受から成るコンロッド軸受の摺動面間に供給される（例えば、特許文献１参照）。クランク軸の表面と主軸受およびコンロッド軸受の摺動面との間に油が供給される。

従来、半割軸受の摺動面における圧力（荷重）分布の均一化を目的として、半割軸受の軸線方向端部側よりも中央側が凹むように形成された凹部を備えた半割軸受が提案されている（例えば、特許文献２および特許文献３参照）。

しかし、従来技術の凹部は、凹部表面に周方向溝が形成されておらず、凹部内の潤滑油に円周方向の流れが発生しにくいため、潤滑油中のキャビティは、凹部内で半割軸受の軸線方向外側に拡散されやすい。また、従来技術の凹部は摺動面から半割軸受の外径側に向かう凸の曲面のみで成形される（本発明のように変曲部を持たない）ため、クランク軸と半割軸受の摺動面との隙間が狭い凹部内において軸線方向端部付近に存在するキャビティを含む潤滑油をクランク軸側に押圧する流れが発生しにくく、軸線方向端部付近の凹部表面にキャビテーションエロージョンが発生しやすいという問題があった。

特開平８－２７７８３１号公報 特表２０１３－５３６９２４号公報 実開平２－４１７１７号公報

本発明の目的は、半割軸受の軸線方向端部付近の摺動面にキャビテーションエロージョンが発生し難い、内燃機関のクランク軸用のすべり軸受を提供することである。

上記課題を解決するため、本発明は、内燃機関のクランク軸を回転自在に支持するためのすべり軸受であって、
前記すべり軸受は、互いに組み合わされて円筒形状を構成する第１および第２の半割軸受を有し、前記第１および第２の半割軸受は、内径側に摺動面を有し、外径側に背面を有し、
前記背面は、前記第１および第２の半割軸受の軸線方向と平行になっており、
前記第１および第２の半割軸受は、周方向の両側に周方向端面を有し、
前記第１および第２の半割軸受は、軸線方向の両端に軸線方向端面を有し、
前記第２の半割軸受は、その内径側に１つの油溝を有しており、前記油溝は、前記第２の半割軸受の両軸線方向端面の間に位置し、周方向に延び、一定の軸線方向長さＷ１を有しており、
前記油溝は、軸線方向の両端に溝端部を有し、
前記第２の半割軸受の前記摺動面は、２つの第２傾斜面部を有しており、前記第２傾斜面部は、前記各溝端部の周方向長さの全長に亘って隣接し、一定の軸線方向長さＷ２を有しており、前記第２傾斜面部の表面は、各軸線方向端面側から前記溝端部に向けて、連続して前記背面に近付くように変位しており、
前記第２傾斜面部の表面は、前記溝端部に隣接する側の中央領域と、前記中央領域に隣接し前記中央領域よりも前記第２の半割軸受の各軸線方向端面側に位置する縁領域とを含み、
前記中央領域と前記縁領域との境界には、変曲部があり、
前記中央領域は、前記第２の半割軸受の軸線方向の断面視において、前記第２の半割軸受の外径側に凸の曲線を形成しており、
前記縁領域は、前記第２の半割軸受の軸線方向の断面視において、前記第２の半割軸受の内径側に凸の曲線を形成しており、
前記第２傾斜面部の表面には、複数の第２周方向溝が隣り合って形成されており、前記複数の第２周方向溝は、前記第２傾斜面部の表面の周方向全長にわたって形成されており、前記複数の第２周方向溝は、前記第２傾斜面部の表面の全幅にわたって形成されており、前記第２周方向溝は、前記第２の半割軸受の軸線方向の断面で見たときに、湾曲した溝表面を有しており、隣り合う溝表面同士の間には頂部が形成されており、頂部を結んだ曲線が前記第２傾斜面部の表面を表すようになっており、
前記第２周方向溝の溝幅は、前記第２周方向溝の両側の前記頂部を直線的に結んだ仮想直線の長さとして定義され、溝中心線が、前記仮想直線の長さの中央位置を通り前記仮想直線に対して垂直方向に延びる線として定義され、前記第２周方向溝の溝深さは、前記仮想直線に対して垂直方向に、前記仮想直線から前記溝表面が最も離間している位置までの長さとして定義され、前記第２周方向溝の最大溝深さの位置は、前記溝中心線の上に位置しており、
前記仮想直線および前記溝表面によって囲まれる面積が、溝断面積として定義され、前記複数の第２周方向溝の前記溝幅、前記溝深さ、および前記溝断面積は、それぞれ互いに同じになっており、前記第２周方向溝の前記溝幅、前記溝深さ、および前記溝断面積は、周方向のいずれの位置においても同じになっており、
前記第２傾斜面部の表面から前記半割軸受の軸線と直交するように延びる垂線と前記溝中心線とのなす角度が、溝傾斜角度θ１として定義され、
前記第２傾斜面部の表面における前記溝中心線は、前記油溝の軸線方向長さの幅中央を通り、周方向に延びる中心線に向けて前記垂線に対して傾斜しており、前記縁領域における前記溝傾斜角度θ１は、前記第２傾斜面部の軸線方向端部において最小となり、前記変曲部に近付くほど連続して大きくなり、前記中央領域における前記溝傾斜角度θ１は、前記第２傾斜表面の前記溝端部と隣接する位置において最小となり、前記変曲部に近付くほど連続して大きくなる、すべり軸受を提供する。

本発明の別の実施形態では、前記第２傾斜面部の縁領域は、前記第２の半割軸受の前記軸線方向端面と隣接する。

本発明の別の実施形態では、前記第２傾斜面部の前記中央領域の幅Ｗ２Ｃは、前記第２傾斜面部の幅Ｗ２の２５％以上および７５％以下である。

本発明の別の実施形態では、前記第２傾斜面部の深さＤ２は、０．００５ｍｍ以上および０．０５０ｍｍ以下である。

本発明の別の実施形態では、前記第２周方向溝の溝深さＤ３は、１．５μｍ以上および１０μｍ以下である。

本発明の別の実施形態では、前記第２周方向溝の溝幅Ｗ３は、０．０５ｍｍ以上および０．２５ｍｍ以下である。

本発明の別の実施形態では、前記第２傾斜面部の前記変曲部に最も近い前記第２周方向溝の前記溝傾斜角度θ１は、前記溝端部に最も近い前記第２周方向溝の前記溝傾斜角度θ１よりも、０．００１°以上から７°以下の範囲にある値だけ大きい。

本発明の別の実施形態では、前記第２傾斜面部の前記変曲部に最も近い前記第２周方向溝の前記溝傾斜角度θ１は、前記第２傾斜面部の軸線方向端部に最も近い前記第２周方向溝の前記溝傾斜角度θ１よりも、０．００１°以上から７°以下の範囲にある値だけ大きい。

本発明の別の実施形態では、前記第１の半割軸受は、中心線を有しており、前記中心線は、前記第１の半割軸受の軸線方向長さの幅中央を通り、周方向に延びており、前記第１の半割軸受の前記摺動面は、２つの第１傾斜面部を有しており、前記第１傾斜面部は、前記中心線に隣接し、前記中心線から各軸線方向端面側へ向かって一定の軸線方向長さＷ５を有し、前記第１の半割軸受の周方向の全長に亘って延びており、前記第１傾斜面部の表面は、各軸線方向端面側から前記溝端部に向けて、連続して前記背面に近付くように変位しており、
前記第１傾斜面部の表面は、前記第１の半割軸受の前記中心線に隣接する側の中央領域と、前記中央領域に隣接し前記中央領域よりも前記第１の半割軸受の各軸線方向端面側に位置する縁領域とを含み、
前記中央領域と前記縁領域との境界には、変曲部があり、
前記中央領域は、前記第１の半割軸受の軸線方向の断面視において、前記第１の半割軸受の外径側に凸の曲線を形成しており、
前記縁領域は、前記第１の半割軸受の軸線方向の断面視において、前記第１の半割軸受の内径側に凸の曲線を形成しており、
前記第１傾斜面部の表面には、複数の第１周方向溝が隣り合って形成されており、前記複数の第１周方向溝は、前記第１傾斜面部の表面の周方向全長にわたって形成されており、前記複数の第１周方向溝は、前記第１傾斜面部の表面の全幅にわたって形成されており、前記第１周方向溝は、前記第１の半割軸受の軸線方向の断面で見たときに、湾曲した溝表面を有しており、隣り合う溝表面同士の間には頂部が形成されており、頂部を結んだ曲線が前記第１傾斜面部の表面を表すようになっており、
前記第１周方向溝の溝幅は、前記第１周方向溝の両側の前記頂部を直線的に結んだ仮想直線の長さとして定義され、溝中心線が、前記仮想直線の長さの中央位置を通り前記仮想直線に対して垂直方向に延びる線として定義され、前記第１周方向溝の溝深さは、前記仮想直線に対して垂直方向に、前記仮想直線から前記溝表面が最も離間している位置までの長さとして定義され、前記第１周方向溝の最大溝深さの位置は、前記溝中心線の上に位置しており、
前記仮想直線および前記溝表面によって囲まれる面積が、溝断面積として定義され、
前記複数の第１周方向溝の前記溝幅、前記溝深さ、および前記溝断面積は、それぞれ互いに同じになっており、前記第１周方向溝の前記溝幅、前記溝深さ、および前記溝断面積は、周方向のいずれの位置においても同じになっており、
前記第１傾斜面部の表面から前記半割軸受の軸線と直交するように延びる垂線と前記溝中心線とのなす角度が、溝傾斜角度θ２として定義され、
前記第１傾斜面部の表面における前記溝中心線は、前記第１の半割軸受の前記中心線に向けて前記垂線に対して傾斜しており、前記縁領域における前記溝傾斜角度θ２は、前記第１傾斜面部の軸線方向端部において最小となり、前記変曲部に近付くほど連続して大きくなり、前記中央領域における前記溝傾斜角度θ２は、前記第１の半割軸受の前記中心線と隣接する位置において最小となり、前記変曲部に近付くほど連続して大きくなる。

本発明の別の実施形態では、前記第１傾斜面部の縁領域は、前記第１の半割軸受の前記軸線方向端面と隣接する。

本発明の別の実施形態では、前記第１の半割軸受の２つの前記第１傾斜面部の前記軸線方向長さＷ５を合計した軸線方向長さが、軸線方向長さＷ７であり、前記第２の半割軸受の２つの前記第２傾斜面部Ｗ２および前記油溝の軸線方向長さＷ１を合計した軸線方向長さが、軸線方向長さＷ４であり、前記軸線方向長さＷ７と前記軸線方向長さＷ４が同じである。

本発明の別の実施形態では、前記第１傾斜面部の前記中央領域の幅Ｗ５Ｃは、前記第１傾斜面部の幅Ｗ５の２５％以上および７５％以下である。

本発明の別の実施形態では、前記第１傾斜面部の深さＤ４は、０．００５ｍｍ以上および０．０５０ｍｍ以下である。

本発明の別の実施形態では、前記第１周方向溝の溝深さＤ５は、１．５μｍ以上および１０μｍ以下である。

本発明の別の実施形態では、前記第１周方向溝の溝幅Ｗ６は、０．０５ｍｍ以上および０．２５ｍｍ以下である。

本発明の別の実施形態では、前記第１傾斜面部の前記変曲部に最も近い前記第１周方向溝の前記溝傾斜角度θ２は、前記前記第１の半割軸受の前記中心線に最も近い前記第１周方向溝の前記溝傾斜角度θ１よりも、０．００１°以上から７°以下の範囲にある値だけ大きい。

本発明の別の実施形態では、前記第１傾斜面部の前記変曲部に最も近い前記第１周方向溝の前記溝傾斜角度θ２は、前記第１傾斜面部の軸線方向端部に最も近い前記第１周方向溝の前記溝傾斜角度θ２よりも、０．００１°以上から７°以下の範囲にある値だけ大きい。

クランク軸の軸受装置を示す概略図である。 本発明の第１の具体例によるすべり軸受を軸受の軸線方向から見た図である。 図２の第１の半割軸受を摺動面側から見た平面図である。 図２の第２の半割軸受を摺動面側から見た平面図である。 図３のＡ－Ａ断面図である。 図４のＢ－Ｂ断面図である。 図６の拡大図である。 第２周方向溝の断面拡大図である（θ１が最小付近）。 第２周方向溝の断面拡大図である（θ１が最大付近）。 本発明の作用を説明するための断面図である。 本発明の作用を説明するための平面図である。 本発明の作用を説明するための断面図である（図９ＢのＣ－Ｃ断面図）。 本発明の作用を説明するための平面図である。 油流Ｆ１のＦ１（ｖ）成分がＦ１（ｈ）成分より相対的に大きい状態を示す成分分解図である。 油流Ｆ１のＦ１（ｈ）成分がＦ１（ｖ）成分より相対的に大きい状態を示す成分分解図である。 具体例と異なる半割軸受の断面図である。 本発明の第２の具体例による第１の半割軸受を摺動面側から見た平面図である。 図１２のＤ－Ｄ断面図である。 図１３の拡大図である。 第１周方向溝の断面拡大図である（θ２が最小付近）。 第１周方向溝の断面拡大図である（θ２が最大付近）。 本発明の作用を説明するための断面図である。 本発明の作用を説明するための平面図である。 本発明の作用を説明するための断面図である（図１６ＢのＥ－Ｅ断面図）。 本発明の作用を説明するための平面図である。 油流Ｆ１のＦ１（ｖ）成分がＦ１（ｈ）成分より相対的に大きい状態を示す成分分解図である。 油流Ｆ１のＦ１（ｈ）成分がＦ１（ｖ）成分より相対的に大きい状態を示す成分分解図である。 具体例と異なる半割軸受の断面図である。

以下、本発明の第１の具体例について図面を参照しながら説明する。

図１に内燃機関の軸受装置１を概略的に示す。この軸受装置１は、シリンダブロック８の下部に支承されるジャーナル部６と、ジャーナル部６と一体に形成されてジャーナル部６を中心として回転するクランクピン５と、クランクピン５に内燃機関から往復運動を伝達するコンロッド２とを備えている。そして、軸受装置１は、クランク軸を支承するすべり軸受として、ジャーナル部６を回転自在に支承する主軸受４と、クランクピン５を回転自在に支承するコンロッド軸受３とをさらに備えている。

なお、クランク軸は複数のジャーナル部６と複数のクランクピン５とを有するが、ここでは説明の便宜上、１つのジャーナル部６および１つのクランクピン５を図示して説明する。図１において、紙面奥行き方向の位置関係は、ジャーナル部６が紙面の奥側で、クランクピン５が手前側となっている。

ジャーナル部６は、一対の半割軸受４１、４２によって構成される主軸受４を介して、内燃機関のシリンダブロック下部８２に軸支されている。図１で上側にある半割軸受４２には、内周面全長にわたって油溝４２ａが形成されている。また、ジャーナル部６は、直径方向に貫通する潤滑油路６ａを有し、ジャーナル部６が矢印Ｘ方向に回転すると、潤滑油路６ａの両端の入口開口６ｃが交互に主軸受４の油溝４２ａに連通する。

クランクピン５は、一対の半割軸受３１、３２によって構成されるコンロッド軸受３を介して、コンロッド２の大端部ハウジング２１（ロッド側大端部ハウジング２２およびキャップ側大端部ハウジング２３）に軸支されている。

上述したように、主軸受４に対して、オイルポンプによって吐出された潤滑油が、シリンダブロック壁内に形成されたオイルギャラリーから主軸受４の壁に形成された貫通口を通じて主軸受４の内周面に沿って形成された油溝４２ａ内に送り込まれる。

さらに、ジャーナル部６の直径方向に第１の潤滑油路６ａが貫通形成され、第１の潤滑油路６ａの入口開口６ｃが潤滑油溝４２ａと連通できるようになっており、ジャーナル部６の第１の潤滑油路６ａから分岐してクランクアーム部（図示せず）を通る第２の潤滑油路５ａが形成され、第２の潤滑油路５ａが、クランクピン５の直径方向に貫通形成された第３の潤滑油路５ｂに連通している。

このようにして、潤滑油は、第１の潤滑油路６ａ、第２の潤滑油路５ａおよび第３の潤滑油路５ｂを経て、第３の潤滑油路５ｂの端部の吐出口５ｃから、クランクピン５とコンロッド軸受３の間に形成される隙間に供給される。

第１の具体例
以下、本発明のすべり軸受をコンロッド軸受３に適用した例を示して説明する。しかし、本発明は、コンロッド軸受３に限定されず、主軸受４に適用することもできる。

図２は、本発明に係るすべり軸受（コンロッド軸受３）の第１の具体例を示す。コンロッド軸受３は、一対の第１の半割軸受３１と第２の半割軸受３２の周方向の端面７６を突き合わせて、全体として円筒形状に組み合わせることによって形成される。円筒形状の内周面を形成する面が摺動面７であり、外周面を形成する面が背面である。

なお、第１の半割軸受３１および第２の半割軸受３２の壁厚は、周方向で一定である。しかし、壁厚は、周方向中央部で最大で、周方向両端面７６、７６側へ向けて連続して減少するようにしてもよい。

ここで、乗用車及び商用車用の小型内燃機関では、第１の半割軸受３１および第２の半割軸受３２の外径は、３０ｍｍ～１５０ｍｍ程度であり、軸線方向の幅は、１０ｍｍ～５０ｍｍ程度であり、壁厚は、１．５ｍｍ～３ｍｍ程度である。また、産業用の中型内燃機関では、外径は、１５０ｍｍ～３５０ｍｍ程度であり、軸線方向の幅は、５０ｍｍ～１５０ｍｍ程度であり、壁厚は、３ｍｍ～８ｍｍ程度である。なお、これら寸法は、一例であり、他の寸法にすることができる。

図３は、第１の半割軸受３１を摺動面７側から見た図である。第１の半割軸受３１は、軸線方向端面７Ｅ、７Ｅを有する。

図５は、第１の半割軸受３１を図３のＡ－Ａ断面（軸線方向断面）から見た断面図である。第１の半割軸受３１の摺動面７は、軸線方向断面において、第１の半割軸受の背面と平行になっている。

図４は、第２の半割軸受３２を摺動面７側から見た図である。第２の半割軸受３２は、軸線方向端面７Ｅ、７Ｅを有する。また、第２の半割軸受３２には、摺動面７に周方向に延びる油溝３２ａが形成され、油溝３２ａは軸線方向の両端部に溝端部３２Ｅ、３２Ｅを有する。油溝３２ａは、第２の半割軸受３２の周方向両端面７６、７６に開口している。ここで、第２の半割軸受３２の軸線方向長さの幅中央を通り、周方向に延びる中心線ＷＣ２が定義される。また、油溝３２ａの軸線方向長さの幅中央を通り、周方向に延びる中心線３２Ｃが定義される。ここで、第２の半割軸受３２の中心線ＷＣ２は、油溝３２ａの中心線３２Ｃと整合している。なお、油溝３２ａは、周方向両端面７６、７６の少なくとも一方に開口するように形成されてもよい。

図６は、第２の半割軸受３２を図４のＢ－Ｂ断面（軸線方向断面）から見た断面図である。第２の半割軸受３２の摺動面７は、油溝３２ａの溝両端部３２Ｅ、３２Ｅの周方向長さの全長に亘って隣接する２つの第２傾斜面部７１、７１を有しており、２つの第２傾斜面部は各表面７１Ｓ、７１Ｓを有している。第２傾斜面の各表面７１Ｓ、７１Ｓは、第２傾斜面部の軸線方向各端部７１Ｅ、７１Ｅ側から油溝の各端部３２Ｅ、３２Ｅに向けて、連続して第２の半割軸受３２の背面に近付くように変位している。ここで、第２傾斜面部の軸線方向各端部７１Ｅ、７１Ｅは、第２の半割軸受３２の軸線方向各端面７Ｅ、７Ｅと隣接している。

次に、図７、図８Ａ、および図８Ｂを用いて、第２の半割軸受３２の軸線方向における断面形状を詳細に説明する。

図７は、図６の拡大図であり、第２の半割軸受３２の軸線方向における断面形状を示す。第２傾斜面部７１は、溝端部３２Ｅに隣接する側の中央領域７１１と、中央領域７１１に隣接し、中央領域７１１よりも第２の半割軸受の軸線方向端面７Ｅ側に位置する、縁領域７１２とを含む。中央領域７１１と縁領域７１２との境界には変曲部７１Ｐがある。ここで、第２傾斜面部７１、中央領域７１１、縁領域７１２は、それぞれ一定の軸線方向長さＷ２、Ｗ２Ｃ、Ｗ２Ｅを有する。また、ここで第２の半割軸受３２の２つの第２傾斜面部Ｗ２、Ｗ２および油溝３２ａの軸線方向長さＷ１を合計した軸線方向長さが、Ｗ４になっている。

なお、ここで油溝３２ａは、溝幅Ｗ１および溝深さＤ１からなる矩形の断面を有している。溝幅Ｗ１は、第２の半割軸受３２の背面に平行な距離として定義される。また、溝深さＤ１は、第２の半割軸受３２の背面に垂直な方向における、油溝３２ａの溝端部３２Ｅから、油溝３２ａの底面までの距離として定義される。ここで、溝幅Ｗ１は、第２の半割軸受３２の軸線方向の幅の１０％～３０％程度であり、溝深さＤ１は、第２の半割軸受３２の壁厚の３０％～７０％程度である。なお、これら寸法は一例であり、他の寸法にすることができる。

第２傾斜面部の幅Ｗ２は、第２の半割軸受３２の背面に平行な距離として定義される。第２傾斜面部の幅Ｗ２は、中央領域の幅Ｗ２Ｃと、縁領域の幅Ｗ２Ｅとに分解される。ここで、中央領域の幅Ｗ２Ｃは、第２傾斜面部の幅Ｗ２の２５％以上および７５％以下である。

中央領域７１１は、第２の半割軸受３２の外径側に凸の曲線を有している。縁領域７１２は、第２の半割軸受３２の内径側に凸の曲線を有している。また、第２傾斜面部深さＤ２は、油溝の溝端部３２Ｅとの隣接部において最大となり、第２傾斜面部の軸線方向端部７１Ｅにおいて最小（ゼロ）になる。また、第２傾斜面部の深さＤ２は、第２の半割軸受３２の背面に垂直な方向における、第２傾斜面部の軸線方向端部７１Ｅから、油溝の溝端部３２Ｅまでの長さとして定義される。ここで、第２傾斜面部の深さＤ２は、０．００５ｍｍ以上および０．０５０ｍｍ以下である。

第２の半割軸受３２の第２傾斜面部の表面７１Ｓには、複数の第２周方向溝７２が、隣り合って形成されている。複数の第２周方向溝７２は、周方向に平行に延在しており、表面７１Ｓの周方向全長に亘って形成されている。また、第２周方向溝７２は、表面７１Ｓの全幅に亘って形成されている。なお、第２周方向溝７２は、第２の半割軸受３２の周方向に対して僅かに傾斜（最大１°）することは許容される。なお、理解を容易にするために、各図面において第２周方向溝７２は誇張して描かれている。

第２周方向溝７２は、第２の半割軸受３２の軸線方向の断面で見たときに、湾曲した溝表面７２１を有している。隣り合う第２周方向溝７２の凹面７２１同士の間には頂部７２２が形成されている。頂部７２２を結んだ曲線が、第２傾斜面部の表面７１Ｓを表すようになっている。微視的に見れば、第２傾斜面部の表面７１Ｓに平坦な領域は存在しない。

図８Ａおよび図８Ｂは、図７の第２周方向溝７２の拡大図を示している。図８Ａは、第２傾斜面部７１の中央領域７１１における油溝の溝端部３２Ｅ付近の第２周方向溝７２の形状、および、縁領域７１２における第２傾斜面部の軸線方向端部７１Ｅ付近の第２周方向溝７２の形状を示している。図８Ｂは、第２傾斜面部７１の中央領域７１１の変曲部７１Ｐ付近の第２周方向溝７２の形状、および、縁領域７１２の変曲部７１Ｐ付近の第２周方向溝７２の形状を示している。第２周方向溝７２の溝幅Ｗ３は、第２周方向溝７２の両側の頂部７２２を直線的に結んだ仮想直線７２３の長さとして定義される。溝中心線７２４が、仮想直線７２３の長さの中央位置を通り仮想直線７２３に対して垂直方向に延びる線として定義される。第２周方向溝７２の溝深さＤ３は、仮想直線７２３に対して垂直方向に、仮想直線７２３から溝表面７２１が最も離間している位置までの長さとして定義される。第２周方向溝７２の最大溝深さＤ３の位置は、溝中心線７２４の上に位置している。ここで、第２周方向溝７２の溝深さＤ３は、１．５μｍ以上および１０μｍ以下である。また、第２周方向溝７２の溝幅Ｗ３は、０．０５ｍｍ以上および０．２５ｍｍ以下である。

仮想直線７２３および溝表面７２１によって囲まれる面積が、溝断面積７２Ａとして定義される。それぞれの第２周方向溝７２の溝幅Ｗ３、溝深さＤ３、および溝断面積７２Ａは、互いに同じになっている。さらに、第２周方向溝７２の溝幅Ｗ３、溝深さＤ３、および溝断面積７２Ａは、周方向のいずれの位置においても同じになっている。

また、各第２周方向溝７２の溝表面７２１の形状は、溝中心線７２４に対して対称に形成されている。各第２周方向溝７２の溝断面積７２Ａを溝中心線７２４によって分割される２つの溝断面積は、互いに同じになっている。

第２傾斜面部の表面７１Ｓから第２の半割軸受３２の軸線と直交するように延びる垂線ＶＬ１と第２周方向溝７２の溝中心線７２４とのなす角度が、溝傾斜角度θ１として定義される。第２傾斜面部７１における全ての第２周方向溝７２の溝中心線７２４は、垂線ＶＬ１に対して油溝３２ａの中心線３２Ｃ側へ傾斜している。

第２傾斜面部７１の中央領域７１１において、油溝の溝端部３２Ｅに最も近い第２周方向溝７２が、最小の溝傾斜角度θ１を有し（図８Ａ参照）、変曲部７１Ｐに最も近い第２周方向溝７２が最大の溝傾斜角度θ１を有している（図８Ｂ参照）。そのため、溝傾斜角度θ１は、油溝の溝端部３２Ｅから変曲部７１Ｐに近付くほど（軸線方向外側に向かうほど）連続して大きくなっている。ここで、第２傾斜面部７１の変曲部７１Ｐに最も近い前記第２周方向溝７２の溝傾斜角度θ１は、溝端部３２Ｅに最も近い前記第２周方向溝の前記溝傾斜角度θ１よりも、０．００１°以上から７°以下の範囲にある値だけ大きくなっている。

第２傾斜面部７１の縁領域７１２において、変曲部７１Ｐに最も近い第２周方向溝７２が、最大の溝傾斜角度θ１を有し（図８Ｂ参照）、第２傾斜面部の軸線方向端部７１Ｅに最も近い第２周方向溝７２が、最小の溝傾斜角度θ１を有している（図８Ａ参照）。そのため、溝傾斜角度θ１は、変曲部７１Ｐから第２傾斜面部の軸線方向端部７１Ｅに近付くほど（軸線方向外側に向かうほど）連続して小さくなっている。ここで、第２傾斜面部７１の変曲部７１Ｐに最も近い第２周方向溝７２の溝傾斜角度θ１は、第２傾斜面部７１の軸線方向端部７１Ｅに最も近い第２周方向溝７２の溝傾斜角度θ１よりも、０．００１°以上から７°以下の範囲にある値だけ大きくなっている。

本具体例のコンロッド軸受３は、一対の第１の半割軸受３１と第２の半割軸受３２の周方向の端面７６を突き合わせて、全体として円筒形状に組み合わせることによって形成される。半割軸受３１、３２は、Ｃｕ軸受合金またはＡｌ軸受合金である摺動層を有することができる。あるいは、Ｆｅ合金製の裏金層上にＣｕ軸受合金またはＡｌ軸受合金の摺動層を有することができる。また、Ｃｕ軸受合金またはＡｌ軸受合金と軟質なＢｉ、Ｓｎ、Ｐｂのいずれか１種からなる、あるいはこれら金属を主体とする合金からなる表面部や合成樹脂を主体とする樹脂組成物からなり軸受合金よりも摺動面側に配される表面部とからなる摺動層を有してもよい。

次に、図９Ａ～図１０Ｄを参照して、本発明のすべり軸受３の作用について説明する。

内燃機関の運転時には、シリンダ内の爆発圧力やクランクシャフトの回転に伴う遠心力の影響によって、クランクピン５の表面と第２の半割軸受３２の摺動面７との間の隙間Ｓは常に変動している。また、第１の半割軸受３１の摺動面７の軸線方向中央付近の隙間Ｓに存在する潤滑油は、クランクピン５の回転に伴って、周方向端面７６を越えて、第２の半割軸受３２の軸線方向中央付近の隙間Ｓ側に流れ込む。その際、潤滑油は、第１の半割軸受３１の摺動面７と第２の半割軸受３２の油溝３２ａとから形成される不連続面を通過する。そのため、周方向端面７６付近の油溝３２ａ内には潤滑油の乱流が発生し、潤滑油の圧力変動によって、潤滑油中にキャビティ９が生成されている。

図９Ａは、周方向端面７６付近のコンロッド軸受３の断面図を示している。図９Ｂは、図９Ａを摺動面７側から見た図を示している。図９Ａおよび図９Ｂは、内燃機関の運転時に、コンロッド軸受３の摺動面７とクランクピン５の表面とが、離間した状態から相対的に近接するように動作した状態を示す。摺動面７およびクランクピン５の表面が離間した状態から相対的に近接する際、隙間Ｓに存在する潤滑油は摺動面７側に押圧される。そのため、油溝３２ａ内に生成されたキャビティ９は、潤滑油と共に油溝３２ａの内部側（第２の半割軸受３２の外径側）に向かって押し込まれるように移動する。

図１０Ａは、図９ＢのＣ－Ｃ断面であり、第２傾斜面部７１付近を示す。ここで、油溝３２ａに押し込まれるように移動したキャビティ９を含む潤滑油の流れは、油溝３２ａの溝底に到達すると反転し、逆流Ｒを生じる。その理由は、潤滑油が、溝底よりも第２の半割軸受３２の外径側に向かって移動することができないからである。したがって、キャビティ９を含む潤滑油は、第２の半割軸受３２の軸線方向端面７Ｅ側に向かって押し出されるように移動する。

また、クランクピン５の表面が摺動面７に近接する際、第２傾斜面部の表面７１Ｓとクランクピン５の表面との隙間Ｓを周方向に流れている油は、クランクピン５の表面によって、第２傾斜面部の表面７１Ｓの複数の第２周方向溝７２の内部へ向けて押圧される。各第２周方向溝７２内の油は、後から押圧されて流入する油に押されて圧力が高くなり、第２周方向溝７２内を周方向に流れるだけでなく、クランクピン５側に向けて流れ込み（逆流し）、油流Ｆ１が形成される。ここで、第２傾斜面部の表面７１Ｓの各第２周方向溝７３の溝中心線７２４は、油溝３２ａの中心線３２Ｃ側へ傾斜している。このため、第２周方向溝７２内から流出する油流Ｆ１は、主に、クランクピン５の表面側および油溝３２ａの中心線３２Ｃ側に向けて傾斜して流れる。また、このとき、回転するクランクピン５の表面に付随して第２傾斜面部の表面７１Ｓとクランクピン５の表面との隙間Ｓを周方向に流れる油流Ｆ２が形成されている（図１０Ｂを参照。図１０Ｂは、図１０Ａを第２の半割軸受３２の摺動面７側から見た図である）。

逆流Ｒによって押し出されたキャビティ９は、油流Ｆ１および油流Ｆ２によって、潤滑油と共に隙間Ｓ内をクランクピンの回転方向Ｚの前方側に運ばれる。キャビティ９が存在する第２傾斜面部７１の中央領域７１１は、第２の半割軸受３２の外径側に凸の曲線を有しているため、油流Ｆ１は、次のような成分を持つ。

図１０Ｃおよび図１０Ｄに示すように、油流Ｆ１は、油流Ｆ１をクランク軸５の表面側へ向かう成分Ｆ１（ｖ）と、油溝３２ａの中心線３２Ｃ側へ向かう成分Ｆ１（ｈ）とに分解される。中央領域７１１において、第２傾斜面部７１の油溝の溝端部３２Ｅ付近の第２周方向溝７２から流出する油流Ｆ１は、図１０Ｃに示されるように、Ｆ１（ｖ）が相対的に大きくなっている。

一方、中央領域７１１において、第２傾斜面部７１の変曲部７１Ｐ付近の第２周方向溝７２から流出する油流Ｆ１は、図１０Ｄに示されるように、Ｆ１（ｈ）が相対的に大きくなっている。

中央領域７１１において、溝端部３２Ｅと変曲部７１Ｐの間に存在する第２周方向溝７２から流出する油流Ｆ１の流れ成分は、溝端部３２Ｅから変曲部７１Ｐに向かって（第２の半割軸受３２の軸線方向外側に向かって）、図１０Ｃに示される流れ成分から図１０Ｄに示される流れ成分に連続的に変化していく。本構造によって、第２傾斜面部７１の中央領域７１１の油流Ｆ１は、中央領域７１１に存在する潤滑油を、キャビティ９と共に、油溝３２ａの中心線３２Ｃ側の方向、および、クランクピン５の表面の方向に向けて押圧する。押圧された中央領域７１１の潤滑油の圧力が増加するため、潤滑油中に内包されるキャビティ９は、復圧により中央領域７１１内で早期に崩壊する。そのため、キャビティ９が第２傾斜面部７１の縁領域７１２へ流入することが防止される。そのため、隙間Ｓが狭くなる縁領域７１２の表面７１Ｓ付近でキャビティ９が崩壊し、縁領域７１２の表面７１Ｓにキャビテーションエロージョンが発生することが防止される。また、この際、中央領域７１１内のキャビティ９は、潤滑油と共にクランクピン５の表面付近に押し上げられており、中央領域７１１の表面７１Ｓから離間している。また、キャビティ９が押圧されて移動する油溝３２ａの中心線３２Ｃ側では、第２傾斜面部の深さＤ２が最も深くなっている。そのため、中央領域７１１内でキャビティ９が崩壊する際に、中央領域７１１の表面７１Ｓおよび溝表面７２１におけるキャビテーションエロージョンの発生が防止される。

また、第２傾斜面部７１の縁領域７１２は、第２の半割軸受３２の内径側に凸の曲線を有しているため、油流Ｆ１は、次のような成分を持つ。

縁領域７１２において、第２傾斜面部７１の変曲部７１Ｐ付近の第２周方向溝７２から流出する油流Ｆ１は、図１０Ｄに示されるように、Ｆ１（ｈ）が相対的に大きくなっている。

一方、縁領域７１２において、第２傾斜面部の軸線方向端部７１Ｅ付近の第２周方向溝７２から流出する油流Ｆ１は、図１０Ｃに示されるように、Ｆ１（ｖ）が相対的に大きくなっている。

そのため、仮に中央領域７１１内のキャビティ９が全て中央領域７１１内で崩壊せず、一部が縁領域７１２に流入した場合でも、縁領域７１２の変曲部７１Ｐ付近では、キャビティ９は潤滑油と共に油溝３２ａの中心線３２Ｃ側に向かって押圧される。このように、縁領域７１２に流入したキャビティ９を中央領域７１１に押し込む効果がある。また、仮に縁領域７１２の軸線方向端部７１Ｅ付近にキャビティ９が到達した場合でも、縁領域７１２の軸線方向端部７１Ｅ付近では、キャビティ９が潤滑油と共にクランクピン５の表面側に押圧される。そのため、縁領域７１２の表面７１Ｓから離間した隙間Ｓ内で、キャビティ９を復圧によって崩壊させることが可能であり、縁領域７１２の表面７１Ｓおよび溝表面７２１におけるキャビテーションエロージョンの発生が防止される。

第２傾斜面部の中央領域の幅Ｗ２Ｃは、第２傾斜面部の幅Ｗ２の２５％以上および７５％以下であることが好ましい。中央領域の幅Ｗ２Ｃが第２傾斜面部の幅Ｗ２の２５％未満の場合には、油溝３２の溝端部３２Ｅ付近では、キャビティ９が潤滑油と共にクランクピン５の表面側に押圧されにくい。そのため、キャビティ９が中央領域７１１の表面７１Ｓに近い隙間Ｓ内で崩壊しやすく、溝端部３２Ｅ付近の中央領域７１１の表面７１Ｓおよび溝表面７２１でキャビテーションエロージョンが発生しやすい。中央領域の幅Ｗ２Ｃが第２傾斜面部の幅Ｗ２の７５％を超える場合には、第２傾斜面部の軸線方向端部７１Ｅ付近では、キャビティ９が潤滑油と共にクランクピン５の表面側に押圧されにくい。そのため、キャビティ９が縁領域７１２の表面７１Ｓに近い隙間Ｓ内で崩壊しやすく、軸線方向端部７１Ｅ付近の縁領域７１２の表面７１Ｓおよび溝表面７２１でキャビテーションエロージョンが発生しやすい。

第２傾斜面部の深さＤ２は、０．００５ｍｍ以上および０．０５０ｍｍ以下であることが好ましい。第２傾斜面部の深さＤ２が０．００５ｍｍ未満の場合には、キャビティ９が油流Ｆ１によって押圧されたとしても、第２傾斜面部の表面７１Ｓとクランクピン５の表面の隙間Ｓが狭く、キャビティ９が第２傾斜面部の表面７１Ｓ付近で崩壊しやすく、同部でキャビテーションエロージョンが発生しやすい。第２傾斜面部の深さＤ２が０．０５０ｍｍを超える場合には、第２傾斜面部で油膜切れが発生しやすく、焼付が発生しやすい。

第２周方向溝７２の溝深さＤ３は、１．５μｍ以上および１０μｍ以下であることが好ましい。また第２周方向溝７２の溝幅Ｗ３は、０．０５ｍｍ以上および０．２５ｍｍ以下であることが好ましい。第２周方向溝７２の溝深さＤ３が１０μｍを超える場合、または、溝幅Ｗ３が０．２５ｍｍを超える場合には、油流Ｆ１が弱くなる。また、第２周方向溝７２の溝深さＤ３が１．５μｍ未満である場合、または、溝幅Ｗ３が０．０５ｍｍ未満である場合には、各第２周方向溝７２から第２傾斜面部の表面７１Ｓとクランクピン５の表面の隙間Ｓへ流出する油流Ｆ１の量が少なくなる。そのため、キャビティ９が十分に押圧されないことがある。

第２傾斜面部７１の変曲部７１Ｐに最も近い第２周方向溝７２の溝傾斜角度θ１は、溝端部３２Ｅに最も近い第２周方向溝７２の溝傾斜角度θ１よりも、０．００１°以上から７°以下の範囲にある値だけ大きいことが好ましい。変曲部７１Ｐに最も近い第２周方向溝７２の溝傾斜角度θ１が、溝端部３２Ｅに最も近い第２周方向溝７２の溝傾斜角度θ１よりも、０．００１°未満の値だけ大きい場合、中央領域７１１の第２周方向溝７２から流出する油流Ｆ１のＦ１（ｈ）成分が過小となる。そのため、キャビティ９が油溝３２ａの中心線３２Ｃ側に向かって押圧されにくく、キャビティ９が縁領域７１２に流出しやすい。また、変曲部７１Ｐに最も近い第２周方向溝７２の溝傾斜角度θ１が、溝端部３２Ｅに最も近い第２周方向溝７２の溝傾斜角度θ１よりも、７°を超える値だけ大きい場合、中央領域７１１の第２周方向溝７２から流出する油流Ｆ１のＦ１（ｖ）成分が過小となる。そのため、キャビティ９はクランクピン５の表面側に向かって押圧されにくく、キャビティ９が中央領域７１１の表面７１Ｓおよび溝表面７２１の付近で崩壊しやすい。

第２傾斜面部７１の変曲部７１Ｐに最も近い第２周方向溝７２の溝傾斜角度θ１は、第２傾斜面部７１の軸線方向端部７１Ｅに最も近い第２周方向溝７２の溝傾斜角度θ１よりも、０．００１°以上から７°以下の範囲にある値だけ大きいことが好ましい。変曲部７１Ｐに最も近い第２周方向溝７２の溝傾斜角度θ１が、第２傾斜面部７１の軸線方向端部７１Ｅに最も近い第２周方向溝７２の溝傾斜角度θ１よりも、０．００１°未満だけ大きい場合、縁領域７１２の変曲部７１Ｐ付近の第２周方向溝７２から流出する油流Ｆ１のＦ１（ｈ）成分が過小となる。そのため、キャビティ９を中央領域７１１へ押し込みにくく、キャビティ９が縁領域７１２内で崩壊しやすい。また、変曲部７１Ｐに最も近い第２周方向溝７２の溝傾斜角度θ１が、第２傾斜面部７１の軸線方向端部７１Ｅに最も近い第２周方向溝７２の溝傾斜角度θ１よりも、7°を超える値だけ大きい場合、キャビティ９はクランクピン５の表面側へ押し上げられにくい。そのため、キャビティ９が縁領域７１２の表面７１Ｓおよび溝表面７２１付近で崩壊しやすい。

周方向のいずれの位置においても、第２傾斜面部７１に形成されるそれぞれの第２周方向溝７２は、溝深さＤ３、溝幅Ｗ３、および溝断面積７２Ａが互いに同じになっている。第２傾斜面部７１の各第２周方向溝７２の溝深さＤ３、溝幅Ｗ３、溝断面積７２Ａが同じになっていることによって、内燃機関の運転時、クランク軸５の表面が摺動面７に接近する際に、各第２周方向溝７２内に押圧され流入する油の圧力は、ほぼ同時に同等に高くなり、各第２周方向溝７２から第２傾斜面部７１の表面７１Ｓとクランクピン５の表面の隙間Ｓに向けて逆流する油流Ｆ１が、ほぼ同時に形成される。そのため、キャビティ９が偏りなく油溝３２ａの中心線３２Ｃ側へ押圧されるため、キャビティ９を油溝３２ａの中心線３２Ｃ付近のクランクシャフト５の表面側で安定的に崩壊させやすい。

なお、内燃機関の運転時において、摺動面７およびクランクピン５の表面が、近接した状態から離間した状態になるときには、隙間Ｓに存在するキャビティ９は、潤滑油と共に、クランクピン５の表面に追従して摺動面７から離れる方向（クランクピン５の表面側）に移動する。また、隙間Ｓも拡大されるため、中央領域７１１内または縁領域７１２内のキャビティ９は、第２傾斜面部の表面７１Ｓ、溝表面７２１から十分に離間された位置で崩壊することになり、第２傾斜面部の表面７１Ｓ、溝表面７２１においてキャビテーションエロージョンは生じない。

本具体例の構成とは異なり、第２周方向溝７２の溝中心線７２４が、垂線ＶＬ１に対して油溝３２ａの中心線３２Ｃ側ではなく、第２の半割軸受の軸線方向端面７Ｅ側に傾斜している場合、クランクピン５の表面が摺動面７に近接した際には、クランクピン５の表面側へ潤滑油およびキャビティ９を押し上げる効果はあるものの、潤滑油およびキャビティ９が軸線方向外側に押圧される流れを持つため、キャビティ９が縁領域７１２に流入しやすい。

図１１は、本具体例の構成とは異なる半割軸受の断面図である。図１１では、第２傾斜面部の表面７１Ｓが変曲部７１Ｐを持たず、外径側に凸の曲線のみで形成されている。さらに、第２傾斜面部の表面７１Ｓには、第２周方向溝７２が形成されていない。このような場合、第２傾斜面部の表面７１Ｓとクランクピン５の表面との隙間Ｓの潤滑油には、油溝３２ａの中心線３２Ｃ側に向かう油流Ｆ１が発生しない。したがって、逆流Ｒによって押し出されたキャビティ９を含む潤滑油は、第２の半割軸受３２の軸線方向外側に拡散しやすく、第２傾斜面部の軸線方向端部７１Ｅ付近にキャビティ９が到達しやすい。したがって、軸線方向端部７１Ｅ付近の表面７１Ｓでキャビテーションエロージョンが発生しやすい。

また、本具体例の構成とは異なり、第２傾斜面部７１の各第２周方向溝７２の溝深さＤ３、溝幅Ｗ３、および溝断面積７２Ａが一定でない場合、クランク軸５の表面が摺動面７に接近する際に、各第２周方向溝７２内に押圧され流入する油の圧力は、同時に同じ圧力にならず、各第２周方向溝７２から第２傾斜面部７１の表面７１Ｓとクランクピン５の表面の隙間Ｓに向けて逆流する油流Ｆ１が、ほぼ同時に形成されることはない。または、複数の第２周方向溝７２のなかで溝深さＤ３、溝幅Ｗ３、および溝断面積７２Ａが相対的に大きい第２周方向溝７２は、流入する油の圧力が高くならないために、油流Ｆ１が形成されない（油は、第２周方向溝７２内を周方向に流れる）。そのため、キャビティ９が安定的に油溝３２ａの中心線３２Ｃ付近のクランクシャフト５の表面側に押圧されにくく、表面７１Ｓ、溝表面７２１にキャビテーションエロージョンが発生することがある。

第２の具体例
次に、本発明の第２の具体例について説明する。なお、第２の具体例は、以下に説明する第１の半割軸受３１の構成を除いて、第１の具体例と同様の構成を持つ。

図１２は、第２の具体例における第１の半割軸受３１を摺動面７側から見た図である。第１の半割軸受３１は、軸線方向端面７Ｅ、７Ｅを有する。ここで、第１の半割軸受３１の軸線方向長さの幅中央を通り、周方向に延びる中心線ＷＣ１が定義される。

図１３は、第１の半割軸受３１を図１２のＤ－Ｄ断面（軸線方向断面）から見た断面図である。第１の半割軸受３１の摺動面７は、第１の半割軸受の中心線ＷＣ１に隣接する２つの第１傾斜面部７３、７３を有している。２つの第１傾斜面部は、各表面７３Ｓ、７３Ｓを有している。第１傾斜面の各表面７３Ｓ、７３Ｓは、第１傾斜面部の軸線方向各端部７３Ｅ、７３Ｅ側から第１の半割軸受の中心線ＷＣ１に向けて、連続して第１の半割軸受３１の背面に近付くように変位している。

次に、図１４、図１５Ａ、および図１５Ｂを用いて、第１の半割軸受３１の軸線方向における断面形状を詳細に説明する。

図１４は、図１３の拡大図であり、第１の半割軸受３１の軸線方向における断面形状を示す。第１傾斜面部７３は、第１の半割軸受の中心線ＷＣ１に隣接する側の中央領域７３１と、中央領域７３１に隣接し、中央領域７３１よりも第１の半割軸受の軸線方向端面７Ｅ側に位置する縁領域７３２とを含む。中央領域７３１と縁領域７３２との境界には変曲部７３Ｐがある。ここで、第１傾斜面部７３、中央領域７３１、縁領域７３２は、それぞれ一定の軸線方向長さＷ５、Ｗ５Ｃ、Ｗ５Ｅを有する。また、ここで第１の半割軸受３１の２つの第１傾斜面部７３、７３の軸線方向長さＷ５、Ｗ５を合計した軸線方向長さが、Ｗ７になっている。

第１傾斜面部の幅Ｗ５は、第１の半割軸受３１の背面に平行な距離として定義される。第１傾斜面部の幅Ｗ５は、中央領域の幅Ｗ５Ｃと、縁領域の幅Ｗ５Ｅとに分解される。ここで、中央領域の幅Ｗ５Ｃは、第１傾斜面部の幅Ｗ５の２５％以上および７５％以下である。

中央領域７３１は、第１の半割軸受３１の外径側に凸の曲線を有している。縁領域７３２は、第１の半割軸受３１の内径側に凸の曲線を有している。また、第１傾斜面部深さＤ４は、第１の半割軸受の中心線ＷＣ１との隣接部において最大となり、第１傾斜面部の軸線方向端部７３Ｅにおいて最小（ゼロ）になる。また、第１傾斜面部の深さＤ４は、第１の半割軸受３１の背面に垂直な方向における、第１傾斜面部の軸線方向端部７３Ｅから、第１の半割軸受の中心線ＷＣ１と表面７３Ｓの交点までの長さとして定義される。ここで、第１傾斜面部の深さＤ４は、０．００５ｍｍ以上および０．０５０ｍｍ以下である。

第１の半割軸受３１の第１傾斜面部の表面７３Ｓには、複数の第１周方向溝７４が、隣り合って形成されている。複数の第１周方向溝７４は、周方向に平行に延在しており、表面７１Ｓの周方向全長に亘って形成されている。また、第１周方向溝７３は、表面７１Ｓの全幅に亘って形成されている。なお、第１周方向溝７４は、第１の半割軸受３１の周方向に対して僅かに傾斜（最大１°）することは許容される。なお、理解を容易にするために、各図面において第１周方向溝７４は誇張して描かれている。

第１周方向溝７４は、第１の半割軸受３１の軸線方向の断面で見たときに、湾曲した溝表面７４１を有している。隣り合う第１周方向溝７４の凹面７４１同士の間には頂部７４２が形成されている。頂部７４２を結んだ曲線が、第１傾斜面部の表面７３Ｓを表すようになっている。微視的に見れば、第１傾斜面部の表面７３Ｓに平坦な領域は存在しない。

図１５Ａおよび図１５Ｂは、図１４の第１周方向溝７４の拡大図を示している。図１５Ａは、第１傾斜面部７３の中央領域７３１における、第１の半割軸受の中心線ＷＣ１付近の第１周方向溝７４の形状、および、縁領域７３２における第１傾斜面部の軸線方向端部７３Ｅ付近の第１周方向溝７４の形状を示している。図１５Ｂは、第１傾斜面部７３の中央領域７３１の変曲部７３Ｐ付近の第１周方向溝７４の形状、および、縁領域７３２の変曲部７３Ｐ付近の第１周方向溝７４の形状を示している。第１周方向溝７４の溝幅Ｗ６は、第１周方向溝７４の両側の頂部７４２を直線的に結んだ仮想直線７４３の長さとして定義される。溝中心線７４４が、仮想直線７４３の長さの中央位置を通り仮想直線７４３に対して垂直方向に延びる線として定義される。第１周方向溝７４の溝深さＤ５は、仮想直線７４３に対して垂直方向に、仮想直線７４３から溝表面７４１が最も離間している位置までの長さとして定義される。第１周方向溝７４の最大溝深さＤ５の位置は、溝中心線７４４の上に位置している。ここで、第１周方向溝７４の溝深さＤ５は、１．５μｍ以上および１０μｍ以下である。また、第１周方向溝７４の溝幅Ｗ６は、０．０５ｍｍ以上および０．２５ｍｍ以下である。

仮想直線７４３および溝表面７４１によって囲まれる面積が、溝断面積７４Ａとして定義される。それぞれの第１周方向溝７４の溝幅Ｗ６、溝深さＤ５、および溝断面積７４Ａは、互いに同じになっている。さらに、第１周方向溝７４の溝幅Ｗ６、溝深さＤ５、および溝断面積７４Ａは、周方向のいずれの位置においても同じになっている。

また、各第１周方向溝７４の溝表面７４１の形状は、溝中心線７４４に対して対称に形成されている。各第１周方向溝７４の溝断面積７４Ａを溝中心線７４４によって分割される２つの溝断面積は、互いに同じになっている。

第１傾斜面部の表面７３Ｓから第１の半割軸受３１の軸線と直交するように延びる垂線ＶＬ２と第１周方向溝７４の溝中心線７４４とのなす角度が、溝傾斜角度θ２として定義される。第１傾斜面部７３における全ての第１周方向溝７４の溝中心線７４４は、垂線ＶＬ２に対して第１の半割軸受の中心線ＷＣ１側へ傾斜している。

第１傾斜面部７３の中央領域７３１において、第１の半割軸受の中心線ＷＣ１に最も近い第１周方向溝７４が、最小の溝傾斜角度θ２を有し（図１５Ａ参照）、変曲部７３Ｐに最も近い第１周方向溝７４が最大の溝傾斜角度θ２を有している（図１５Ｂ参照）。そのため、溝傾斜角度θ２は、第１の半割軸受の中心線ＷＣ１から変曲部７３Ｐに近付くほど（軸線方向外側に向かうほど）連続して大きくなっている。ここで、第１傾斜面部７３の変曲部７３Ｐに最も近い前記第１周方向溝７４の溝傾斜角度θ２は、第１の半割軸受の中心線ＷＣ１に最も近い前記第１周方向溝の前記溝傾斜角度θ２よりも、０．００１°以上から７°以下の範囲にある値だけ大きくなっている。

第１傾斜面部７３の縁領域７３２において、変曲部７３Ｐに最も近い第１周方向溝７４が、最大の溝傾斜角度θ２を有し（図１５Ｂ参照）、第１傾斜面部の軸線方向端部７３Ｅに最も近い第１周方向溝７４が、最小の溝傾斜角度θ２を有している（図１５Ａ参照）。そのため、溝傾斜角度θ２は、変曲部７３Ｐから第１傾斜面部の軸線方向端部７３Ｅに近付くほど（軸線方向外側に向かうほど）連続して小さくなっている。ここで、第１傾斜面部７３の変曲部７３Ｐに最も近い第１周方向溝７４の溝傾斜角度θ２は、第１傾斜面部７３の軸線方向端部７３Ｅに最も近い第１周方向溝７４の溝傾斜角度θ２よりも、０．００１°以上から７°以下の範囲にある値だけ大きくなっている。

また、ここで、第１の半割軸受３１の２つの第１傾斜面部７３、７３の軸線方向長さＷ５、Ｗ５を合計した軸線方向長さＷ７と、第２の半割軸受３２の２つの第２傾斜面部Ｗ２、Ｗ２および油溝３２ａの軸線方向長さＷ１を合計した軸線方向長さＷ４は同じ長さになされている。

次に、図１６Ａ～図１７Ｄを参照して、本発明のすべり軸受３の作用について説明する。

内燃機関の運転時には、第２の半割軸受３２の油溝３２ａ内の潤滑油が、周方向端面７６を越えて、第１の半割軸受３１の中心線ＷＣ１付近の隙間Ｓに流れ込む。油溝３２ａの潤滑油がキャビティ９を含む場合、キャビティ９は潤滑油の流れと共に、第１の半割軸受３１の中心線ＷＣ１付近の隙間Ｓに流れ込む。

図１６Ａは、周方向端面７６付近のコンロッド軸受３の断面図を示している。図１６Ｂは、図１６Ａを摺動面７側から見た図を示している。図１６Ａおよび図１６Ｂは、内燃機関の運転時に、コンロッド軸受３の摺動面７とクランクピン５の表面とが、離間した状態から相対的に近接するように動作した状態を示す。摺動面７およびクランクピン５の表面が離間した状態から相対的に近接する際、隙間Ｓに存在する潤滑油は摺動面７側に押圧される。そのため、第１の半割軸受３１の中心線ＷＣ１付近の隙間Ｓに流れ込んだキャビティ９は、潤滑油と共に第１の半割軸受３１の摺動面７に向かって押し込まれるように移動する。

図１７Ａは、図１６ＢのＥ－Ｅ断面であり、第１傾斜面部７３付近を示す。クランクピン５の表面が摺動面７に近接する際、第１傾斜面部の表面７３Ｓとクランクピン５の表面との隙間Ｓを周方向に流れている油は、クランクピン５の表面によって、第１傾斜面部の表面７３Ｓの複数の第１周方向溝７４の内部へ向けて押圧される。各第１周方向溝７４内の油は、後から押圧されて流入する油に押されて圧力が高くなり、第１周方向溝７４内を周方向に流れるだけでなく、クランクピン５側に向けて流れ込み（逆流し）、油流Ｆ１が形成される。ここで、第１傾斜面部の表面７３Ｓの各第１周方向溝７４の溝中心線７４４は、第１の半割軸受の中心線ＷＣ１側へ傾斜している。このため、第１周方向溝７４内から流出する油流Ｆ１は、主に、クランクピン５の表面側および第１の半割軸受の中心線ＷＣ１側に向けて傾斜して流れる。また、このとき、回転するクランクピン５の表面に付随して第１傾斜面部の表面７３Ｓとクランクピン５の表面との隙間Ｓを周方向に流れる油流Ｆ２が形成されている（図１７Ｂを参照。図１７Ｂは、図１７Ａを第１の半割軸受３１の摺動面７側から見た図である）。

ここで、第１の半割軸受３１の中心線ＷＣ１付近には、第１傾斜面部の中央領域７３１が形成されている。そのため、第２の半割軸受３２の油溝３２ａから、第１の半割軸受３１の中心線ＷＣ１付近の隙間Ｓに流れ込んだキャビティ９は、油流Ｆ１および油流Ｆ２によって、潤滑油と共に隙間Ｓ内をクランクピンの回転方向Ｚの前方側に運ばれる。第１傾斜面部７３の中央領域７３１は、第１の半割軸受３１の外径側に凸の曲線を有しているため、油流Ｆ１は、次のような成分を持つ。

図１７Ｃおよび図１７Ｄに示すように、油流Ｆ１は、油流Ｆ１をクランク軸５の表面側へ向かう成分Ｆ１（ｖ）と、第１の半割軸受３１の中心線ＷＣ１側へ向かう成分Ｆ１（ｈ）とに分解される。中央領域７３１において、第１の半割軸受３１の中心線ＷＣ１付近の第１周方向溝７４から流出する油流Ｆ１は、図１７Ｃに示されるように、Ｆ１（ｖ）が相対的に大きくなっている。

一方、中央領域７３１において、第１傾斜面部７３の変曲部７３Ｐ付近の第１周方向溝７４から流出する油流Ｆ１は、図１７Ｄに示されるように、Ｆ１（ｈ）が相対的に大きくなっている。

中央領域７３１において、第１の半割軸受３１の中心線ＷＣ１と変曲部７３Ｐの間に存在する第１周方向溝７４から流出する油流Ｆ１の流れ成分は、第１の半割軸受３１の中心線ＷＣ１から変曲部７３Ｐに向かって（第１の半割軸受３１の軸線方向外側に向かって）、図１７Ｃに示される流れ成分から図１７Ｄに示される流れ成分に連続的に変化していく。本構造によって、第１傾斜面部７３の中央領域７３１の油流Ｆ１は、中央領域７３１に存在する潤滑油を、キャビティ９と共に、第１の半割軸受３１の中心線ＷＣ１側の方向、および、クランクピン５の表面の方向に向けて押圧する。押圧された中央領域７３１の潤滑油の圧力が増加するため、潤滑油中に内包されるキャビティ９は、復圧により中央領域７３１内で早期に崩壊する。そのため、キャビティ９が第１傾斜面部７３の縁領域７３２へ流入することが防止される。そのため、隙間Ｓが狭くなる縁領域７３２の表面７３Ｓ付近でキャビティ９が崩壊し、縁領域７３２の表面７３Ｓにキャビテーションエロージョンが発生することが防止される。また、この際、中央領域７３１内のキャビティ９は、潤滑油と共にクランクピン５の表面付近に押し上げられており、中央領域７３１の表面７３Ｓから離間している。また、キャビティ９が押圧されて移動する第１の半割軸受３１の中心線ＷＣ１側では、第１傾斜面部の深さＤ４が最も深くなっている。そのため、中央領域７３１内でキャビティ９が崩壊する際に、中央領域７３１の表面７３Ｓおよび溝表面７４１におけるキャビテーションエロージョンの発生が防止される。

また、第１傾斜面部７３の縁領域７３２は、第１の半割軸受３１の内径側に凸の曲線を有しているため、油流Ｆ１は、次のような成分を持つ。

縁領域７３２において、第１傾斜面部７３の変曲部７３Ｐ付近の第１周方向溝７４から流出する油流Ｆ１は、図１７Ｄに示されるように、Ｆ１（ｈ）が相対的に大きくなっている。

一方、縁領域７３２において、第１傾斜面部の軸線方向端部７３Ｅ付近の第１周方向溝７４から流出する油流Ｆ１は、図１７Ｃに示されるように、Ｆ１（ｖ）が相対的に大きくなっている。

そのため、仮に中央領域７３１内のキャビティ９が全て中央領域７３１内で崩壊せず、一部が縁領域７３２に流入した場合でも、縁領域７３２の変曲部７３Ｐ付近では、キャビティ９は潤滑油と共に第１の半割軸受３１の中心線ＷＣ１側に向かって押圧される。このように、縁領域７３２に流入したキャビティ９を中央領域７３１に押し込む効果がある。また、仮に縁領域７３２の軸線方向端部７３Ｅ付近にキャビティ９が到達した場合でも、縁領域７３２の軸線方向端部７３Ｅ付近では、キャビティ９が潤滑油と共にクランクピン５の表面側に押圧される。そのため、縁領域７３２の表面７３Ｓから離間した隙間Ｓ内で、キャビティ９を復圧によって崩壊させることが可能であり、縁領域７３２の表面７３Ｓおよび溝表面７４１におけるキャビテーションエロージョンの発生が防止される。

第１傾斜面部の中央領域の幅Ｗ５Ｃは、第１傾斜面部の幅Ｗ５の２５％以上および７５％以下であることが好ましい。中央領域の幅Ｗ５Ｃが第１傾斜面部の幅Ｗ５の２５％未満の場合には、第１の半割軸受の中心線ＷＣ１付近では、キャビティ９が潤滑油と共にクランクピン５の表面側に押圧されにくい。そのため、キャビティ９が中央領域７３１の表面７３Ｓに近い隙間Ｓ内で崩壊しやすく、第１の半割軸受の中心線ＷＣ１付近の中央領域７３１の表面７３Ｓおよび溝表面７４１でキャビテーションエロージョンが発生しやすい。中央領域の幅Ｗ５Ｃが第１傾斜面部の幅Ｗ５の７５％を超える場合には、第１傾斜面部の軸線方向端部７３Ｅ付近では、キャビティ９が潤滑油と共にクランクピン５の表面側に押圧されにくい。そのため、キャビティ９が縁領域７３２の表面７３Ｓに近い隙間Ｓ内で崩壊しやすく、軸線方向端部７３Ｅ付近の縁領域７３２の表面７３Ｓおよび溝表面７４１でキャビテーションエロージョンが発生しやすい。

第１傾斜面部の深さＤ４は、０．００５ｍｍ以上および０．０５０ｍｍ以下であることが好ましい。第１傾斜面部の深さＤ４が０．００５ｍｍ未満の場合には、キャビティ９が油流Ｆ１によって押圧されたとしても、第１傾斜面部の表面７３Ｓとクランクピン５の表面の隙間Ｓが狭く、キャビティ９が第１傾斜面部の表面７３Ｓ付近で崩壊しやすく、同部でキャビテーションエロージョンが発生しやすい。第１傾斜面部の深さＤ４が０．０５０ｍｍを超える場合には、第１傾斜面部で油膜切れが発生しやすく、焼付が発生しやすい。

第１周方向溝７４の溝深さＤ５は、１．５μｍ以上および１０μｍ以下であることが好ましい。また第１周方向溝７４の溝幅Ｗ６は、０．０５ｍｍ以上および０．２５ｍｍ以下であることが好ましい。第１周方向溝７４の溝深さＤ５が１０μｍを超える場合、または、溝幅Ｗ６が０．２５ｍｍを超える場合には、油流Ｆ１が弱くなる。また、第１周方向溝７４の溝深さＤ５が１．５μｍ未満である場合、または、溝幅Ｗ６が０．０５ｍｍ未満である場合には、各第１周方向溝７４から第１傾斜面部の表面７３Ｓとクランクピン５の表面の隙間Ｓへ流出する油流Ｆ１の量が少なくなる。そのため、キャビティ９が十分に押圧されないことがある。

第１傾斜面部７３の変曲部７３Ｐに最も近い第１周方向溝７４の溝傾斜角度θ２は、第１の半割軸受３１の中心線ＷＣ１に最も近い第１周方向溝７４の溝傾斜角度θ２よりも、０．００１°以上から７°以下の範囲にある値だけ大きいことが好ましい。変曲部７１Ｐに最も近い第１周方向溝７４の溝傾斜角度θ２が、第１の半割軸受３１の中心線ＷＣ１に最も近い第１周方向溝７４の溝傾斜角度θ２よりも、０．００１°未満の値だけ大きい場合、中央領域７３１の第１周方向溝７４から流出する油流Ｆ１のＦ１（ｈ）成分が過小となる。そのため、キャビティ９が第１の半割軸受３１の中心線ＷＣ１側に向かって押圧されにくく、キャビティ９が縁領域７３２に流出しやすい。また、変曲部７３Ｐに最も近い第１周方向溝７４の溝傾斜角度θ２が、第１の半割軸受３１の中心線ＷＣ１に最も近い第１周方向溝７４の溝傾斜角度θ２よりも、７°を超える値だけ大きい場合、中央領域７３１の第１周方向溝７４から流出する油流Ｆ１のＦ１（ｖ）成分が過小となる。そのため、キャビティ９はクランクピン５の表面側に向かって押圧されにくく、キャビティ９が中央領域７３１の表面７３Ｓおよび溝表面７４１の付近で崩壊しやすい。

第１傾斜面部７３の変曲部７３Ｐに最も近い第１周方向溝７４の溝傾斜角度θ２は、第１傾斜面部７３の軸線方向端部７３Ｅに最も近い第１周方向溝７４の溝傾斜角度θ２よりも、０．００１°以上から７°以下の範囲にある値だけ大きいことが好ましい。変曲部７３Ｐに最も近い第１周方向溝７４の溝傾斜角度θ２が、第１傾斜面部７３の軸線方向端部７３Ｅに最も近い第１周方向溝７４の溝傾斜角度θ２よりも、０．００１°未満だけ大きい場合、縁領域７３２の変曲部７３Ｐ付近の第１周方向溝７４から流出する油流Ｆ１のＦ１（ｈ）成分が過小となる。そのため、キャビティ９を中央領域７３１へ押し込みにくく、キャビティ９が縁領域７３２内で崩壊しやすい。また、変曲部７３Ｐに最も近い第１周方向溝７４の溝傾斜角度θ２が、第１傾斜面部７３の軸線方向端部７３Ｅに最も近い第１周方向溝７４の溝傾斜角度θ２よりも、7°を超える値だけ大きい場合、キャビティ９はクランクピン５の表面側へ押し上げられにくい。そのため、キャビティ９が縁領域７３２の表面７３Ｓおよび溝表面７４１付近で崩壊しやすい。

周方向のいずれの位置においても、第１傾斜面部７３に形成されるそれぞれの第１周方向溝７４は、溝深さＤ５、溝幅Ｗ６、および溝断面積７４Ａが互いに同じになっている。第１傾斜面部７３の各第１周方向溝７４の溝深さＤ５、溝幅Ｗ６、溝断面積７４Ａが同じになっていることによって、内燃機関の運転時、クランク軸５の表面が摺動面７に接近する際に、各第１周方向溝７４内に押圧され流入する油の圧力は、ほぼ同時に同等に高くなり、各第１周方向溝７４から第１傾斜面部７３の表面７３Ｓとクランクピン５の表面の隙間Ｓに向けて逆流する油流Ｆ１が、ほぼ同時に形成される。そのため、キャビティ９が偏りなく第１の半割軸受３１の中心線ＷＣ１側へ押圧されるため、キャビティ９を第１の半割軸受３１の中心線ＷＣ１付近のクランクシャフト５の表面側で安定的に崩壊させやすい。

また、本具体例では、第１の半割軸受３１の２つの第１傾斜面部７３、７３の軸線方向長さＷ５、Ｗ５を合計した軸線方向長さＷ７と、第２の半割軸受３２の２つの第２傾斜面部Ｗ２、Ｗ２および油溝３２ａの軸線方向長さＷ１を合計した軸線方向長さＷ４は、同じ長さになっている。そのため、次の効果を奏する。すなわち、第１の半割軸受３１の摺動面７とクランクピン５の隙間Ｓの潤滑油が周方向端面７６を越えて、第２の半割軸受３２の摺動面７とクランクピン５の隙間Ｓに流れ込む際（または逆に、第２の半割軸受３２の摺動面７とクランクピン５の隙間Ｓの潤滑油が周方向端面７６を越えて、第１の半割軸受３１の摺動面７とクランクピン５の隙間Ｓに流れ込む際）に、第１の半割軸受３１と第２の半割軸受３２に同程度の油流れＦ１および油流れＦ２が形成される。そのため、潤滑油の流れが安定し、周方向端面７６を越える際の潤滑油の乱流発生を予防し、周方向端面７６を越える際のキャビティ９の発生を好適に予防することができる。

なお、内燃機関の運転時において、摺動面７およびクランクピン５の表面が、近接した状態から離間した状態になるときには、隙間Ｓに存在するキャビティ９は、潤滑油と共に、クランクピン５の表面に追従して摺動面７から離れる方向（クランクピン５の表面側）に移動する。また、隙間Ｓも拡大されるため、中央領域７３１内または縁領域７３２内のキャビティ９は、第１傾斜面部の表面７３Ｓ、溝表面７４１から十分に離間された位置で崩壊することになり、第１傾斜面部の表面７３Ｓ、溝表面７４１においてキャビテーションエロージョンは生じない。

本具体例の構成とは異なり、第１周方向溝７４の溝中心線７４４が、垂線ＶＬ２に対して第１の半割軸受３１の中心線ＷＣ１側ではなく、第１の半割軸受の軸線方向端面７Ｅ側に傾斜している場合、クランクピン５の表面が摺動面７に近接した際には、クランクピン５の表面側へ潤滑油およびキャビティ９を押し上げる効果はあるものの、潤滑油およびキャビティ９が軸線方向外側に押圧される流れを持つため、キャビティ９が縁領域７３２に流入しやすい。

図１８は、本具体例の構成とは異なる半割軸受の断面図である。図１８では、第１傾斜面部の表面７３Ｓが変曲部７３Ｐを持たず、外径側に凸の曲線のみで形成されている。さらに、第１傾斜面部の表面７３Ｓには、第１周方向溝７４が形成されていない。このような場合、第１傾斜面部の表面７３Ｓとクランクピン５の表面との隙間Ｓの潤滑油には、第１の半割軸受３１の中心線ＷＣ１側に向かう油流Ｆ１が発生しない。したがって、キャビティ９を含む潤滑油は、第１の半割軸受３１の軸線方向外側に拡散しやすく、第１傾斜面部の軸線方向端部７３Ｅ付近にキャビティ９が到達しやすい。したがって、軸線方向端部７３Ｅ付近の表面７３Ｓでキャビテーションエロージョンが発生しやすい。

また、本具体例の構成とは異なり、第１傾斜面部７３の各第１周方向溝７４の溝深さＤ５、溝幅Ｗ６、および溝断面積７４Ａが一定でない場合、クランク軸５の表面が摺動面７に接近する際に、各第１周方向溝７４内に押圧され流入する油の圧力は、同時に同じ圧力にならず、各第１周方向溝７４から第１傾斜面部７３の表面７３Ｓとクランクピン５の表面の隙間Ｓに向けて逆流する油流Ｆ１が、ほぼ同時に形成されることはない。または、複数の第１周方向溝７４のなかで溝深さＤ５、溝幅Ｗ６、および溝断面積７４Ａが相対的に大きい第１周方向溝７４は、流入する油の圧力が高くならないために、油流Ｆ１が形成されない（油は、第１周方向溝７４内を周方向に流れる）。そのため、キャビティ９が安定的に第１の半割軸受３１の中心線ＷＣ１付近のクランクシャフト５の表面側に押圧されにくく、表面７３Ｓ、溝表面７４１にキャビテーションエロージョンが発生することがある。

１ 軸受装置
２ コンロッド
２１ 大端部ハウジング
２２ ロッド側大端部ハウジング
２３ キャップ側大端部ハウジング
３ コンロッド軸受
３１ 第１の半割軸受
３２ 第２の半割軸受
３２ａ 油溝
３２Ｃ 油溝の軸線方向の中心線
３２Ｅ 溝端部
４ 主軸受
４１ 第１の半割軸受
４２ 第２の半割軸受
４２ａ 油溝
５ クランクピン
５ａ 潤滑油路
５ｂ 潤滑油路
５ｃ 吐出口
６ ジャーナル部
６ａ 潤滑油路
６ｃ 入口開口
７ 摺動面
７Ｅ 軸線方向端面
７１ 第２傾斜面部
７１１ 第２傾斜面部の中央領域
７１２ 第２傾斜面部の縁領域
７１Ｅ 第２傾斜面部の軸線方向端部
７１Ｐ 第２傾斜面部の変曲部
７１Ｓ 第２傾斜面部の表面
７２ 第２周方向溝
７２１ 第２周方向溝の溝表面
７２２ 第２周方向溝の頂部
７２３ 第２周方向溝の仮想直線
７２４ 第２周方向溝の溝中心線
７２Ａ 第２周方向溝の溝断面積
７３ 第１傾斜面部
７３１ 第１傾斜面部の中央領域
７３２ 第１傾斜面部の縁領域
７３Ｅ 第１傾斜面部の軸線方向端部
７３Ｐ 第１傾斜面部の変曲部
７３Ｓ 第１傾斜面部の表面
７４ 第１周方向溝
７４１ 第１周方向溝の溝表面
７４２ 第１周方向溝の頂部
７４３ 第１周方向溝の仮想直線
７４４ 第１周方向溝の溝中心線
７４Ａ 第１周方向溝の溝断面積
７６ 周方向端面
８ シリンダブロック
８１ シリンダブロック上部
８２ シリンダブロック下部
Ｄ１ 溝深さ
Ｄ２ 第２傾斜面部の深さ
Ｄ３ 第２周方向溝の溝深さ
Ｄ４ 第１傾斜面部の深さ
Ｄ５ 第１周方向溝の溝深さ
Ｒ 逆流
ＶＬ１ 第２の半割軸受の垂線
ＶＬ２ 第１の半割軸受の垂線
ＷＣ１ 第１の半割軸受の軸線方向の中心線
ＷＣ２ 第２の半割軸受の軸線方法の中心線
Ｗ１ 溝幅
Ｗ２ 第２傾斜面部の軸線方向長さ
Ｗ２Ｃ 第２中央領域の軸線方向長さ
Ｗ２Ｅ 第２縁領域の軸線方向長さ
Ｗ３ 第２周方向溝の溝幅
Ｗ４ Ｗ１＋Ｗ２×２の軸線方向長さ
Ｗ５ 第１傾斜面部の軸線方向長さ
Ｗ５Ｃ 第１中央領域の軸線方向長さ
Ｗ５Ｅ 第１縁領域の軸線方向長さ
Ｗ６ 第１周方向溝の溝幅
Ｗ７ Ｗ５×２の軸線方向長さ
Ｘ ジャーナル部の回転方向
Ｚ クランクピンの回転方向
θ１ 第２周方向溝の溝傾斜角度
θ２ 第１周方向溝の溝傾斜角度

Claims (17)

1. 内燃機関のクランク軸を回転自在に支持するためのすべり軸受であって、
   前記すべり軸受は、互いに組み合わされて円筒形状を構成する第１および第２の半割軸受を有し、前記第１および第２の半割軸受は、内径側に摺動面を有し、外径側に背面を有し、
   前記背面は、前記第１および第２の半割軸受の軸線方向と平行になっており、
   前記第１および第２の半割軸受は、周方向の両側に周方向端面を有し、
   前記第１および第２の半割軸受は、軸線方向の両端に軸線方向端面を有し、
   前記第２の半割軸受は、その内径側に１つの油溝を有しており、前記油溝は、前記第２の半割軸受の両軸線方向端面の間に位置し、周方向に延び、一定の軸線方向長さＷ１を有しており、
   前記油溝は、軸線方向の両端に溝端部を有し、
   前記第２の半割軸受の前記摺動面は、２つの第２傾斜面部を有しており、前記第２傾斜面部は、前記各溝端部の周方向長さの全長に亘って隣接し、一定の軸線方向長さＷ２を有しており、前記第２傾斜面部の表面は、各軸線方向端面側から前記溝端部に向けて、連続して前記背面に近付くように変位しており、
   前記第２傾斜面部の表面は、前記溝端部に隣接する側の中央領域と、前記中央領域に隣接し前記中央領域よりも前記第２の半割軸受の各軸線方向端面側に位置する縁領域とを含み、
   前記中央領域と前記縁領域との境界には、変曲部があり、
   前記中央領域は、前記第２の半割軸受の軸線方向の断面視において、前記第２の半割軸受の外径側に凸の曲線を形成しており、
   前記縁領域は、前記第２の半割軸受の軸線方向の断面視において、前記第２の半割軸受の内径側に凸の曲線を形成しており、
   前記第２傾斜面部の表面には、複数の第２周方向溝が隣り合って形成されており、前記複数の第２周方向溝は、前記第２傾斜面部の表面の周方向全長にわたって形成されており、前記複数の第２周方向溝は、前記第２傾斜面部の表面の全幅にわたって形成されており、前記第２周方向溝は、前記第２の半割軸受の軸線方向の断面で見たときに、湾曲した溝表面を有しており、隣り合う溝表面同士の間には頂部が形成されており、頂部を結んだ曲線が前記第２傾斜面部の表面を表すようになっており、
   前記第２周方向溝の溝幅は、前記第２周方向溝の両側の前記頂部を直線的に結んだ仮想直線の長さとして定義され、溝中心線が、前記仮想直線の長さの中央位置を通り前記仮想直線に対して垂直方向に延びる線として定義され、前記第２周方向溝の溝深さは、前記仮想直線に対して垂直方向に、前記仮想直線から前記溝表面が最も離間している位置までの長さとして定義され、前記第２周方向溝の最大溝深さの位置は、前記溝中心線の上に位置しており、
   前記仮想直線および前記溝表面によって囲まれる面積が、溝断面積として定義され、前記複数の第２周方向溝の前記溝幅、前記溝深さ、および前記溝断面積は、それぞれ互いに同じになっており、前記第２周方向溝の前記溝幅、前記溝深さ、および前記溝断面積は、周方向のいずれの位置においても同じになっており、
   前記第２傾斜面部の表面から前記半割軸受の軸線と直交するように延びる垂線と前記溝中心線とのなす角度が、溝傾斜角度θ１として定義され、
   前記第２傾斜面部の表面における前記溝中心線は、前記油溝の軸線方向長さの幅中央を通り、周方向に延びる中心線に向けて前記垂線に対して傾斜しており、前記縁領域における前記溝傾斜角度θ１は、前記第２傾斜面部の軸線方向端部において最小となり、前記変曲部に近付くほど連続して大きくなり、前記中央領域における前記溝傾斜角度θ１は、前記第２傾斜表面の前記溝端部と隣接する位置において最小となり、前記変曲部に近付くほど連続して大きくなる、すべり軸受。
2. 前記第２傾斜面部の縁領域は、前記第２の半割軸受の前記軸線方向端面と隣接する、請求項１に記載のすべり軸受。
3. 前記第２傾斜面部の前記中央領域の幅Ｗ２Ｃは、前記第２傾斜面部の幅Ｗ２の２５％以上および７５％以下である、請求項１または２に記載のすべり軸受。
4. 前記第２傾斜面部の深さＤ２は、０．００５ｍｍ以上および０．０５０ｍｍ以下である、請求項１または２に記載のすべり軸受。
5. 前記第２周方向溝の溝深さＤ３は、１．５μｍ以上および１０μｍ以下である、請求項１または２に記載のすべり軸受。
6. 前記第２周方向溝の溝幅Ｗ３は、０．０５ｍｍ以上および０．２５ｍｍ以下である、請求項１または２に記載のすべり軸受。
7. 前記第２傾斜面部の前記変曲部に最も近い前記第２周方向溝の前記溝傾斜角度θ１は、前記溝端部に最も近い前記第２周方向溝の前記溝傾斜角度θ１よりも、０．００１°以上から７°以下の範囲にある値だけ大きい、請求項１または２に記載のすべり軸受。
8. 前記第２傾斜面部の前記変曲部に最も近い前記第２周方向溝の前記溝傾斜角度θ１は、前記第２傾斜面部の軸線方向端部に最も近い前記第２周方向溝の前記溝傾斜角度θ１よりも、０．００１°以上から７°以下の範囲にある値だけ大きい、請求項１または２に記載のすべり軸受。
9. 前記第１の半割軸受は、中心線を有しており、前記中心線は、前記第１の半割軸受の軸線方向長さの幅中央を通り、周方向に延びており、前記第１の半割軸受の前記摺動面は、２つの第１傾斜面部を有しており、前記第１傾斜面部は、前記中心線に隣接し、前記中心線から各軸線方向端面側へ向かって一定の軸線方向長さＷ５を有し、前記第１の半割軸受の周方向の全長に亘って延びており、前記第１傾斜面部の表面は、各軸線方向端面側から前記溝端部に向けて、連続して前記背面に近付くように変位しており、
   前記第１傾斜面部の表面は、前記第１の半割軸受の前記中心線に隣接する側の中央領域と、前記中央領域に隣接し前記中央領域よりも前記第１の半割軸受の各軸線方向端面側に位置する縁領域とを含み、
   前記中央領域と前記縁領域との境界には、変曲部があり、
   前記中央領域は、前記第１の半割軸受の軸線方向の断面視において、前記第１の半割軸受の外径側に凸の曲線を形成しており、
   前記縁領域は、前記第１の半割軸受の軸線方向の断面視において、前記第１の半割軸受の内径側に凸の曲線を形成しており、
   前記第１傾斜面部の表面には、複数の第１周方向溝が隣り合って形成されており、前記複数の第１周方向溝は、前記第１傾斜面部の表面の周方向全長にわたって形成されており、前記複数の第１周方向溝は、前記第１傾斜面部の表面の全幅にわたって形成されており、前記第１周方向溝は、前記第１の半割軸受の軸線方向の断面で見たときに、湾曲した溝表面を有しており、隣り合う溝表面同士の間には頂部が形成されており、頂部を結んだ曲線が前記第１傾斜面部の表面を表すようになっており、
   前記第１周方向溝の溝幅は、前記第１周方向溝の両側の前記頂部を直線的に結んだ仮想直線の長さとして定義され、溝中心線が、前記仮想直線の長さの中央位置を通り前記仮想直線に対して垂直方向に延びる線として定義され、前記第１周方向溝の溝深さは、前記仮想直線に対して垂直方向に、前記仮想直線から前記溝表面が最も離間している位置までの長さとして定義され、前記第１周方向溝の最大溝深さの位置は、前記溝中心線の上に位置しており、
   前記仮想直線および前記溝表面によって囲まれる面積が、溝断面積として定義され、
   前記複数の第１周方向溝の前記溝幅、前記溝深さ、および前記溝断面積は、それぞれ互いに同じになっており、前記第１周方向溝の前記溝幅、前記溝深さ、および前記溝断面積は、周方向のいずれの位置においても同じになっており、
   前記第１傾斜面部の表面から前記半割軸受の軸線と直交するように延びる垂線と前記溝中心線とのなす角度が、溝傾斜角度θ２として定義され、
   前記第１傾斜面部の表面における前記溝中心線は、前記第１の半割軸受の前記中心線に向けて前記垂線に対して傾斜しており、前記縁領域における前記溝傾斜角度θ２は、前記第１傾斜面部の軸線方向端部において最小となり、前記変曲部に近付くほど連続して大きくなり、前記中央領域における前記溝傾斜角度θ２は、前記第１の半割軸受の前記中心線と隣接する位置において最小となり、前記変曲部に近付くほど連続して大きくなる、請求項１または２に記載のすべり軸受。
10. 前記第１傾斜面部の縁領域は、前記第１の半割軸受の前記軸線方向端面と隣接する、請求項９に記載のすべり軸受。
11. 前記第１の半割軸受の２つの前記第１傾斜面部の前記軸線方向長さＷ５を合計した軸線方向長さが、軸線方向長さＷ７であり、前記第２の半割軸受の２つの前記第２傾斜面部Ｗ２および前記油溝の軸線方向長さＷ１を合計した軸線方向長さが、軸線方向長さＷ４であり、前記軸線方向長さＷ７と前記軸線方向長さＷ４が同じである、請求項９に記載のすべり軸受。
12. 前記第１傾斜面部の前記中央領域の幅Ｗ５Ｃは、前記第１傾斜面部の幅Ｗ５の２５％以上および７５％以下である、請求項９に記載のすべり軸受。
13. 前記第１傾斜面部の深さＤ４は、０．００５ｍｍ以上および０．０５０ｍｍ以下である、請求項９に記載のすべり軸受。
14. 前記第１周方向溝の溝深さＤ５は、１．５μｍ以上および１０μｍ以下である、請求項９に記載のすべり軸受。
15. 前記第１周方向溝の溝幅Ｗ６は、０．０５ｍｍ以上および０．２５ｍｍ以下である、請求項９に記載のすべり軸受。
16. 前記第１傾斜面部の前記変曲部に最も近い前記第１周方向溝の前記溝傾斜角度θ２は、前記前記第１の半割軸受の前記中心線に最も近い前記第１周方向溝の前記溝傾斜角度θ１よりも、０．００１°以上から７°以下の範囲にある値だけ大きい、請求項９に記載のすべり軸受。
17. 前記第１傾斜面部の前記変曲部に最も近い前記第１周方向溝の前記溝傾斜角度θ２は、前記第１傾斜面部の軸線方向端部に最も近い前記第１周方向溝の前記溝傾斜角度θ２よりも、０．００１°以上から７°以下の範囲にある値だけ大きい、請求項９に記載のすべり軸受。