JP2023078501A

JP2023078501A - multi-piece solid golf ball

Info

Publication number: JP2023078501A
Application number: JP2021191634A
Authority: JP
Inventors: 英郎渡邊; Hideo Watanabe
Original assignee: Bridgestone Sports Co Ltd
Current assignee: Bridgestone Sports Co Ltd
Priority date: 2021-11-26
Filing date: 2021-11-26
Publication date: 2023-06-07
Also published as: US20230166160A1

Abstract

To provide a golf ball that achieves a satisfactory distance on full shots with an iron, is superior in the short game, and has a good feel at impact and a good durability.SOLUTION: The golf ball comprises a core, an envelope layer, an intermediate layer, and a cover, wherein the core is formed of a rubber composition as one or more layer; the envelope layer is formed of a resin material as one or more layer; the intermediate layer is formed of a resin material as one layer; the cover is formed of a resin material as one layer having a thickness of not more than 1.0 mm; the Shore C hardness at a surface of the core, the Shore C hardness at a surface of the sphere obtained by encasing the core with the envelope layer (envelope layer-encased sphere), the Shore C hardness at a surface of the sphere obtained by encasing the envelope layer-encased sphere with the intermediate layer (intermediate layer-encased sphere) and the Shore C hardness at a surface of the ball together satisfy the conditions (Shore C hardness at surface of envelope layer-encased sphere)>Shore C hardness at surface of core) and (Shore C hardness at surface of intermediate layer-encased sphere)>(Shore C hardness at surface of ball); the golf ball also specifying the relationship between the amount of deflection when a predetermined load is applied to the core and ball, and further specifying the internal hardness distribution of the core.SELECTED DRAWING: Figure 1

Description

本発明は、コア、単層又は複数層の包囲層、中間層及びカバーを具備する４層以上からなるマルチピースソリッドゴルフボールに関する。 The present invention relates to a multi-piece solid golf ball comprising four or more layers comprising a core, single or multiple surrounding layers, an intermediate layer and a cover.

従来よりボールを多層構造に設計する工夫が多くなされており、プロゴルファーのみならず、上級者や中級者のアマチュアゴルファーが満足するボールが多く開発されている。例えば、コア、包囲層、中間層及びカバー（最外層）の各層の表面硬度を適正化した機能的なマルチピースソリッドゴルフボールが普及している。また、ボールの大部分の体積を占めるコア硬度分布に着目し、様々な態様のコア内部硬度を設計することにより、プロや中上級者用の高性能のゴルフボールを提供する技術がいくつか提案されている。 Conventionally, many attempts have been made to design balls having a multi-layered structure, and many balls have been developed that satisfy not only professional golfers but also advanced and intermediate golfers. For example, functional multi-piece solid golf balls in which the surface hardness of each of the core, envelope layer, intermediate layer and cover (outermost layer) are optimized are widespread. In addition, several techniques have been proposed to provide high-performance golf balls for professionals and middle-advanced golfers by focusing on the core hardness distribution, which occupies most of the volume of the ball, and designing various aspects of the core's internal hardness. It is

このような技術文献としては、例えば、下記の特許文献１～１７が挙げられる。これらのゴルフボールは４層以上の多層構造のゴルフボールに関するものであり、コア、包囲層、中間層及びカバー（最外層）の各層の表面硬度や各層の厚さやコア硬度分布などに着目した特許文献である。 Examples of such technical documents include Patent Documents 1 to 17 below. These golf balls are multi-layered golf balls with four or more layers, and patents focusing on the surface hardness of each layer of the core, envelope layer, intermediate layer, and cover (outermost layer), thickness of each layer, core hardness distribution, etc. Literature.

しかしながら、上記提案のゴルフボールは、コアの硬度分布や各層との厚さ関係の最適化においては未だ改善の余地がある。即ち、上記提案のゴルフボールは、良好なドライバー（Ｗ＃１）打撃時の飛距離を保つことができたとしても、アイアンショット時の飛距離については不十分なものも多い。また、上記提案のゴルフボールの中には、ドライバー打撃時だけでなくアイアンショット時においても優位な飛距離性能を得ようとすると、アプローチした時のスピン性能においては十分な高いスピン性能を発揮させることができず、ゲーム性の高いものではなく、あるいはフルショットにおける打感が良好とはいえないゴルフボールもある。 However, the proposed golf ball still has room for improvement in optimizing the hardness distribution of the core and the thickness relationship with each layer. That is, many of the golf balls proposed above are insufficient in flight distance on iron shots, even if they can maintain a good flight distance when hit with a driver (W#1). Some of the golf balls proposed above exhibit sufficiently high spin performance when attempting to obtain superior flight distance performance not only when hit with a driver but also when shot with an iron. There are also golf balls that do not have high gameability, or do not have a good feel on full shots.

また、アマチュアユーザーのある一定のユーザー層については、ドライバー打撃時の飛距離よりもアイアン打撃時の飛距離性能が優れている方がゴルフのゲーム性を改善させることができる可能性がある。従って、そのユーザー層においては、アイアン打撃時の飛距離性能が大きく改善され、その他の特性である打感及び耐久性を良好にしつつ、ショートゲーム性の高いゴルフボールの提案や開発が望まれている。 Also, for a certain user group of amateur users, it is possible that better golf game characteristics can be achieved by improving the flight distance performance when hit with an iron rather than the flight distance when hit with a driver. Accordingly, there is a demand among users for proposals and development of a golf ball that has excellent short-game performance while greatly improving flight distance performance when hit with an iron and improving other characteristics such as feel and durability. there is

特開平９－２４８３５１号公報JP-A-9-248351 特開２００６－３２６３０１号公報Japanese Patent Application Laid-Open No. 2006-326301 特開２００７－３１９６６７号公報JP 2007-319667 A 特開２０１２－０７１１６３号公報JP 2012-071163 A 特開２００７－３３０７８９号公報Japanese Patent Application Laid-Open No. 2007-330789 特開２００８－０６８０７７号公報JP 2008-068077 A 特開２００９－０３４５０７号公報JP 2009-034507 A 特開２００９－０９５３６４号公報JP 2009-095364 A 特開２０１６－１０１２５４号公報JP 2016-101254 A 特開２０１６－１１６６２７号公報JP 2016-116627 A 特開２００９－０９５３５８号公報JP 2009-095358 A 特開２０１６－１０１２５６号公報JP 2016-101256 A 特開２００８－１４９１３１号公報JP-A-2008-149131 特開２００９－０９５３６５号公報JP 2009-095365 A 特開２００９－０９５３６９号公報JP 2009-095369 A 特開２０２０－０８９６３３号公報JP 2020-089633 A 特開２０２１－０３７１５７号公報JP 2021-037157 A

本発明は、上記事情に鑑みなされたもので、アイアン打撃時の飛距離増大を確保しつつ、ショートゲームにおけるコントロール性が良好であり、ソフトな打感を付与し、且、繰り返し打撃による割れ耐久性が良好なマルチピースソリッドゴルフボールを提供することを目的とする。 The present invention has been devised in view of the above-mentioned circumstances, and provides an improved controllability in the short game, a softer feel, and resistance to cracking due to repeated hits, while ensuring an increase in flight distance when hit with an iron. To provide a multi-piece solid golf ball having good properties.

本発明者は、上記目的を達成するため鋭意検討を行った結果、コア、包囲層、中間層及びカバーを具備するゴルフボールについて、カバーを比較的軟らかく、中間層を比較的硬く形成すると共に、中間層の内側に隣接する包囲層を、中間層より軟らかく且つコア表面より硬くなるように単層又は複数層に形成することに着目したところ、本発明の課題を解決できることを見出した。即ち、コアを単層又は複数層でゴム組成物により形成し、包囲層を単層又は複数層で樹脂材料により形成し、中間層を単層で樹脂材料により形成し、カバーを厚さ１．０ｍｍ以下の単層で樹脂材料により形成し、コアの表面硬度と、包囲層被覆球体の表面硬度と、中間層被覆球体の表面硬度と、ボールの表面硬度とを、（包囲層被覆球体の表面硬度）＞（コアの表面硬度）、及び（中間層被覆球体の表面硬度）＞（ボール表面硬度）の条件を満たすように硬度関係を特定すると共に、コア及びボールに対し、所定荷重を負荷したときのたわみ量をそれぞれＣ、Ｂ（ｍｍ）とするとき、Ｂ≧２．８且つ、１．６≦Ｃ／Ｂ≦２．３となるようにゴルフボールを設計し、更に、コアの内部硬度について、コアの中心のショアＣ硬度をＣｃ、コアの表面のショアＣ硬度をＣｓ、コア中心から表面に向かってコア半径の長さの７５％の位置のショアＣ硬度をＣ75、コア中心から表面に向かってコア半径の長さの５０％の位置のショアＣ硬度をＣ50とするとき、１．０≦（Ｃｓ－Ｃ75）／（Ｃ50－Ｃｃ）≦２．３を満たし、コアの体積Ｖ（ｃｍ³）×Ｃ50の値を Core vh とするとき、６３０≦ Core vh ≦１０００の条件を満たすようにゴルフボールを設計したところ、アイアンフルショットでの低スピン効果により良好な飛距離が得られ、非常にソフトで良い打感が得られると共に、繰り返し打撃による割れ耐久性、グリーン周りでのコントロール性の両方とも良好であることを見出し、本発明をなすに至ったものである。 As a result of intensive studies in order to achieve the above object, the present inventor has developed a golf ball comprising a core, an envelope layer, an intermediate layer, and a cover, in which the cover is relatively soft and the intermediate layer is relatively hard, The present inventors have found that the problems of the present invention can be solved by focusing on forming the envelope layer adjacent to the inner side of the intermediate layer as a single layer or multiple layers so as to be softer than the intermediate layer and harder than the core surface. That is, the core is formed of a single layer or multiple layers from a rubber composition, the envelope layer is formed from a single layer or multiple layers from a resin material, the intermediate layer is formed from a single layer of a resin material, and the cover has a thickness of 1.5 mm. The surface hardness of the core, the surface hardness of the envelope-covered sphere, the surface hardness of the intermediate layer-covered sphere, and the surface hardness of the ball are determined by (the surface of the envelope-covered sphere Hardness)>(Surface hardness of the core) and (Surface hardness of the intermediate layer coated sphere)>(Ball surface hardness) are specified, and a predetermined load is applied to the core and the ball. A golf ball is designed so that B≧2.8 and 1.6≦C/B≦2.3, where C and B (mm) respectively denote the amount of deflection when the core is bent. , Cc is the Shore C hardness of the center of the core, Cs is the Shore C hardness of the surface of the core, C75 is the Shore C hardness of the position 75% of the length of the core radius from the core center toward the surface, When the Shore C hardness at a position 50% of the length of the core radius toward the cm ³ )×C50 as Core vh, the golf ball was designed to satisfy the condition of 630≦Core vh≦1000. The present inventors have found that the ball provides a very soft feel on impact, is excellent in durability to cracks on repeated impacts, and has good controllability around the green, and has thus completed the present invention.

言い換えれば、本発明のゴルフボールは、３層以上のカバー層を有するスピン系のゴルフボールであり、アイアンフルショットの飛距離に特化したものであり、且つ、ショートゲームではスピンがかかり、グリーン周りのコントロール性を要望するユーザーのニーズを満足する。また、本発明のゴルフボールは、全てのショットにおいてソフトで良好な打感が得られる。通常、ドライバー（Ｗ＃１）で上手くゴルフボールを打つことは難しいものであり、うまく飛んだり飛ばなかったりはその時次第である。これに対して、本発明のゴルフボールは、少なくともアイアン打撃時に飛距離を確実に得られるゴルフボールであり、アイアンフルショットの飛距離に特化し、このようなユーザーを対象としたゴルフボールである。 In other words, the golf ball of the present invention is a spin-type golf ball having three or more cover layers, is specialized for flight distance on full iron shots, and is spin-intensive in the short game. Satisfies the needs of users who want controllability around them. In addition, the golf ball of the present invention provides a soft and good hitting feel on all shots. Normally, it is difficult to hit a golf ball well with a driver (W#1), and it depends on the time whether it flies well or not. On the other hand, the golf ball of the present invention is a golf ball that reliably provides a flight distance at least when hit with an iron, and is a golf ball that specializes in flight distance on full iron shots and is intended for such users. .

従って、本発明は、下記のマルチピースソリッドゴルフボールを提供する。
１．コア、包囲層、中間層及びカバーを具備するマルチピースソリッドゴルフボールであって、コアは単層又は複数層でゴム組成物により形成され、包囲層は単層又は複数層で樹脂材料により形成され、中間層は単層で樹脂材料により形成され、カバーは厚さ１．０ｍｍ以下の単層で樹脂材料により形成されており、上記コアの表面のショアＣ硬度と、該コアを包囲層で被覆した球体（包囲層被覆球体）の表面のショアＣ硬度と、該包囲層被覆球体を中間層で被覆した球体（中間層被覆球体）の表面のショアＣ硬度と、ボールの表面のショアＣ硬度とが、（包囲層被覆球体の表面のショアＣ硬度）＞（コアの表面のショアＣ硬度）、及び（中間層被覆球体の表面のショアＣ硬度）＞（ボール表面のショアＣ硬度）の条件を満たすと共に、コアに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量をＣ（ｍｍ）、ボールに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量をＢ（ｍｍ）とするとき、Ｂ≧２．８且つ、１．６≦Ｃ／Ｂ≦２．３であり、更に、コアの内部硬度について、コアの中心のショアＣ硬度をＣｃ、コアの表面のショアＣ硬度をＣｓ、コア中心から表面に向かってコア半径の長さの７５％の位置のショアＣ硬度をＣ75、コア中心から表面に向かってコア半径の長さの５０％の位置のショアＣ硬度をＣ50とするとき、１．０≦（Ｃｓ－Ｃ75）／（Ｃ50－Ｃｃ）≦２．３を満たし、コアの体積Ｖ（ｃｍ³）×Ｃ50の値を Core vh とするとき、６３０≦ Core vh ≦１０００の条件を満たすことを特徴とするマルチピースソリッドゴルフボール。
２．コアの内部硬度について、コア中心から表面に向かってコア半径の長さの２５％の位置のショアＣ硬度をＣ25とするとき、３．０≦（Ｃｓ－Ｃ50）／（Ｃ25－Ｃｃ）≦２０．０を満たす上記１記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
３．コアの内部硬度について、（Ｃｓ－Ｃ50）／（Ｃ50－Ｃｃ）≧１．１を満たす上記１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
４．包囲層被覆球体の表面のショアＣ硬度と中間層被覆球体の表面のショアＣ硬度との関係が、（中間層被覆球体の表面ショアＣ硬度）＞（包囲層被覆球体の表面ショアＣ硬度）の条件を満たす上記１～３のいずれかに記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
５．各層の厚さの関係が、（カバー厚さ）＜（中間層厚さ）≦（包囲層厚さの総厚）の条件を満たす上記１～４のいずれかに記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
６．各層の厚さの比が、（包囲層厚さの総厚）／（カバー厚さ＋中間層厚さ）≧１．０の条件を満たす上記１～５のいずれかに記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
７．包囲層が内側包囲層と外側包囲層とを具備してなり、少なくとも２層に形成される上記１～６のいずれかに記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
８．各層の表面硬度のショアＣ硬度の関係が、下記式
（ボール表面のショアＣ硬度）＜（中間層被覆球体の表面のショアＣ硬度）＞（外側包囲層被覆球体の表面のショアＣ硬度）≧（内側包囲層被覆球体の表面のショアＣ硬度）＞（コアの表面のショアＣ硬度）の条件を満たす上記７記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
９．コア直径とボール直径との関係が、０．６５≦（コア直径）／（ボール直径）≦０．８０の条件を満たす上記１～８のいずれかに記載のマルチピースソリッドゴルフボール。 Accordingly, the present invention provides the following multi-piece solid golf ball.
1. A multi-piece solid golf ball comprising a core, a surrounding layer, an intermediate layer and a cover, wherein the core is made of a single layer or multiple layers and is made of a rubber composition, and the surrounding layer is made of a single layer or multiple layers and is made of a resin material. , the intermediate layer is a single layer formed of a resin material, and the cover is a single layer having a thickness of 1.0 mm or less and is formed of a resin material, and the Shore C hardness of the surface of the core and the core coated with the surrounding layer Shore C hardness of the surface of the sphere covered with the envelope layer (enveloping layer-covered sphere), Shore C hardness of the surface of the sphere obtained by covering the envelope-covered sphere with the intermediate layer (intermediate layer-covered sphere), and Shore C hardness of the surface of the ball However, the conditions of (Shore C hardness of the surface of the envelope-covered sphere)>(Shore C hardness of the surface of the core) and (Shore C hardness of the surface of the intermediate-layer-covered sphere)>(Shore C hardness of the ball surface) The amount of deflection is C (mm) when the core is loaded with an initial load of 98 N (10 kgf) to a final load of 1,275 N (130 kgf), and the ball is subjected to an initial load of 98 N (10 kgf) to a final load. When B (mm) is the amount of deflection when a load of 1,275 N (130 kgf) is applied, B≧2.8 and 1.6≦C/B≦2.3. , Cc is the Shore C hardness of the center of the core, Cs is the Shore C hardness of the surface of the core, C75 is the Shore C hardness of the position 75% of the length of the core radius from the core center toward the surface, From the core center to the surface When the Shore C hardness at the position 50% of the length of the core radius is C50, 1.0 ≤ (Cs - C75) / (C50 - Cc) ≤ 2.3 is satisfied, and the core volume V (cm ³ ) A multi-piece solid golf ball satisfying the condition 630≤Core vh≤1000, where Core vh is the value of xC50.
2. Regarding the internal hardness of the core, 3.0 ≤ (Cs - C50) / (C25 - Cc) ≤ 20, where C25 is the Shore C hardness at a position 25% of the length of the core radius from the center of the core toward the surface. 1. The multi-piece solid golf ball according to 1 above, which satisfies .0.
3. 3. The multi-piece solid golf ball of 1 or 2 above, wherein the core has an internal hardness that satisfies (Cs-C50)/(C50-Cc)≧1.1.
4. The relationship between the surface Shore C hardness of the envelope-covered sphere and the surface Shore C hardness of the intermediate layer-covered sphere is: (Surface Shore C hardness of intermediate-layer-covered sphere)>(Surface Shore C hardness of envelope-covered sphere) 4. A multi-piece solid golf ball according to any one of 1 to 3 above, which satisfies the conditions.
5. 5. The multi-piece solid golf ball of any one of 1 to 4 above, wherein the relationship between the thicknesses of the layers satisfies the following condition: (cover thickness)<(intermediate layer thickness)≦(total thickness of surrounding layers).
6. 6. The multi-piece solid golf according to any one of 1 to 5 above, wherein the thickness ratio of each layer satisfies the condition of (total thickness of surrounding layers)/(cover thickness+intermediate layer thickness)≧1.0. ball.
7. 7. The multi-piece solid golf ball of any one of 1 to 6 above, wherein the envelope layer comprises an inner envelope layer and an outer envelope layer and is formed of at least two layers.
8. The Shore C hardness of the surface hardness of each layer is expressed by the following formula (Shore C hardness of the surface of the ball)<(Shore C hardness of the surface of the intermediate layer-covered sphere)>(Shore C hardness of the surface of the outer envelope layer-covered sphere)≧ 8. The multi-piece solid golf ball according to 7 above, which satisfies the following condition: (Surface Shore C hardness of inner envelope layer-covered sphere)>(Core surface Shore C hardness).
9. 9. The multi-piece solid golf ball of any one of 1 to 8 above, wherein the relationship between the core diameter and the ball diameter satisfies the condition 0.65≦(core diameter)/(ball diameter)≦0.80.

本発明のマルチピースソリッドゴルフボールによれば、アイアンでフルショットしたときに低スピンで良好な飛距離が得られ、非常にソフトで良い打感が得られると共に、繰り返し打撃による割れ耐久性、グリーン周りでのコントロール性の両方とも良好であり、特に、アイアンフルショットの飛距離を重視したゴルフユーザーに有用である。 According to the multi-piece solid golf ball of the present invention, when a full shot with an iron is made, a good flight distance can be obtained with a low spin rate, and a very soft feel can be obtained. Both the controllability in the surrounding area is good, and it is particularly useful for golf users who place importance on flight distance on full iron shots.

本発明のマルチピースソリッドゴルフボール（５層構造）の概略断面図である。1 is a schematic cross-sectional view of a multi-piece solid golf ball (five-layer structure) of the present invention; FIG. 各実施例及び各比較例に共通するディンプルの態様（パターン）を示す平面図である。FIG. 4 is a plan view showing a dimple mode (pattern) common to each example and each comparative example; 実施例１～４のコアの硬度分布を示すグラフである。4 is a graph showing hardness distributions of cores of Examples 1 to 4. FIG. 比較例１～５，７のコアの硬度分布を示すグラフである。5 is a graph showing hardness distributions of cores of Comparative Examples 1 to 5 and 7. FIG. 比較例６，８のコアの硬度分布を示すグラフである。10 is a graph showing hardness distributions of cores of Comparative Examples 6 and 8. FIG.

以下、本発明につき、更に詳しく説明する。
本発明のマルチピースソリッドゴルフボールは、図１に示されているように、コア１と、該コアを被覆する包囲層２と、該包囲層を被覆する中間層３と、該中間層を被覆するカバー４とを有する４層又はそれ以上の多層を有するゴルフボールＧである。図１では、包囲層２は内側包囲層２ａ及び外側包囲層２ｂの２層に形成されている。上記カバー４の表面には、通常、ディンプルＤが多数形成される。また、カバー４の表面には、特に図示していないが、通常、塗装による塗膜層が形成される。上記カバー４は、塗膜層を除き、ゴルフボールの層構造での最外層に位置するものである。コア１又は包囲層２は、それぞれ単層に限られず２層以上の複数層に形成することができるが、中間層３又はカバー４は単層に形成される。 The present invention will be described in more detail below.
The multi-piece solid golf ball of the present invention, as shown in FIG. A golf ball G having four or more layers with a cover 4 that In FIG. 1, the enveloping layer 2 is formed of two layers, an inner enveloping layer 2a and an outer enveloping layer 2b. A large number of dimples D are usually formed on the surface of the cover 4 . Moreover, although not shown, a coating film layer is usually formed on the surface of the cover 4 by painting. Except for the coating layer, the cover 4 is the outermost layer in the layered structure of the golf ball. The core 1 or the enveloping layer 2 is not limited to a single layer, but may be formed of two or more layers, while the intermediate layer 3 or the cover 4 is formed of a single layer.

コアの直径は、２４．７ｍｍ以上であることが好ましく、より好ましくは２５．７ｍｍ以上、さらに好ましくは２６．７ｍｍ以上である。この直径の上限値は、好ましくは３４．７ｍｍ以下、より好ましくは３３．３ｍｍ以下、さらに好ましくは３１．７ｍｍ以下である。 The diameter of the core is preferably 24.7 mm or more, more preferably 25.7 mm or more, still more preferably 26.7 mm or more. The upper limit of this diameter is preferably 34.7 mm or less, more preferably 33.3 mm or less, still more preferably 31.7 mm or less.

また、コアの直径／ボール直径の値は、好ましくは０．６５以上、より好ましくは０．６７以上、さらに好ましくは０．７０以上であり、上限値としては、好ましくは０．８０以下、より好ましくは０．７６以下、さらに好ましくは０．７３以下である。この値が小さすぎると、ボール初速が低くなったり、ボール全体のたわみ硬度が硬くなり、フルショット時のスピン量が増加してしまい狙いの飛距離が得られなくなることがある。上記値が大きすぎると、アイアンフルショット時のスピン量が増加してしまい狙いの飛距離が得られなくなったり、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。 The value of core diameter/ball diameter is preferably 0.65 or more, more preferably 0.67 or more, and still more preferably 0.70 or more, and the upper limit is preferably 0.80 or less, more preferably 0.70 or more. It is preferably 0.76 or less, more preferably 0.73 or less. If this value is too small, the initial velocity of the ball will be low, or the flexural hardness of the ball as a whole will be hard, resulting in an increase in the spin rate on a full shot, which may make it impossible to obtain the desired flight distance. If the above value is too large, the spin rate on full iron shots will increase, making it impossible to obtain the desired flight distance, and the durability to cracking on repeated hits will deteriorate.

コアに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量（ｍｍ）は、特に制限はないが、好ましくは５．０ｍｍ以上、より好ましくは５．５ｍｍ以上、更に好ましくは６．０ｍｍ以上であり、上限値として、好ましくは９．０ｍｍ以下、より好ましくは８．５ｍｍ以下、さらに好ましくは８．０ｍｍ以下である。上記コアのたわみ量が小さすぎる、即ち、コアが硬すぎると、ボールのスピン量が増えすぎて飛ばなくなったり、打感が硬くなりすぎることがある。一方、上記コアのたわみ量が大きすぎる、即ち、コアが軟らかすぎると、ボールの反発性が低くなりすぎて飛ばなくなったり、打感が軟らかくなりすぎ、あるいは繰り返し打撃時の割れ耐久性が悪くなることがある。 The amount of deflection (mm) when the core is loaded with an initial load of 98 N (10 kgf) to a final load of 1,275 N (130 kgf) is not particularly limited, but is preferably 5.0 mm or more, more preferably 5.0 mm or more. It is 5 mm or more, more preferably 6.0 mm or more, and the upper limit is preferably 9.0 mm or less, more preferably 8.5 mm or less, and even more preferably 8.0 mm or less. If the deflection amount of the core is too small, that is, if the core is too hard, the spin rate of the ball may increase too much, resulting in poor flight or an excessively hard hitting feel. On the other hand, if the deflection of the core is too large, i.e., if the core is too soft, the resilience of the ball will be too low and the ball will not fly, the feel on impact will be too soft, or the durability to cracking on repeated impact will be poor. Sometimes.

上記コアは、ゴム材を主材とするゴム組成物を加硫することにより得られる。このゴム組成物としては、通常、基材ゴムを主体とし、これに、共架橋剤、架橋開始剤、不活性充填剤、有機硫黄化合物等を配合させてゴム組成物を得るものである。 The core is obtained by vulcanizing a rubber composition mainly composed of a rubber material. The rubber composition is usually composed mainly of a base rubber, and is blended with a co-crosslinking agent, a cross-linking initiator, an inert filler, an organic sulfur compound, and the like to obtain a rubber composition.

基材ゴムとしては、ポリブタジエンを用いることが好ましい。ポリブタジエンの種類としては、市販品を用いることができ、例えば、ＢＲ０１、ＢＲ５１、ＢＲ７３０（ＪＳＲ社製）などが挙げられる。また、基材ゴム中のポリブダジエンの割合は、好ましくは６０質量％以上であり、より好ましくは８０質量％以上である。上記基材ゴムには、上記ポリブタジエン以外にも他のゴム成分を本発明の効果を損なわない範囲で配合し得る。上記ポリブタジエン以外のゴム成分としては、上記ポリブタジエン以外のポリブタジエン、その他のジエンゴム、例えばスチレンブタジエンゴム、天然ゴム、イソプレンゴム、エチレンプロピレンジエンゴム等を挙げることができる。 Polybutadiene is preferably used as the base rubber. Commercially available polybutadiene can be used, and examples thereof include BR01, BR51, and BR730 (manufactured by JSR Corporation). Also, the proportion of polybutadiene in the base rubber is preferably 60% by mass or more, more preferably 80% by mass or more. In addition to the polybutadiene, other rubber components may be added to the base rubber as long as the effects of the present invention are not impaired. Examples of rubber components other than polybutadiene include polybutadiene other than polybutadiene, and other diene rubbers such as styrene butadiene rubber, natural rubber, isoprene rubber, and ethylene propylene diene rubber.

共架橋剤は、α，β－不飽和カルボン酸及び／又はその金属塩である。不飽和カルボン酸として、具体的には、アクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、フマル酸等を挙げることができ、特にアクリル酸、メタクリル酸が好適に用いられる。不飽和カルボン酸の金属塩としては特に限定されるものではないが、例えば上記不飽和カルボン酸を所望の金属イオンで中和したものが挙げられる。具体的にはメタクリル酸、アクリル酸等の亜鉛塩やマグネシウム塩等が挙げられ、特にアクリル酸亜鉛が好適に用いられる。 Co-crosslinking agents are α,β-unsaturated carboxylic acids and/or metal salts thereof. Specific examples of unsaturated carboxylic acids include acrylic acid, methacrylic acid, maleic acid, and fumaric acid, with acrylic acid and methacrylic acid being particularly preferred. Although the metal salt of unsaturated carboxylic acid is not particularly limited, examples thereof include those obtained by neutralizing the above unsaturated carboxylic acid with a desired metal ion. Specific examples include zinc salts and magnesium salts of methacrylic acid and acrylic acid, and zinc acrylate is particularly preferably used.

上記不飽和カルボン酸及び／又はその金属塩は、上記基材ゴム１００質量部に対し、通常５質量部以上、好ましくは９質量部以上、更に好ましくは１３質量部以上、上限として通常６０質量部以下、好ましくは５０質量部以下、更に好ましくは４０質量部以下配合する。配合量が多すぎると、硬くなりすぎて耐え難い打感になる場合があり、配合量が少なすぎると、反発性が低下してしまう場合がある。 The unsaturated carboxylic acid and/or metal salt thereof is usually 5 parts by mass or more, preferably 9 parts by mass or more, more preferably 13 parts by mass or more, and the upper limit is usually 60 parts by mass, per 100 parts by mass of the base rubber. Below, it is preferably 50 parts by mass or less, more preferably 40 parts by mass or less. If the amount is too large, the ball may become too hard, resulting in an unbearable feel on impact. If the amount is too small, the rebound may decrease.

架橋開始剤としては、有機過酸化物を使用することが好適である。具体的には市販品の有機過酸化物を用いることができ、例えば、パークミルＤ（日本油脂（株）製）、パーヘキサＣ－４０、パーヘキサ３Ｍ（日本油脂（株）製）、Luperco 231XL（アトケム社製）等を好適に用いることができる。これらは１種を単独であるいは２種以上を併用してもよい。有機過酸化物の配合量は、上記基材ゴム１００質量部に対し、好ましくは０．１質量部以上、より好ましくは０．３質量部以上、更に好ましくは０．５質量部以上であり、上限として、好ましくは５質量部以下、より好ましくは４質量部以下、更に好ましくは３質量部以下、最も好ましくは２．５質量部以下配合する。配合量が多すぎたり、少なすぎたりすると好適な打感、耐久性及び反発性を得ることができない場合がある。 As a cross-linking initiator, it is preferable to use an organic peroxide. Specifically, commercially available organic peroxides can be used. Co., Ltd.) and the like can be suitably used. These may be used singly or in combination of two or more. The amount of the organic peroxide compounded is preferably 0.1 parts by mass or more, more preferably 0.3 parts by mass or more, and still more preferably 0.5 parts by mass or more with respect to 100 parts by mass of the base rubber. The upper limit is preferably 5 parts by mass or less, more preferably 4 parts by mass or less, still more preferably 3 parts by mass or less, and most preferably 2.5 parts by mass or less. If the blending amount is too large or too small, it may not be possible to obtain a suitable feel on impact, durability and resilience.

充填材としては、例えば、酸化亜鉛、硫酸バリウム、炭酸カルシウム等を好適に用いることができる。これらは１種を単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。充填剤の配合量は、上記基材ゴム１００質量部に対し、好ましくは１質量部以上、より好ましくは３質量部以上とすることができる。また、配合量の上限は、上記基材ゴム１００質量部に対し、好ましくは２００質量部以下、より好ましくは１５０質量部以下、更に好ましくは１００質量部以下とすることができる。配合量が多すぎたり、少なすぎたりすると適正な質量、及び好適な反発性を得ることができない場合がある。 As the filler, for example, zinc oxide, barium sulfate, calcium carbonate, etc. can be preferably used. These may be used individually by 1 type, and may use 2 or more types together. The amount of the filler compounded is preferably 1 part by mass or more, more preferably 3 parts by mass or more with respect to 100 parts by mass of the base rubber. Also, the upper limit of the amount to be compounded is preferably 200 parts by mass or less, more preferably 150 parts by mass or less, and even more preferably 100 parts by mass or less with respect to 100 parts by mass of the base rubber. If the blending amount is too large or too small, it may not be possible to obtain proper mass and suitable resilience.

老化防止剤としては、例えば、ノクラックＮＳ－６、同ＮＳ－３０、同２００、同ＭＢ（大内新興化学工業（株）製）等の市販品を採用することができる。これらは１種を単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。 As the anti-aging agent, commercially available products such as Nocrac NS-6, Nocrac NS-30, Nocrac 200 and Nocrac MB (manufactured by Ouchi Shinko Kagaku Kogyo Co., Ltd.) can be used. These may be used individually by 1 type, and may use 2 or more types together.

老化防止剤の配合量については、特に制限はないが、基材ゴム１００質量部に対し、好ましくは０．０５質量部以上、より好ましくは０．１質量部以上、上限として好ましくは１．０質量部以下、より好ましくは０．７質量部以下、更に好ましくは０．５質量部以下である。配合量が多すぎたり、少なすぎたりすると、適正なコア硬度傾斜が得られずに好適な反発性、耐久性及びフルショット時の低スピン効果を得ることができない場合がある。 The amount of the anti-aging agent to be blended is not particularly limited, but is preferably 0.05 parts by mass or more, more preferably 0.1 parts by mass or more, and preferably 1.0 as the upper limit, with respect to 100 parts by mass of the base rubber. It is no more than 0.7 parts by mass, more preferably no more than 0.5 parts by mass. If the blending amount is too large or too small, it may not be possible to obtain an appropriate core hardness gradient, resulting in failure to obtain suitable resilience, durability, and a low spin effect on full shots.

更に、上記ゴム組成物には、優れた反発性を付与するために有機硫黄化合物を配合することができ、具体的には、チオフェノール、チオナフトール、ハロゲン化チオフェノール又はそれらの金属塩を配合することが推奨され、より具体的には、ペンタクロロチオフェノール、ペンタフルオロチオフェノール、ペンタブロモチオフェノール、パラクロロチオフェノール、ペンタクロロチオフェノール等の亜鉛塩、硫黄数が２～４のジフェニルポリスルフィド、ジベンジルポリスルフィド、ジベンゾイルポリスルフィド、ジベンゾチアゾイルポリスルフィド、ジチオベンゾイルポリスルフィド等が挙げられるが、特に、ペンタクロロチオフェノールの亜鉛塩、ジフェニルジスルフィドを好適に用いることができる。 Furthermore, the rubber composition can be blended with an organic sulfur compound to impart excellent resilience. Specifically, thiophenol, thionaphthol, halogenated thiophenol, or metal salts thereof can be blended. More specifically, zinc salts such as pentachlorothiophenol, pentafluorothiophenol, pentabromothiophenol, parachlorothiophenol, and pentachlorothiophenol, diphenyl polysulfides with 2 to 4 sulfur atoms , dibenzylpolysulfide, dibenzoylpolysulfide, dibenzothiazolylpolysulfide, dithiobenzoylpolysulfide, and the like. Particularly, zinc salt of pentachlorothiophenol and diphenyldisulfide can be preferably used.

有機硫黄化合物は、上記基材ゴム１００質量部に対し、０．０５質量部以上、好ましくは０．０７質量部以上、更に好ましくは０．１質量部以上、上限として５質量部以下、好ましくは４質量部以下、更に好ましくは３質量部以下、最も好ましくは２質量部以下配合する。配合量が多すぎると硬さが軟らかくなり過ぎてしまい、少な過ぎると反発性の向上が見込めない。 The amount of the organic sulfur compound is 0.05 parts by mass or more, preferably 0.07 parts by mass or more, more preferably 0.1 parts by mass or more, with an upper limit of 5 parts by mass or less, preferably 4 parts by mass or less, more preferably 3 parts by mass or less, and most preferably 2 parts by mass or less. If the amount is too large, the hardness becomes too soft, and if the amount is too small, no improvement in resilience can be expected.

上記コアは、上記各成分を含有するゴム組成物を加硫硬化させることにより製造することができる。例えば、バンバリーミキサーやロール等の混練機を用いて混練し、コア用金型を用いて圧縮成形又は射出成型し、有機過酸化物や共架橋剤が作用するのに十分な温度として、１００～２００℃、好ましくは１４０～１８０℃、１０～４０分の条件にて成形体を適宜加熱することにより、該成形体を硬化させて製造することができる。 The core can be produced by vulcanizing and curing a rubber composition containing the above components. For example, it is kneaded using a kneader such as a Banbury mixer or a roll, compression molded or injection molded using a core mold, and the temperature is 100 to 100 as a temperature sufficient for the organic peroxide or co-crosslinking agent to act. By appropriately heating the molded article under conditions of 200° C., preferably 140 to 180° C., for 10 to 40 minutes, the molded article can be cured and produced.

また、上記コアは単層のみならず、内層コア及び外層コアの２層に形成することができる。コアを内層コア及び外層コアの２層に形成する場合、内層及び外層コアの材料としては、いずれも上述したゴム材を主材として用いることができる。また、内層コアを被覆する外層コアのゴム材は、内層コアの材料と同種であっても異種であってもよい。具体的には、上記コアのゴム材料の各成分で説明したのと同様である。 In addition, the core can be formed not only as a single layer but also as two layers of an inner core layer and an outer core layer. When the core is formed of two layers, an inner core layer and an outer core layer, the above-described rubber material can be used as the main material for both the inner layer core and the outer core layer. Further, the rubber material of the outer core layer covering the inner core layer may be the same as or different from the material of the inner core. Specifically, it is the same as explained for each component of the rubber material of the core.

次に、上記コアの硬度分布については説明する。なお、以下に説明するコアの硬度はショアＣ硬度を意味する。このショアＣ硬度は、ＡＳＴＭＤ２２４０規格に準拠したショアＣ硬度計にて計測した硬度値である。 Next, the hardness distribution of the core will be described. The hardness of the core described below means Shore C hardness. This Shore C hardness is a hardness value measured with a Shore C hardness tester conforming to the ASTM D2240 standard.

上記コアの中心硬度（Ｃｃ）は、好ましくは３３以上、より好ましくは３８以上、さらに好ましくは４３以上であり、その上限値は、好ましくは６２以下、より好ましくは５９以下、さらに好ましくは５４以下である。この値が大きすぎると、打感が硬くなり、あるいはフルショットでスピン量が増えて狙いの飛距離が得られない場合がある。一方、上記の値が小さすぎると、反発性が低くなり飛ばなくなり、あるいは繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。 The center hardness (Cc) of the core is preferably 33 or more, more preferably 38 or more, and still more preferably 43 or more, and the upper limit thereof is preferably 62 or less, more preferably 59 or less, and still more preferably 54 or less. is. If this value is too large, the hitting feel may be hard, or the spin rate may increase on full shots, making it impossible to obtain the desired flight distance. On the other hand, if the above value is too small, the resilience will be low and the ball will not fly, or the durability to cracking when hit repeatedly will be poor.

コア中心から表面に向かってコア半径の長さの２５％の位置のショアＣ硬度（Ｃ25）は、好ましくは３５以上、より好ましくは４０以上、さらに好ましくは４５以上であり、その上限値は、好ましくは６４以下、より好ましくは６１以下、さらに好ましくは５６以下である。これらの硬度を逸脱した場合、上記コアの中心硬度（Ｃｃ）で説明したのと同様の不利な結果を招くおそれがある。 The Shore C hardness (C25) at 25% of the length of the core radius from the center of the core toward the surface is preferably 35 or more, more preferably 40 or more, and still more preferably 45 or more, and the upper limit thereof is It is preferably 64 or less, more preferably 61 or less, and even more preferably 56 or less. Deviating from these hardnesses may lead to the same disadvantageous results as explained for the center hardness (Cc) of the core.

コア中心から表面に向かってコア半径の長さの５０％の位置のショアＣ硬度（Ｃ50）は、好ましくは３７以上、より好ましくは４２以上、さらに好ましくは４７以上であり、その上限値は、好ましくは６６以下、より好ましくは６３以下、さらに好ましくは５８以下である。これらの硬度を逸脱した場合、上記コアの中心硬度（Ｃｃ）で説明したのと同様の不利な結果を招くおそれがある。なお、上記のショアＣ硬度（Ｃ50）は、コア表面とコア中心との中点の硬度（Ｃｍ）に相当する。 The Shore C hardness (C50) at 50% of the length of the core radius from the core center toward the surface is preferably 37 or more, more preferably 42 or more, and still more preferably 47 or more, and the upper limit thereof is It is preferably 66 or less, more preferably 63 or less, and even more preferably 58 or less. Deviating from these hardnesses may lead to the same disadvantageous results as explained for the center hardness (Cc) of the core. The above Shore C hardness (C50) corresponds to the hardness (Cm) at the midpoint between the core surface and the core center.

コア中心から表面に向かってコア半径の長さの７５％の位置のショアＣ硬度（Ｃ75）は、好ましくは４０以上、より好ましくは４５以上、さらに好ましくは４９以上であり、その上限値は、好ましくは６９以下、より好ましくは６５以下、さらに好ましくは６１以下である。これらの硬度を逸脱した場合、上記コアの中心硬度（Ｃｃ）で説明したのと同様の不利な結果を招くおそれがある。 The Shore C hardness (C75) at 75% of the length of the core radius from the core center to the surface is preferably 40 or more, more preferably 45 or more, and still more preferably 49 or more, and the upper limit thereof is It is preferably 69 or less, more preferably 65 or less, still more preferably 61 or less. Deviating from these hardnesses may lead to the same disadvantageous results as explained for the center hardness (Cc) of the core.

上記コアの表面硬度（Ｃｓ）は、好ましくは４５以上、より好ましくは５０以上、さらに好ましくは５５以上であり、その上限値は、好ましくは７４以下、より好ましくは７０以下、さらに好ましくは６６以下である。これらの硬度を逸脱した場合、上記コアの中心硬度（Ｃｃ）で説明したのと同様の不利な結果を招くおそれがある。 The surface hardness (Cs) of the core is preferably 45 or more, more preferably 50 or more, and still more preferably 55 or more, and the upper limit thereof is preferably 74 or less, more preferably 70 or less, and further preferably 66 or less. is. Deviating from these hardnesses may lead to the same disadvantageous results as explained for the center hardness (Cc) of the core.

コアの表面硬度（Ｃｓ）とコアの中心硬度（Ｃｃ）との差は、好ましくは５以上、より好ましくは７以上、さらに好ましくは１０以上であり、上限値として、好ましくは２５以下、より好ましくは２０以下、さらに好ましくは１５以下である。この値が小さすぎると、ドライバーでフルショットした時のスピン量が多くなり、所望の飛距離が得られなくなることがある。上記の値が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなり、或いは実打初速が低くなり狙いの飛距離が得られなくなることがある。 The difference between the surface hardness (Cs) of the core and the central hardness (Cc) of the core is preferably 5 or more, more preferably 7 or more, still more preferably 10 or more, and the upper limit is preferably 25 or less, more preferably is 20 or less, more preferably 15 or less. If this value is too small, the amount of spin on a full shot with a driver will increase, and the desired flight distance may not be obtained. If the above value is too large, the durability to cracking on repeated hits will be poor, or the initial velocity of actual hits will be low, making it impossible to obtain the desired flight distance.

コアの内部硬度については、（Ｃｓ－Ｃ75）／（Ｃ50－Ｃｃ）の値が１．０以上であることを要し、好ましくは１．２以上、より好ましくは１．３以上であり、上限値としては、２．３以下であり、好ましくは２．０以下、より好ましくは１．８以下である。この値が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなったり、実打初速が低くなり狙いの飛距離が得られなくなることがある。一方、上記の値が小さくなりすぎると、フルショットした時のスピン量が多くなり、狙いの飛距離が得られなくなることがある。 Regarding the internal hardness of the core, the value of (Cs-C75)/(C50-Cc) must be 1.0 or more, preferably 1.2 or more, more preferably 1.3 or more. The value is 2.3 or less, preferably 2.0 or less, more preferably 1.8 or less. If this value is too large, the durability to cracking on repeated hits may deteriorate, or the initial speed of actual hits may become low, making it impossible to obtain the desired flight distance. On the other hand, if the above value is too small, the spin amount on a full shot will increase, and the target flight distance may not be obtained.

また、（Ｃｓ－Ｃ50）／（Ｃ25－Ｃｃ）の値が３．０以上であることが好ましく、より好ましくは３．３以上、さらに好ましくは３．６以上であり、上限値としては、好ましくは２０．０以下、より好ましくは１３．０以下、さらに好ましくは７．０以下である。この値が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなったり、実打初速が低くなり狙いの飛距離が得られなくなることがある。一方、上記の値が小さくなりすぎると、フルショットした時のスピン量が多くなり、狙いの飛距離が得られなくなることがある。 In addition, the value of (Cs-C50)/(C25-Cc) is preferably 3.0 or more, more preferably 3.3 or more, still more preferably 3.6 or more, and the upper limit is preferably is 20.0 or less, more preferably 13.0 or less, still more preferably 7.0 or less. If this value is too large, the durability to cracking on repeated hits may deteriorate, or the initial speed of actual hits may become low, making it impossible to obtain the desired flight distance. On the other hand, if the above value is too small, the spin amount on a full shot will increase, and the target flight distance may not be obtained.

更に、（Ｃｓ－Ｃ50）／（Ｃ50－Ｃｃ）の値が１．１以上であることが好ましく、より好ましくは１．３以上、さらに好ましくは１．６以上であり、上限値としては、特に制限はないが、好ましくは８．０以下、より好ましくは４．０以下である。この値が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなったり、実打初速が低くなり狙いの飛距離が得られなくなることがある。一方、上記の値が小さくなりすぎると、フルショットした時のスピン量が多くなり、狙いの飛距離が得られなくなることがある。 Further, the value of (Cs-C50)/(C50-Cc) is preferably 1.1 or more, more preferably 1.3 or more, still more preferably 1.6 or more, and the upper limit is particularly Although there is no limitation, it is preferably 8.0 or less, more preferably 4.0 or less. If this value is too large, the durability to cracking on repeated hits may deteriorate, or the initial speed of actual hits may become low, making it impossible to obtain the desired flight distance. On the other hand, if the above value is too small, the spin amount on a full shot will increase, and the target flight distance may not be obtained.

また、本発明で用いるコアについては、コアの体積Ｖ（ｃｍ³）×Ｃ50の値を Core vh とするとき、Core vh は、６３０以上であることを要し、好ましくは６５０以上、より好ましくは６８０以上であり、上限値としては、１０００以下、好ましくは９５０以下、より好ましくは９００以下である。この値が大きすぎると、フルショットした時のスピン量が多くなりすぎて狙いの飛距離が得られなくなることがある。一方、上記の値が小さくなりすぎると、実打初速が低くなり狙いの飛距離が得られなくなることがある。 Regarding the core used in the present invention, Core vh is required to be 630 or more, preferably 650 or more, more preferably 650 or more, where Core vh is the value of core volume V (cm ³ )×C50. It is 680 or more, and the upper limit is 1000 or less, preferably 950 or less, more preferably 900 or less. If this value is too large, the amount of spin on a full shot may become too large, making it impossible to obtain the desired flight distance. On the other hand, if the above value is too small, the actual hitting initial velocity will be low, and the target flight distance may not be obtained.

次に、包囲層について説明する。
本発明では、包囲層は、単層又は２層以上の複数層に形成することができる。包囲層を２層以上に形成する場合は、最も内側に位置する層を内側包囲層、最も外側に位置する層を外側包囲層とそれぞれ呼ぶ。なお、包囲層が複数層の場合、下記に記述する包囲層の材料硬度及び表面硬度は外側包囲層の材料硬度及び表面硬度を意味するものとする。 Next, the surrounding layer will be explained.
In the present invention, the envelope layer can be formed as a single layer or multiple layers of two or more layers. When two or more envelope layers are formed, the innermost layer is called the inner envelope layer, and the outermost layer is called the outer envelope layer. When the envelope layer is a plurality of layers, the material hardness and surface hardness of the envelope layer described below refer to the material hardness and surface hardness of the outer envelope layer.

包囲層の材料硬度は、特に制限はないが、ショアＣ硬度で、好ましくは６７以上、より好ましくは７０以上、さらに好ましくは７２以上であり、上限値として、好ましくは９０以下、より好ましくは８９以下、さらに好ましくは８８以下である。ショアＤ硬度では、好ましくは４３以上、より好ましくは４５以上、さらに好ましくは４７以上であり、上限値として、好ましくは６０以下、より好ましくは５６以下、さらに好ましくは５４以下である。 The material hardness of the envelope layer is not particularly limited, but the Shore C hardness is preferably 67 or more, more preferably 70 or more, and still more preferably 72 or more, and the upper limit is preferably 90 or less, more preferably 89. 88 or less, more preferably 88 or less. The Shore D hardness is preferably 43 or more, more preferably 45 or more, still more preferably 47 or more, and the upper limit is preferably 60 or less, more preferably 56 or less, and still more preferably 54 or less.

コアを包囲層で被覆した球体の表面硬度は、ショアＣ硬度で、好ましくは７５以上、より好ましくは７８以上、さらに好ましくは８０以上であり、上限値として、好ましくは９５以下、より好ましくは９３以下、さらに好ましくは９２以下である。ショアＤ硬度では、好ましくは４９以上、より好ましくは５１以上、さらに好ましくは５３以上であり、上限値として、好ましくは６６以下、より好ましくは６２以下、さらに好ましくは６０以下である。 The surface hardness of the sphere obtained by coating the core with the surrounding layer is preferably 75 or more, more preferably 78 or more, and still more preferably 80 or more in Shore C hardness, and the upper limit is preferably 95 or less, more preferably 93. 92 or less, more preferably 92 or less. The Shore D hardness is preferably 49 or more, more preferably 51 or more, still more preferably 53 or more, and the upper limit is preferably 66 or less, more preferably 62 or less, and still more preferably 60 or less.

上記の包囲層の材料硬度及び表面硬度が上記範囲より軟らかすぎると、フルショット時にスピンが掛かりすぎたり、初速が低くなり飛距離が出なくなることがある。一方、上記包囲層の材料硬度及び表面硬度が上記範囲より硬すぎると、打感が硬くなったり、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなったり、フルショット時のスピン量が増えて飛距離が出なくなることがある。 If the material hardness and surface hardness of the envelope layer are too soft, the spin may be too high on a full shot, or the initial velocity may be low, resulting in a loss of flight distance. On the other hand, if the material hardness and surface hardness of the envelope layer are too hard beyond the above ranges, the feel on impact will be hard, the durability to cracking on repeated hits will be poor, and the spin rate on full shots will increase, resulting in increased flight distance. may not come out.

包囲層が複数層の場合、内側包囲層の表面硬度より外側包囲層の表面硬度の方が高いことが好ましく、内側包囲層と外側包囲層との間に１又は２層以上の層が介在する場合は、内側包囲層から外側包囲層に向かって、各層が漸次高くなるように設計することが好適である。そうでない場合、フルショット時のスピン量が増えて飛距離が出なくなることがある。また、このように包囲層を複数層に設計した方が、包囲層が単層の場合よりもフルショット時の低スピン効果により飛距離が優位になることがある。 When the envelope layer has a plurality of layers, the surface hardness of the outer envelope layer is preferably higher than the surface hardness of the inner envelope layer, and one or more layers are interposed between the inner envelope layer and the outer envelope layer. In this case, it is preferable to design so that each layer gradually increases in height from the inner enveloping layer toward the outer enveloping layer. Otherwise, the amount of spin on a full shot may increase and the flight distance may not be achieved. Also, designing a multi-layered envelope in this way may result in an advantage over a single-layered envelope in flight distance due to the low spin effect on full shots.

包囲層の厚さは、好ましくは２．０ｍｍ以上であり、より好ましくは２．７ｍｍ以上、さらに好ましくは３．５ｍｍ以上である。一方、包囲層の厚さの上限値としては、好ましくは７．０ｍｍ以下、より好ましくは６．５ｍｍ以下、さらに好ましくは６．０ｍｍ以下である。ここで言う包囲層の厚さとは、包囲層が複数層の場合、包囲層の総厚さを意味する。包囲層が薄すぎると、アイアンフルショット時の低スピン効果が足りずに狙いの飛距離が得られなくなることがある。包囲層が厚すぎると、ボール全体の初速が低くなり、実打初速が低くなりすぎ、狙いの飛距離が得られなくなることがある。 The thickness of the envelope layer is preferably 2.0 mm or more, more preferably 2.7 mm or more, still more preferably 3.5 mm or more. On the other hand, the upper limit of the thickness of the envelope layer is preferably 7.0 mm or less, more preferably 6.5 mm or less, and even more preferably 6.0 mm or less. The thickness of the enveloping layer referred to here means the total thickness of the enveloping layer when the enveloping layer has a plurality of layers. If the enveloping layer is too thin, the effect of lowering the spin rate on full iron shots may not be sufficient, making it impossible to obtain the desired flight distance. If the enveloping layer is too thick, the initial velocity of the ball as a whole will be low, and the actual initial velocity at impact will be too low, making it impossible to obtain the desired flight distance.

また、包囲層の厚さは、後述する中間層及びカバーの厚さとの関係において、（カバー厚さ）＜（中間層厚さ）≦（包囲層厚さの総厚）の条件を満たすことが好適である。また、各層の厚さの比について、（包囲層厚さの総厚）／（カバー厚さ＋中間層厚さ）の値が１．０以上を満たすことが好ましく、より好ましくは１．５以上、さらに好ましくは１．８以上であり、上限値しては、好ましくは３．５以下、より好ましくは３．０以下、さらに好ましくは２．６以下である。上記の値が大きすぎると、初速が低くなり、飛距離が出なくなったり、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなることがある。上記の値が小さすぎると、低スピン効果が足りずに飛距離が出なくなることがある。 In addition, the thickness of the envelope layer must meet the condition of (cover thickness)<(intermediate layer thickness)≦(total envelope layer thickness) in relation to the thicknesses of the intermediate layer and the cover, which will be described later. preferred. In addition, regarding the thickness ratio of each layer, the value of (total thickness of envelope layer thickness)/(cover thickness + intermediate layer thickness) is preferably 1.0 or more, more preferably 1.5 or more. , more preferably 1.8 or more, and the upper limit is preferably 3.5 or less, more preferably 3.0 or less, and still more preferably 2.6 or less. If the above value is too large, the initial velocity may be low, resulting in a loss of flight distance or poor durability to cracking due to repeated impacts. If the above value is too small, the spin-lowering effect may be insufficient, resulting in a lack of flight distance.

上記包囲層の材料については、特に制限はないが、公知の樹脂を用いることができ、特に好ましい材料の例としては、下記（ａ）～（ｃ）成分、
（ａ）オレフィン－不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体及び／又はオレフィン－不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体の金属イオン中和物と、
（ｂ）オレフィン－不飽和カルボン酸－不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体及び／又はオレフィン－不飽和カルボン酸－不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体の金属イオン中和物とを質量比で１００：０～０：１００になるように配合したベース樹脂と、
（ｃ）非アイオノマー熱可塑性エラストマーとを質量比で１００：０～５０：５０になるように配合した樹脂組成物を例示することができる。 The material for the envelope layer is not particularly limited, but known resins can be used. Examples of particularly preferred materials include the following components (a) to (c),
(a) an olefin-unsaturated carboxylic acid binary random copolymer and/or a metal ion neutralized product of an olefin-unsaturated carboxylic acid binary random copolymer;
(b) an olefin-unsaturated carboxylic acid-unsaturated carboxylic acid ester ternary random copolymer and/or a metal ion neutralized product of an olefin-unsaturated carboxylic acid-unsaturated carboxylic acid ester ternary random copolymer; a base resin blended in a mass ratio of 100:0 to 0:100;
(c) A resin composition blended with a non-ionomer thermoplastic elastomer at a mass ratio of 100:0 to 50:50 can be exemplified.

上記（ａ）～（ｃ）成分については、例えば、特開２０１０－２５３２６８号公報に記載される中間層の樹脂材料を好適に採用することができる。 For the above components (a) to (c), for example, intermediate layer resin materials described in JP-A-2010-253268 can be suitably employed.

上記の樹脂材料には、任意の添加剤を用途に応じて適宜配合することができる。例えば、顔料，分散剤，老化防止剤，紫外線吸収剤，光安定剤などの各種添加剤を加えることができる。これら添加剤を配合する場合、その配合量としては、上記ベース樹脂の総和１００質量部に対して、好ましくは０．１質量部以上、より好ましくは０．５質量部以上、上限として、好ましくは１０質量部以下、より好ましくは４質量部以下である。 Arbitrary additives can be appropriately added to the above resin material depending on the application. For example, various additives such as pigments, dispersants, anti-aging agents, ultraviolet absorbers and light stabilizers can be added. When these additives are blended, the blending amount is preferably 0.1 parts by mass or more, more preferably 0.5 parts by mass or more, with respect to the total 100 parts by mass of the base resin, and the upper limit is preferably It is 10 parts by mass or less, more preferably 4 parts by mass or less.

次に、中間層について説明する。
中間層の材料硬度は、特に制限はないが、ショアＤ硬度で、好ましくは５８以上、より好ましくは６０以上、さらに好ましくは６３以上であり、上限値として、好ましくは７０以下、より好ましくは６８以下、さらに好ましくは６５以下である。ショアＣ硬度では、好ましくは８７以上、より好ましくは８９以上、さらに好ましくは９３以上であり、上限値として、好ましくは１００以下、より好ましくは９８以下、さらに好ましくは９６以下である。 Next, the intermediate layer will be explained.
The material hardness of the intermediate layer is not particularly limited, but the Shore D hardness is preferably 58 or more, more preferably 60 or more, and still more preferably 63 or more, and the upper limit is preferably 70 or less, more preferably 68. 65 or less, more preferably 65 or less. The Shore C hardness is preferably 87 or higher, more preferably 89 or higher, and still more preferably 93 or higher, and the upper limit is preferably 100 or lower, more preferably 98 or lower, and still more preferably 96 or lower.

また、上記包囲層被覆球体を中間層で被覆した球体（中間層被覆球体）の表面硬度は、ショアＤ硬度で、好ましくは６４以上、より好ましくは６６以上、さらに好ましくは６９以上であり、上限値としては、好ましくは７６以下、より好ましくは７４以下、さらに好ましくは７１以下である。ショアＣ硬度では、好ましくは９０以上、より好ましくは９３以上、さらに好ましくは９６以上であり、上限値として、好ましくは１００以下、より好ましくは９９以下、さらに好ましくは９８以下である。 Further, the surface hardness of the sphere obtained by coating the envelope layer-covered sphere with the intermediate layer (intermediate layer-covered sphere) is preferably 64 or higher, more preferably 66 or higher, further preferably 69 or higher in Shore D hardness. The value is preferably 76 or less, more preferably 74 or less, and even more preferably 71 or less. The Shore C hardness is preferably 90 or higher, more preferably 93 or higher, still more preferably 96 or higher, and the upper limit is preferably 100 or lower, more preferably 99 or lower, and still more preferably 98 or lower.

上記の中間層の材料硬度及び表面硬度が上記範囲よりも軟らかすぎると、フルショット時にスピンが掛かりすぎたり、初速が低くなり飛距離が出なくなることがある。一方、中間層の材料硬度及び表面硬度が上記範囲よりも硬すぎると、繰り返し打撃時の割れ耐久性が悪くなったり、パターやショートアプローチ実施時の打感が硬くなりすぎることがある。 If the material hardness and surface hardness of the intermediate layer are too soft, the spin may be too high on a full shot, or the initial velocity may be low, resulting in a poor flight distance. On the other hand, if the material hardness and surface hardness of the intermediate layer are higher than the above ranges, the durability to cracking on repeated impacts may deteriorate, and the feel on impact may become too hard on putter or short approach shots.

また、中間層被覆球体の表面硬度は、ボール表面硬度との関係において、
（中間層被覆球体の表面硬度）＞（ボール表面硬度）
の条件を満たすことが望ましい。そうでない場合は、フルショット時のスピン量が増えて飛距離が出なくなったり、ショートゲーム時のコントロール性が悪くなることがある。 In addition, the surface hardness of the intermediate layer-coated sphere is related to the ball surface hardness as follows:
(Surface hardness of intermediate layer-coated sphere) > (Ball surface hardness)
It is desirable to satisfy the conditions of Otherwise, the amount of spin on full shots increases, resulting in a loss of flight distance or poor controllability in short games.

中間層の厚さは、好ましくは０．７ｍｍ以上であり、より好ましくは０．８ｍｍ以上、さらに好ましくは１．０ｍｍ以上である。一方、中間層の厚さの上限値としては、好ましくは１．８ｍｍ以下、より好ましくは１．４ｍｍ以下、さらに好ましくは１．２ｍｍ以下である。中間層の厚さは、後述するカバー（最外層）よりも厚くすることが好適である。中間層の厚さが上記範囲を逸脱したり、カバーよりも薄く形成すると、ドライバー（Ｗ＃１）打撃時の低スピン効果が足りずに飛距離が出なくなることがある。また、中間層が薄すぎると、繰り返し打撃時の割れ耐久性や低温時の耐久性が悪くなることがある。 The thickness of the intermediate layer is preferably 0.7 mm or more, more preferably 0.8 mm or more, still more preferably 1.0 mm or more. On the other hand, the upper limit of the thickness of the intermediate layer is preferably 1.8 mm or less, more preferably 1.4 mm or less, still more preferably 1.2 mm or less. The thickness of the intermediate layer is preferably thicker than the later-described cover (outermost layer). If the thickness of the intermediate layer deviates from the above range, or if it is formed thinner than the cover, the effect of reducing the spin rate when hit with a driver (W#1) may be insufficient, resulting in a loss of flight distance. On the other hand, if the intermediate layer is too thin, the durability to cracking during repeated impacts and the durability at low temperatures may deteriorate.

中間層の材料については、ゴルフボール材料として使用される各種の熱可塑性樹脂、特に、包囲層の材料で述べた（ａ）～（ｃ）成分を含有する高中和型樹脂材料やアイオノマー樹脂を採用することが好適である。 For the material of the intermediate layer, various thermoplastic resins used in golf ball materials, especially highly neutralized resin materials and ionomer resins containing the components (a) to (c) mentioned in the material of the envelope layer are used. It is preferable to

アイオノマー樹脂材料としては、具体的には、ナトリウム中和型アイオノマー樹脂や亜鉛中和型アイオノマー樹脂などが挙げられ、これらの１種を単独で又は２種以上併用することができる。 Specific examples of ionomer resin materials include sodium-neutralized ionomer resins, zinc-neutralized ionomer resins, and the like, and these may be used alone or in combination of two or more.

特に好ましいのは、亜鉛中和型アイオノマー樹脂とナトリウム中和型アイオノマー樹脂とを混合して主材として用いる態様が望ましい。その配合比率は、亜鉛中和型／ナトリウム中和型（質量比）で２５／７５～７５／２５、好ましくは３５／６５～６５／３５、更に好ましくは４５／５５～５５／４５である。この比率内にＺｎ中和アイオノマーとＮａ中和アイオノマーを含めないと、反発が低くなりすぎて所望の飛びが得られなかったり、常温での繰り返し打撃時の割れ耐久性が悪くなったり、さらに低温（零下）での割れ耐久性が悪くなることがある。 Particularly preferred is a mode in which a zinc-neutralized ionomer resin and a sodium-neutralized ionomer resin are mixed and used as the main material. The mixing ratio of zinc-neutralized/sodium-neutralized (mass ratio) is 25/75 to 75/25, preferably 35/65 to 65/35, more preferably 45/55 to 55/45. If the Zn-neutralized ionomer and the Na-neutralized ionomer are not included in this ratio, the rebound will be too low to obtain the desired flight, or the durability to cracking when repeatedly hit at room temperature will deteriorate, or even at low temperatures. The cracking durability at (below zero) may deteriorate.

また、中間層の樹脂材料として、市販品のアイオノマー樹脂のうち酸含量１６質量％以上の高酸含量アイオノマー樹脂を通常のアイオノマー樹脂にブレンドして用いることもでき、このブレンドにより高反発性且つ低スピン化によるドライバー（Ｗ＃１）打撃時の飛距離を良好に得ることができる。 Further, as the resin material for the intermediate layer, among commercially available ionomer resins, a high acid content ionomer resin having an acid content of 16% by mass or more can be blended with a normal ionomer resin. It is possible to obtain a good flight distance when hit with a driver (W#1) due to spin.

高酸含量アイオノマー樹脂に含まれる不飽和カルボン酸の含量（酸含量は通常１６質量％以上であり、好ましくは１７質量％以上、より好ましくは１８質量％以上であり、上限値としては、好ましくは２２質量％以下、より好ましくは２１質量％以下、さらに好ましくは２０質量％以下である。この値が小さすぎると、フルショット時にスピンが増え、狙いの飛距離が得られなくなることがある。逆に、上記の値が大きすぎると、打感が硬くなりすぎ、或いは繰り返し打撃時の割れ耐久性が悪くなることがある。 The content of unsaturated carboxylic acid contained in the high acid content ionomer resin (the acid content is usually 16% by mass or more, preferably 17% by mass or more, more preferably 18% by mass or more, and the upper limit is preferably It is 22% by mass or less, more preferably 21% by mass or less, and even more preferably 20% by mass or less If this value is too small, the spin rate increases on full shots, and the target flight distance may not be obtained. On the other hand, if the above value is too large, the feel on impact may become too hard, or the durability to cracking upon repeated impact may deteriorate.

また、高酸含量アイオノマー樹脂が樹脂材料１００質量％に対して、好ましくは１０質量％以上、より好ましくは３０質量％以上、さらに好ましくは６０質量％以上である。上記の高酸含量アイオノマー樹脂の配合量が少なすぎると、ドライバー（Ｗ＃１）打撃時にスピンが多くなり、飛距離が出なくなることがある。 The high acid content ionomer resin is preferably 10% by mass or more, more preferably 30% by mass or more, and still more preferably 60% by mass or more with respect to 100% by mass of the resin material. If the amount of the ionomer resin with a high acid content is too small, the spin rate increases when hit with a driver (W#1), and the flight distance may not be achieved.

中間層材料には、任意の添加剤を用途に応じて適宜配合することができる。例えば、顔料，分散剤，老化防止剤，紫外線吸収剤，光安定剤などの各種添加剤を加えることができる。これら添加剤を配合する場合、その配合量としては、基材樹脂１００質量部に対して、好ましくは０．１質量部以上、より好ましくは０．５質量部以上、上限として、好ましくは１０質量部以下、より好ましくは４質量部以下である。 Arbitrary additives can be appropriately added to the intermediate layer material depending on the application. For example, various additives such as pigments, dispersants, anti-aging agents, ultraviolet absorbers and light stabilizers can be added. When these additives are blended, the blending amount is preferably 0.1 parts by mass or more, more preferably 0.5 parts by mass or more, with respect to 100 parts by mass of the base resin, and the upper limit is preferably 10 parts by mass. parts or less, more preferably 4 parts by mass or less.

中間層材料については、後述するカバー材で好適に用いられるポリウレタンとの密着度を高めるために中間層表面を研磨することが好適である。更に、その研磨処理の後にプライマー（接着剤）を中間層表面に塗布するか、もしくは材料中に密着強化材を添加することが好ましい。 As for the material of the intermediate layer, it is preferable to polish the surface of the intermediate layer in order to increase the degree of adhesion with polyurethane, which is preferably used in the cover material described later. Furthermore, it is preferable to apply a primer (adhesive) to the surface of the intermediate layer after the polishing treatment, or to add an adhesion-enhancing agent to the material.

中間層材料の比重は、通常１．１未満であり、好ましくは０．９０～１．０５、さらに好ましくは０．９３～０．９９である。その範囲を逸脱すると、ボール全体の反発が低くなり飛距離が出なくなり、または繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなることがある。 The specific gravity of the intermediate layer material is usually less than 1.1, preferably 0.90-1.05, more preferably 0.93-0.99. If it deviates from this range, the rebound of the ball as a whole will be low, resulting in a loss of flight distance, or the resistance to cracking due to repeated impacts will deteriorate.

次に、カバー（最外層）について説明する。
カバーの材料硬度は、特に制限はないが、ショアＤ硬度で、好ましくは３５以上、より好ましくは４０以上であり、さらに好ましくは４５以上であり、上限値として、好ましくは６０以下、より好ましくは５５以下、さらに好ましくは５０以下である。ショアＣ硬度では、好ましくは５７以上、より好ましくは６３以上、さらに好ましくは７０以上であり、上限値として、好ましくは８９以下、より好ましくは８３以下、さらに好ましくは７６以下である。 Next, the cover (outermost layer) will be described.
The material hardness of the cover is not particularly limited, but the Shore D hardness is preferably 35 or more, more preferably 40 or more, and still more preferably 45 or more, and the upper limit is preferably 60 or less, more preferably 55 or less, more preferably 50 or less. The Shore C hardness is preferably 57 or more, more preferably 63 or more, still more preferably 70 or more, and the upper limit is preferably 89 or less, more preferably 83 or less, and even more preferably 76 or less.

また、中間層被覆球体をカバーで被覆した球体（ボール被覆球体）の表面硬度は、ショアＤ硬度で、好ましくは５０以上、より好ましくは５３以上、さらに好ましくは５６以上であり、上限値としては、好ましくは７０以下、より好ましくは６７以下、さらに好ましくは６４以下である。ショアＣ硬度では、好ましくは７５以上、より好ましくは８０以上、さらに好ましくは８５以上であり、上限値として、好ましくは９５以下、より好ましくは９２以下、さらに好ましくは９０以下である。 The surface hardness of the sphere obtained by covering the intermediate layer-covered sphere with a cover (ball-covered sphere) is preferably 50 or more, more preferably 53 or more, and still more preferably 56 or more in Shore D hardness. , preferably 70 or less, more preferably 67 or less, still more preferably 64 or less. The Shore C hardness is preferably 75 or more, more preferably 80 or more, still more preferably 85 or more, and the upper limit is preferably 95 or less, more preferably 92 or less, and still more preferably 90 or less.

これらのカバーの材料硬度及びボール表面硬度が上記範囲よりも軟らかすぎると、アイアンフルショットでスピン量が多くなり飛距離が出なくなることがある。一方、上記カバーの材料硬度及びボール表面硬度が上記範囲よりも硬すぎると、アプローチでスピンがかからなくなったり、耐擦過傷性が悪くなることがある。 If the material hardness of the cover and the ball surface hardness are too softer than the above ranges, the spin rate may increase on full iron shots, resulting in a loss of distance. On the other hand, if the hardness of the material of the cover and the surface hardness of the ball are too hard beyond the above ranges, spin may not be applied on approach shots, and scuff resistance may deteriorate.

カバーの厚さは、好ましくは０．３ｍｍ以上であり、より好ましくは０．４５ｍｍ以上、さらに好ましくは０．６ｍｍ以上である。一方、カバーの厚さの上限値としては、１．０ｍｍ以下であり、好ましくは０．９ｍｍ以下、さらに好ましくは０．８５ｍｍ以下である。上記カバーが厚すぎると、アイアンフルショット時に反発が足りなくなったりスピンが多くなったりして飛距離が出なくなることがある。一方、上記カバーが薄すぎると、耐擦過傷性が悪くなったり、アプローチでのスピンが掛からなくなりコントロール性が不足することがある。 The thickness of the cover is preferably 0.3 mm or more, more preferably 0.45 mm or more, still more preferably 0.6 mm or more. On the other hand, the upper limit of the thickness of the cover is 1.0 mm or less, preferably 0.9 mm or less, and more preferably 0.85 mm or less. If the cover is too thick, the repulsion will be insufficient or the spin rate will increase on full shots with an iron, resulting in a loss of flight distance. On the other hand, if the cover is too thin, the scuff resistance may deteriorate, and the spin on the approach may not be applied, resulting in insufficient controllability.

上記カバーの材料としては、ゴルフボールのカバー材で使用される各種の熱可塑性樹脂や熱硬化性樹脂を使用することができるが、コントロール性と耐擦過傷性の観点から、ウレタン樹脂を好適に使用することができる。特に、ボール製品の量産性の観点から、熱可塑性ポリウレタンを主体としたものを使用することが好適であり、より好ましくは、（Ｉ）熱可塑性ポリウレタン及び（ＩＩ）ポリイソシアネート化合物を主成分とする樹脂配合物により形成することができる。 Various thermoplastic resins and thermosetting resins used in golf ball cover materials can be used as the material for the cover, but urethane resin is preferably used from the viewpoint of controllability and scratch resistance. can do. In particular, from the viewpoint of mass-producibility of ball products, it is preferable to use thermoplastic polyurethane as the main component, and more preferably, (I) thermoplastic polyurethane and (II) polyisocyanate compound are the main components. It can be formed by a resin formulation.

上記の（Ｉ）成分と（ＩＩ）成分とを合わせた合計質量が、カバーの樹脂組成物全量に対して、６０％以上であることが推奨され、より好ましくは、７０％以上である。上記（Ｉ）成分及び（ＩＩ）成分については以下に詳述する。 The total mass of components (I) and (II) is recommended to be 60% or more, more preferably 70% or more, of the total amount of the resin composition for the cover. The components (I) and (II) are described in detail below.

上記（Ｉ）熱可塑性ポリウレタンについて述べると、その熱可塑性ポリウレタンの構造は、長鎖ポリオールである高分子ポリオール（ポリメリックグリコール）からなるソフトセグメントと、鎖延長剤およびポリイソシアネート化合物からなるハードセグメントとを含む。ここで、原料となる長鎖ポリオールとしては、従来から熱可塑性ポリウレタンに関する技術において使用されるものはいずれも使用でき、特に制限されるものではないが、例えば、ポリエステルポリオール、ポリエーテルポリオール、ポリカーボネートポリオール、ポリエステルポリカーボネートポリオール、ポリオレフィン系ポリオール、共役ジエン重合体系ポリオール、ひまし油系ポリオール、シリコーン系ポリオール、ビニル重合体系ポリオールなどを挙げることができる。これらの長鎖ポリオールは１種類のものを使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。これらのうちでも、反発弾性率が高く低温特性に優れた熱可塑性ポリウレタンを合成できる点で、ポリエーテルポリオールが好ましい。 Regarding the above (I) thermoplastic polyurethane, the structure of the thermoplastic polyurethane consists of a soft segment composed of a high-molecular polyol (polymeric glycol), which is a long-chain polyol, and a hard segment composed of a chain extender and a polyisocyanate compound. include. Here, as the long-chain polyol used as a raw material, any of those conventionally used in techniques related to thermoplastic polyurethanes can be used, and there is no particular limitation, but examples include polyester polyols, polyether polyols, and polycarbonate polyols. , polyester polycarbonate polyols, polyolefin polyols, conjugated diene polymer polyols, castor oil polyols, silicone polyols, vinyl polymer polyols, and the like. One type of these long-chain polyols may be used, or two or more types may be used in combination. Among these, polyether polyols are preferable in that a thermoplastic polyurethane having a high rebound resilience and excellent low-temperature properties can be synthesized.

鎖延長剤としては、従来の熱可塑性ポリウレタンに関する技術において使用されるものを好適に用いることができ、例えば、イソシアネート基と反応し得る活性水素原子を分子中に２個以上有する分子量４００以下の低分子化合物であることが好ましい。鎖延長剤としては、１，４－ブチレングリコール、１，２－エチレングリコール、１，３－ブタンジオール、１，６－ヘキサンジオール、２，２－ジメチル－１，３－プロパンジオール等が挙げられるが、これらに限定されるものではない。鎖延長剤としては、これらのうちでも、炭素数２～１２の脂肪族ジオールが好ましく、１，４－ブチレングリコールがより好ましい。 As the chain extender, those used in the technology related to conventional thermoplastic polyurethanes can be suitably used. It is preferably a molecular compound. Chain extenders include 1,4-butylene glycol, 1,2-ethylene glycol, 1,3-butanediol, 1,6-hexanediol, 2,2-dimethyl-1,3-propanediol and the like. However, it is not limited to these. Among these, aliphatic diols having 2 to 12 carbon atoms are preferable as the chain extender, and 1,4-butylene glycol is more preferable.

ポリイソシアネート化合物としては、従来の熱可塑性ポリウレタンに関する技術において使用されるものを好適に用いることができ、特に制限はない。具体的には、４，４’－ジフェニルメタンジイソシアネート、２，４－（又は）２，６－トルエンジイソシアネート、ｐ－フェニレンジイソシアネート、キシリレンジイソシアネート、ナフチレン１，５－ジイソシアネート、テトラメチルキシレンジイソシアネート、水添キシリレンジイソシアネート、ジシクロヘキシルメタンジイソシアネート、テトラメチレンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート、ノルボルネンジイソシアネート、トリメチルヘキサメチレンジイソシアネート、ダイマー酸ジイソシアネートからなる群から選択された１種又は２種以上を用いることができる。ただし、イソシアネート種によっては射出成形中の架橋反応をコントロールすることが困難なものがある。本発明においては生産時の安定性と発現される物性とのバランスとの観点から、芳香族ジイソシアネートである４，４’－ジフェニルメタンジイソシアネートが最も好ましい。 As the polyisocyanate compound, those used in conventional techniques relating to thermoplastic polyurethanes can be suitably used, and there is no particular limitation. Specifically, 4,4′-diphenylmethane diisocyanate, 2,4-(or) 2,6-toluene diisocyanate, p-phenylene diisocyanate, xylylene diisocyanate, naphthylene 1,5-diisocyanate, tetramethylxylene diisocyanate, hydrogenation One or more selected from the group consisting of xylylene diisocyanate, dicyclohexylmethane diisocyanate, tetramethylene diisocyanate, hexamethylene diisocyanate, isophorone diisocyanate, norbornene diisocyanate, trimethylhexamethylene diisocyanate, and dimer acid diisocyanate can be used. However, with some isocyanate species, it is difficult to control the cross-linking reaction during injection molding. In the present invention, 4,4'-diphenylmethane diisocyanate, which is an aromatic diisocyanate, is most preferred from the viewpoint of the balance between the stability during production and the physical properties that are exhibited.

具体的な（Ｉ）成分の熱可塑性ポリウレタンとしては市販品を用いることもでき、例えば、パンデックスＴ８２９５，同Ｔ８２９０，同Ｔ８２６０（いずれもディーアイシーコベストロポリマー社製）などが挙げられる。 Commercially available thermoplastic polyurethanes can be used as specific component (I), such as Pandex T8295, Pandex T8290 and Pandex T8260 (all manufactured by DIC Covestro Polymer).

必須成分ではないが、上記（Ｉ）及び（ＩＩ）成分に、別の成分である（ＩＩＩ）成分として、上記熱可塑性ポリウレタン以外の熱可塑性エラストマーを配合することができる。この（ＩＩＩ）成分を上記樹脂配合物に配合することにより、樹脂配合物の更なる流動性の向上や反発性、耐擦過傷性等、ゴルフボールカバー材として要求される諸物性を高めることができる。 Although not an essential component, a thermoplastic elastomer other than the thermoplastic polyurethane can be blended with the above components (I) and (II) as a separate component (III). By blending this component (III) into the resin composition, it is possible to further improve the fluidity of the resin composition, resilience, scratch resistance, and other physical properties required for golf ball cover materials. .

上記（Ｉ）、（ＩＩ）及び（ＩＩＩ）成分の組成比については、特に制限はないが、本発明の効果を十分に有効に発揮させるためには、質量比で（Ｉ）：（ＩＩ）：（ＩＩＩ）＝１００：２～５０：０～５０であることが好ましく、さらに好ましくは、（Ｉ）：（ＩＩ）：（ＩＩＩ）＝１００：２～３０：８～５０（質量比）とすることである。 The composition ratio of the components (I), (II) and (III) is not particularly limited, but in order to fully and effectively exhibit the effects of the present invention, the mass ratio of (I):(II) : (III) = 100: 2 to 50: 0 to 50, more preferably (I): (II): (III) = 100: 2 to 30: 8 to 50 (mass ratio) It is to be.

さらに、上記の樹脂配合物には、必要に応じて、上記の熱可塑性ポリウレタンを構成する成分以外の種々の添加剤を配合することができ、例えば顔料、分散剤、酸化防止剤、耐光安定剤、紫外線吸収剤、離型剤等を適宜配合することができる。 Furthermore, various additives other than the components constituting the thermoplastic polyurethane can be blended into the above resin composition, if necessary, such as pigments, dispersants, antioxidants, and light stabilizers. , an ultraviolet absorber, a release agent, and the like can be appropriately added.

上述したコア，包囲層，中間層及びカバー（最外層）の各層を積層して形成されたマルチピースソリッドゴルフボールの製造方法については、公知の射出成形法等の常法により行なうことができる。例えば、コアの周囲に、包囲層，中間層の各材料を順次、それぞれの射出成形用金型で射出して各被覆球体を得、最後に、最外層であるカバーの材料を射出成形することによりマルチピースのゴルフボールを得ることができる。また、各被覆層として、予め半殻球状に成形した２枚のハーフカップで該被覆球体を包み加熱加圧成形することによりゴルフボールを作製することもできる。 A multi-piece solid golf ball formed by stacking the layers of the core, envelope layer, intermediate layer and cover (outermost layer) described above can be manufactured by a conventional injection molding method or the like. For example, materials for the envelope layer and the intermediate layer are sequentially injected around the core using respective injection molding dies to obtain each covered sphere, and finally the material for the outermost layer, the cover, is injection molded. A multi-piece golf ball can be obtained. Alternatively, a golf ball can be produced by wrapping the coated sphere with two half-cups, which have been formed in advance into a semi-spherical shape, as the respective coating layers, and molding the coated sphere under heat and pressure.

ゴルフボールに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量（ｍｍ）は、２．８ｍｍ以上であることを要し、好ましくは３．１ｍｍ以上、より好ましくは３．４ｍｍ以上である。一方、上記たわみ量の上限値としては、好ましくは４．５ｍｍ以下、より好ましくは４．２ｍｍ以下、更に好ましくは４．０ｍｍ以下である。ゴルフボールのたわみ量が小さすぎる、即ち、硬すぎると、スピン量が増えすぎて飛ばなくなったり、打感が硬くなりすぎることがある。一方、上記のたわみ量が大きすぎる、即ち、上記球体が軟らかすぎると、ボールの反発性が低くなりすぎて飛ばなくなったり、打感が軟らかくなりすぎ、あるいは繰り返し打撃時の割れ耐久性が悪くなることがある。 The amount of deflection (mm) of the golf ball when an initial load of 98 N (10 kgf) to a final load of 1,275 N (130 kgf) is applied must be 2.8 mm or more, preferably 3.1 mm or more. , more preferably 3.4 mm or more. On the other hand, the upper limit of the amount of deflection is preferably 4.5 mm or less, more preferably 4.2 mm or less, and even more preferably 4.0 mm or less. If the amount of deflection of the golf ball is too small, that is, if it is too hard, the spin rate may be too high, resulting in poor flight or an excessively hard hitting feel. On the other hand, if the amount of deflection is too large, that is, if the sphere is too soft, the resilience of the ball will be too low and the ball will not fly, the feel on impact will be too soft, or the durability to cracking on repeated impact will be poor. Sometimes.

コアに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量をＣ（ｍｍ）、ボールに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量をＢ（ｍｍ）とするとき、Ｃ／Ｂの値は、１．６以上であることを要し、好ましくは１．７以上である。一方、上限値は、２．３以下であることを要し、好ましくは２．１以下である。この値が大きすぎると、実打初速が低くなり、飛距離が出なくなったり、或いは繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなることがある。一方、上記値が小さすぎると、ボールの低スピン効果が足りずに飛距離が出なくなることがある。 The amount of deflection is C (mm) when the core is loaded with an initial load of 98 N (10 kgf) to a final load of 1,275 N (130 kgf), and the ball is subjected to an initial load of 98 N (10 kgf) to a final load of 1,275 N. The value of C/B is required to be 1.6 or more, preferably 1.7 or more, where B (mm) is the amount of deflection when (130 kgf) is applied. On the other hand, the upper limit needs to be 2.3 or less, preferably 2.1 or less. If this value is too large, the initial speed at actual hit may be low, resulting in a loss of flight distance or poor durability to cracking due to repeated hits. On the other hand, if the above value is too small, the effect of lowering the spin rate of the ball may be insufficient, resulting in a lack of flight distance.

また、Ｃ－Ｂの値は、好ましくは２．５ｍｍ以上、より好ましくは２．６ｍｍ以上、さらに好ましくは２．７ｍｍ以上であり、上限値としては、好ましくは５．０ｍｍ以下、より好ましくは４．６ｍｍ以下、さらに好ましくは４．３ｍｍ以下である。上記値が大きすぎると、実打初速が低くなり、飛距離が出なくなり、または繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなることがある。上記値が小さすぎると、低スピン効果が足りずに飛距離が出なくなることがある。 Further, the value of CB is preferably 2.5 mm or more, more preferably 2.6 mm or more, still more preferably 2.7 mm or more, and the upper limit is preferably 5.0 mm or less, more preferably 4 0.6 mm or less, more preferably 4.3 mm or less. If the above value is too large, the initial velocity at actual hit may be low, the flight distance may not be obtained, or the durability to cracking due to repeated hitting may be deteriorated. If the above value is too small, the spin-lowering effect may not be sufficient, and the flight distance may not be obtained.

〔各層の硬度関係〕
本発明では、コアの表面のショアＣ硬度と、該コアを包囲層で被覆した球体（包囲層被覆球体）の表面のショアＣ硬度と、該包囲層被覆球体を中間層で被覆した球体（中間層被覆球体）の表面のショアＣ硬度と、ボールの表面のショアＣ硬度とが、
（包囲層被覆球体の表面のショアＣ硬度）＞（コアの表面のショアＣ硬度）、及び
（中間層被覆球体の表面のショアＣ硬度）＞（ボール表面のショアＣ硬度）
の条件を満たすことを要する。 [ Hardness relationship of each layer ]
In the present invention, the Shore C hardness of the surface of the core, the Shore C hardness of the surface of a sphere obtained by coating the core with an envelope layer (envelope-layer-covered sphere), and the sphere obtained by coating the envelope-layer-covered sphere with an intermediate layer (intermediate The Shore C hardness of the surface of the layer coated sphere) and the Shore C hardness of the surface of the ball are
(Shore C hardness of the surface of the envelope-covered sphere)>(Shore C hardness of the surface of the core) and (Shore C hardness of the surface of the intermediate-layer-covered sphere)>(Shore C hardness of the ball surface)
It is necessary to satisfy the conditions of

包囲層被覆球体の表面硬度からコアの表面硬度を引いた値は、ショアＣ硬度で０より大きく、好ましくは８以上、より好ましくは１５以上であり、上限値としては、好ましくは５０以下、より好ましくは４３以下、さらに好ましくは３６以下である。上記値が上記数値範囲を逸脱すると、フルショットした時のスピン量が多くなり、狙いの飛距離が得られなくなることがある。 The value obtained by subtracting the surface hardness of the core from the surface hardness of the envelope-coated sphere is greater than 0, preferably 8 or more, more preferably 15 or more in Shore C hardness, and the upper limit is preferably 50 or less, more preferably 15 or more. It is preferably 43 or less, more preferably 36 or less. If the above value deviates from the above numerical range, the spin amount on a full shot will increase, and the target flight distance may not be obtained.

中間層被覆球体の表面硬度からボール表面硬度を引いた値は、ショアＣ硬度で０より大きく、好ましくは３以上、より好ましくは５以上であり、上限値としては、好ましくは３０以下、より好ましくは２２以下、さらに好ましくは１５以下である。上記値が小さすぎると、ショートゲームにおけるコントロール性が悪くなることがある。一方、上記値が大きすぎると、フルショットにおけるスピン量が多くなり、狙いの飛距離が得られなくなることがある。 The value obtained by subtracting the surface hardness of the ball from the surface hardness of the ball coated with the intermediate layer is greater than 0, preferably 3 or more, more preferably 5 or more in Shore C hardness, and the upper limit is preferably 30 or less, more preferably 30 or less. is 22 or less, more preferably 15 or less. If the above value is too small, the controllability in the short game may deteriorate. On the other hand, if the above value is too large, the spin rate on full shots will increase, and the target flight distance may not be obtained.

また、包囲層被覆球体の表面硬度からコアの中心硬度を引いた値は、ショアＣ硬度で２９以上であることが好ましく、より好ましくは３２以上、さらに好ましくは３５以上であり、上限値としては、好ましくは５５以下、より好ましくは５０以下、さらに好ましくは４５以下である。上記値が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなったり、実打初速が低くなり狙いの飛距離が得られなくなることがある。一方、上記値が小さくなりすぎると、フルショットした時のスピン量が多くなり、狙いの飛距離が得られなくなることがある。 The value obtained by subtracting the center hardness of the core from the surface hardness of the envelope-coated sphere is preferably 29 or more, more preferably 32 or more, and still more preferably 35 or more in Shore C hardness. , preferably 55 or less, more preferably 50 or less, still more preferably 45 or less. If the above value is too large, the durability to cracking on repeated hits may deteriorate, or the initial speed of actual hits may become low, making it impossible to obtain the desired flight distance. On the other hand, if the above value is too small, the spin amount on a full shot will increase, and the target flight distance may not be obtained.

中間層被覆球体の表面硬度から包囲層被覆球体の表面硬度を引いた値は、ショアＣ硬度で０より大きいことが好ましく、より好ましくは４以上、さらに好ましくは８以上であり、上限値としては、好ましくは２８以下、より好ましくは２２以下、さらに好ましくは１６以下である。上記値が上記数値範囲を逸脱すると、フルショットした時のスピン量が多くなり、狙いの飛距離が得られなくなることがある。 The value obtained by subtracting the surface hardness of the envelope-covered sphere from the surface hardness of the intermediate-layer-covered sphere is preferably greater than 0 in Shore C hardness, more preferably 4 or more, and still more preferably 8 or more. , preferably 28 or less, more preferably 22 or less, still more preferably 16 or less. If the above value deviates from the above numerical range, the spin amount on a full shot will increase, and the target flight distance may not be obtained.

中間層被覆球体の表面硬度からコアの中心硬度を引いた値は、ショアＣ硬度で３３以上であることが好ましく、より好ましくは３８以上、さらに好ましくは４３以上であり、上限値としては、好ましくは６５以下、より好ましくは６０以下、さらに好ましくは５５以下である。上記値が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなったり、実打初速が低くなり狙いの飛距離が得られなくなることがある。一方、上記値が小さくなりすぎると、フルショットした時のスピン量が多くなり、狙いの飛距離が得られなくなることがある。 The value obtained by subtracting the center hardness of the core from the surface hardness of the intermediate layer-covered sphere is preferably 33 or more, more preferably 38 or more, and still more preferably 43 or more in Shore C hardness. is 65 or less, more preferably 60 or less, still more preferably 55 or less. If the above value is too large, the durability to cracking on repeated hits may deteriorate, or the initial speed of actual hits may become low, making it impossible to obtain the desired flight distance. On the other hand, if the above value is too small, the spin amount on a full shot will increase, and the target flight distance may not be obtained.

〔コア及び包囲層の体積と硬度との関係〕
コアの体積（ｃｍ³）×コア表面とコア中心との中点のショアＣ硬度（Ｃｍ）を Core vh、内側包囲層の体積（ｃｍ³）×内側包囲層被覆球体の表面硬度（ショアＣ）をIE vh、外側包囲層の体積（ｃｍ³）×外側包囲層被覆球体の表面硬度（ショアＣ）をOE vh とするとき、（OE vh ＋ IE vh）／Core vh の値は、１．０以上であることが好ましく、より好ましくは１．２以上、さらに好ましくは１．４以上であり、上限値としては、好ましくは２．３以下、より好ましくは２．１以下、さらに好ましくは１．９以下である。上記値が大きすぎると、実打初速が低くなり、飛距離が出なくなったり、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなることがある。一方、上記値が小さすぎると、低スピン効果が足りずに飛距離が出なくなることがある。 [Relationship Between Volume and Hardness of Core and Surrounding Layer]
Core volume (cm ³ )×Shore C hardness (Cm) at the midpoint between core surface and core center is Core vh, Volume of inner envelope (cm ³ )×Surface hardness of sphere covered with inner envelope (Shore C) is IE vh, and OE vh is the volume of the outer enveloping layer (cm ³ )×the surface hardness (Shore C) of the sphere covered with the outer enveloping layer, the value of (OE vh + IE vh)/Core vh is 1.0. or more, more preferably 1.2 or more, still more preferably 1.4 or more. 9 or less. If the above value is too large, the initial velocity at actual hit may be low, resulting in a loss of flight distance or poor durability to cracking due to repeated impacts. On the other hand, if the above value is too small, the spin-lowering effect may not be sufficient, and the flight distance may not be obtained.

最外層であるカバーの外表面には多数のディンプルを形成することができる。カバー表面に配置されるディンプルについては、特に制限はないが、好ましくは２５０個以上、好ましくは３００個以上、より好ましくは３２０個以上であり、上限として、好ましくは３８０個以下、より好ましくは３５０個以下、さらに好ましくは３４０個以下具備することができる。ディンプルの個数が上記範囲より多くなると、ボールの弾道が低くなり、飛距離が低下することがある。逆に、ディンプル個数が少なくなると、ボールの弾道が高くなり、飛距離が伸びなくなる場合がある。 A large number of dimples can be formed on the outer surface of the cover, which is the outermost layer. The number of dimples arranged on the surface of the cover is not particularly limited, but is preferably 250 or more, preferably 300 or more, more preferably 320 or more, and the upper limit is preferably 380 or less, more preferably 350. 1 or less, more preferably 340 or less. If the number of dimples exceeds the above range, the trajectory of the ball will be low and the flight distance will be reduced. Conversely, if the number of dimples is small, the trajectory of the ball becomes high, and the flight distance may not increase.

ディンプルの形状については、円形、各種多角形、デュードロップ形、その他楕円形など１種類又は２種類以上を組み合わせて適宜使用することができる。例えば、円形ディンプルを使用する場合には、直径は２．５ｍｍ以上６．５ｍｍ以下程度、深さは０．０８ｍｍ以上０．３０ｍｍ以下とすることができる。 As for the shape of the dimples, one type such as circular, various polygonal, dewdrop, and other elliptical shapes can be appropriately used, or a combination of two or more types can be used. For example, when circular dimples are used, the diameter can be about 2.5 mm or more and 6.5 mm or less, and the depth can be about 0.08 mm or more and 0.30 mm or less.

ディンプルがゴルフボールの球面に占めるディンプル占有率、具体的には、ディンプルの縁に囲まれた平面の面縁で定義されるディンプル面積の合計が、ディンプルが存在しないと仮定したボール球面積に占める比率（ＳＲ値）については、空気力学特性を十分に発揮し得る点から７０％以上９０％以下であることが望ましい。また、各々のディンプルの縁に囲まれた平面下のディンプルの空間体積を、前記平面を底面とし、かつこの底面からのディンプルの最大深さを高さとする円柱体積で除した値Ｖ₀は、ボールの弾道の適正化を図る点から０．３５以上０．８０以下とすることが好適である。更に、ディンプルの縁に囲まれた平面から下方に形成されるディンプル容積の合計がディンプルが存在しないと仮定したボール球容積に占めるＶＲ値は、０．６％以上１．０％以下とすることが好ましい。上述した各数値の範囲を逸脱すると、良好な飛距離が得られない弾道となり、十分満足した飛距離を出せない場合がある。 The dimple occupancy rate of the spherical surface of the golf ball, specifically, the total dimple area defined by the edge of the plane surrounded by the edges of the dimples occupies the spherical area of the ball assuming no dimples. The ratio (SR value) is desirably 70% or more and 90% or less from the viewpoint of being able to sufficiently exhibit the aerodynamic characteristics. Also, the value _V0 obtained by dividing the spatial volume of a dimple under a plane surrounded by the edges of each dimple by the volume of a cylinder whose bottom is the plane and whose height is the maximum depth of the dimple from this bottom is From the point of view of optimizing the trajectory of the ball, it is preferable to set it to 0.35 or more and 0.80 or less. Furthermore, the total dimple volume formed downward from the plane surrounded by the edges of the dimples occupies the ball volume assuming that no dimples exist, and the VR value should be 0.6% or more and 1.0% or less. is preferred. If the range of each numerical value is deviated from the range described above, the trajectory may not provide a good flight distance, and a sufficiently satisfactory flight distance may not be obtained.

カバー表面には塗膜層（コーティング層）を形成することができる。この塗膜層は、各種塗料を用いて塗装することができ、塗料としては、ゴルフボールの過酷な使用状況に耐えうる必要から、ポリオールとポリイソシアネートとからなるウレタン塗料を主成分とする塗料用組成物を用いることが好適である。 A coating film layer (coating layer) can be formed on the surface of the cover. This coating layer can be coated with various types of paints. As the paint, it is necessary to withstand the harsh conditions of use of the golf ball. It is preferred to use a composition.

上記ポリオール成分としては、アクリル系ポリオールやポリエステルポリオールなどが挙げられる。なお、これらのポリオールには、ポリオールの変性体が含まれ、更に作業性を向上させるため、他のポリオールを追加することもできる。 Examples of the polyol component include acrylic polyols and polyester polyols. These polyols include modified polyols, and other polyols can be added in order to further improve workability.

ポリオール成分としては、２種類のポリエステルポリオールを併用することが好適である。この場合、２種類のポリエステルポリオールを（ａ）成分及び（ｂ）成分とすると、（ａ）成分のポリエステルポリオールとしては、樹脂骨格に環状構造が導入されたポリエステルポリオールを採用することができ、例えば、シクロヘキサンジメタノール等の脂環構造を有するポリオールと多塩基酸との重縮合、或いは、脂環構造を有するポリオールとジオール類又はトリオールと多塩基酸との重縮合により得られるポリエステルポリオールが挙げられる。一方、（ｂ）成分のポリエステルポリオールとしては、多分岐構造を有するポリエステルポリオールを採用することができ、例えば、東ソー社製の「ＮＩＰＰＯＬＡＮ８００」等の枝分かれ構造を有するポリエステルポリオールが挙げられる。 As the polyol component, it is preferable to use two kinds of polyester polyols together. In this case, when two types of polyester polyols are used as components (a) and (b), a polyester polyol having a cyclic structure introduced into the resin skeleton can be employed as the polyester polyol for component (a). , polycondensation of polyols having an alicyclic structure such as cyclohexanedimethanol and polybasic acids, or polyester polyols obtained by polycondensation of polyols having an alicyclic structure and diols or triols and polybasic acids. . On the other hand, as the polyester polyol of component (b), a polyester polyol having a multi-branched structure can be employed, and examples thereof include polyester polyols having a branched structure such as "NIPPOLAN 800" manufactured by Tosoh Corporation.

一方、ポリイソシアネートについては、特に制限はなく、一般的に用いられている芳香族、脂肪族、脂環式などのポリイソシアネートであり、具体的には、トリレンジイソシアネート、ジフェニルメタンジイソシアネート、キシリレンジイソシアネート、テトラメチレンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート、リジンジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート、１，４－シクロヘキシレンジイソシアネート、ナフタレンジイソシアネート、トリメチルヘキサメチレンジイソシアネート、ジシクロヘキシルメタンジイソシアネート、１－イソシアナト－３，３，５－トリメチル－４－イソシアナトメチルシクロヘキサン等が挙げられる。これらは、単独で或いは混合して使用することができる。 On the other hand, the polyisocyanate is not particularly limited, and is commonly used aromatic, aliphatic, alicyclic polyisocyanate, specifically, tolylene diisocyanate, diphenylmethane diisocyanate, xylylene diisocyanate. , tetramethylene diisocyanate, hexamethylene diisocyanate, lysine diisocyanate, isophorone diisocyanate, 1,4-cyclohexylene diisocyanate, naphthalene diisocyanate, trimethylhexamethylene diisocyanate, dicyclohexylmethane diisocyanate, 1-isocyanato-3,3,5-trimethyl-4-isocyanate Natomethylcyclohexane and the like can be mentioned. These can be used singly or in combination.

塗料組成物には、塗装条件により、各種の有機溶剤を混合することができる。このような有機溶剤としては、例えば、トルエン、キシレン、エチルベンゼン等の芳香族系溶剤、酢酸エチル、酢酸ブチル、プロピレングリコールメチルエーテルアセテート、プロピレングリコールメチルエーテルプロピオネート等のエステル系溶剤、アセトン、メチルエチルケトン、メチルイソブチルケトン、シクロヘキサノン等のケトン系溶剤、ジエチレングリコールジメチルエーテル、ジエチレングリコールジエチルエーテル、ジプロピレングリコールジメチルエーテル等のエーテル系溶剤、シクロヘキサン、メチルシクロヘキサン、エチルシクロヘキサン等の脂環式炭化水素系溶剤、ミネラルスピリット等の石油炭化水素系溶剤等が使用できる。 Various organic solvents can be mixed in the coating composition depending on the coating conditions. Examples of such organic solvents include aromatic solvents such as toluene, xylene, and ethylbenzene, ester solvents such as ethyl acetate, butyl acetate, propylene glycol methyl ether acetate, and propylene glycol methyl ether propionate, acetone, and methyl ethyl ketone. , methyl isobutyl ketone, ketone solvents such as cyclohexanone, ether solvents such as diethylene glycol dimethyl ether, diethylene glycol diethyl ether, dipropylene glycol dimethyl ether, alicyclic hydrocarbon solvents such as cyclohexane, methylcyclohexane, ethylcyclohexane, mineral spirits, etc. A petroleum hydrocarbon solvent or the like can be used.

上記塗料組成物からなる塗膜層の厚さについては、特に制限はないが、通常５～４０μｍ、好ましくは１０～２０μｍである。なお、ここで言う塗膜層の厚さとは、ディンプルの中心部、ディンプル中心部とディンプルエッジの間の位置２箇所の計３箇所を測定し、平均した塗膜の厚さを意味する。 The thickness of the coating film layer composed of the coating composition is not particularly limited, but is usually 5 to 40 µm, preferably 10 to 20 µm. The thickness of the coating film layer referred to here means the average thickness of the coating film measured at a total of three locations, namely, the center of the dimple and two locations between the center of the dimple and the dimple edge.

本発明では、上記塗料組成物からなる塗膜層の弾性仕事回復率が６０％以上とすることを要し、好ましくは８０％以上である。この塗膜層の弾性仕事回復率が上記範囲であれば、塗膜層が高弾性力を有するため自己修復機能が高く、耐摩耗性に非常に優れる。また、上記塗料組成物で塗装されたゴルフボールの諸性能を向上させることができる。上記の弾性仕事回復率の測定方法については以下のとおりである。 In the present invention, the elastic work recovery rate of the coating layer composed of the above coating composition is required to be 60% or more, preferably 80% or more. When the elastic work recovery rate of the coating layer is within the above range, the coating layer has a high elastic force, so that the self-healing function is high and the wear resistance is extremely excellent. In addition, various performances of golf balls coated with the coating composition can be improved. The method for measuring the elastic work recovery rate is as follows.

弾性仕事回復率は、押し込み荷重をマイクロニュートン（μＮ）オーダーで制御し、押し込み時の圧子深さをナノメートル（ｎｍ）の精度で追跡する超微小硬さ試験方法であり、塗膜層の物性を評価するナノインデンテーション法の一つのパラメータである。従来の方法では最大荷重に対応した変形痕（塑性変形痕）の大きさしか測定できなかったが、ナノインデンテーション法では自動的・連続的に測定することにより、押し込み荷重と押し込み深さとの関係を得ることができる。そのため、従来のような変形痕を光学顕微鏡で目視測定するときのような個人差がなく、精度高く塗膜層の物性を評価することができると考えられる。ボール表面の塗膜層がドライバーや各種のクラブの打撃により大きな影響を受け、塗膜層がゴルフボールの物性に及ぼす影響は小さくないことから、塗膜層を超微小硬さ試験方法で測定し、従来よりも高精度に行うことは、非常に有効な評価方法となる。 The elastic work recovery rate is an ultra-micro hardness test method that controls the indentation load on the order of micro Newtons (μN) and tracks the indenter depth during indentation with nanometer (nm) accuracy. It is one of the parameters of the nanoindentation method for evaluating physical properties. Conventional methods could only measure the size of the deformation mark (plastic deformation mark) corresponding to the maximum load, but the nanoindentation method automatically and continuously measures the relationship between the indentation load and the indentation depth. can be obtained. Therefore, it is thought that the physical properties of the coating film layer can be evaluated with high accuracy without individual differences such as in the conventional visual measurement of deformation marks with an optical microscope. The coating layer on the surface of the ball is greatly affected by the impact of drivers and clubs, and the effect of the coating layer on the physical properties of the golf ball is not small. However, it will be a very effective evaluation method if it is performed with higher accuracy than before.

また、上記塗膜層の硬度は、ショアＭ硬度は、好ましくは４０以上、より好ましくは６０以上であり、上限として、好ましくは９５以下、より好ましくは８５以下である。なお、このショアＭ硬度は、ＡＳＴＭＤ２２４０に準ずるものである。また、上記塗膜層の硬度は、ショアＣ硬度で好ましくは４０以上であり、より好ましくは５０以上である。上限として、好ましくは８０以下であり、より好ましくは７０以下である。なお、このショアＣ硬度は、ＡＳＴＭＤ２２４０に準ずるものである。塗膜層が上記硬度範囲よりも高すぎると、繰り返し打撃した際に塗膜が脆くなり、カバー層を保護できなくなるおそれがある。塗膜層が上記硬度範囲よりも小さすぎると、ボール表面が硬いものに当たった際に傷がつきやすくなり好ましくない。 As for the hardness of the coating layer, the Shore M hardness is preferably 40 or more, more preferably 60 or more, and the upper limit is preferably 95 or less, more preferably 85 or less. The Shore M hardness conforms to ASTM D2240. Further, the hardness of the coating film layer is preferably 40 or more, more preferably 50 or more in Shore C hardness. The upper limit is preferably 80 or less, more preferably 70 or less. The Shore C hardness conforms to ASTM D2240. If the hardness of the coating layer is higher than the above range, the coating becomes brittle when repeatedly hit, and the cover layer may not be protected. If the coating layer has a hardness smaller than the above range, the surface of the ball tends to be scratched when it hits a hard object, which is undesirable.

上記の塗料組成物を使用する際は、公知の方法で製造されたゴルフボールに対し、本発明の塗料組成物を塗装時に調整し、通常の塗装工程を採用して表面に塗布し、乾燥工程を経てボール表面に塗膜層を形成することができる。この場合、塗装方法としては、スプレー塗装法、静電塗装法、ディッピング法などを好適に採用することができ、特に制限はない。 When the above coating composition is used, the coating composition of the present invention is prepared at the time of coating on a golf ball manufactured by a known method, applied to the surface using a conventional coating process, and then dried. A coating film layer can be formed on the ball surface through In this case, as a coating method, a spray coating method, an electrostatic coating method, a dipping method, or the like can be suitably employed, and there is no particular limitation.

なお、本発明のマルチピースソリッドゴルフボールは、競技用としてゴルフ規則に従うものとすることができ、ボール外径は４２．６７２ｍｍ内径のリングを通過しない大きさであり、質量は好ましくは４５．０～４５．９３ｇに形成することができる。 The multi-piece solid golf ball of the present invention may conform to the Rules of Golf for competition, and has an outer diameter of 42.672 mm so that it does not pass through a ring with an inner diameter of 42.672 mm. ˜45.93 g.

また、Ｒ＆Ａゴルフルールに基づくゴルフボールの初速は、通常、７６．８ｍｓであり、好ましくは７７．０ｍ／ｓ以上、より好ましくは７７．１ｍ／ｓ以上であり、上限値としては、７７．７２４ｍ／ｓ以下である。この初速値が７７．７２４ｍ／ｓを超えると、公認ルール外となってしまう。一方、上記の初速値が低すぎると、フルショットでの飛距離が出なくなる場合がある。 The initial velocity of a golf ball based on the R&A Golf Rules is usually 76.8 ms, preferably 77.0 m/s or more, more preferably 77.1 m/s or more, and the upper limit is 77.724 m/s. /s or less. If this initial speed value exceeds 77.724 m/s, it will be out of the official rules. On the other hand, if the above initial velocity value is too low, the flight distance on a full shot may not be obtained.

以下、実施例及び比較例を示し、本発明を具体的に説明するが、本発明は下記の実施例に制限されるものではない。 EXAMPLES The present invention will be specifically described below by showing examples and comparative examples, but the present invention is not limited to the following examples.

〔実施例１～４、比較例１～８〕
コアの形成
表１に示した各実施例及び比較例のゴム組成物を調製した後、表１に示す各例の加硫条件により加硫成形することによりソリッドコアを作製した。 [Examples 1 to 4, Comparative Examples 1 to 8]
core formation
After preparing the rubber composition of each example and comparative example shown in Table 1, vulcanization molding was performed under the vulcanization conditions of each example shown in Table 1 to prepare a solid core.

但し、実施例１，２及び比較例７，８については、上記と同様に、表１の配合に基づいてコアを作製する。 However, for Examples 1 and 2 and Comparative Examples 7 and 8, the cores are produced based on the formulations shown in Table 1 in the same manner as described above.

なお、表１に記載した各成分の詳細は以下の通りである。
・ポリブタジエン：ＪＳＲ社製、商品名「ＢＲ７３０」
・アクリル酸亜鉛：「ＺＮ－ＤＡ８５Ｓ」（日本触媒社製）
・有機過酸化物：１，１－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）シクロヘキサンとシリカとの混合物、商品名「パーヘキサＣ－４０」（日油社製）
・ジンクステアレート：商品名「ジンクステアレートＧ」（日油社製）
・老化防止剤：２，２－メチレンビス（４－メチル－６－ブチルフェノール）、商品名「ノクラックＮＳ－６」（大内新興化学工業社製）
・酸化亜鉛：商品名「三種酸化亜鉛」（堺化学工業社製）
・ペンタクロロチオフェノール亜鉛塩：和光純薬工業社製 In addition, the details of each component described in Table 1 are as follows.
・Polybutadiene: manufactured by JSR, trade name “BR730”
・ Zinc acrylate: “ZN-DA85S” (manufactured by Nippon Shokubai Co., Ltd.)
・Organic peroxide: a mixture of 1,1-di(t-butylperoxy)cyclohexane and silica, trade name “Perhexa C-40” (manufactured by NOF Corporation)
・Zinc stearate: Product name “Zinc stearate G” (manufactured by NOF Corporation)
· Anti-aging agent: 2,2-methylenebis (4-methyl-6-butylphenol), trade name "Nocrac NS-6" (manufactured by Ouchi Shinko Chemical Industry Co., Ltd.)
・ Zinc oxide: Product name “Three kinds of zinc oxide” (manufactured by Sakai Chemical Industry Co., Ltd.)
・Pentachlorothiophenol zinc salt: manufactured by Wako Pure Chemical Industries, Ltd.

包囲層（内側・外側）
次に、比較例４～６を除く各実施例及び各比較例については、コアの周囲に、表２に示したＮｏ．１の配合の内側包囲層材料を用いて射出成形法により内側包囲層を形成し、その後に、同表に示したＮｏ．１，Ｎｏ．２又はＮｏ．３の配合の外側包囲層材料を用いて射出成形法により外側包囲層を形成した。比較例４～６については、表２のＮｏ．１又はＮｏ．３の配合の材料を用いて、射出成形法によりコアの周囲に単層の包囲層（表では「外側包囲層」欄に詳細を記載）を形成した。 Surrounding layer (inner/outer)
Next, for each example and each comparative example except for comparative examples 4 to 6, No. 2 shown in Table 2 was attached around the core. An inner envelope layer was formed by an injection molding method using the inner envelope layer material blended in No. 1, and then the No. 1 shown in the same table was formed. 1, No. 2 or No. The outer envelope layer was formed by an injection molding method using the outer envelope layer material of formulation No. 3. For Comparative Examples 4 to 6, No. in Table 2. 1 or No. A single-layer enveloping layer (details are given in the "outer enveloping layer" column in the table) was formed around the core by an injection molding method using the materials of formulation 3.

但し、実施例１，２及び比較例７，８については、上記と同様に、表２の配合に基づいて包囲層を作製する。 However, in Examples 1 and 2 and Comparative Examples 7 and 8, the envelope layers were produced based on the formulations in Table 2 in the same manner as described above.

中間層及びカバー（最外層）の形成
次に、全ての実施例及び比較例については、上記で得た包囲層被覆球体の周囲に、表２に示した配合のＮｏ．４又はＮｏ．５の配合の中間層材料を用いて射出成形法により中間層を形成した。次いで、上記の各例の中間層被覆球体の周囲に、表２に示した配合のＮｏ．６又はＮｏ．７の配合のカバー材料を用いて射出成形法によりカバー（最外層）を形成した。この際、カバー表面には、全ての実施例及び比較例に共通する所定の多数のディンプルを形成した。 Formation of Intermediate Layer and Cover (Outermost Layer) Next, for all of the examples and comparative examples, No. 2 of the composition shown in Table 2 was added around the envelope-coated spheres obtained above. 4 or No. 5 was used to form an intermediate layer by injection molding. Next, No. 1 of the formulation shown in Table 2 was placed around the intermediate layer-covered spheres of each of the above examples. 6 or No. A cover (outermost layer) was formed by an injection molding method using the cover material having the composition of No. 7. At this time, a predetermined number of dimples common to all the examples and comparative examples were formed on the cover surface.

但し、実施例１，２及び比較例７，８については、上記と同様に、表２の配合に基づいて中間層及びカバーを作製する。 However, for Examples 1 and 2 and Comparative Examples 7 and 8, the intermediate layer and the cover are produced based on the formulations shown in Table 2 in the same manner as described above.

表中に記載した主な材料の商品名は以下の通りである。
「ＨＰＦ１０００」「ＨＰＦ２０００」THE DOW CHEMICAL COMPANY社製の（商標）「ＨＰＦ」
「ハイミラン１６０５」「ハイミラン１５５７」「ハイミラン１７０６」三井・ダウポリケミカル社製のアイオノマー
「サーリン８１２０」THE DOW CHEMICAL COMPANY社製のアイオノマー
「ダイナロン６１００Ｐ」ＪＳＲ社製の水添ポリマー
「ベヘニン酸」日油社製の「ＮＡＡ２２２－Ｓ」（ビーズ指定）
「水酸化カルシウム」白石工業社製の「ＣＬＳ－Ｂ」
「トリメチロールプロパン」東京化成工業社製
「ＴＰＵ（１）」「ＴＰＵ（２）」ディーアイシーコベストロポリマー社製の商品名「パンデックス」、エーテルタイプの熱可塑性ポリウレタン The trade names of the main materials listed in the table are as follows.
"HPF1000""HPF2000" (trademark) "HPF" manufactured by THE DOW CHEMICAL COMPANY
"Himilan 1605", "Himilan 1557", "Himilan 1706" Ionomer "Surlyn 8120" manufactured by Mitsui Dow Polychemicals Co., Ltd. Ionomer "Dynaron 6100P" manufactured by THE DOW CHEMICAL COMPANY Hydrogenated polymer "Behenic acid" manufactured by JSR NOF "NAA222-S" manufactured by the company (bead designation)
"Calcium hydroxide""CLS-B" manufactured by Shiraishi Kogyo Co., Ltd.
"Trimethylolpropane""TPU(1)" and "TPU (2)" manufactured by Tokyo Chemical Industry Co., Ltd., trade name "Pandex" manufactured by DIC Covestro Polymer Co., Ltd., ether type thermoplastic polyurethane

全ての実施例及び比較例に共通するディンプルは、８種類の円形ディンプルを用い、その詳細については下記表３に示し、その配置態様は図２に示すとおりである。図２（Ａ）は、ディンプルの平面図を示し、図２（Ｂ）は、その側面図を示す。 Eight types of circular dimples were used as the dimples common to all examples and comparative examples, the details of which are shown in Table 3 below, and the arrangement of which is shown in FIG. FIG. 2(A) shows a plan view of the dimple, and FIG. 2(B) shows a side view thereof.

ディンプルの定義
縁：ディンプル中心を通る断面において最も高いところ
直径：ディンプルの縁に囲まれた平面の直径
深さ：ディンプルの縁に囲まれた平面からのディンプルの最大深さ
ＳＲ：ディンプルの縁に囲まれた平面で定義されるディンプル面積の合計が、ディンプルが存在しないと仮定したボール球面積に占める比率
ディンプル体積：ディンプルの縁に囲まれた平面下のディンプル体積
円柱体積比：ディンプルと同直径の深さの円柱の体積に対する、ディンプル体積の比
ＶＲ：ディンプルの縁に囲まれた平面から下方に形成されるディンプル容積の合計が、ディンプルが存在しないと仮定したボール球容積 Definition of dimple Rim: Highest point in a cross section passing through the center of the dimple Diameter: Diameter of the plane surrounded by the edge of the dimple Depth: Maximum depth of the dimple from the plane surrounded by the edge of the dimple SR: The ratio of the total dimple area defined by the plane surrounded by the edges of the dimples to the spherical area of the ball assuming no dimples Dimple volume: Dimple volume under the plane surrounded by the edges of the dimples Cylindrical volume ratio: Ratio of dimple volume to the volume of a cylinder with the same depth as the dimple VR: The total volume of the dimples formed downward from the plane surrounded by the edges of the dimples is the sphere volume of the ball assuming that no dimples exist.

塗料層（コーティング層）の形成
次に、全ての実施例及び比較例に共通する塗料組成物として、下記表４に示す塗料組成物を使用し、多数形成されたカバー（最外層）表面に、エアースプレーガンにより上記塗料を塗装し、厚み１５μｍの塗料層を形成したゴルフボールを作製した。
但し、実施例１，２及び比較例７，８については、上記と同様に、上記塗料を塗装し、厚み１５μｍの塗料層を形成したゴルフボールを作製する。 Formation of paint layer (coating layer) Next, a paint composition shown in Table 4 below was used as a paint composition common to all Examples and Comparative Examples. The above paint was applied by an air spray gun to prepare a golf ball having a paint layer with a thickness of 15 μm.
However, for Examples 1 and 2 and Comparative Examples 7 and 8, the above paint is applied in the same manner as described above to form a paint layer having a thickness of 15 μm to produce a golf ball.

［ポリエステルポリオール（Ａ）の合成例］
環流冷却管、滴下漏斗、ガス導入管及び温度計を備えた反応装置に、トリメチロールプロパン１４０質量部、エチレングリコール９５質量部、アジピン酸１５７質量部、１，４－シクロヘキサンジメタノール５８質量部を仕込み、撹拌しながら２００～２４０℃まで昇温させ、５時間加熱（反応）させた。その後、酸価４，水酸基価１７０，重量平均分子量（Ｍｗ）２８，０００の「ポリエステルポリオール（Ａ）」を得た。
次に、上記の合成したポリエステルポリオール（Ａ）を酢酸ブチルで溶解させ、不揮発分７０質量％のワニスを調整した。 [Synthesis example of polyester polyol (A)]
140 parts by mass of trimethylolpropane, 95 parts by mass of ethylene glycol, 157 parts by mass of adipic acid, and 58 parts by mass of 1,4-cyclohexanedimethanol were placed in a reactor equipped with a reflux condenser, a dropping funnel, a gas inlet tube and a thermometer. After charging, the temperature was raised to 200 to 240° C. while stirring, and the mixture was heated (reacted) for 5 hours. Thereafter, "polyester polyol (A)" having an acid value of 4, a hydroxyl value of 170 and a weight average molecular weight (Mw) of 28,000 was obtained.
Next, the synthesized polyester polyol (A) was dissolved in butyl acetate to prepare a varnish having a non-volatile content of 70% by mass.

表４の塗料組成物「Ｃ」は、上記ポリエステルポリオール溶液２３質量部に対して、「ポリエステルポリオール（Ｂ）」（東ソー（株）製の飽和脂肪族ポリエステルポリオール「ＮＩＰＰＯＬＡＮ８００」、重量平均分子量（Ｍｗ）１，０００、固形分１００％）を１５質量部と有機溶剤とを混合し、主剤とした。この混合物は、不揮発分３８．０質量％であった。 Coating composition "C" in Table 4 is "polyester polyol (B)" (saturated aliphatic polyester polyol "NIPPOLAN 800" manufactured by Tosoh Corporation, weight average molecular weight ( Mw) of 1,000 and a solid content of 100%) was mixed with 15 parts by mass of an organic solvent to prepare a main agent. This mixture had a non-volatile content of 38.0 mass %.

弾性仕事回復率
塗料の弾性仕事回復率の測定には、厚み５０μｍの塗膜シートを使用して測定する。測定装置は、エリオニクス社の超微小硬度計「ＥＮＴ－２１００」が用いられ、測定の条件は、以下の通りである。
・圧子：バーコビッチ圧子（材質：ダイヤモンド、角度α：６５．０３°）
・荷重Ｆ：０．２ｍＮ
・荷重時間：１０秒
・保持時間：１秒
・除荷時間：１０秒
塗膜の戻り変形による押し込み仕事量Ｗ_elast（Ｎｍ）と機械的な押し込み仕事量Ｗ_total（Ｎｍ）とに基づいて、下記数式によって弾性仕事回復率が算出される。
弾性仕事回復率＝Ｗ_elast ／Ｗ_total × １００（％） Elastic Work Recovery Rate The elastic work recovery rate of the paint is measured using a coating film sheet having a thickness of 50 μm. As a measuring device, an ultra-micro hardness tester "ENT-2100" manufactured by Elionix Co., Ltd. is used, and the measuring conditions are as follows.
・Indenter: Berkovich indenter (material: diamond, angle α: 65.03°)
・Load F: 0.2mN
・Loading time: 10 seconds ・Holding time: 1 second ・_Unloading time: 10 _seconds The elastic work recovery rate is calculated by the following formula.
Elastic work recovery rate = W _elast / W _total x 100 (%)

ショアＣ硬度及びショアＭ硬度
上記表３のショアＣ硬度及びショアＭ硬度は、厚さ２ｍｍのシートを作成し、３枚重ねて試験片としてＡＳＴＭＤ２２４０規格に準拠したショアＣ硬度計及びショアＭ硬度計を用いてそれぞれ計測した。 Shore C hardness and Shore M hardness The Shore C hardness and Shore M hardness in Table 3 above were obtained by preparing a sheet with a thickness of 2 mm, stacking three sheets, and using a Shore C hardness tester and Shore M hardness in accordance with the ASTM D2240 standard as a test piece. Each was measured using a meter.

得られた各ゴルフボールにつき、コアの内部硬度、コアや各被覆球体の外径、各層の厚さ及び材料硬度、各被覆球体の表面硬度などの諸物性を下記の方法で評価し、表５及び表６に示す。 Each golf ball thus obtained was evaluated for various physical properties such as the internal hardness of the core, the outer diameter of the core and each coated sphere, the thickness and material hardness of each layer, and the surface hardness of each coated sphere. and Table 6.

コア、（内側・外側）包囲層被覆球体及び中間層被覆球体の各球体の外径
２３．９±１℃の温度で、任意の表面５箇所を測定し、その平均値を１個の各球体の測定値とし、測定個数１０個での平均値を求めた。 At a temperature of 23.9 ± 1° C for the outer diameter of each of the core, (inner/outer) envelope-covered spheres, and intermediate-layer-covered spheres, five arbitrary surfaces were measured, and the average value was calculated for each sphere. , and the average value of 10 measurements was obtained.

ボールの直径
２３．９±１℃の温度で、任意のディンプルのない部分を１５箇所測定し、その平均値を１個のボールの測定値とし、測定個数１０個のボールの平均値を求めた。 At a temperature of 23.9±1° C., the diameter of the ball was measured at 15 locations without any dimples. .

コア、各層の被覆球体及びボールのたわみ量
コア、各層の被覆球体またはボールの対象被覆球体を硬板の上に置き、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）を負荷した状態から終荷重１２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）に負荷したときのたわみ量を計測する。なお、上記のたわみ量は２３．９℃に温度調整した後の測定値である。コア、各層の被覆球体またはボールを圧縮するヘッドの加圧速度は１０ｍｍ／ｓとする。 Deflection of the core, covered spheres in each layer and ball Place the core, covered spheres in each layer or target covered spheres of the ball on a hard plate and apply an initial load of 98N (10kgf) to a final load of 1275N (130kgf). Measure the amount of deflection when In addition, the amount of deflection described above is a measured value after the temperature is adjusted to 23.9°C. The pressing speed of the head that compresses the core, the coated spheres of each layer, or the ball is 10 mm/s.

コア硬度分布
コアの表面は球面であるが、その球面に硬度計の針をほぼ垂直になるようにセットし、ＡＳＴＭＤ２２４０に従ってショアＣ硬度でコア表面硬度を計測した。硬度の測定には、ショアＣ型硬度計を備えた高分子計器株式会社製の自動ゴム硬度計「Ｐ２」が用いられる。硬度の値は最大値を読み取る。測定は、全て、２３±２℃の環境下でなされる。コアの中心硬度Ｃｃ、表面硬度Ｃｓ、中心から表面に向かってコア半径の長さの７５％の位置硬度Ｃ75、中心から表面に向かってコア半径の長さの５０％の位置硬度Ｃ50、中心から表面に向かってコア半径の長さの２５％の位置硬度Ｃ25の各コアの所定位置における断面硬度については、コアを半球状にカットして断面を平面にして測定部分に硬度計の針を垂直に押し当てて測定した。ショアＣ硬度の値で示される。 Core Hardness Distribution The surface of the core is spherical, and the needle of a hardness tester was set so as to be substantially perpendicular to the spherical surface, and the core surface hardness was measured in terms of Shore C hardness according to ASTM D2240. For hardness measurement, an automatic rubber hardness tester "P2" manufactured by Kobunshi Keiki Co., Ltd. equipped with a Shore C type hardness tester is used. Read the maximum hardness value. All measurements are made in an environment of 23±2°C. Core center hardness Cc, surface hardness Cs, position hardness C75 at 75% of core radius length from center to surface, position hardness C50 at 50% core radius length from center to surface, from center For the cross-sectional hardness at a predetermined position of each core with a position hardness C25 of 25% of the length of the core radius toward the surface, cut the core into a hemispherical shape, make the cross section flat, and place the needle of the hardness tester perpendicular to the measurement part. It was measured by pressing against It is indicated by the value of Shore C hardness.

各実施例及び各比較例のコアの硬度分布については、図３（実施例１～４）、図４（比較例１～５，７）及び図５（比較例６，８）のグラフに示す。 The hardness distribution of the core of each example and each comparative example is shown in the graphs of FIG. 3 (Examples 1 to 4), FIG. 4 (Comparative Examples 1 to 5 and 7) and FIG. 5 (Comparative Examples 6 and 8) .

（内側・外側）包囲層、中間層及びカバーの材料硬度（ショアＣ硬度，ショアＤ硬度）
各層の樹脂材料を厚さ２ｍｍのシート状に成形し、２３±２℃の温度下にて２週間放置した。測定時には３枚のシートが重ね合わされる。ＡＳＴＭＤ２２４０規格に準拠したショアＣ硬度計及びショアＤ硬度計にて、それぞれショアＣ硬度及びショアＤ硬度を計測した。硬度の測定には、ショアＣ型硬度計もしくはショアＤ型硬度計を取り付けた高分子計器株式会社製の自動ゴム硬度計「Ｐ２」が用いられる。硬度の値は最大値を読み取る。 (Inside/Outside) Surrounding layer, intermediate layer and cover material hardness (Shore C hardness, Shore D hardness)
The resin material of each layer was formed into a sheet having a thickness of 2 mm and left at a temperature of 23±2° C. for 2 weeks. Three sheets are superimposed during the measurement. Shore C hardness and Shore D hardness were measured with a Shore C hardness tester and a Shore D hardness tester conforming to the ASTM D2240 standard, respectively. For hardness measurement, an automatic rubber hardness tester "P2" manufactured by Kobunshi Keiki Co., Ltd. equipped with a Shore C type hardness tester or a Shore D type hardness tester is used. Read the maximum hardness value.

（内側・外側）包囲層被覆球体、中間層被覆球体及びボールの各球体の表面硬度（ショアＣ硬度，ショアＤ硬度）
各球体の表面に対して針を垂直になるように押し当てて計測した。なお、ボール（カバー）の表面硬度は、ボール表面においてディンプルが形成されていない陸部における測定値である。ＡＳＴＭＤ２２４０規格に準拠したショアＣ硬度計及びショアＤ硬度計にて、それぞれショアＣ硬度及びショアＤ硬度を計測した。硬度の測定には、ショアＣ型硬度計もしくはショアＤ型硬度計を取り付けた高分子計器株式会社製の自動ゴム硬度計「Ｐ２」が用いられる。硬度の値は最大値を読み取る。 (Inside/outside) Surface hardness (Shore C hardness, Shore D hardness) of envelope-covered spheres, intermediate-layer-covered spheres, and balls
Measurements were taken by pressing the needle perpendicular to the surface of each sphere. The surface hardness of the ball (cover) is the measured value of land portions on the surface of the ball where no dimples are formed. Shore C hardness and Shore D hardness were measured with a Shore C hardness tester and a Shore D hardness tester conforming to the ASTM D2240 standard, respectively. For hardness measurement, an automatic rubber hardness tester "P2" manufactured by Kobunshi Keiki Co., Ltd. equipped with a Shore C type hardness tester or a Shore D type hardness tester is used. Read the maximum hardness value.

ボール初速
Ｒ＆Ａの承認する装置であるＵＳＧＡのドラム回転式の初速計と同方式の初速測定器を用いて測定した。ボールを２３．９±１℃環境下で３時間以上温度調整した後、室温２３．９±２℃の部屋でテストした。２５０ポンド（１１３．４ｋｇ）のヘッド（ストライキングマス）を用いて打撃速度１４３．８ｆｔ／ｓ（４３．８３ｍ／ｓ）にてボールを打撃し、１ダースのボールを各々４回打撃して６．２８ｆｔ（１．９１ｍ）の間を通過する時間を測定し、初速（ｍ／ｓ）を算出した。約１５分間でこのサイクルを行った。 The ball initial velocity was measured using an initial velocity measuring instrument of the same type as the USGA drum rotation type initial velocity instrument, which is an apparatus approved by the R&A. After the balls were temperature-controlled in an environment of 23.9±1° C. for more than 3 hours, they were tested in a room at room temperature of 23.9±2° C. 5. Strike the ball with a 250 lb (113.4 kg) head (striking mass) at a striking speed of 143.8 ft/s (43.83 m/s), striking each of the dozen balls four times6. The time to pass through 28ft (1.91m) was measured and the initial speed (m/s) was calculated. This cycle was performed for approximately 15 minutes.

各ゴルフボールの飛び性能（Ｉ＃６）、アプローチ時のスピン量、打感及び繰り返し打撃による耐久性について下記の方法で評価する。その結果を表７に示す。 Each golf ball was evaluated for flight performance (I#6), spin rate on approach, feel on impact, and durability against repeated impact by the following methods. Table 7 shows the results.

飛び性能（Ｉ＃６）
ゴルフ打撃ロボットにアイアン（Ｉ＃６）をつけて、ヘッドスピード４４ｍ／ｓにて打撃した時の飛距離を測定し、下記の基準で判定した。クラブは、ブリヂストンスポーツ社製の「ＴourＢＸ－ＣＢ」（Ｉ＃６）を使用した。また、スピン量は同様に打撃した直後のボールを初期条件計測装置により測定した。
〈判定基準〉
トータル飛距離１７９．０ｍ以上・・・ ○
トータル飛距離１７９．０ｍ未満・・・ × Flight performance (I#6)
An iron (I#6) was attached to the golf hitting robot, and the flight distance was measured when hitting at a head speed of 44 m/s, and judged according to the following criteria. The club used was "TourB X-CB"(I#6) manufactured by Bridgestone Sports. In addition, the spin amount was similarly measured by an initial condition measuring device immediately after hitting.
<criterion>
Total flight distance 179.0m or more ... ○
Total flight distance less than 179.0m ・・・ ×

アプローチ時のスピン量の評価
ゴルフ打撃ロボットにサンドウエッジ（ＳＷ）をつけてヘッドスピード（ＨＳ）２０ｍ／ｓにて打撃した時のスピンの量で判断した。スピン量は同様に打撃した直後のボールを初期条件計測装置により測定した。サンドウエッジ（ＳＷ）は、ブリヂストンスポーツ社製の「ＴｏｕｒＢＸＷ－１」（ＳＷ）を使用した。
〈判定基準〉
スピン量が５９００ｒｐｍ以上・・・ ○
スピン量が５９００ｒｐｍ未満・・・ × Evaluation of Spin Amount During Approach A golf hitting robot was attached with a sand wedge (SW) and hit at a head speed (HS) of 20 m/s. Similarly, the spin amount was measured by an initial condition measuring device immediately after hitting the ball. As the sand wedge (SW), "TourB XW-1" (SW) manufactured by Bridgestone Sports was used.
<criterion>
A spin rate of 5900 rpm or more ・・・ ○
Spin amount less than 5900 rpm ・・・ ×

打感
アマチュアゴルファーでハンディキャップ１５～２５のユーザーがアイアン（Ｉ＃６
でフルショットしたときの打感を下記の基準で評価する。
〈判定基準〉
非常にソフトで良い打感と評価した人の人数が２０人中１５人以上・・・ ○
ソフトで良い打感と評価した人の人数が２０人中１０人以上１４人以下・・・ △
ソフトで良い打感と評価した人の人数が２０人中９人以下・・・ × Hit feeling Amateur golfers with a handicap of 15 to 25 use irons (I#6
The hitting feeling when a full shot is made with is evaluated according to the following criteria.
<criterion>
More than 15 out of 20 people rated the ball as very soft and good hitting feeling ・・・ ○
More than 10 and less than 14 out of 20 people rated it as soft and good hitting feeling ・・・ △
Less than 9 out of 20 people rated the ball as soft and good hitting feeling ・・・ ×

繰り返し打撃による割れ耐久性
ゴルフ打撃ロボットにドライバー（Ｗ＃１）を付けて、ヘッドスピードが４５ｍ／ｓで、測定数Ｎ＝１０個のボールを繰り返し打撃し、下記の基準で判定した。
〈判定基準〉
１０個のボールを用いて各ボールの割れ始めた時の打撃回数をカウントし、このうち打撃回数が少ないボールを３個選び、当該３個のボールの割れ回数の平均値を各例の「割れ回数」として評価した。実施例３の割れ回数を指数で１００とした。
指数９０以上・・・〇
指数９０未満・・・ × Durability of Cracking by Repeated Strikes A driver (W#1) was attached to a golf hitting robot, and the head speed was 45 m/s.
<criterion>
Using 10 balls, the number of hits when each ball starts to crack is counted, 3 balls with the least number of hits are selected, and the average value of the number of cracks of the 3 balls is calculated as "cracking" of each example. number of times”. The number of cracks in Example 3 was set to 100 as an index.
Index 90 or more ・・・〇 Index less than 90 ・・・ ×

表７の結果に示されるように、比較例１～８のゴルフボールは、本発明品（実施例）に比べて以下の点で劣る。
比較例１は、コアの体積Ｖ（ｃｍ³）×Ｃ50の値である Core vh が６３０より小さいと共に、（Ｃｓ－Ｃ75）／（Ｃ50－Ｃｃ）の値が２．３より大きくなり、その結果、繰り返し打撃による割れ耐久性が良くない。
比較例２は、コアの体積Ｖ（ｃｍ³）×Ｃ50の値である Core vh が６３０より小さいと共に、（Ｃｓ－Ｃ75）／（Ｃ50－Ｃｃ）の値が２．３より大きくなり、（コアのたわみ量）／（ボールのたわみ量）の値が２．３より大きくなり、その結果、繰り返し打撃による割れ耐久性が良くないと共に、アイアンの飛距離が劣り、また、打感も良好とは言い難い。
比較例３は、コアの体積Ｖ（ｃｍ³）×Ｃ50の値である Core vh が６３０より小さく、その結果、打感が良くない。
比較例４は、ボールたわみ量が２．８ｍｍより小さく、（ボールのたわみ量）／（コアのたわみ量）の値が１．６より小さい。更には、コアの体積Ｖ（ｃｍ³）×Ｃ50の値である Core vh が１０００より大きいと共に、（Ｃｓ－Ｃ75）／（Ｃ50－Ｃｃ）の値が１．０より小さい。その結果、アイアンの飛距離が劣ると共に打感が良くない。
比較例５は、ボールたわみ量が２．８ｍｍより小さく、（ボールのたわみ量）／（コアのたわみ量）の値が１．６より小さい。更には、コアの体積Ｖ（ｃｍ³）×Ｃ50の値である Core vh が１０００より大きいと共に、（Ｃｓ－Ｃ75）／（Ｃ50－Ｃｃ）の値が１．０より小さい。その結果、アイアンの飛距離が劣ると共に打感が良くない。
比較例６は、ボールたわみ量が２．８ｍｍより小さく、（ボールのたわみ量）／（コアのたわみ量）の値が１．６より小さい。更には、コアの体積Ｖ（ｃｍ³）×Ｃ50の値である Core vh が１０００より大きいと共に、（Ｃｓ－Ｃ75）／（Ｃ50－Ｃｃ）の値が１．０より小さい。その結果、アイアンの飛距離が劣ると共に打感が良くない。
比較例７は、中間層表面硬度よりボール表面硬度が大きくなり、その結果として、アイアン打撃時のスピン量が増えてしまい飛距離が劣る共に、アプローチでのスピン量が少なくなる。
比較例８は、カバー（最外層）の厚さが１．０ｍｍより大きくなり、その結果、アイアン打撃時のスピン量が増えると共に、実打初速が低くなり、飛距離が劣る。 As shown in Table 7, the golf balls of Comparative Examples 1 to 8 are inferior to the products of the present invention (Examples) in the following points.
In Comparative Example 1, Core vh, which is the value of core volume V (cm ³ )×C50, is less than 630, and the value of (Cs−C75)/(C50−Cc) is greater than 2.3. , The crack durability due to repeated impact is not good.
In Comparative Example 2, Core vh, which is the value of core volume V (cm ³ )×C50, is smaller than 630, and the value of (Cs−C75)/(C50−Cc) is greater than 2.3. (ball deflection)/(ball deflection) is greater than 2.3. Hard to say.
In Comparative Example 3, Core vh, which is the value of core volume V (cm ³ )×C50, is smaller than 630, resulting in poor feel on impact.
In Comparative Example 4, the ball deflection amount is less than 2.8 mm, and the value of (ball deflection amount)/(core deflection amount) is smaller than 1.6. Furthermore, Core vh, which is the value of core volume V (cm ³ )×C50, is greater than 1000, and the value of (Cs-C75)/(C50-Cc) is less than 1.0. As a result, the flight distance of the iron is inferior and the hit feeling is not good.
In Comparative Example 5, the ball deflection amount is less than 2.8 mm, and the value of (ball deflection amount)/(core deflection amount) is smaller than 1.6. Furthermore, Core vh, which is the value of core volume V (cm ³ )×C50, is greater than 1000, and the value of (Cs-C75)/(C50-Cc) is less than 1.0. As a result, the flight distance of the iron is inferior and the hit feeling is not good.
In Comparative Example 6, the ball deflection amount is less than 2.8 mm, and the value of (ball deflection amount)/(core deflection amount) is smaller than 1.6. Furthermore, Core vh, which is the value of core volume V (cm ³ )×C50, is greater than 1000, and the value of (Cs-C75)/(C50-Cc) is less than 1.0. As a result, the flight distance of the iron is inferior and the hit feeling is not good.
In Comparative Example 7, the surface hardness of the ball is higher than the surface hardness of the intermediate layer. As a result, the spin rate increases when hit with an iron, resulting in poor flight distance and a low spin rate on approach shots.
In Comparative Example 8, the thickness of the cover (outermost layer) is greater than 1.0 mm. As a result, the spin rate when hit with an iron increases, the initial speed of actual hits decreases, and the flight distance is poor.

Claims

コア、包囲層、中間層及びカバーを具備するマルチピースソリッドゴルフボールであって、コアは単層又は複数層でゴム組成物により形成され、包囲層は単層又は複数層で樹脂材料により形成され、中間層は単層で樹脂材料により形成され、カバーは厚さ１．０ｍｍ以下の単層で樹脂材料により形成されており、上記コアの表面のショアＣ硬度と、該コアを包囲層で被覆した球体（包囲層被覆球体）の表面のショアＣ硬度と、該包囲層被覆球体を中間層で被覆した球体（中間層被覆球体）の表面のショアＣ硬度と、ボールの表面のショアＣ硬度とが、（包囲層被覆球体の表面のショアＣ硬度）＞（コアの表面のショアＣ硬度）、及び（中間層被覆球体の表面のショアＣ硬度）＞（ボール表面のショアＣ硬度）の条件を満たすと共に、コアに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量をＣ（ｍｍ）、ボールに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量をＢ（ｍｍ）とするとき、Ｂ≧２．８且つ、１．６≦Ｃ／Ｂ≦２．３であり、更に、コアの内部硬度について、コアの中心のショアＣ硬度をＣｃ、コアの表面のショアＣ硬度をＣｓ、コア中心から表面に向かってコア半径の長さの７５％の位置のショアＣ硬度をＣ75、コア中心から表面に向かってコア半径の長さの５０％の位置のショアＣ硬度をＣ50とするとき、１．０≦（Ｃｓ－Ｃ75）／（Ｃ50－Ｃｃ）≦２．３を満たし、コアの体積Ｖ（ｃｍ³）×Ｃ50の値を Core vh とするとき、６３０≦ Core vh ≦１０００の条件を満たすことを特徴とするマルチピースソリッドゴルフボール。 A multi-piece solid golf ball comprising a core, a surrounding layer, an intermediate layer and a cover, wherein the core is made of a single layer or multiple layers and is made of a rubber composition, and the surrounding layer is made of a single layer or multiple layers and is made of a resin material. , the intermediate layer is a single layer formed of a resin material, and the cover is a single layer having a thickness of 1.0 mm or less and is formed of a resin material, and the Shore C hardness of the surface of the core and the core coated with the surrounding layer Shore C hardness of the surface of the sphere covered with the envelope layer (enveloping layer-covered sphere), Shore C hardness of the surface of the sphere obtained by covering the envelope-covered sphere with the intermediate layer (intermediate layer-covered sphere), and Shore C hardness of the surface of the ball However, the conditions of (Shore C hardness of the surface of the envelope-covered sphere)>(Shore C hardness of the surface of the core) and (Shore C hardness of the surface of the intermediate-layer-covered sphere)>(Shore C hardness of the ball surface) The amount of deflection is C (mm) when the core is loaded with an initial load of 98 N (10 kgf) to a final load of 1,275 N (130 kgf), and the ball is subjected to an initial load of 98 N (10 kgf) to a final load. When B (mm) is the amount of deflection when a load of 1,275 N (130 kgf) is applied, B≧2.8 and 1.6≦C/B≦2.3. , Cc is the Shore C hardness of the center of the core, Cs is the Shore C hardness of the surface of the core, C75 is the Shore C hardness of the position 75% of the length of the core radius from the core center toward the surface, From the core center to the surface When the Shore C hardness at the position 50% of the length of the core radius is C50, 1.0 ≤ (Cs - C75) / (C50 - Cc) ≤ 2.3 is satisfied, and the core volume V (cm ³ ) A multi-piece solid golf ball satisfying the condition 630≤Core vh≤1000, where Core vh is the value of xC50.

コアの内部硬度について、コア中心から表面に向かってコア半径の長さの２５％の位置のショアＣ硬度をＣ25とするとき、３．０≦（Ｃｓ－Ｃ50）／（Ｃ25－Ｃｃ）≦２０．０を満たす請求項１記載のマルチピースソリッドゴルフボール。 Regarding the internal hardness of the core, 3.0 ≤ (Cs - C50) / (C25 - Cc) ≤ 20, where C25 is the Shore C hardness at a position 25% of the length of the core radius from the center of the core toward the surface. 2. The multi-piece solid golf ball of claim 1, which satisfies .0.

コアの内部硬度について、（Ｃｓ－Ｃ50）／（Ｃ50－Ｃｃ）≧１．１を満たす請求項１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。 3. The multi-piece solid golf ball according to claim 1, wherein the internal hardness of the core satisfies (Cs-C50)/(C50-Cc)≧1.1.

包囲層被覆球体の表面のショアＣ硬度と中間層被覆球体の表面のショアＣ硬度との関係が、（中間層被覆球体の表面ショアＣ硬度）＞（包囲層被覆球体の表面ショアＣ硬度）の条件を満たす請求項１～３のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。 The relationship between the surface Shore C hardness of the envelope-covered sphere and the surface Shore C hardness of the intermediate layer-covered sphere is: (Surface Shore C hardness of intermediate-layer-covered sphere)>(Surface Shore C hardness of envelope-covered sphere) The multi-piece solid golf ball of any one of claims 1 to 3, which satisfies the conditions.

各層の厚さの関係が、（カバー厚さ）＜（中間層厚さ）≦（包囲層厚さの総厚）の条件を満たす請求項１～４のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。 5. The multi-piece solid golf according to any one of claims 1 to 4, wherein the thickness relationship of each layer satisfies the condition of (cover thickness) < (intermediate layer thickness) ≤ (total thickness of surrounding layers). ball.

各層の厚さの比が、（包囲層厚さの総厚）／（カバー厚さ＋中間層厚さ）≧１．０の条件を満たす請求項１～５のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。 The multi-piece according to any one of claims 1 to 5, wherein the thickness ratio of each layer satisfies the condition of (total thickness of surrounding layers)/(cover thickness + intermediate layer thickness) ≥ 1.0. solid golf ball.

包囲層が内側包囲層と外側包囲層とを具備してなり、少なくとも２層に形成される請求項１～６のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。 The multi-piece solid golf ball according to any one of claims 1 to 6, wherein the envelope layer comprises an inner envelope layer and an outer envelope layer and is formed of at least two layers.

各層の表面硬度のショアＣ硬度の関係が、下記式
（ボール表面のショアＣ硬度）＜（中間層被覆球体の表面のショアＣ硬度）＞（外側包囲層被覆球体の表面のショアＣ硬度）≧（内側包囲層被覆球体の表面のショアＣ硬度）＞（コアの表面のショアＣ硬度）の条件を満たす請求項７記載のマルチピースソリッドゴルフボール。 The Shore C hardness of the surface hardness of each layer is expressed by the following formula (Shore C hardness of the surface of the ball)<(Shore C hardness of the surface of the intermediate layer-covered sphere)>(Shore C hardness of the surface of the outer envelope layer-covered sphere)≧ 8. The multi-piece solid golf ball of claim 7, satisfying the condition of (Shore C hardness of surface of inner envelope layer-covered sphere)>(Shore C hardness of surface of core).

コア直径とボール直径との関係が、０．６５≦（コア直径）／（ボール直径）≦０．８０の条件を満たす請求項１～８のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。 The multi-piece solid golf ball according to any one of claims 1 to 8, wherein the relationship between the core diameter and the ball diameter satisfies the condition of 0.65≤(core diameter)/(ball diameter)≤0.80.